1、銀三角實驗學(xué)校新建項目模板施工方案目 錄1 工程概況12 編制依據(jù)13 施工安排14 施工進度計劃35 施工準(zhǔn)備36 模板施工工藝及要求36.1模板安裝的一般要求36.2模板定位36.3 模板安裝46.4模板支架的質(zhì)量要求86.5模板支設(shè)的質(zhì)量控制措施96.6模板拆除97 安全、環(huán)保文明施工措施118 應(yīng)急預(yù)案129 計算書151 工程概況1）、教學(xué)樓由4棟建筑和3條連廊組成，實驗樓、中學(xué)部、小學(xué)部、階梯教室。實驗樓5層、中學(xué)部4層、小學(xué)部4/5層、階梯教室1層，地下1層(設(shè)備用房)，框架結(jié)構(gòu)，建筑高度為19.05米，建筑面積為12439.87平方米。2）、綜合樓由1棟建筑和一條連廊組成，地上

2、5層，框架結(jié)構(gòu)，建筑高度為19.20米，建筑面積為4784.02平方米。3）、體藝樓由1棟建筑組成，地上2層，框架結(jié)構(gòu)，建筑高度為16.05米，建筑面積為1894.76平方米。 其中體藝樓二層局部是室內(nèi)籃球館，層高10.2米，屬于高支模范疇，高支模模板施工方案不在本方案中敘述，具體另詳體藝館高支模施工方案。 框架柱截面尺寸分別為（單位mm）：500*400，500*500，600*600，600*700 框架梁截面尺寸分別為（單位mm）：250*550,250*650,250*750,200*550,200*600 200*650,200*700,200*750,250*950，300*750

3、 本方案計算書對600*700框架柱，250*950框架梁進行驗算。2 編制依據(jù)1、南昌縣銀三角實驗學(xué)校新建項目施工圖紙；2、本工程施工組織設(shè)計；3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302011）；4、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范（JGJ46-2005）；5、建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程（JGJ332012（2015版）；6、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB 502042015）；3 施工安排3.1 模板方案的選擇及要求本工程考慮到施工工期、質(zhì)量、安全和無塔吊情況的要求，故在選擇方案時，應(yīng)充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結(jié)構(gòu)設(shè)計，力求做到結(jié)構(gòu)要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)

4、定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預(yù)期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。4、構(gòu)造選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，搭拆方便，便于檢查驗收；5、模板及模板支架的搭設(shè)，還必須符合JCJ59-2011檢查標(biāo)準(zhǔn)要求。綜合以上幾點，根據(jù)現(xiàn)場實際情況及樓層層數(shù)，決定采用以下模板及其支架方案：模板面板選擇 基礎(chǔ)墊層采用方木； 基礎(chǔ)承臺，地下設(shè)備用房外墻，基礎(chǔ)，主體結(jié)構(gòu)柱、梁、板均采用15mm膠合板；支撐體系選擇：墻柱梁板模板支架采用扣件式鋼管支撐體系和鋼管加固方式，當(dāng)梁旁板凈高大于600mm及剪力墻施工時在模板中增設(shè)對拉螺桿，使模板支撐牢固可靠。必要

5、時在梁兩側(cè)加設(shè)剪刀撐連通布置，確保架體穩(wěn)定性。3.2 施工目標(biāo) 質(zhì)量要求：按照建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50300-2013）及配套的系列施工質(zhì)量驗收規(guī)范、設(shè)計要求等驗收，一次性通過主管部門的驗收、檢查。創(chuàng)優(yōu)質(zhì)結(jié)構(gòu)工程。3.3施工順序由于本項目施工現(xiàn)場地勢呈東低西高，場地內(nèi)存在大量樹齡在10年以上的樹木需要處理，施工順序按綜合樓 教學(xué)樓多功能廳 教學(xué)樓小學(xué)部 教學(xué)樓中學(xué)部 教學(xué)樓地下設(shè)備用房 體藝樓，每棟樓模板施工與鋼筋施工同時穿插進行。 3.4施工組織機構(gòu)及職責(zé)4 施工進度計劃工期要求：開工日期：2017年8月29日，總工期542日歷天；但為了能使學(xué)校在2018年9月能開學(xué)投入使用，

6、各樓主體結(jié)構(gòu)必須在2018年春節(jié)前封頂，具體各樓工期詳施工總進度控制計劃。5 施工準(zhǔn)備技術(shù)負責(zé)人進行模板施工方案編制，交底。棟號工長進行模板計算、翻樣，向材料員提供模板采購計劃。材料員組織模板供運商進行材料進場準(zhǔn)備。勞務(wù)班組根據(jù)工期情況進行勞務(wù)工人準(zhǔn)備。6 模板施工工藝及要求6.1模板安裝的一般要求豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、水電預(yù)埋隱蔽驗收完畢后準(zhǔn)備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預(yù)埋件，做好測量放線工作，抹好模板下口的找平砂漿。模板組裝要嚴(yán)格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設(shè)卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把

7、模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：（1）兩塊模板之間拼縫1（2）相鄰模板之間高低差1（3）模板平整度2（4）模板平面尺寸偏差36.2模板定位當(dāng)?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸龋?.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測放線。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據(jù)軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板300（mm）控制線，以便于模板的安裝和校正。當(dāng)混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層1000mm標(biāo)高控制線，并根據(jù)該1000mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。6.3 模板安裝（一

8、） 獨立承臺基礎(chǔ)模板、地下室防水板、條形基礎(chǔ)采用15 mm厚膠合板配制模板，加40mm70mm木枋楞和短鋼管抱箍加固，木枋楞的橫向間距按200-350mm設(shè)置，鋼管抱箍的豎向按500mm設(shè)置，最下面一道箍離底板底為200mm。為保證模板線角順直，模板定位必須準(zhǔn)確。為保證模板的側(cè)向剛度，采用鋼管作斜撐。 （二） 鋼筋混凝土墻模板本工程鋼筋混凝土墻設(shè)計主要尺寸有：宿舍樓擋土墻高3.9m，厚300mm、350mm；水池側(cè)壁墻高3.6m，厚250mm；外墻上翻底板高300mm，施工縫內(nèi)配3厚止水鋼板。采用15 mm厚膠合板配制模板，加40mm70mm木枋楞和鋼管蝴蝶扣及止水對拉螺桿加固，墻兩側(cè)模板用混

9、凝土內(nèi)撐條支撐兩側(cè)模板；木枋楞的橫向間距按250-350mm設(shè)置，鋼管抱箍的豎向按500mm設(shè)置，最下面一道箍離底板底為200mm。為保證模板線角順直，模板定位必須準(zhǔn)確。為保證模板的側(cè)向剛度，采用鋼管作斜撐。 地下室剪力墻模板支撐加固圖如下圖所示：（三） 基礎(chǔ)梁模板基礎(chǔ)梁模板采用15 mm厚膠合板配置，基礎(chǔ)梁上口采用10公分寬模板條每500一道釘牢;基礎(chǔ)梁底部采用40mm70mm木枋做壓腳用鐵釘固定，步步緊每500mm一道。 （四）鋼筋混凝土柱模板采用15 mm厚膠合板配制模板，加40mm70mm木枋楞和鋼管蝴蝶扣對拉螺栓加固，鋼管抱箍的豎向按500mm設(shè)置，最下面一道箍離底板底為200mm。

10、為保證模板線角順直，模板定位必須準(zhǔn)確。（五）梁板模板采用15 mm厚膠合板配制模板，次楞用40mm70mm木枋楞，次楞間距按膠合板短邊長的三分之一或四分之一倍率設(shè)置最大不得超過500mm設(shè)置，主楞為雙楞，主楞間距與模板支架立桿間距相等。 （八） 模板支架模板支架水平桿縱距不大于1.8m,若特殊情況需要大于1.8米的,采取加設(shè)縱橫向剪刀撐提高架體穩(wěn)定性。剪力墻、柱與梁的相交節(jié)點模板圖示如下圖所示：柱模板支設(shè)柱模板的背部支撐由方木和鋼管組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐

11、體系。柱箍材料:圓鋼管483.0，柱箍肢數(shù):2，間距為500。豎楞為1肢40X70mm木方，每個柱截面布置三根?，F(xiàn)澆樓梯梁板支設(shè)詳見下圖所示6.4模板支架的質(zhì)量要求模板的搭設(shè)必須準(zhǔn)確掌握構(gòu)件的幾何尺寸，保證軸線位置的準(zhǔn)確。模板應(yīng)具有足夠的強度、剛度及穩(wěn)定性，能可靠地承受新澆混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載。澆筑前應(yīng)檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊。模板的安裝誤差應(yīng)嚴(yán)格控制在允許范圍內(nèi)（詳下表），超過允許值必須校正。項目允許偏差軸線位置5板表面標(biāo)高5柱、梁+4、-5層高垂直度全高5m6全高5m8相鄰板面高低差2表面平整（2m長度以上）56.5模板支設(shè)的質(zhì)量控制措施所有結(jié)構(gòu)支模前均應(yīng)由專人進行配板

12、設(shè)計和畫出配板放樣圖，余留量由縫模調(diào)整。模板及其支撐均應(yīng)落在實處，不得有“虛”腳出現(xiàn)，安拆均設(shè)專人負責(zé)。墻柱腳模板應(yīng)加墊木和導(dǎo)模，防止混凝土漿流失造成爛根。當(dāng)梁、板跨度4m時，其模板應(yīng)按跨度的1-3起拱。為防止混凝土在硬化過程中與模板粘結(jié)，影響脫模，在澆筑混凝土之前，應(yīng)在清理過的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔離劑，對隔離劑的基本要求是：不粘結(jié)、易脫落、不污染墻、易于操作、易清理、無害于人體。不腐蝕模板。在靠近模板電焊鋼筋、鋼管時，在施工焊處的模板面應(yīng)用鐵皮墊隔，防止焊火燒壞模板板面。在安裝模板之前，應(yīng)將各種電管、水管等按圖就位，避免模板安裝好后二次開洞，模板自身就位時也應(yīng)嚴(yán)格按照配模

13、圖紙進行安裝。澆搗振搗混凝土?xí)r震動器不能直接碰到板面上，避免磨損撞壞面板，同時振搗時間要按規(guī)范規(guī)定，要適時，以防模板變形。6.6模板拆除模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導(dǎo)強度，符合設(shè)計要求的百分率后，由技術(shù)人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側(cè)模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。墻模板拆除墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除

14、，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內(nèi)墻，先拆外墻外側(cè)模板，再拆除內(nèi)側(cè)模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結(jié)束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴(yán)禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m的洞口拆模后要加設(shè)臨時支撐。樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板

15、，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護支撐。（4）模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質(zhì)量。（5）模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結(jié)灰漿。（6）模板的拆除側(cè)模：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模板面受損壞后，方可拆除；底模：跨度小于8m者，混凝土強度達到75后拆除，跨度大于8m者，混凝土強度達100方可拆除；對懸挑結(jié)構(gòu)、構(gòu)件，混凝土強度達100方可拆除。拆除模時間：側(cè)模板以不損壞混凝土表面及楞角時，方可拆模，底模拆除時間詳下表所示：結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的混凝土強度標(biāo)

16、準(zhǔn)值的百分率（%）板2，8758100梁8758100懸臂構(gòu)件100現(xiàn)場根據(jù)規(guī)范拆模的時間要求和試驗資料，在確定可以進行拆除的時候，由現(xiàn)場技術(shù)負責(zé)人負責(zé)上報監(jiān)理工程師，填寫拆除申請表，并附混凝土試驗資料，待監(jiān)理工程師同意后由于對現(xiàn)場工長進行交底，并進行拆除班組進行技術(shù)、安全交底后進行拆除。拆除時應(yīng)按照先支后拆，后支先拆的順序進行拆除7 安全、環(huán)保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案及相關(guān)方案、相關(guān)安全操作規(guī)程等）。（3）在拆墻模前不準(zhǔn)將腳手架拆除；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛禁止通行

17、安全標(biāo)志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土?xí)r必須由模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復(fù)。經(jīng)常檢查支設(shè)模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。（5）木工機械必須嚴(yán)格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴(yán)禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴(yán)禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸

18、片半徑的木料嚴(yán)禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）汽吊吊材料時，嚴(yán)格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需采用臨時固定的方式牽拉，防止模板倒塌；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。（7）環(huán)保與文明施工夜間22:006:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)。現(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。8 應(yīng)急預(yù)案項目成立應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組，明確各組管理人員的職責(zé)，成員小組由項目經(jīng)理任組長，項目副經(jīng)理和項目技術(shù)負責(zé)人任副組長，組員包括各部門負責(zé)

19、人及其他項目部管理人員等。8.1應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組及其成員職責(zé)應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組負責(zé)項目范圍內(nèi)的應(yīng)急響應(yīng)工作；負責(zé)重大事故的協(xié)調(diào)指揮工作；負責(zé)本項目部在發(fā)生事故時的現(xiàn)場處理工作。應(yīng)急救援小組成員職責(zé)負責(zé)監(jiān)督執(zhí)行本措施；負責(zé)制定并執(zhí)行本項目的應(yīng)急預(yù)防措施；負責(zé)本項目在發(fā)生事故時的協(xié)調(diào)指揮工作；負責(zé)協(xié)助小組長在發(fā)生事故時的現(xiàn)場處理工作。當(dāng)事故發(fā)生后，現(xiàn)場有關(guān)人員應(yīng)立即報告現(xiàn)場負責(zé)人及事故應(yīng)急救援組組長，由應(yīng)急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴大和保護現(xiàn)場。按照有關(guān)規(guī)定，及時報告企業(yè)安全管理部門和本企業(yè)安全生產(chǎn)負責(zé)人，及請求救援。8.2發(fā)生高處墜落事故應(yīng)急救援當(dāng)發(fā)生高處墜落事故后，搶

20、救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。（1）、發(fā)生高處墜落事故，應(yīng)馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應(yīng)先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應(yīng)立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫(yī)院進行搶救治療。（2）、出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞?yīng)平臥，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應(yīng)初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴(yán)重的顱底骨折及嚴(yán)重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。（3）

21、、發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔(dān)架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴(yán)禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。（4）、發(fā)現(xiàn)傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應(yīng)在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經(jīng)或血管。固定方法：以固定骨折處上下關(guān)節(jié)為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側(cè)，下肢與腱側(cè)下肢縛在一起。（5）、遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應(yīng)迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現(xiàn)場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用

22、生理鹽水(0.9%NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結(jié)扎在上臂上1/2處(靠近心臟位置)，下肢出血結(jié)扎在大腿上1/3處。結(jié)扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。（6）、動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救，運送途中應(yīng)盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。8.3發(fā)生支模坍塌應(yīng)急救援（1）、施工項目在班組作

23、業(yè)前必須要結(jié)合工作環(huán)境進行有針對性的安全技術(shù)交底。并保持出入口暢通。（2）、在施工危險區(qū)域懸掛對口警示標(biāo)志，設(shè)專人監(jiān)護。按規(guī)定設(shè)防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴(yán)禁阻塞通道。（3）、當(dāng)支模在拆除過程中發(fā)生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮(zhèn)靜，注意事態(tài)的發(fā)展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。（4）、在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應(yīng)立刻切斷電源，確認未有繼續(xù)坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產(chǎn)。（5）、現(xiàn)場急救處理：盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發(fā)生。傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢。傷肢降溫(避

24、免凍傷)，盡量避免局部熱缺血。傷肢不應(yīng)抬高、按摩或熱敷。如果擠壓部位有開放創(chuàng)傷及活動出血者，應(yīng)止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。迅速轉(zhuǎn)往醫(yī)院。（6）、立刻設(shè)危險區(qū)域，并設(shè)警示標(biāo)志，設(shè)專人監(jiān)護，保護事故現(xiàn)場。（7）、按規(guī)定上報有關(guān)主管部門請求救援。8.4物體打擊事故應(yīng)急救援施工區(qū)發(fā)生物體打擊事故，最早發(fā)現(xiàn)事故的人迅速向應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組報告，通訊組立即召集所有成員趕赴出事現(xiàn)場，了解事故傷害程度；警戒組和疏散組負責(zé)組織保衛(wèi)人員疏散現(xiàn)場閑雜人員，警戒組保護事故現(xiàn)場，同時避免其他人員靠近現(xiàn)場；急救員立即通知現(xiàn)場應(yīng)急小組組長，說明傷者受傷情況，并根據(jù)現(xiàn)場實際施行必要的醫(yī)療處理，在傷情允許情況下，搶

25、救組負責(zé)組織人員搬運受傷人員，轉(zhuǎn)移到安全地方；由組長根據(jù)匯報，決定是否撥打120醫(yī)療急救電話，并說明傷員情況，行車路線；通訊組聯(lián)系值班車到場，隨時待命；通訊組安排人員到入場岔口指揮救護車的行車路線警戒組應(yīng)迅速對周圍環(huán)境進行確認，仍存在危險因素下，立即組織人員防護，并禁止人員進出。注：若第一現(xiàn)場決策人員不在時，可由第二決策人代指揮，若第二決策人不在時可由第三決策人代替指揮，依次類推。當(dāng)施工人員發(fā)生物體打擊時，急救人員應(yīng)盡快趕往出事地點，并呼叫周圍人員及時通知醫(yī)療部門，盡可能不要移動患者，盡量當(dāng)場施救。如果處在不宜施工的場所時必須將患者搬運到能夠安全施救的地方，搬運時應(yīng)盡量多找一些人來搬運，觀察患

26、者呼吸和臉色的變化，如果是脊柱骨折，不要彎曲、扭動患者的頸部和身體，不要接觸患者的傷口，要使患者身體放松，盡量將患者放到擔(dān)架或平板上進行搬運。8.5除以上所述安全應(yīng)急救援措施外，如有不盡之處，按照項目部的專項安全事故應(yīng)急救援預(yù)案執(zhí)行。9 計算書柱模板（不設(shè)對拉螺栓）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱KZ新澆混凝土柱長邊邊長(mm)700新澆混凝土柱的計算高度(mm)3490 二、荷載組合側(cè)

27、壓力計算依據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11混凝土坍落度影響修正系數(shù)21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3.49新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.49min29.868，83.7629.868kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224

28、41121/2，243.49min29.87，83.7629.87kN/m2 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.868+1.42，1.3529.868+1.40.720.9max38.642，42.2820.942.28238.054kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正G4k29.868 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350柱長邊小梁根數(shù)6柱短邊小梁根數(shù)5柱箍間距l(xiāng)1(mm)600模板設(shè)計平面

29、圖 1、強度驗算 最不利受力狀態(tài)如下圖，按四等跨連續(xù)梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.629.86821.774kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.621.058kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10721.7740.152-0.1211.0580.152-0.055kNm Mmax/W0.055106/(1/6600152)2.458N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.629.86817.921kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63217.

30、9211504/(1009350(1/12600153)0.036mml/400150/4000.375mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞小梁截面類型(mm)4070小梁截面慣性矩I(cm4)114.333小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)16.2小梁彈性模量E(N/mm2)9000最低處柱箍離樓面距離(mm)200 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.1538.0545.708 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.24kNm Mmax/W0.24106/(32.667103)7.348N/mm2f16.2N/mm2 滿足要

31、求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.1529.8684.48 kN/m 小梁變形圖(mm) 0.648mm1.5mm 滿足要求！ 五、柱箍驗算柱箍材質(zhì)及類型矩形鋼管柱箍截面類型(mm)60603柱箍截面慣性矩I(cm4)35.13柱箍截面抵抗矩W(cm3)11.71柱箍抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205模板設(shè)計立面圖 1、柱箍強度驗算 qS承l(wèi)138.0540.622.832kN/m N0.5ql30.522.8320.637.192kN Mql22/822.8320.872/82.16kNm N/An+M/Wn7.192103/66082+2.16106/(11.71103)1

32、84.584N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 qS正l129.8680.617.921kN/m 5ql24/(384EI)517.9218704/(38420600035.13104)1.847mml2/4002.175mm 滿足要求！ 六、柱箍端部節(jié)點驗算 長邊柱箍與短邊柱箍連接方式螺栓連接螺栓直徑d(mm)20螺栓抗剪強度設(shè)計值fvb(N/mm2)125柱箍承壓強度容許值fc(N/mm2)305 (1) 螺栓抗剪承載力驗算 An=d2/4=3.14202/4=314mm2 N/An=7.192103/314=22.905N/mm2fvb=125N/mm2 (2)

33、柱箍承壓承載力驗算 Ac=2td=2320=120mm2 N/Ac=7.192103/120=59.934N/mm2fc=305N/mm2 滿足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)200950模板支架高度H(m)3.6模板支架橫向長度B(m)5.8模板支架縱向長

34、度L(m)8.8支架外側(cè)模板高度Hm（mm）840梁側(cè)樓板厚度(mm)110 二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是 三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)01腳手架安全等級二級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)100

35、0梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)a(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)500梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)333,667梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數(shù)2梁底支撐小梁間距200每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽 設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1

36、.5面板彈性模量E(N/mm2)5400 取單位寬度b=1000mm，按簡支梁計算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(24+1.5)0.95)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)0.95)+1.40.73135.779kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.95)124.325kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗

37、算 Mmax0.125q1L20.12535.7790.220.179kNm Mmax/W0.179106/375004.77N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5q2L4/(384EI)=524.3252004/(3845400281250)0.334mmL/250200/2500.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R2=0.5q1L=0.535.7790.23.578kN 標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R2=0.5q2L=0.524.3250.22.433kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度

38、設(shè)計值f(N/mm2)11.44小梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)7040小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式簡支梁 承載能力極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=3.578/13.578kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R2/b=3.578/13.578kN/m 小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.2/2 =0.027kN/m 梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左11.350.5(0.95-0.11)=0.567kN/m 梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右11.350.5(0.9

39、5-0.11)=0.567kN/m 梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.73(0.5-0.2/2)/21=1.623kN/m 梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.73(1-0.5)-0.2/2)/21=1.623kN/m 左側(cè)小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.578+0.027+0.567+1.623=5.795kN/m 右側(cè)小梁荷載q右q1右+q2+

40、q3右+q4右 =3.578+0.027+0.567+1.623=5.795kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q右=Max5.795,5.795=5.795kN/m 正常使用極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=2.433/12.433kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R2/b=2.433/12.433kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.2/2 =0.02kN/m 梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左10.5(0.95-0.11)=0.42kN/m 梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右10.5(0.95-0.11)=0.42kN/m 梁左側(cè)樓板傳遞給

41、左邊小梁荷載q4左1(0.5+(24+1.1)0.11)(0.5-0.2/2)/21=0.652kN/m 梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1(0.5+(24+1.1)0.11)(1-0.5)-0.2/2)/21=0.652kN/m 左側(cè)小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左=2.433+0.02+0.42+0.652=3.525kN/m 右側(cè)小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.433+0.02+0.42+0.652=3.525kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q右=Max3.525,3.525=3.525kN/m 為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 1、抗彎驗算

42、 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.79512，0.55.7950.320.724kNm =Mmax/W=0.724106/64000=11.318N/mm2f=11.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.55.7951，5.7950.32.897kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8971000/(26080)0.905N/mm2=1.232N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 15ql14/(384EI)53.52510004/(3847040256104)2.547mml1/2501000/250

43、4mm 2ql24/(8EI)3.5253004/(87040256104)0.198mm2l2/2502300/2502.4mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max5.7951,0.55.7951+5.7950.3=5.795kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=5.795kN,R2=5.795kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max3.5251,0.53.5251+3.5250.3=3.525kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.525kN,R2

44、=3.525kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.202106/4490=45.052N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.798kN max=2Vmax/A=25.7981000/42427.351N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算

45、 主梁變形圖(mm) max0.069mmL/250334/2501.336mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為R1=0.56kN，R2=6.359kN，R3=6.352kN，R4=0.56kN 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R46.359kNRc=kc8=18=8kN 滿足要求！ 八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)483立桿鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值f(N/mm

46、2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=210 長細比滿足要求！ 查表得：0.496 2、穩(wěn)定性計算 R10.56kN，R26.359kN，R36.352kN，R40.56kN 梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載： 左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+0.71.43(1+0.5-0.2/2)/21=5.679kN 右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+

47、1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+0.71.43(1+1-0.5-0.2/2)/21=5.679kN NdmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+11.350.15(3.6-0.95)max0.56+5.679，6.359，6.352，0.56+5.679+0.5376.895kN fdNd/(A)6.895103/(0.496424)32.787N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據(jù)建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB51210-2016 第8.3.2條: 支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0 H/B=3.6/5.8=0.6213 滿足要求

48、！ 十、架體抗傾覆驗算 支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=lafk=10.209=0.209kN/m： 風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值： Fwk= laHmmk=10.840.362=0.304kN 支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.62 參考規(guī)范GB51210-2016 第6.2.17條： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2 gk2均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2 Gjk支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kN

49、 bj 支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=5.8210.153.6/(11)+0.5+215.8/2=40.786kN.m30Mok 滿足要求！ 十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)110混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)11.154混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)1.115立桿墊板長a(mm)100立桿墊板寬b(mm)100 F1=N=6.895kN 1、受沖切承載力計算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010

50、-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值h截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h800mm時，取h=1.0；當(dāng)h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用

51、面積形狀的影響系數(shù)2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當(dāng)s2時取s=2，當(dāng)面積為圓形時，取s=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.115N/mm2，=1，h0=h-20=90mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=760mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.115+0.250)176090/10

52、00=53.386kNF1=6.895kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定 可得：fc=11.154N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2

53、b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.15410000/1000=451.737kNF1=6.895kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，新澆混凝土樓板板厚(mm)110模板支架高度

54、H(m)3.6模板支架縱向長度L(m)8.8模板支架橫向長度B(m)5.8支架外側(cè)模板高度Hm（mm）840 二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)2.5支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)01腳手架安全等級二級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)950立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)950水平拉桿步距h(mm)1800小梁間距l(xiāng)(mm)25

55、0小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)100結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽 設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(模板支架縱向)模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁 樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承載能力極限狀態(tài) q11max1.2(G1k

56、+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.11)+1.40.72.5 1=6.933kN/m 正常使用極限狀態(tài) q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.11)12.861kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmaxq1l2/86.9330.252/80.054kNm Mmax/W0.054106/375001.444N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5ql4

57、/(384EI)=52.8612504/(38410000281250)=0.052mm 0.052mmL/250250/2501mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4070小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)114.333小梁計算方式二等跨連續(xù)梁 q11max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1

58、)0.11)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.11)+1.40.72.50.25=1.793kN/m 因此，q1靜11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.11)0.25=0.918kN/m q1活11.4Q1kb=11.42.50.250.875kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1250.9180.952+0.1250.8750.9520.202kNm M2q1L12/2=1.7930.12/20.009kNm MmaxmaxM1，M2max0.202，0.0090.202k

59、Nm =Mmax/W=0.202106/32667=6.193N/mm2f=15.444N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6250.9180.95+0.6250.8750.951.065kN V2q1L11.7930.10.179kN VmaxmaxV1，V2max1.065，0.1791.065kN max=3Vmax/(2bh0)=31.0651000/(24070)0.57N/mm2=1.782N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.11)0.250.765kN/

60、m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.7659504/(1009350114.333104)0.304mmL/250950/2503.8mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=0.7651004/(89350114.333104)0.001mm2l1/2502100/2500.8mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主

61、梁計算方式三等跨連續(xù)梁 1、小梁最大支座反力計算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72.50.251.853kN/m q1靜11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b11.2(0.5+(24+1.1)0.11)0.250.978kN/m q1活11.4Q1kb11.42.50.250.875kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.

62、1)0.11)0.250.815kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax1.25q1L1.251.8530.952.201kN 按懸臂梁，R1q1l11.8530.10.185kN RmaxRmax，R12.201kN; 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax1.25q2L1.250.8150.950.968kN 按懸臂梁，R1q2l1=0.8150.10.082kN RmaxRmax，R10.968kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.747106/4490=166.437N/

63、mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=25.7051000/42426.912N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=0.867mm=950/250=3.8mm 懸挑段max0.302mm=2100/250=0.8mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=5.586kN，R2=8.908kN，R3=9.101kN，R4=5.019kN 圖二 支座反力依次為R1=5.3kN，R2=9.007kN，R3=9

64、.007kN，R4=5.3kN 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1 按上節(jié)計算可知，扣件受力N9.101kNRc=kc12=112=12kN 滿足要求！ 八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)483立桿鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=210 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算 =l0/i=1800.

65、000/15.9=113.208 查表得，1=0.496 不考慮風(fēng)荷載: Nd=MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max5.586,9.007,9.101,5.3+11.350.153.6=9.83kN fd=Nd/(1A)9.83103/(0.496424)=46.742N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據(jù)建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB51210-2016 第8.3.2條: 支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0 H/B=3.6/5.8=0.6213 滿足要求！ 十、架體抗傾覆驗算 支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=lafk=0.950.137=0.13k

66、N/m： 風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值： Fwk= laHmmk=0.950.840.199=0.159kN 支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.62 參考規(guī)范GB51210-2016 第6.2.17條： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2 gk2均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2 Gjk支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kN bj 支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離m B2la(gk1+ g

67、k2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=5.820.950.153.6/(0.950.95)+0.5+215.8/2=40.901kN.m30Mok 滿足要求！ 十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)110混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200 F1=N=9.83kN 1、受沖切承載力計算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl(0.7hft+0.2

68、5pc,m)umh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值h截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h800mm時，取h=1.0；當(dāng)h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)s局部荷載或

69、集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當(dāng)s2時取s=2，當(dāng)面積為圓形時，取s=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=90mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1160mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)1116090/1000=60.583kNF1=9.83kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載

70、力計算 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=9.83kN 滿足要求！