1、目 錄一、 編寫依據1二、 工程概況2三、 施工準備3（一） 施工條件3（二） 材料準備4（三） 技術準備5（四） 施工機具6四、 模板支架搭設安裝技術要求6五、 模板分項工程施工方法6（一） 安裝前準備工作6（二） 各部位模板施工工藝6（三） 模板拆除8（四） 模板維護與管理9（五） 模板質量要求9六、 成品保護管理10七、 質量保證措施10八、 安全施工保證措施11（一） 模板安裝11（二） 模板拆除12（三） 模板工程及各類臨時支撐體系安全措施13（四） 施工區防火措施13（五） 施工用電安全措施14九、 文明施工保證措施14十、 模板計算書15十一、 附圖77一、 編寫依據1、施工圖紙

2、；2、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2011）；3、木結構工程施工質量驗收規范（GB50206-2012）；4、混凝土結構設計規范（GB50010-2010）；5、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程（JGJ231-2010）；6、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；7、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2013）；8、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；9、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-2011）；10、工程測量規范（GB50026-2007）；11、施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）12、建筑工程荷載

3、規范（GB50009-2012）二、 工程概況1工程建設概況工程名稱：商品房（怡軒壹品灣一期）工程地址：汕頭市東部經濟帶新津生活區建筑面積：197379.39 m22.工程建筑設計概況本工程規劃設計住宅樓、商住樓、綜合樓共10座，其中4、6、7棟為住宅樓，1、2、3棟、5棟、8棟為商住樓；9棟為酒店式公寓及商場的綜合樓；10棟為肉菜市場。工程總建筑面積197379.39，其中地下52049.94，地上145329.45。肉菜市場1層地下室，其余2層地下室，-2層層高3.8m，-1層層高3.9m，地上1棟17層，建筑高度54.4m；2棟26層，建筑高度75.4m；3棟17層，建筑高度54.4m；

4、4棟19層，建筑高度54.8m；5棟18層，建筑高度54.4m；6棟30層，建筑高度93.3m；7棟19層，建筑高度54.8m；8棟30層，建筑高度93.4m；9棟28層，建筑高度93.9m；10棟6層，建筑高度23.5m。1、2、3棟沿街設置兩層商業網點，一層商鋪層高為5.6米，二層層高3.3米，三層以上層高3.0米；5棟沿街設置兩層商業網點，一層商鋪層高為5.6米，二層層高為3.3米，一層架空層層高為4.8米，二至十八層層高為3.0米；4、7棟一層層高3.5米，二至十九層層高3.0米。6棟首層架空6米，二層以上層高3.0米；8棟沿街設置兩層商業網點，一層商鋪層高5.6米，二層層高3.3米，

5、二層以上層高3.0米；9棟裙樓設置4層商場，一層層高5.6米，二層、三層、四層層高為4.5米，五層架空層層高為5.5米，五層以上各層層高3.0米；10棟肉菜市場，一層層高5.4米，二層層高3.8米，三至六層層高3.5米。-2層地下室剪力墻厚度為400，-1層地下室剪力墻厚度為350mm，地下室柱最大截面尺寸為900900，地下室梁最大截面尺寸為400800，-1層板厚為180mm、150，地下室露臺室內部分結構板厚為180，露臺室外0.00部分結構板厚為300，露臺室外-0.25部分結構板厚為200，標準層剪力墻厚度為200mm，梁最大截面尺寸為300700mm，標準層層高3m。三、 施工準備

6、（一） 施工條件1、模板設計：根據工程結構型式和特點及現場施工條件，對模板進行設計，確定模板平面布置，縱橫龍骨規格、數量、排列尺寸，驗算模板和支撐的強度、剛度及穩定性。模板的數量應在模板設計時按流水段劃分，進行綜合研究，確定模板的合理配制數量。2、模板拼裝：（1）模板安裝前應進行全面的安全技術交底，操作班組應熟悉本方案的要求，并做好模板安裝作業的分工準備。（2）拼裝場地夯實平整，條件許可時可設拼裝操作平臺。（3）按模板設計圖尺寸，將木膠板與方木拼成整片模板，接縫處要求附加小龍骨。（4）木膠板模板鋸開的邊及時用防水油漆封邊兩道，防止木膠板模板使用過程中開裂、起皮。3、模板加工好后，專人認真檢查模

7、板規格尺寸，按照配模圖編號，并均勻涂刷隔離劑，分規格碼放，并有防雨、防潮、防砸措施。4、放好軸線、模板邊線、水平控制標高，模板底口平整、堅實。5、柱子、墻鋼筋綁扎完畢，水電管線及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，并辦理好隱蔽驗收手續。（二） 材料準備本工程采用盤扣式鋼管支架作為支撐結構，立桿采用483.5mm鋼管，尺寸規格為2450mm和2200mm兩種，50100mm木枋，模板采用18mm厚膠合板。各部位支模所用的材料如下：1、木膠板模板：尺寸(9201830mm)、厚度18mm。2、木枋：50100mm，要求規格統一，尺寸規矩。3、盤扣式鋼管支架：用于梁、板模板支撐，禁止使用有明顯變形、裂

8、紋、掉焊和嚴重銹蝕的鋼管。鋼管支架的立桿及水平桿應按國家規定程序批準的設計加工圖及技術文件制造，并有出廠合格證明書、產品標志和檢測報告。產品合格證明書應具有以下內容：產品名稱、型號；制造廠廠名、地址；商標；產品等級；制造日期；檢查人員印章；維修及檢驗記錄。鋼管支架的制造應滿足外觀、尺寸、焊接等方面的要求。（1）外觀要求：鋼管表面應無裂紋、凹陷、銹蝕；加工前初始彎曲不應大于L/1000（L為鋼管長度），兩端面應平整，不得有斜口、毛刺；鋼管壁厚允許偏差應為0.1mm。各桿件端頭壓扁部分不得出現裂紋，加工中不得產生因加工工藝造成的材料性能下降的現象。（2）制作質量要求：桿件焊接制作應在專用工藝裝備上

9、進行，各焊接部位應牢固可靠。焊絲宜采用符合現行國家標準氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲GB/T8110中氣體保護電弧焊用碳鋼、低碳合金鋼焊絲的要求，有效焊縫高度不應小于3.5mm。連接盤與立桿焊接固定時，連接盤盤心與立桿軸心的不同軸度不應大于0.3mm；以單側邊連接盤外邊緣處為測點，盤面與立桿縱軸線正交的垂直度偏差不應大于0.3mm。（3）尺寸要求：鋼管外徑允許偏差應符合下表的規定，鋼管壁厚允許偏差應為0.1mm。外徑D外徑允許偏差33、38、42、48+0.2-0.160+0.3-0.1可調底座及可調托座絲桿與螺母旋合長度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。模板支架可調托座伸出頂層水平

10、桿的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過400mm，可調托座插入立桿長度不得小于150mm。圖2 可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度1可調托座；2螺桿；3調節螺母；4立桿；5水平桿4、其他材料：1）隔離劑：嚴禁使用油性隔離劑，必須使用水性隔離劑。2）模板截面支撐用料：采用鋼筋支撐，兩端點好防銹漆。（三） 技術準備1、審查模板結構設計與施工說明書中的荷載、計算方法、節點構造和安全措施，設計審批手續應齊全。2、進行全面的安全技術交底，操作班組應熟悉設計與施工說明書，并做好模板安裝作業的分工準備。3、對模板和配件進行挑選、檢測，不合格者應剔除，并應運至工地指定地點堆放。4、備齊操作所需的

11、一切安全防護設施和器具。（四） 施工機具木工圓鋸、木工平刨、壓刨、手提電鋸、手提壓刨、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、鐵水平、撬棍等。四、 模板支架搭設安裝技術要求1、 模板支架立桿搭設位置應按專項施工方案放線確定。2、 模板支架搭設應根據立桿放置可調底座，應按先立桿后水平桿的順序搭設，形成基本的架體單元，應以此擴展搭設成整體支架體系。3、 水平桿扣接頭與連接盤的插銷應用鐵錘擊緊。4、 每搭完一步支模架后，應及時校正水平桿步距，立桿的縱、橫距，立桿的垂直偏差和水平桿的水平偏差。立桿的垂直偏差不應大于模板支架總高度的1/500，且不得大于50mm。5、 混凝土澆筑前施工管理人員應組織對搭設的支架進

12、行驗收，并應確認符合專項施工方案要求后澆筑混凝土。五、 模板分項工程施工方法（一） 安裝前準備工作1、模板的堆放場地設置在塔吊工作半徑范圍內，便于直接吊運。2、技術交底：編制詳細的施工方案，對施工班組進行技術交底。3、測量放線：柱模安裝之前，在樓層上依次彈出墻體、柱子軸線，柱模的安裝位置線和門洞口位置線。軸線引測后，測量員復驗。4、刷脫模劑：刷脫模劑對于保護模板、延長模板壽命、保持混凝土表面的潔凈和光滑，均起著重要作用。5、柱模安裝之前，柱子鋼骨安裝及鋼筋綁扎完畢，驗收合格且相關資料完畢。6、已做好施工縫的處理。（二） 各部位模板施工工藝1、柱模板施工（1）工藝流程安裝前準備（定位、壓腳板）

13、一側柱模吊裝就位 安裝斜撐 清掃柱內雜物 安裝就位對面模板 安裝斜撐 安裝另一方向模板 調整模板位置 緊固對拉螺栓 斜撐加固 檢查、驗收（2）施工方法1）柱模板選用18mm厚膠合板，為防爆板、接縫平整和不漏漿，豎向用50100木枋貼緊模板，間距300mm，橫向用48雙鋼管間距500mm壓實，用對拉螺栓收緊的方法，夾緊牢固，每邊截面設12對拉螺栓拉固收緊（間距500mm）。柱四向采用鋼管做斜支撐，上下不少于兩道，斜撐與地面水平夾角不大于60。2）柱與梁接頭處的開口位模板必須做至樓板的底面，接頭處支撐平面，確保不變形。在施工縫面位置開100100mm生口模板；柱模板底腳應留200200mm生口模板

14、，壁墻腳5000mm留200200mm生口以便清理柱、壁墻內雜物。3）支設前模板底部板面應平整，檢查柱模板編號，檢查模板是否清理干凈，門窗洞口模板及預埋件是否安裝到位。4）安裝斜撐調整至模板與樓面呈75，使其穩定座落于基準面上，并進行臨時固定。5）柱腳內預留200mm200mm清渣孔，以便清除柱內雜物，澆注砼前再封閉清渣孔。2、梁、板模板施工（1）工藝流程彈線內架搭設調整標高、剪力墻及柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電管線安裝綁板板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續，移交砼工種。（2）施工方法為更有利于拆模，所有模板表

15、面均涂刷脫模劑。梁、板支頂均采用盤扣式鋼管支架支頂。A、板模板安裝樓面模板用18厚夾板，次龍骨采用單枋b=50mm，h=100mm，間距250mm；主龍骨采用50100雙木枋，間距1000mm。支架立桿橫向間距900mm，縱向間距1500mm。B、梁模板安裝主梁模板安裝：在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板，按設計標高調整支柱的柱高，然后安裝梁底模板并拉線找平。當梁底板跨度大于或等于4米時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時起拱高度為梁跨度的千分之一至三，再安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁底模板用18mm厚直邊板，采用50100mm木枋250mm，支架立桿間距橫向600mm，縱

16、向900mm，步距1200mm；豎肋50100mm木枋250mm，對拉螺栓采用12，橫向間距500mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結，側模厚度18mm。樓面板、梁板模板安裝完成經質量驗收后，方能綁扎鋼筋。（三） 模板拆除1、模板拆除規定模板拆除均要以同條件混凝土試塊的抗壓強度報告為依據，填寫拆模申請單，由項目工長和項目總工程師簽字后報送監理審批方可生效執行。（1）側模：在砼強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。（2）底模：由于構件跨度均小于8m，砼強度達到設計強度的75%后，即可拆除。2、模板及支撐體系拆除方法（1）模板拆除順序與安裝順序相反，先支后拆，后支先拆，先

17、拆非承重模板，后拆承重模板，先拆縱墻模板后拆橫墻模板，先拆外墻模板，再拆內墻模板。（2）板模拆除方法為：將旋轉可調支撐向下退100mm，使龍骨與板脫離，先拆主龍骨，再拆次龍骨，最后取頂板模。拆除時人站在盤扣式鋼管腳手架下，待頂板上木料拆完后，再拆鋼管架。（3）拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩端。當局部有砼吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動，禁止敲擊模板。（4）拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要及時運走，整理拆下后的模板及時清理干凈，按規格分類堆放整齊。（5）不準大片撬落模板，拆除模板時操作人員應站在安全位置。（6）拆除時要注意成品保護，拆下后的模板及時清理干凈，按規格

18、分類放置整齊。（四） 模板維護與管理1、使用注意事項（1）墻、柱大模板及梁側、梁底模板等預先制作的模板，應進行編號管理，模板宜分類堆放，以便于使用。（2）模板安裝及拆除時，不準碰撞，不得使勁敲砸模板，以免模板變形。（3）加工好的模板不得隨意在上面開洞，如確需開洞必須經過主管工長同意。（4）木模板根據尺寸不同分類堆放，需用何種模板直接拿取，不得將大張模板鋸成小塊模板使用。（5）拆下的模板應及時清理，如發現翹曲、變形、應及時修理，損壞的板面應及時進行修補。（6）水平結構模板支設后刷水溶性脫模劑。豎向結構采用覆膜竹膠板模板，使用前應刷水溶性脫模劑；定型可調鋼模支設時，使用前刷油性脫模劑。2、模板的維

19、護（1）木模板應放在室內或干燥通風處，露天堆放時要加以覆蓋，模板底層應設墊木，使空氣流通，防止受潮。（2）拆除后的木模板應將模板面上的混凝土清理干凈，將留在上面的釘子起出。并分類堆碼整齊。（五） 模板質量要求1、固定在模板上的預埋件和預留孔，應按圖準確留設，不得遺漏，而且安裝要牢固，其允許偏差如下表示：項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管預留孔中心線位置3預留螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10截面內部尺寸+10，02、模板應垂直、平直、順直，其允許偏差如下表示：項 目允許偏差(mm)軸線位置5底模上表面標高5截面內部尺寸基礎10墻、柱、梁+4, -5層高垂直全高5

20、m6全高5m8相鄰兩板表面高低差2表面平整(2m長度上)53、模板支設完畢后，應進行自檢、專檢、工序交接檢，驗收合格后方可進行下道工序施工。六、 成品保護管理1、預組拼裝的模板要有存放場地，場地要平整夯實。模板平放時，要有木方墊架。立放時，要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時椅靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。工作面已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整產生偏差。3、拆除模板時，不

21、得用大錘、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷。七、 質量保證措施1、模板安裝前，項目部經理、技術負責人、質量員對操作工人必須進行質量技術交底。2、應注意的質量問題（1）梁、板模板：梁、板底不平、下撓；梁側模板不平直；梁上下口漲模：防治的方法是，梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統有足夠的強度和剛度。作業中應認真執行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱應立在墊有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產生下撓。梁、板模板應按設計或規范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。（2）柱模板：1）漲模、斷面

22、尺寸不準：防治的方法是，根據柱高和斷面尺寸設計核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和堅向鋼楞，以保證柱模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側壓力。施工應認真按設計要求作業。2）柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐（或拉錨），吊線找垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等，即使柱模不扭向。3）軸線位移，一排柱不在同一直線上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模行列通線，再支中間各柱

23、模板。柱距不大時，通排支設水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。（3）墻模板：1）墻體厚薄不一，平整度差：防治方法是模板設計應有足夠的強度和剛度，龍骨的尺寸和間距、穿墻螺栓間距、墻體的支撐方法等在作業中要認真執行。2）門窗洞口混凝土變形產生的原因是，門窗模板與墻模或墻體鋼筋固定不牢，門窗模板內支撐不足或失效。4、模板支設完畢后，應進行自檢、專檢、工序交接檢，驗收合格后方可進行下道工序施工。八、 安全施工保證措施（一） 模板安裝1、模板安裝前，項目經理、技術負責人、質量員、安全員對操作人員必須進行安全及技術交底。2、作業前應認真檢查模板、支撐等構件是否符合要求，

24、木模板及支撐材質是否合格。3、模板支架立桿搭設位置應按專項施工方案放線確定。3、模板安裝按施工設計進行，嚴禁隨意變動，支頂模板必須有墊塊。4、上層和下層支柱在同一垂直線上，模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施。7、地面上的支模場地必須平整夯實，并同時排除現場的不安全因素。8、模板工程作業高度在2m和2m以上時，必須設置安全防護措施。9、操作人員登高必須走人行梯道，嚴禁利用模板支撐攀登上下，不得在墻頂、獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板面上行走。10、模板的立柱頂撐必須設牢固的拉桿，不得與門窗等不牢靠和臨時物件相連接。模板安裝過程中，不得間歇，柱頭、搭頭、立柱頂撐、拉桿等必須安裝牢

25、固成整體后，作業人員才允許離開。11、組裝立柱模板時，四周必須設牢固支撐。支設獨立梁模應搭設臨時操作平臺，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走立側模。（二） 模板拆除1、模板拆除前，項目經理、技術負責人、質量員、安全員對操作人員必須進行安全技術交底。2、模板拆除必須滿足拆模時所需混凝土強度，經項目技術負責人同意，不得因拆模而影響工程質量及施工安全。3、拆除模板的順序和方法。應按照拆模順序與支模順序相反（應自上而下拆除），后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分。4、拆模時不得使用大錘或硬撬亂搗，拆除困難，可用橇杠從底部輕微橇動；保持起吊時模板與墻體的距離；保證砼表面及棱角不因拆除受損

26、壞。5、在拆柱、墻模前不準將腳手架拆除，拆除頂板模板前必須劃定安全區域和安全通道，非安全通道應用鋼管、安全網封閉，并掛“禁止通行”安全標志，操作人員必須在鋪好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前認真檢查螺栓是否拆完、是否有勾掛地方，并清理模板上雜物，仔細檢查吊鉤是否有開焊、脫扣現象。6、拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施，張掛好安全網，做好臨邊防護。7、拆除時嚴格遵守安全規定，高處、復雜結構模板拆除應有專人指揮，嚴禁非操作人員進入作業區；8、拆除的模板、柱桿、支撐要安全地傳遞至地面，嚴禁拋擲；拆下來的桿件應及時運走，妥善堆放；9、安裝和拆除柱、墻、梁、板的操作層，從首層以上

27、各層應張掛安全平網。進行拆除作業時，應設置警示標牌；10、驗收合格方可進行作業，未經驗收或驗收不合格不準做下一道工序作業。11、拆除電梯井及大型孔洞模板時，下層必須支搭安全網等可靠防墜落措施。12、拆除的模板支撐等材料，必須邊拆、邊清、邊運、邊碼，樓層高處拆下的材料，嚴禁向下拋擲。（三） 模板工程及各類臨時支撐體系安全措施1、支模應按規定的作業程序進行，模板未固定不得進行下一道工序。嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下，并嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板，裝、拆應嚴格按施工組織設計進行。2、支設高度在3m以上的柱模板，四周應設斜撐，并應設立操作平臺。低于3m的可使用馬凳操作。3、支設

28、懸挑形式的模板時，應有穩固的立足點。支設臨空構筑物的模板時，應搭設支架或腳手架。模板上有預留洞時，應在安裝后將洞口蓋住。4、操作人員登高必須走人行梯道，嚴禁利用模板支撐體系攀登上下，不得在墻頂、獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板面上行走。5、混凝土澆筑過程中，應派專人在安全區域內觀測模板支架的工作狀態，發生異常時觀測人員應及時報告施工負責人，情況緊急時施工人員應迅速撤離，并應進行相應加固處理。6、模板支架使用期間，不得擅自拆除架體結構桿件。7、模板拆除必須滿足拆模時所需混凝土強度，經項目總工同意，才能拆除。拆模的順序和方法應按照先支后拆、后支先拆的順序；先拆承重的模板及支撐；拆模作業時，必須設

29、置警戒區，嚴禁下方有人進入。（四） 施工區防火措施1、作業棚應采用阻燃材料搭設。2、處于刨花、碎末較多部位的電動機應裝設防塵罩，電氣設備應密封或采用防爆型，電箱下不得堆放物料。3、防止電線短路、用電設備過載運行，設備漏油和缺油。4、嚴禁在作業場所吸煙、生火、燒飯或點明火取暖。5、配備足量的滅火器材。（五） 施工用電安全措施1、施工現場使用的設備及線路，按施工組織設計要求安裝和架設，用電原則執行一機、一閘、一漏電保護開關的“三級”保護措施，要對所有機械作接零和重復接地的裝置。所有電掣箱均有門、有鎖、有防漏雨蓋板，有危險標志，有統一編號，有管理負責人。嚴禁電線隨地走，發現使用線路有破損或絕緣性能不

30、良應立即撤換。2、系統必須實行分級配電，各類配電箱、開關箱安裝和內部設置必須符合有關規定，箱內電器必須可靠完好，其選型定值要符合規定，開關箱外觀應完整，牢固防雨、防塵。3、施工照明要設專用回路漏電開關，其金屬外殼必須作接零保護。4、模板支架應與架空輸電線路保持安全距離。5、現場的一切電氣設備必須由持證電工安裝、維護，非電工不得私自安裝，維修，移動一切電氣設備。6、臨時配電線路必須按規范架設整齊。嚴禁在模板支架上掛設電纜，架空線必須采用絕緣導線，不得采用塑料軟線，不得成束架空敷設。架空拉設的電線嚴禁直接掛在模板支架上，橡皮線通過走道等位置時，必須加設膠套管，以防壓裂漏電。九、 文明施工保證措施1

31、、嚴格執行施工現場平面管理制度，按施工現場總平面布置圖布局，材料堆放整齊，保持場區清潔。2、建立崗位責任制，安排專人負責場內外衛生清潔工作，分片管理，責任到人。3、施工操作面作業，采取有效措施，盡可能降低噪聲，如拆模時，避免野蠻敲擊和扔擲，降低噪聲擴散。4、定期對施工現場產生的噪音，進行檢測，對發現的超標，提出改進措施。5、在夜間施工時，施工照明應避免照射居民生活區，避免光污染擾民。6、在施工中，加強環境保護工作，增強環境保護意識，不斷提高環保工作水平。7、施工全體人員佩帶統一制作施工證，持證上崗，統一管理。對無證人員，責令其退出施工現場。8、虛心接受各方的監督，對提出的文明施工及環保存在的問

32、題，本著高度負責的態度，予以落實。9、施工現場加強職工的文明施工教育，嚴禁打架斗毆，對不聽勸阻造成嚴重后果的送交執法部門處理。10、施工現場要求材料堆放有序，道路平整干凈，圖、牌、表規范、整齊、美觀。十、 模板計算書（一）38米高剪力墻模板計算書：1.基本參數次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:圓鋼管；次楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.

33、00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.

34、000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則

35、是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.19.197300.02+0.1171.890300.02= 1.03105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強

36、度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩； W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.03105 / 2.70104 = 3.8N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算

37、跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197300.0 + 0.6171.890300.0 = 2005.3N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度

38、設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =32005.3/(250018.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm；

39、 E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.523004/(10060002.43105) = 0.32 mm；面板的最大撓度計算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I

40、=10.7832= 21.566cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.3000.900=5.518kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.15.518500.02+0.1171.134500.02= 1.71105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次

41、楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.99103mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=205.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1.71105/8.99103 = 19 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 19 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0m

42、m； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.3000.900/2=2.759kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.300.90/2=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.62.759500.0+ 0.6170.567500.0 = 1002.6N；截面抗剪強度必須滿足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1002.6N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2

43、；次楞截面的受剪應力計算值: =21002.6/848.230=2.364N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =2.364N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.30=5.11 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量(N/mm2)：E = 206000.00 N/

44、mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.16105mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.67710.22/25004/(1002060002.16105) = 0.049 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.049mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖

45、主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.30.51.430.30.53.696kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 4.99105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 4.99105/8.99103 = 55.5 N/

46、mm2；主楞的最大應力計算值 =55.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 4527.6N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =24527.6/848.230=10.675N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =10.675N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N

47、/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.551mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.551mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的

48、支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 8.22 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=8.224kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！（二）38米高柱模板計算書：1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:2；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:2；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的間距(mm):300；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:圓鋼管；豎楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):

49、3.50；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取2

50、0.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾

51、倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 260 mm，且豎楞數為 4，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =260.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.300.90=6.492kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.300

52、.90=0.756kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =6.492+0.756=7.248 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.17.248260260= 4.90104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 30018.018.0/6=1.62104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 4.

53、90104 / 1.62104 = 3.024N/mm2；面板的最大應力計算值 =3.024N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =260.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.300.90=6.492kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.300.90=0.756kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q =

54、 q1 + q2 =6.492+0.756=7.248 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.67.248260.0 = 1130.636N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1130.636N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 300mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =31130.636/(230018.0)=0.314N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv

55、=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.314N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.040.306.01 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =260.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 30018.018.018.0/12 = 1.46

56、105 mm4；面板最大容許撓度: = 260 / 250 = 1.04 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6776.01260.04/(1006000.01.46105) = 0.213 mm；面板的最大撓度計算值 =0.213mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.04mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為300mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5.0782=10.16cm3；I =12.187

57、2=24.37cm4； 豎楞計算簡圖 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =300.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.2600.900=5.626kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.0000.2600.900=0.655kN/m； q = 5.626+0.655=6.281 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.16.281300.0300.0= 5.65104Nmm； =M/(xW)f其中， -豎楞承受的應力(N/

58、mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.02104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/1.05W = 5.65104/(1.051.02104) = 5.301N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =5.301N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =205N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.040.26 = 6.28 kN/m； m

59、ax-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =300.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 210000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.44105；豎楞最大容許撓度: = 300/400 = 1.2mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6776.28300.04/(100210000.02.44105) = 0.007 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.007mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.2mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =

60、5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.28 0.3 = 2.03 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2.474 kN；B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.080 kNm；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.017 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 79828.48 Nmm； 彎矩作

61、用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 7.49 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =7.98107/(1.051.02107)=7.49N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.017 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度=0.017mm小于柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對

62、拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.474 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=2.474kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0782=

63、10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.28 0.3 = 2.03 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2.474 kN；H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.080 kNm；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.017 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 79828.48 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W

64、= 10156 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 7.486 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =7.98107/(1.051.02107)=7.486N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.017 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.017mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (m

65、m2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.474 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=2.474kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（三）38米高樓板模板計算書：1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.90；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭

66、設高度(m):3.80；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度

67、(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：木方 : 50100mm；二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.250.9+0.50.9 = 6.188 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、強度

68、計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.188+1.40.9= 8.685kN/m最大彎矩M=0.18.6853002= 78165 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 78165/48600 = 1.608 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.608 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 6.188kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6776.1883004/(100950043.74104)=0.082 m

69、m； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.082 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.30.25+0.50.3 = 2.062 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.強度驗算計

70、算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.22.062+1.40.3 = 2.895 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.8950.92 = 0.234 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.234106/64000 = 3.664 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.664 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.8950.9 = 1.563 kN；

71、方木受剪應力計算值 = 3 1.563103/(2 6080) = 0.489 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.489 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 2.062 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6772.0629004 /(10090002560000)= 0.398 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.398 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足

72、要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：木方 : 50100mm；W=83.333 cm3；I=416.667 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.606kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.274 kNm ；最大變形 Vmax = 0.172 mm ；最大支座力 Qmax = 5.602 kN ；最大應力 = 273629.623/83333.333 = 3.284 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=13 N/mm2；托梁的最大應力計算值 3.284 N/mm2

73、 小于 托梁的抗壓強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.172mm 小于 600/250,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1493.8 = 0.566 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.6 = 0.27 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.250.90.6 = 3.442 kN；靜荷載標準值 NG= NG1+NG2+NG3= 4.278kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載活荷

74、載標準值 NQ=(1+2)0.60.9=1.62kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=7.402kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.402 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值

75、：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)； 立桿計算長度L0=h+2a，即L0=1.2+20.1=1.4； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=1.4；L0 / i = 1400 / 15.8=89 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.667 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=7401.984/(0.667489) = 22.694 N/mm2；立桿穩定性計算 = 22.694 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！（四）400800mm梁模板計

76、算書：1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：300.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.60；梁支撐架搭設高度H(m)：3.10；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3

77、):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：5

78、0.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：100mm，300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝

79、土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連

80、續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q -

81、 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l = (800-300)/(4-1)= 166.67mm；面板的最大彎矩 M= 0.110.709(800-300)/(4-1)2 + 0.1172.8(800-300)/(4-1)2= 3.88104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(800-300)/(4-1)/1000+1.22.800(800-300)/(4-1)/1000=2.523 kN；經計算得到

82、，面板的受彎應力計算值: = 3.88104 / 3.33104=1.2N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.2N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (800-300)/(4-1)=166.67mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓

83、度計算值: = 0.67710.709(800-300)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.028 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(800-300)/(4-1)/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計算值 =0.028mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.667mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.523/0.500= 5.047kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面

84、抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.126 kNm，最大支座反力 R= 2.776 kN，最大變形 = 0.058 mm (1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.26105/8.33104 = 1.5 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1.5 N/mm2 小于

85、 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！ (2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.058mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.776kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)

86、經過計算得到最大彎矩 M= 0.370 kNm，最大支座反力 R= 6.246 kN，最大變形 = 0.174 mm (1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 3.70105/1.02104 = 36.4 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =36.4N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！ (2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.174 mm主楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.174mm 小于 主楞的最大容許撓度

87、值 =0.5mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9002020/6 = 6.00104mm3； I = 900202020/12 = 6.00105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2

88、(24.00+1.50)0.80+0.300.90=22.356kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=22.356+5.040=27.396kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12527.3962002=1.37105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37522.3560.2+0.4375.040.2=2.117kNRB=1.25ql=1.2527.3960.2=6.849kN =Mmax/W=1.37105/6.00104=2.3N/m

89、m2；梁底模面板計算應力 =2.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=18.630kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52122.3562004/(10060006.

90、00105)=0.052mm；面板的最大撓度計算值: =0.052mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.849/0.9=7.61kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=510

91、1010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.17.610.92 = 0.616 kNm；最大應力 = M / W = 0.616106/83333.3 = 7.4 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 7.4 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.610.9 = 4.109 kN；方木受剪應力計算值 = 34.1091000/(250100) = 1.233 N/mm2；方木抗剪強度

92、設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.233 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6777.619004 /(1009000416.667104)=0.901mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.901 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.117kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB

93、=6.849kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.600-0.400)/40.900(1.20.30024.000+1.42.000)+1.220.900(0.800-0.300)0.300=0.839kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=6.38 kN；最大彎矩 Mmax=1.323 kNm；最大撓度計算值 Vmax=1.163 mm；最大應力 =1.323106/83333.3=15.9 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=17 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 15.9 N/mm2

94、小于 支撐托梁的抗彎設計強度 17 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =6.38 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1493.1=0.554 kN；N =6.38+0.554=6.934 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.8

95、9； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.1= 2.356 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i

96、= 2356.2 / 15.8 = 149 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=6934.408/(0.312489) = 45.5 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 45.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！（五）3米高剪力墻模板計算書：1.基本參數次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚

97、(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:圓鋼管；次楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度

98、，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建

99、筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =

100、0.19.197300.02+0.1171.890300.02= 1.03105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.03105 / 2.70104 = 3.8N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足

101、要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197300.0 + 0.6171.890300.0 = 2005.3N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b-構件

102、的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =32005.3/(250018.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側

103、壓力線荷載: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.523004/(10060002.43105) = 0.32 mm；面板的最大撓度計算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采

104、用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.3000.900=5.518kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.15.518500.02

105、+0.1171.134500.02= 1.71105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.99103mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=205.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1.71105/8.99103 = 19 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 19 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下

106、:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.3000.900/2=2.759kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.300.90/2=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.62.759500.0+ 0.6170.567500.0 = 1002.6N；截面抗剪強度必須滿足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1002.6N； A -鋼管的截面面積

107、(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =21002.6/848.230=2.364N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =2.364N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.30=5.11 kN/m； l-

108、計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量(N/mm2)：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.16105mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.67710.22/25004/(1002060002.16105) = 0.049 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.049mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932

109、= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.30.51.430.30.53.696kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 4.99105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2

110、)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 4.99105/8.99103 = 55.5 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =55.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 4527.6N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =24527.6/848.230=10.6

111、75N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =10.675N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.551mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.551mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A =

112、 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 8.22 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=8.224kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！（六）3米高樓板模板計算書：1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.90；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.00；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載

113、參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：木方 : 50100mm； 二、模板面板計算模板面板

114、為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.10.9+0.50.9 = 2.745 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.745+1.40.9= 4.554kN/m最大彎矩M=0.14.55

115、43002= 40986 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 40986/48600 = 0.843 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.843 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 2.745kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6772.7453004/(100950043.74104)=0.036 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.036 mm 小于 面板的最大允許撓度

116、 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.30.1+0.50.3 = 0.915 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.20.915+1.40.3 = 1.51

117、8 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.5180.92 = 0.123 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.123106/64000 = 1.921 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 1.921 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.5180.9 = 0.82 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0.82103/(2 6080) = 0.256 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/

118、mm2；方木的受剪應力計算值 0.256 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.915 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.9159004 /(10090002560000)= 0.176 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.176 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：木方 : 50100mm；W=83.333 cm3；I=

119、416.667 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.366kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.143 kNm ；最大變形 Vmax = 0.09 mm ；最大支座力 Qmax = 2.937 kN ；最大應力 = 143478.331/83333.333 = 1.722 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=13 N/mm2；托梁的最大應力計算值 1.722 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.09mm 小于 600/250,滿足要求!五、模板

120、支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1493 = 0.447 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.6 = 0.27 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.10.90.6 = 1.377 kN；靜荷載標準值 NG= NG1+NG2+NG3= 2.094kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ=(1+2)0.60.9=1.62kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=4.78kN；六、

121、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 4.78 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)； 立桿計算長度L0=h+2a，即L0=1.2+20.1=1.4； a - 立桿上端伸出

122、頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=1.4；L0 / i = 1400 / 15.8=89 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.667 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=4780.44/(0.667489) = 14.657 N/mm2；立桿穩定性計算 = 14.657 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！（七）300700mm梁模板計算書：1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：250.00；立桿沿梁跨度方向

123、間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.60；梁支撐架搭設高度H(m)：3.80；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振

124、搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm2)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：2；固

125、定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：100mm，300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置

126、處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=

127、27cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；計算跨度: l = (700-250)/(4-1)= 150mm；面板的最大彎矩 M= 0.19.638(700-250)/(4-1)2 + 0.1172.52(700-250)/

128、(4-1)2= 2.83104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(700-250)/(4-1)/1000+1.22.520(700-250)/(4-1)/1000=2.044 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.83104 / 2.70104=1N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 9.6

129、38N/mm； l-計算跨度: l = (700-250)/(4-1)=150mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.638(700-250)/(4-1)4/(10060002.43105) = 0.023 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(700-250)/(4-1)/250 = 0.6mm；面板的最大撓度計算值 =0.023mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.6mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳

130、遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.044/0.500= 4.088kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.102 kNm，最大支座反力 R= 2.248 kN，最大變形 = 0.047 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公

131、式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.02105/8.33104 = 1.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.047mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.248kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5

132、mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.169 kNm，最大支座反力 R= 4.214 kN，最大變形 = 0.059 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 1.69105/1.02104 = 16.6 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =16.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205

133、N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.059 mm主楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.059mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9001818/

134、6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.500.900.90=17.836kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.900.90=4.536kN/m；q=17.836+4.536=22.372kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/822.3722002=1.12105Nmm；RA=RB=0.5ql=

135、0.522.3720.2=2.237kN =Mmax/W=1.12105/4.86104=2.3N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=14.864kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0

136、.800mm；面板的最大撓度計算值: = 517.8362004/(38460004.37105)=0.142mm；面板的最大撓度計算值: =0.142mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.237/0.9=2.486kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照兩跨連續梁計算。本算例中，方木的

137、截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.125ql2= 0.1252.4860.92 = 0.252 kNm；最大應力 = M / W = 0.252106/83333.3 = 3 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.6252.4860.9 = 1.398 kN；方木受

138、剪應力計算值 = 31.3981000/(250100) = 0.419 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.419 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大撓度計算值 = 0.5212.4869004 /(1009000416.667104)=0.227mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.227 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強

139、度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.237kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.200)/40.900(1.20.25024.000+1.42.000)+1.220.900(0.700-0.250)0.500=1.386kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=3.623 kN；最大彎矩 Mmax=0.725 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.741 mm；最大應力 =0.725106/83333.3=8.7 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=17 N/mm2；支撐

140、托梁的最大應力計算值 8.7 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 17 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.623kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1493.8=0.679kN；N =3.623+0.679=4.302kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.7； A - 立桿凈截面

141、面積(cm2)： A = 4.52； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)；立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.1= 2.356m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155； - 計算長度系數，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2356.2 / 17 = 139；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.353；鋼管立桿受壓應力計算值；=4301.984/(0.353452) = 27N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 27N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！十一、 附圖1、墻模板立面圖及剖面圖如下： 2、柱模板設立面圖及剖面圖如下： 3、樓板模板支架立面圖如下：4、梁模板支架立面圖及剖面圖如下：