1、黎明新村四期工程A區 腳手架施工組織設計編制： 審核： 審定： 目 錄一、 編制依據2二、 工程概況2三、腳手架工程概況4四、扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施4五、腳手架的搭設及拆除施工工藝8六、質量保證體系9七、安全施工技術措施11八、文明施工要求13九、腳手架及高處墜落事故應急處置預案15十、計算書19一、 編制依據1.1 主要規程、規范 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011，2002年版） 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-2010） 建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-2011）1.2 參考手冊 建筑施工手冊（縮印本第4版，2006） 簡明施工計

2、算手冊（2008） 實用建筑施工安全手冊（1999.7）1.2.4 鋼結構設計規范（GB500172010）1.3 施工圖紙1.3.1 龍泉黎明新村四期A區安居工程施工圖紙二、 工程概況1.1工程概述序號項 目內 容1工程名稱龍泉黎明新村四期工程A區2工程地址成都市龍泉驛區3建設單位4設計單位5BT單位6監理單位7質量監督單位8施工總承包單位9試驗單位成都市龍泉驛驛都建設工程質量檢測有限公司10基本情況工 期質量目標）爭創 “標化工地”11工程概況建筑規 模占地面積88081.82 m2建筑面積174231 m2層數地上分別為14、16、18、21層，地下1層建筑檐口最大標高69.45m12標

3、高0.000512.5m室外511.8m13建筑功能商業住宅樓14結構類型主樓剪力墻結構 ，地下室框架結構15墊層混凝土強度等級為C1516底板厚400mm,1600mm，強度等級為C35P617墻體地下400/300/200mm，地上200/400 mm18地下室柱方柱19混凝土澆筑方式商品混凝土攪拌站提供，采用泵送施工20頂板地下160mm地上為130/120 /100mm21基礎形式樁基礎 獨立基礎2.2結構形式本方案的主要內容為黎明新村四期A區安居工程外架施工方案，從結構方面，本工程為框架及剪力墻結構組合的工程。本工程主樓為14、16、18和21層、地下一層。主樓采用鋼筋混凝土剪力墻結

4、構，地下室采用框架結構，最大高度69.45m；本工程建筑抗震設防類別為丙類,建筑結構的安全等級: 二級;地基基礎設計等級: 乙級.主樓結構抗震等級為三級,純地下室部分抗震等級為三級。建筑耐火等級為一級。三、腳手架工程概況結合本工程結構形式、實際施工特點、1-7號樓四周3-8層以下搭設落地式全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，腳手架總高度為11-24m。此架用于樓外立面裝飾又兼作安全防護。腳手架搭設采用雙排立桿，立桿距結構外沿0.3米,排距(橫距)為1米,柱距為1.5米。大橫桿步距為1.8米，依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011，2002年版）四、扣件式鋼管腳手架的構

5、造要求及技術措施1、材料的選擇及要求：主架料采用483.0鋼管，無嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋的鋼管，腳手桿件不得鋼木混搭；其力學性能符合現行國標碳素結構鋼GB700-2006中Q235A鋼的規定，表面光滑、順直，無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。2、鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的瑪鋼扣件，不得使用和其他材料綁扎；連接扣件必須符合鋼管腳手架扣件GB15831-2006規定，各活動部位靈活，無裂紋、氣孔、毛刺等。3、腳手架立桿底座及墊塊必須具有一定的強度。4、四周外腳手架以地下室頂板作為基礎，所有的基礎必須平整。基礎上、鋼管底坐下設置墊板，其厚度不小于50mm，布設必須平穩，不得懸空。并在四周距

6、地下室結構外側處設排水溝。5、立桿：全樓腳手架架采用雙排雙立桿，立桿頂端高出轉換層樓面1.5m，雙立桿采用雙管底座。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm，各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。6、大橫桿：大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊，其長度大于3跨，不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰的接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm。7、小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都

7、必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在在兩立柱之間在等間距設置增設1-2根小橫桿，其最大間距不大于75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm，上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立桿處相應布置。8、縱、橫向掃地桿：縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。9、剪刀撐：本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，通長剪刀撐沿架

8、高連續布置。雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐，單立桿部位則采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm最小部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度大于100cm，并用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。橫向斜撐搭設在主樓腳手架部位，在同節內，由底至轉換層呈“之”字型、在里、外排立柱之間上下連續布置，斜桿

9、應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水干桿的伸出端上。除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。10、腳手板：腳手板采用竹板，在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔一層也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板離墻的距不應大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免

10、出現探頭及空檔現象。11、連墻件：連墻件采用剛性連接，豎向間距為3.0m,水平間距為3.5m4m。連墻桿用483.0的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接連接采用直角扣件。在結構每一框架柱設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。3層以上進行穿墻預埋鋼套管鏈接，在頂板上兩框架柱間中點處，距結構處1.5m處483.0的鋼管腳手架可靠拉結，在建筑物的首層設置兩道連墻件。連墻件橫豎向順排列、均勻布置，與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30cm）。連墻桿伸扣件的距離應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架的小橫桿可直接作連墻桿用。12、防護設放腳手架要滿掛全封閉式的密目安

11、全網，密目網標采用1.86.0m的規格，用網繩綁扎在大橫桿處立桿里側。13、卸料平臺卸料平臺的搭設，必須各層相互錯開，不允許在同一垂直架寬范圍內。必須滿足荷載要求。實行外排架立桿、挑出桿、斜撐桿、拉桿相結合的設施。必須具有隨塔機每一吊運貨物的能力。外三面必須成立網防護，安全防護。平臺面滿鋪木架板，用鐵抓釘連接。14、腳手架出入口的構造：搭設施工通道。必須具有足夠的強度、剛度、穩定性、搞沖擊力、頂密封嚴實，下面保證各車輛、行人安全通過。高度以一樓為準3米，寬度3m，頂面分兩層防護，底層滿鋪木板，二層用安全平網，上鋪竹擋席或竹夾板，二層與一層間距2.5m3m，定期由主辦工長，安全員檢查防止高空墜物

12、，傷害行人及車輛，清理、排除建筑垃圾。五、腳手架的搭設及拆除施工工藝1、落地式鋼管腳手架搭設施工工藝落地式腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載實驗、材料配備定位設置通長腳手架、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱棚）剪刀撐連墻桿腳手板扎防護欄桿扎實全網。定距定位：根據構造要求在建筑物四角用尺量出網、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空；雙管立柱采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設置。在搭設置首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手

13、架與結構的連墻體可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢方可拆除。雙排架宜先里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間一的根，互相看齊后，立中間部分立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。2、腳手架的拆除施工工藝拆架程序慶遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架，做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、

14、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除手架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。六、質量保證體系1、構配件允許偏差序號 項 目 允許偏差（mm） 檢查工具1 鋼管尺寸外徑48mm 0.50 游標卡尺 壁厚3.5mm 0.50 2 鋼管兩端面切斜 1.70 塞尺、拐角尺 偏差 3、 鋼管外表面銹蝕

15、深度 0.50 游標卡尺 （=1=2） 4、 立桿鋼管彎曲 鋼板尺 3m14m 12 3m14m 20 水平桿、斜桿的鋼管 30 鋼板尺 彎曲6.5m2、腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法項次項目技術要求允許偏差（mm）檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整用經緯儀或吊線和卷尺排水不積水墊板不晃動底座不滑動、不沉降102立桿垂直度最后驗收垂直度100下列腳手架允許水偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度總高度50cm40cm20cmH=2H=10H=30H=40H=50720406080100725507510075010中間擋次插入法3間距步距縱距橫距2050201鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端同跨

16、入兩根縱向水平桿高差2020圖略，詳見JGJ1302001（2002版）04142表水平儀或水平尺5雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm50鋼板尺3、扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量（件）抽檢數量（個）允許不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平某些或剪刀撐的扣件20005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節處）2000505七、安全施工技術措施1、材質及其使用的安全技術措施扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨

17、水，直角扣件安裝時開，不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹、塑料混用。嚴禁將外徑48mm和51mm的鋼管混合使用。2、腳手架搭設的安全技術措施腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足載力要求，做到不積水、不沉陷、頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75以上才能施工。搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調、嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件必須告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。開始搭設立桿時，應每

18、隔6跨設置一根拋撐，直到連件安裝穩定后，方可根據情況拆除。腳手架及時與結構拉結或采用支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。在搭設過程中應由安全、架子班長等進行驗收和簽證，每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。3、腳手架上施工作業的安全技術措施結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載、腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3KN/m2，確保較大安全儲備。結構施工時不允許多層同時作業，裝修施

19、工同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。當作業層高出其下連墻件3.6m以上，且其上尚無連墻件時，應采取適當臨時撐拉措施。各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，達到堅固穩定，確保施工安全。4、腳手架拆除的安全技術措施拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時應劃作業區，周圍設繩綁轉攔或豎

20、立警械標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。在拆除時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。拆下的零配件要裝入容器內，用吊藍吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。八、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施

21、工時做到如下：1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2、進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期檢查，體檢合格者發上崗證，凡患有高血壓、貧血病者不得上崗。5、上架子作業人員上下均勻應走人行梯道，不準攀爬架子。6、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。7、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需

22、做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。8、不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物時不能碰撞和拖動腳手架。9、不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設10、在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所的拉接點和腳手板，以及扣件綁扎等所有架子部件。11、拆除架子而使用電焊氣割時，派專職員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。12、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接接松動等問題要及時解決。13、要保證腳架體的整體性，不得與井架、升降機 并拉

23、結，不得載截斷架體。14、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具滑輪和繩索運輸，不得亂扔。15、使用的工具要放在工具箱內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。16、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。17、施工人員做到活完料凈場地清，確保腳手架施工材料不浪費。18、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。19、六級以上大風、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并

24、要采取防滑措施。九、腳手架及高處墜落事故應急處置預案1、外架作業安全措施 建立安全管理體系，制定安全管理獎罰條例； 加強進場人員的安全教育，特別是新進場人員的安全教育； 腳手架臨空面要設置馬道板，腳手架上要懸掛安全警示牌； 施工現場的各種設備和工具要擺放整齊，保持工作面干凈整潔； 認真開好每周的周一安全會和班前安全交底會，嚴格執行安全技術交底； 如有鋼筋爬梯應定期進行檢查，察看焊口、焊縫、錨桿錨固及懸掛是否穩定、并且隨爬梯設安全繩一條。 各施工作業面上需設專職或兼職安全監護人員一名，對發生的異常情況予以處理及協調； 對夜間高邊坡施工應保證照明設備數量的充足； 特殊天氣施工應有專門防護設施，以防

25、止發生意外，如雨天施工應注意上部是否有松動石塊，防止掉落傷人及防滑； 上方在施工時，下方禁止一切行人來往，避免交叉作業； 腳手架的安全搭設措施：1）根據JGJ59-2011標準要求，采用鋼管搭設，鋼管尺寸采用483.5MM，并使用鋼扣件。2）搭設要求，根據現場實際情況，采用雙排腳手架，架體立桿內側采用安全網圍擋施工。3）構造要求：a.立桿間距1.5米，立桿基礎墊通長板或打掃地桿。b.大橫桿間距控制在1.5M，以便安全網的掛設,大橫桿置立于立桿里面。c.小橫桿搭在大橫桿上面，伸出大橫桿長度不小于10CM，小橫桿間距：立桿與大橫桿交接處必須設小橫桿。4）腳手架的拆除：a.架子拆除時應劃分作業區，周

26、圍設防護圍欄，豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非工作人員進入。b.拆架的高處作業人員應戴好安全帽，系好安全帶，扎裹腿，穿軟底防滑鞋。c.拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時進行拆架作業。d.拆立桿時，要先抱住立桿在拆最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。e.連墻桿（拉結點）應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。f.拆除時，要同一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。g.拆架時嚴禁

27、觸及腳手架附近電源線，以防觸電事故。h.在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。j.拆下的材料要及時下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件要集中回收處理。2、預案的啟動 1、施工現場需配備齊全高處作業用安全措施，包括安全帶、安全繩、安全網等。安全領導小組組織機構成員： 組 長：李春利 副組長：黃書華 趙東 成 員：喬琪 梅衛星 趙龍貴 黃君生 李子仙 張仁珍 2、針對事故應急救援預案建立應急指揮機構并設立指揮工作辦公室，當事故發生時以便及時啟動預案，并在第一時間里作出準確及時的判斷，并能夠指揮現場進行處理工作。 工作

28、機構設在安全科 安全工程師：趙東 成 員：趙龍貴 黃君生聯系方式：趙冬 移動電話：趙龍貴 移動電話：黃君生 移動電話： 3、各施工隊和施工班組都配備以隊長、副隊長和班長為組長和成員的各隊安全領導小組，并且有一名副隊長主管本施工隊的安全，各施工班組的班組長為本班的兼職安全員。如果發生安全事故，立即組織力所能及的搶救活動，同時報告現場指揮和項目部值班安全員，并對事故現場進行保護，以便事后對事故進行調查分析，采取可靠的預防措施. 4、事故發生時，現場人員必須第一時間搶救，并同時向上級匯報，立即啟動預案。3、腳手架出現變形事故征兆時的應急措施（1）因地基沉陷引起的腳手架局部變形。在雙排架橫向截面上架設

29、八字戧或剪刀撐，隔一排立桿架設一組，直到變形區外排。八字戧或剪刀撐下腳必須設在堅實、可靠的地基上。（2）腳手架賴以生根的懸挑鋼梁撓度變形超過規定值，應對懸挑鋼梁后錨固點進行加固，鋼梁上面用鋼支撐加U形托旋緊后頂住屋頂。預埋鋼筋環與鋼梁之間有空隙。吊掛鋼梁外端的鋼絲繩逐根檢查，全部緊固，保證均勻受力。（3）腳手架卸荷、拉接體系局部產生破壞，要立即按原方案制定的卸荷拉接方法將其恢復，并對已經產生變形的部位及桿件進行糾正。如糾正腳手架向外張的變形，先按每個開間設一個5t倒鏈，與結構繃緊，松開剛性拉接點，各點同時向內收緊倒鏈，至變形被糾正，做好剛性拉接，并將各卸荷點鋼絲繩收緊，使其受力均勻，最后放開倒

30、鏈。2、腳手架失穩引起倒塌及造成人員傷亡時的應急措施（1）迅速確定事故發生的準確位置、可能波及的范圍、腳手架損壞的程度、人員傷亡情況等，以根據不同情況進行處置。（2）劃出事故特定區域，非救援人員未經允許不得進入特定區域。迅速核實腳手架上作業人數，如有人員被坍塌的腳手架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出。如腳手架太重可用吊車將架體緩緩抬高，以便救人。如無人員傷亡，立即實施腳手架加固或拆除等處理措施。以上行動須由用經驗的安全員和架子工長統一安排。3、發生高處墜落事故的搶救措施（1）救援人員首先根據傷者受傷部位立即組織搶救，促使傷者快速脫離危險環境，送往醫

31、院救治，并保護現場。查看事故現場周圍有無其他危險源存在。（2）在搶救傷員的同時迅速向上級報告事故現場情況。（3）搶救受傷人員時，幾種情況的處理： 如確認人員已死亡，立即保護現場。 如發生人員昏迷、傷及內臟、骨折及大量失血：1、立即聯系120、999急救車或距現場最近的醫院，并說明傷情。為取得最佳搶救效果，還可根據傷情送往專科醫院。2、外傷大出血：急救車未到前，現場立即采取止血措施。3、骨折：注意搬運時的保護，對昏迷、可能傷及脊椎、內臟或傷情不詳細者一律用擔架或平板，禁止用摟、抱、背等方式運輸傷員。 一般性傷情送往醫院檢查，防止破傷風。十、計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為

32、24 m，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為 1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處四川成都市，基本風壓0.3 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00，風荷載體

33、型系數s 為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:4；5.地基參數地基土類型:混凝土結構板；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ13

34、0-2011)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖

35、(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1661.52+0.100.981.52 =0.25 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1661.52-0.1170.981.52 =-0.295 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.25106,0.295106)/4490=65.702 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 65.702 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最

36、大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m；最大撓度計算值為：=0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm；大橫桿的最大撓度 1.793 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2011第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用

37、大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.05 = 1.719 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.052/8 =

38、 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.7191.05/3 = 0.602 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.607 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.607106/4490=135.22 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =135.22 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.03310504/(3842.06105107800

39、) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.05 = 1.257 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1257.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 2.327 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+2.327 = 2.35 mm；小橫桿的最大撓度為 2.35 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件

40、抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.017

41、+0.236)+1.41.575=2.569 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8024.00 = 3.661kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3

42、 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.524 = 0.18 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.506 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.3 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系

43、數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.311.13 = 0.237 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.506+ 1.43.15= 11.017 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.506+ 0.851.43.15= 10.356 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850

44、 1.40.2371.5 1.82/10 = 0.137 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 11.017 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24

45、 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 11017/(0.188424)=138.216 N/mm2；立桿穩定性計算 = 138.216 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.356 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 =

46、 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 10355.94/(0.188424)+137240.082/4490 = 160.483 N/mm2；立桿穩定性計算 = 160.483 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭

47、設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.15 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.2410-4205103-(1.21.845+1.43.15)/(1.20.125)=64.884 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 64.884 /(1+0.00164.884)=60.93 m；H= 60.93 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =

48、50 m。腳手架單立桿搭設高度為24m，小于H，滿足要求！按規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.15 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.137 /(1.4 0.85) = 0.115 kN.m；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.21.845+0.851.4

49、(3.15+0.1884.241000.115/4.49)/(1.20.125)=53.032 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 53.032 /(1+0.00153.032)=50.361 m；H= 50.361 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為24m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.237 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按

50、規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 5.382 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 10.382 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl =

51、10.382 Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 10.382小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =55.087 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.017 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=55.087 fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！