1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三新型鋼管架優勢及特點2四新型鋼管架的使用及注意事項4五施工方法及技術要求5(一). 樓面模板5(二). 梁模板5(三).模板部位砼澆筑的工藝流程及注意事項6（四）、監測措施9(五).驗收及拆除的批準程序10(六).模板工程質量保證措施10六、模板支撐支架安裝及拆除要求11(一)模板支撐、模板的安裝11(二)模板支撐、模板的拆除及清理11七、施工管理措施及安全技術措施14（一）、模板工程的安全技術措施14（二）、模板施工的安全管理措施15八、應急預案的啟動15（一）、概況15（二）、應急救援組織機構15（三）、應急準備與響應流程圖16（四）、應急準備與響應流程

2、圖17（五）、公司應急救援小組職責17（六）、工程項目部現場應急救援小組職責18（七）、培訓和演練18（八）、應急物資的準備、維護、保養18（九）、救援方法19（十）、預防坍塌事故的技術措施20（十一）、預防高空墜落事故的技術措施21九、計算書22150厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書22300x700梁模板扣件鋼管支撐架計算書28500x900梁模板扣件鋼管支撐架計算書34一、編制依據1、君臨天下名苑工程建筑施工圖和結構施工圖2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）3、鋼結構設計規范（GB50017-2003）4、深圳市施工安全檢查評分標準5、建筑施工安全檢查標準實施

3、指南6、鋼結構工程施工質量驗收規范（GB50205-2001）7、中華人民共和國建筑法(1998年)8、中華人民共和國安全生產法(2002年)9、建筑工程安全生產管理條例(2004年) 10、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號11、深圳市建設工程重大危險源管理辦法二、工程概況“君臨天下名苑工程”是由君豪實業發展(深圳)有限公司開發籌建。該項目用地位于深圳市福田區新沙路，總建設用地面積7379.07M2，建設用地面積為7379.07M2，規劃容積率為6.5，總建筑面積為69044.15M2，地上建筑面積為53609.15 M2,地下建筑面積為15435.00 M2，項目使用住

4、宅、公寓、商業的大型綜合建筑。地上建筑48層（一層裙樓），地下3層，地下3層均為車庫及設備用房；地上為商鋪、架空綠化、公寓及住宅。在裙樓上共布置有A、B兩座塔樓：第348層為塔樓部分,在第2層為架空綠化，第5、18、32層為避難層。總高度163.61米；地下室的地下一層層高為3.8米。地下二、三層層高為3.7米；裙樓層高為6.0米,二層層高6.55米, 結構層高為6.3米, 三層至四層層高為5.1米, ,五層層高為5.1米,六層至十七層層高為2.88米, 十八層層高為4.5米,十九層至三十一層層高為3.1米, 三十二層層高為6.2米,三十三層至四十五層層高為3.1米,四十六層至屋面層層高3.3

5、米，屋面標高為157.16米。屋面構架層為172.66米。構架層高度為15.5米。模板支撐技術的應用是建筑結構施工的一個重要環節并與建筑工程質量密切相關。傳統的建筑施工應用的模板支撐技術造價高、操作復雜、工時長，施工質量得不到有效保證，在住宅建筑中，常常會因為后期建筑工程質量問題而出現業主交房糾紛等一系列后遺癥。而承插式盤扣鋼管架新型模板支撐系統新型建筑支撐系統新型模板支撐系統“以鋼代木”，可多次重復使用，大大節約了工期，降低施工成本，提高施工效率，保障了工程質量的完成，并能增加施工安全性，解決了傳統施工過程中的諸多難題，在建筑領域尤其是在混凝土結構的住宅工程中得到了廣泛的應用并取得了良好的效

6、果。我公司在標準層采用的承插式盤扣鋼管架新型模板支撐系統新型建筑支撐系統新型建筑模板支撐系統以鋼代木節約資源、節省工時、提高工程質量等諸多優勢。據了解，這種新型模板支撐體系的應用不但有益于建筑施工企業，對于購房者來說，保證了建筑工程的施工質量，也讓百姓住房更加放心、安心。另外，它的節能降耗、節能減排必將產生巨大的經濟效益和社會效益。使用這種以鋼代木承插式盤扣鋼管架新型模板支撐系統新型建筑支撐系統數字化鋼性建筑模板支撐組合結構，把模板支撐物由以前的耗材變成了一種可靠的工具，除了填補國家空白，具有廣闊的市場開發前景，還在于能夠帶來巨大的社會效益。 三新型鋼管架優勢及特點第一，新型建筑支撐體系新型模

7、板支撐體系新型鋼管架承插式盤扣鋼管腳手架省時：三十平米的模組合結構為例現場操作只用3-5分鐘就可完成。第二，新型建筑支撐體系新型模板支撐體系新型承插式盤扣鋼管架省工：提高施工工效，縮短建筑工期，采用傳統結構每平方米需人工費用15元左右，而數字化鋼性支撐只需2元人工費就可完成。 第三，新型建筑支撐體系新型模板支撐體系新型承插式盤扣鋼管架省料：材料費用降低，不用木方，木方購置費及鋼管、絲杠、鐵絲、鐵釘。可重復使用率高：可重復使用300次，而傳統的木材只可重復使用5到6次。第四，新型建筑支撐體系新型模板支撐體系新型承插式盤扣鋼管架安全度高：本產品完全鋼結構,標準件緊固、結構嚴密、連接緊湊、安全更可靠

8、。 第五，新型建筑支撐體系新型模板支撐體系新型承插式盤扣鋼管架防腐能力強：采用先進的防腐工藝，大大提高了整體耐腐蝕能力，使用壽命長，循環使用率高。第六，新型鋼管架提升企業形象：美觀整齊、整潔大方，施工現場整潔有序,更易于管理,能大大提升工程整體形象。新型建筑鋼管架特點1模板備料速度快、準確性高2可快速，準確計算模板支撐體系的需用材料數量，減輕了施工技術人員的工作負荷，可節省模板材料8%。3以鋼代木，節省了木材資源4模板主、次背楞（龍骨）采用薄壁型鋼制作，替代了傳統支模工藝中的方木，提高了材料的使用壽命，節省了木材資源。5主要構件標準化，適用性強6主、次背楞（龍骨）長度按標準模數制作，根據建筑物

9、不同尺寸可任意組拼，可周轉用于多個項目工程。7施工簡單、方便8本模板體系的組成多采用插口與銷釘式，安、拆簡單、方便，施工速度快，與傳統支模工藝相比，可提高工效30%。9模板強度、剛度大、穩定性好10模板體系具有較高的強度與剛度，穩定性能良好，極大地提高了混凝土澆筑質量，可達到清水混凝土效果。承插扣盤式鋼管架優點：1）輕松快捷：搭建輕松快速，并具有很強的機動性，可滿足大范圍的作業要求。2）靈活 安全 可靠：可根據不同的實際需要，搭建多種規格、多排移動的腳手架，各種完善安全配件，在作業中提供牢固、安全的支持。3）儲運方便：拆卸儲存占地小，并可推動方便轉移，部件能通過各種窄小通道。4）具有足夠的力學

10、強度、剛度和穩定性，工作安全可靠。5）節點連接無框度，有自鎖能力，裝拆靈活簡單快捷，工人容易掌握，支搭、拆除工作效率比碗扣型多功能腳手架高三倍左右，能省工、省力、省時。施工過程中，隨時開通、封閉通道。6）成本低廉（能加快施工進度，縮短施工工期），相同條件的大空間立體腳手架，新型建筑快拆支架材料用量比碗扣型多功能腳手架少，同規格單根桿件重量也比碗扣型多功能腳手架輕。7）新型鋼管架最適合模板龍骨早拆，通過早拆可大量節省龍骨，模板和支架桿件，節約約30%。8）堅固耐用，插頭插座不怕摔碰，不易被水泥鑄死，便于運輸，便于清點。同時無零散配件丟失，比碗扣型多功能腳手架損耗低。四新型鋼管架的使用及注意事項1

11、、對地基的要求與其它鋼管架相同，場地必須平整、堅實，必須按施工要求壓實處理好地基，做好排水，謹防陰雨天浸泡地基下陷，導致腳手架傾斜倒塌造成重大事故，地基高低不平時，請使用可調底座，使橫桿達到水平和立桿垂直狀態。2、鋼管架高度低于10米時可不考慮自重，10米以上時必須考慮自重（將自重計算為荷載）。3、鋼管架架高度超過8米時，立桿接長縫應錯開，使立桿長縫不在同一平面上，以保證腳手架的整體強度。4、鋼管架高度為8米時，必須按規定設置斜撐桿和掃地桿，超過15米時需要增加斜拉桿密度，以保證整體強度和穩定性。5、搭設橫桿豎向步距不得超過1.2米，頂桿豎向連接點的上下端必須搭設橫桿。6、做外腳手架時，高度超

12、8米時應按規定設置連墻點和掃地桿。7、如施工方案采取水預壓時，應注意以下問題：（1）鋼管架豎向步距不得超過0.6米；（2）做好地基排水；（3）腳手架工作面必須保持水平狀態；（4）預壓盛水工具不得有滲漏現象；（5）海上及島嶼施工作業因風壓太大，不得使用水預壓方案。8、獨立使用時，一個單元限高7米，二個單元時限高14米，并按規定設置連墻點和與地面設置斜支撐。9、鋼管架的構件、配件運輸保管中嚴禁嚴重摔、撞；搭、折裝時嚴禁從高處拋下，搭接時應從下向上，拆卸時應從上向下按順序操作。10、使用后清潔構件配件污物，檢查是否損壞。必要時重新刷新防銹漆；堆放時應防銹蝕。五施工方法及技術要求(一). 樓面模板1.

13、模板支架參數；混凝土板厚度(mm)：150mm立桿橫向間距 (m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；次楞采用50x100木方；間距300mm;可調支撐托節點，主楞雙鋼管。模板支架搭設高度(m):3.10m；2.多層支撐的頂撐上下應設置在同一豎向中心線上。3.通過調節頂撐的高度將橫向支撐鋼管找平，縱向架設50x100mm木枋支撐; 橫向支撐鋼管采用雙鋼管支撐體系。4.鋪模板時應從四周鋪起，在中間收口。5.樓面模板鋪完后，就驗收標高并認真檢查頂撐系統是否牢固。模板梁面、板面應清掃干凈。(二). 梁模板1. 梁模板支撐及構造參數梁按荷載分為二類(計算取大值)：梁類型截面規格梁下

14、每排立桿立桿橫距沿梁長縱距步距50x100木方驗算對象I類200x400500300x5007002120012001500250300x700II類400x900500x900312006001500200500x900采用的鋼管類型為483.5；計算采用483.0。2. 梁底模板：按設計標高調整支撐的標高，然后安裝梁底模板并拉線找平，當梁底板跨度大于及等4m時，跨中梁底處應按設計要求起拱，起拱高度為梁跨度的千分之三。主次梁交接處先主梁起拱后起拱次梁。3. 層高在3.5m以下時，設二道水平拉桿并與墻柱頂牢；層高超過3.5m時，每隔1.5m高設置一道縱橫水平拉桿與墻柱頂牢，或縱橫向設剪刀撐保證

15、架體的整體穩定性。4. 梁側模加固設計高度小于600mm的梁，側模采用250mm寬的模板斜撐，斜撐間距500mm。高度大于等于600mm的梁，側模立擋采用50100mm木枋，間距200mm，每側背楞均采用雙肢483.5 mm鋼管，并用12高強穿墻螺桿對拉，對拉螺桿豎向間距為：由梁底200mm開始向上每道間距400mm,橫向間距400mm。 (三).模板部位砼澆筑的工藝流程及注意事項模板部位砼澆筑即先澆注墻柱混凝土緊接著澆注梁板混凝土。砼澆筑時由里向外，由中部向兩側澆注。，混凝土澆筑程序：檢查墻柱、梁、板模板、支架、柱鋼筋及預埋件澆水潤濕模板澆筑柱混凝土澆筑梁、板混凝土。1、施工部署本工程現場布

16、置1臺汽車砼輸送泵負責混凝土泵送，混凝土從低處向高處分層澆搗，澆搗作業在白天且天氣晴朗時進行，各專業負責人及施工人員、安全員跟班作業，負責檢查督促，同時做好各方協調工作。2、施工方法（1）準備工作鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核實預理件、線管、孔洞的位置、數量及固定情況無誤。模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合設計要求，支架穩定，支撐和模板固定可靠，模板拼縫嚴密，符合規范要求。混凝土澆筑前組織施工人員進行方案的三級技術交底。澆筑混凝土用架子、走道及工作平臺，安全穩固，能夠滿足澆筑要求。混凝土澆筑前，仔細清理泵管內殘留物，確保泵管暢通，仔細檢查井字架加固情況。澆筑砼前，模板必須

17、預先澆水濕潤。（2）混凝土澆筑和振搗一般要求，混凝土澆筑采用砼輸送泵由低處向高處澆筑。澆筑混凝土時為防止混凝土分層離析，混凝土由料斗、泵管內卸出時，其自由傾落高度不得超過2m，超過時采用串筒或斜槽落下，混凝土澆筑時不得直接沖擊模板。澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。使用插入式振搗棒要快插慢撥，插點呈梅花形布置，按順序進行，不得遺漏。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5倍(50棒應為52.5cm,取50cm;30棒應為40.5cm,取40cm)振搗上一層時插入下一層混凝土5cm以消除兩層間的接

18、縫.振搗時間以混凝土表面出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜。澆筑混凝土時應分層連續澆筑，控制分層澆筑厚度不宜超過40cm。梁側及梁底部位要用30或50插入式振搗棒振搗密實，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁、柱節點鋼筋較密時要用小直徑振搗棒振搗，并加密振點。澆筑板的混凝土虛鋪厚度要略大于板厚，振搗完畢后用1.54 m刮尺刮平。3、混凝土養護（1）澆筑完梁、板后在12小時以內對混凝土加以覆蓋并保濕養護。（2）養護時間不少于14d。4、試塊制作在現場制作28d 標準養護試塊及備用試塊、同條件養護試塊。同條件試塊置于現場帶篦加鎖鐵籠中做好標識同條件養護。5、質量要求混凝土結構工程在混凝土澆筑過程中應嚴格控制

19、混凝土的坍落度、工作度（流動性）和輸送混凝土的時間。嚴防混凝土產生離析現象。混凝土結構構件澆筑前應對模板、鋼筋、預埋件的位置、標高、軸線、數量及牢固情況和各種管道、線路安裝進行綜合檢查，確認合格后方可澆筑。澆筑時應連續施工，不留或少留施工縫，澆筑混凝土應分層進行，對大模板工程，每層澆筑高度第一層不應超過50cm，以后每次不超過lm，若留施工縫應垂直留在內外墻交接處及流水段分界處，設鉛絲網或堵頭模板，繼續施工前，必須將接合處清理干凈，澆水濕潤，然后再澆筑混凝土。澆筑柱混凝土時最高只能至主梁處低10cm并必須滿足梁筋伸入柱內錨固長度。（1）混凝土所用的水泥、骨料、外加劑等必須符合規范及有關規定，使

20、用前檢查出廠合格證及有關試驗報告。（2）混凝土的養護和施工縫處理必須符合施工質量驗收規范定本方案的要求。（3）混凝土強度的試塊取樣、制作、養護和試驗要符合規定。（4）混凝土振搗密實，不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等缺陷。（5）預留洞寬度大于1m的洞底，在洞底平模處開振搗口和觀察口。避免出現缺灰或漏振現象。（6）鋼筋模板工長跟班作業，發現問題及時解決。同時設專人檢查鋼筋、模板。（7）澆筑前由生產部門經常注意天氣變化。如有大雨緩時開盤并及時通知攪拌站。如正在施工中天氣突然變化，原則是小雨不停，大雨采取防護措施。其措施是：已澆筑完畢的混凝土面用塑料薄膜覆蓋，正在澆筑的部位采用搭設防水棚。（8）澆

21、筑時要有專門的鋪灰人員批揮澆筑，切忌：“天女散花”，分配好清理人員和抹面人員。樓面板必須用1.54 m刮尺刮平。（9）做好混凝土澆筑記錄。（10）每次開始澆砼前必須做好開盤鑒定,項目部技術人員與攪拌站技術人員同時簽認后方可開始,并且隨機抽查混凝土配合比情況和坍落度情況。（四）、監測措施本項目采用新型腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝，砼澆搗前、施工過程中及砼終凝前后，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：1、班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2、日常檢查，巡查的重點部位：（1）桿件的設置和邊接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符

22、合要求。（2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。（3）連接扣件是否松動。（4）支撐體系是否有不均勻的沉降、垂直度。（5）施工過程中是否有超載的現象。（6）安全防護措施是否符合規范要求。（7）支撐體系和各桿件是否有變形的現象。過程中，由專職安全員、施工員對模板體系檢查、隨時觀測支撐體系的變形情況。發現隱患，及時停止施工，采取措施。5、監測方案包括：（1）監測項目：支架沉降、位移和變形。（2）監測點布設：布置監測剖面。每個監測剖面應布置2個支架水平位移觀測點和3個地基穩定性沉降觀測點及3個支架沉降觀測點。必須使用經緯儀、水平儀等監測儀器進行監測，不得目測，監測儀器精度應滿足現場監測要求，并

23、設變形監測報警值。（3）監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次。模板搭設允許偏差及預警值要求項目允許偏差預警值檢查工具立桿鋼管彎曲3mL4m128mm經緯儀、水準儀4mL6.5m2012mm經緯儀、水準儀水平桿、斜桿鋼管彎曲L6.5m3025mm經緯儀、水準儀立桿垂直度全高絕對偏差3022mm經緯儀、水準儀立桿腳手架高度H內相對值H/4000.75H/400經緯儀、水準儀支撐沉降10mm5 mm經緯儀、水準儀(五).驗收及拆除的批準程序模板安裝完畢后，通知公司相關部門進行驗收，并報監理單位、質監站進行驗收，驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。模板拆除前，必

24、須向監理單位申請拆模報告，監理單位簽字同意后方可拆模。(六).模板工程質量保證措施1.模板及其支架須符合選材和材質的有關要求，同時還須符合下如規定：保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。具有足夠的承載力、剛度和穩定性，并不致發生不允許的下沉和變形。構造簡單、裝拆方便，便于后繼工序的施工。模板內側要平整，接縫嚴密，接縫不應漏漿。模板的設計、制作和施工應符合國家現行標準的相應規定。配制木模板尺寸時，要考慮模板拼裝接合的需要，適當加長或縮短某一部位長度。模板應構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和混凝土的澆筑及養護等工藝要求。2. 模板安裝須符合下如規定：模板安裝前應對操作人員進行

25、技術交底。現澆鋼筋混凝土梁、板，模板應按設計要求起拱。檢查轉換梁下型鋼支撐的焊接和螺栓的連接是否滿足設計要求。模板工程完成后要按照設計圖紙要求檢查軸線位置、相鄰標高關系、幾何尺寸、形狀、垂直度等，并仔細檢查各構件是否牢固，經質檢員、技術負責人復核合格后方能澆筑混凝土。在澆筑混凝土過程中派專人經常檢查。如發現變形、松動等現象，應及時修整牢固。模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法必須符合有關規定。模板及其支架必須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置正確。3. 模板支撐組裝完畢后應進行下列各項內容的驗收檢查，并必須符合本方案設計要求及規范要求：1）扣件式鋼管腳手架設置情況是否按本方案

26、搭設；2）縱橫桿、掃地桿及斜撐等配置情況；3）底座、托頂螺旋桿伸出長度；4）限位銷等扣件牢固情況；5）墊木情況。4. 本工藝應具備以下主要質量記錄：模板檢驗批質量驗收記錄。模板分項工程質量驗收記錄。拆模申請報告。六、模板支撐支架安裝及拆除要求(一)模板支撐、模板的安裝本工程模板支撐在已澆砼梁板上，安裝上層模板及其支架應符合下列規定：1、下層樓板應具有承受上層施工荷載的承載能力，否則應加設支撐支架；2、上層支架立柱應對準下層支架立柱，并應在立柱底鋪設墊板；(二)模板支撐、模板的拆除及清理1. 模板支撐、模板的拆除1）. 拆除順序：板上頂托板底木方板底模板梁上頂托梁底木方梁底模板縱橫水平拉桿剪刀撐

27、支撐立柱下托座墊木。2）. 本工程由于支模體系體重較大，為保證支模的穩定性以及混凝土結構的質量安全，要求必須待支模混凝土達到拆模強度才能整體拆除。3）. 支撐系統的水平縱橫桿、剪力撐等不得隨意拆除。4）. 拆除轉換層支撐及模板前，應將該層混凝土試件送實驗室檢測，當試塊達到規定的強度達到下表要求后，并呈報監理公司經監理工程師同意辦理書面手續并確認不再需要時，方可拆除。砼拆摸強度要求一覽表結構類型結構跨度設計強度標準值百分率（）梁、拱、殼8m758m100板2m502m、8m758m100注：“設計混凝土強度標準值”是指與設計強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。5）. 側模拆除時的混凝土應能

28、保證其表面及棱角不受損傷。6）. 拆除4m高度以上梁、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。7）. 拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。8）. 嚴格控制模板及其支架拆除的順序。9）. 拆除腳手架支撐前，應清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物。10）. 拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。11）. 拆除模板和支頂時，先將腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架。模板

29、拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。12）. 腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行：13）. 腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上而下地進行；14）. 同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。15）. 通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的鋼管時方可拆除。16）. 工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。17）. 拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的扣件應放入袋內，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。18）. 拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，

30、不得硬拉，嚴禁敲擊。2模板的清理維修、存放1). 模板清理維修拆除后的模板運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換。2). 模板的堆放現場拆下的模板不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。3). 模板拆除成品保護要求：(1). 拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。(2). 堅持每次使用后清理板面。(3). )按樓板部位層層復安，減少損耗。(4). 材料應按編號分類堆放。(5). 對已完成的混凝土樓面應加以保護，工人不得將材料用力拋擲向樓面。七、施工管理措施及

31、安全技術措施（一）、模板工程的安全技術措施1從事模板支架搭設人員應經安全技術培訓，應持證上崗。2、模板施工前的安全技術交底（1）、模板安裝操作人員應嚴格按模板工程要求的材質、施工方案和工序進行施工，模板沒有固定前不得進行下道工序施工。（2）、模板工程作業高度在2m 和2m 以上時，要根據高空作業安全技術規范的要求進行操作和防護。（3）、臨街及交通要地道區施工應設警示牌，避免傷及行人。（4）、操作人員不許攀模板，不許在墻壁頂、獨立粱及其它狹窄而無防護欄的模面上行走。（5）、高處作業架子上、平臺上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件應放在工具袋內，以免墜落傷人。（6）、木模板應遠離火源堆放。在

32、架空輸電線路下面進行模板施工，如果不能停電作業，應采取隔離防護措施。（7）、模板支撐不能固定在腳手架或門窗上，避免發生倒塌或模板位移。3、拆模的安全技術要求（1）、模板拆除時，混凝土強度必須達到混凝土結構工程施工及驗收規范的規定。側模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除。（2）、在拆模過程中。如發現實際結構混凝土強度并未達到要求，應暫停拆模，經妥當處理，實際強度達到要求后，方可繼續拆除。（3）、拆模時由專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。（4）、拆模的順序和方法應根據現行的規定進行，如果模板設計無規定時，應嚴格遵守從上而下的原則，

33、先拆除非承重模板，后拆承重模板。（5）、拆模人應站一側，不得站在拆模下方，幾個人同時拆模應注意相互間的安全距離；禁止拋擲模板。（6）、拆模時嚴禁猛撬硬砸或大面積撬落或拉倒，停工前不得留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定的地點集中堆放或清理。（二）、模板施工的安全管理措施1、樓面頂架、模板安裝前，應對班組進行全面的技術安全交底，對安裝方法、搭設安裝順序、技術標準、質量安全要求等做好詳細的技術交底工作。2、在支頂安裝過程中，應設置防傾覆的臨時措施，待其安裝完畢且核正無誤后才予以固定。3、模板支架搭設完成后必須先自檢，自檢合格后，經監理單位驗收通過后方可澆筑混凝土。4、嚴格按照有關操作規

34、程和項目安全管理要求施工。5、支模操作時，應有可靠的立足點和臨邊安全防護措施。6、嚴禁施工時在綁扎好的梁鋼筋上行走，以防墜落傷人。7、拆模時梁、板模板應逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。八、應急預案的啟動（一）、概況本工程施工中可能發生高空墜落、頂架坍塌、物體打擊等事故。本預案針對上述可能發生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況的應急準備和響應。（二）、應急救援組織機構(1)、項目部高處墜落事故應急準備和響應領導小組名單：組 長：駱洪福 任總指揮 電話：（24小時開通）：副組長：曹建成 任副總指揮 電話（24小時開通）：游桂林 現場總指揮 電話：（24小時開通）：組 員：鄭輝榮 田明岐 鄭

35、鑫泉 鄭錫水 李國慶報警電話：救護：120 火警：119 匪警：110 交通：122 安監站：(2)、項目部應急救援責任人名單：姓名主要任務電話駱洪福現場總負責，協調現場各單位的救援工作曹建成協助項目經理工作，負責外部協調及聯系游桂林負責現場保護及善后工作鄭輝榮負責救援物資的組織田明岐現場秩序維護及疏散人群鄭鑫泉負責現場急救及排除險情鄭錫水負責保護傷員并送就近醫院搶救李國慶負責現場水電的斷、送及后勤工作（三）、應急準備與響應流程圖（四）、應急準備與響應流程圖（五）、公司應急救援小組職責1、公司應急救援小組接到工地重大事故報告后，應立即趕赴現場負責指揮組織搶救，同時將事故概況（包括傷亡人員、發生

36、事故時間、地點、原因等）分別用電話和快報的辦法報告公司應急救援領導小組以及政府有關部門。2、指揮現場應急救援組織，首先搶救傷員和排除險情，防止事故蔓延擴大。同時協同現場保護好事故現場。3、負責協調指揮調動項目一級應急救援力量，包括應急物質資源和人員支持、技術支持，全力保障應急行動的順利完成。4、協助和接受政府有關部門對事故的調查處理。5、協助政府有關部門分析事故原因和性質。 6、吸取事故教訓，制定并落實相應的預防措施，防止類似事故的重復發生。7、協同現場做好事故的善后處理工作，在做好預防措施確保安全的情況下，上報有關部門復檢認可后，努力爭取盡快恢復正常生產。（六）、工程項目部現場應急救援小組職

37、責負責事故現場應急的指揮工作，進行應急任務分配和人員調度，有效利用各種應急資源，保證在最短時間內完成對事故現場的應急行動。1、工地現場發生重大事故后，應立即組織人員搶救，同時以最快的方式報告公司應急救援機構，如發生人員傷亡或火警等，應分別第一時間直接打電話報120急救中心或119報火警救助。2、現場應急救援小組立即組織人員展開搶救傷員和排除險情，防止事故的擴大和蔓延，力求將損失減少至最低程度。同時注意安排做好保護好事故現場。3、負責指揮調動工地現場的一切所需的應急救援排險物資和人員參與搶救救援，確保救援工作在統一指揮下有序地進行。4、協助公司和上級部門開展事故調查，接受公司及政府有關部門對事故

38、的調查處理。5、協助公司及上級有關部門分析事故原因和性質，吸取事故教訓“舉一反三”地制定并落實相應的預防措施，切實防止類似的事故重復發生。6、負責安排專人做好事故的善后處理工作，使各級人員都受到安全教育，在切實做好預防措施和確保安全的情況下，上報有關上級部門，爭取盡快批準恢復工地的正常生產。（七）、培訓和演練（1）項目部安全員負責主持、組織全機關每年進行一次按高處墜落事故“應急響應”的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協調配合完成演練。演練結束后由組長組織對“應急響應”的有效性進行評價，必要時對“應急響應”的要求進行調整或更新。演練、評價和更新的記錄應予以保持。（2）施工管理部負責對相關人

39、員每年進行一次培訓。（八）、應急物資的準備、維護、保養（1）應急物資的準備：簡易單架、跌打損傷藥品、包扎紗布。（2）各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。（九）、救援方法高空墜落應急救援方法：（1）、現場只有1人時應大聲呼救，2人以上時應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救援領導小組。（2）、仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位和著地部位的具體情況。（3）、如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，

40、會危及傷員的生命安全。（4）、如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。模板、坍塌應急救援方法：（1）、當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。（2）、報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）（3）、急報項目部應急救援領導小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施。（4）、清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小

41、。、預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱等。3、物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。（1）、止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。（2）、對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。（3）、對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。（4）、如果

42、是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院拯救。（5）、預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2急救箱1個用于搶救傷員3手電筒6個用于停電時照明求援4爬梯4樘用于人員疏散5對講機4臺聯系指揮求援（十）、預防坍塌事故的技術措施1、模板作業前，根據施工工藝、作業條件及周邊環境編制施工方案，經公司技術負責人、現場項目經理、監理工程師審核、審批簽字后方可作業。2、模板作業時，對模板支撐立柱不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊等桿件。3、模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后方可作業。4、樓面、屋

43、面堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算，并對樓面、屋面進行加固。5、裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生。6、安裝外圍梁、板、墻、柱模板，應先搭設腳手架并掛好安全網，腳手架搭設高度要高施工作業面至少1.5m 。7、拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。（十一）、預防高空墜落事故的技術措施1、模板安裝完畢后，需經質安部、技術部等有關部門驗收，驗收合格后，方可綁扎鋼筋等下道工序的施工作業。支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支

44、撐體系的施工荷載應均勻堆置，不得超過設計計算要求。2、所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的應按規定對作業人員進行相關安全技術交底。3、高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用。4、安全帶使用前必須經過檢查合格。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩

45、擦割斷。5、項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場相應部位。6、已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目式安全網。7、高處作業前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經驗收合格簽字后方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后方可實施。九、計算書150厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為3.3m， 立桿的縱距 b=1

46、.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方40100mm，間距200mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 按照規范條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.

47、402.50=8.378kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.000.15+0.71.402.50=7.310kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1501.200+0.3001.200)=4.390kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m 面

48、板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.204.390+1.402.700)0.200 經計算得到面板抗彎強度

49、計算值 f = 0.03610001000/64800=0.559N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.390+1.42.700)0.200=1.086kN 截面抗剪強度計算值 T=31086.0/(21200.00018.000)=0.075N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.3902004/(1006000

50、583200)=0.014mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的計算寬度為1200.000mm 集中荷載 P = 2.5kN 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.3001.200)=4.390kN/m 面板的計算跨度 l = 200.000mm 經計算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.204.3900.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.1431

51、0001000/64800=2.205N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.200=0.753kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.060)

52、=0.878kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m 計算單元內的木方集中力為(0.630+0.878)1.200=1.810kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.810/1.200=1.508kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.511.20 最大剪力 Q=0.61.2001.508=1.086kN 最大支座力 N=1.11.2001.508=1.991kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

53、 W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.217106/66666.7=3.26N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31086/(240100)=0.407N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布

54、荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.732kN/m 最大變形 v =0.6770.7321200.04/(1009500.003333333.5)=0.324mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN 經計算得到 M = 0.2001.400.92.51.200+0.0800.8781.200 抗彎計算強度 f=0.857106/66666.7=12.86N/mm2 木方的抗彎計算強度小

55、于13.0N/mm2,滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=3.060mm 最大支座力 Qmax=13.105kN 抗彎計算強度 f=1/2（1.393106/4491.0）=155.14N/mm2 采用雙鋼管的抗彎計算強度大于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1200.

56、0/150與10mm,滿足要求! 四、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1113.300=0.365kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.2001.200=5.422kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)

57、 = 5.597kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.2001.200=3.240kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 11.25kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f =

58、205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/16.0=132 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經計算得到=11252/(0.391424)=67.851N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；

59、 Wk=0.70.7501.2000.240=0.216kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2161.2001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.25.597+0.91.43.240+0.90.91.40.066/1.200=10.861kN 經計算得到=10861/(0.391424)+66000/4491=80.218N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!300x700梁模板扣件鋼管支撐架計算書 計算依據

60、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為33.0m， 梁截面 BD=300mm700mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 1.20m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。

61、扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.402.00=24.820kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.000.70+0.71.402.00=24.640kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5000.7

62、000.300+0.5000.300)=4.955kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.300=0.540kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2

63、； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.204.955+1.400.540)0.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02710001000/16200=1.655N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.955+1.40.540)0.200=0.804kN 截面抗剪強度計算值 T=3804.0/(2300.00018.000)=0.223N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，

64、滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.9552004/(1006000145800)=0.061mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.200=3.570kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.200(20.700+0.300)/0.300=0.567kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與

65、振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.200=0.120kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.203.570+1.200.567)=4.468kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.91.400.120=0.151kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 木方變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.159kN N2=1.159kN 經過計算得到最大彎矩 經過計

66、算得到最大支座 F= 1.159kN 經過計算得到最大變形 V= 2.749mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.560106/54000.0=10.37N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.158/(24090)=0.483N/mm2 截面

67、抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =2.749mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底橫向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=3.056mm 最大支座力 Qmax=7.629kN 抗彎計算強

68、度 f=0.811106/4491.0=180.63N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 四、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.629kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.200.11133.000=3.944kN N = 7.629+3.944=11.573kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.6

69、0cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/16.0=132 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經計算得到=11573/(0.391424)=69.784N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定

70、性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=7.629+0.91.23.652+0.90.91.40.018/1.200=11.590kN 經計算得到=11590/(0.391424)+18

71、000/4491=73.811N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!500x900梁模板扣件鋼管支撐架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為3.3m， 梁截面 BD=500mm900mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 1.20

72、m。 梁底按照均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.402.00=30.940kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.000.90+0.71.402.00=31.120kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計

73、算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5000.9000.500+0.5000.500)=10.552kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.500=0.900kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f

74、其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.3510.552+0.980.900)0.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06110001000/27000=2.241N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.3510.552+1.00.900)0.200=1.815kN

75、截面抗剪強度計算值 T=31815.0/(2500.00018.000)=0.303N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67710.5522004/(1006000243000)=0.078mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.200=4.590kN/

76、m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.200(20.900+0.500)/0.500=0.460kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.200=0.200kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.354.590+1.350.460)=6.136kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.200=0.176kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力

77、圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 木方變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.319kN N2=3.846kN N3=0.319kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 3.846kN 經過計算得到最大變形 V= 0.078mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.189106/54000.0=3.50N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N

78、/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.834/(24090)=0.764N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.078mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底橫向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖

79、與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.486mm 最大支座力 Qmax=12.564kN 抗彎計算強度 f=0.615106/5080.0=121.14N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 四、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=12.564kN (已經包

80、括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1293.300=0.518kN N = 12.564+0.518=13.081kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/15.8=133 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由

81、長細比 l0/i 查表得到0.386； 經計算得到=13081/(0.386489)=69.224N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=12.564+0.91.20.426+0.90.91.40.018/0.600=13.115kN 經計算得到=13115/(0.386489)+18000/5080=72.872N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!