1、碧波家園南安置小區模板承重支撐架專項施工方案第一節 編制依據1、碧波家園南安置小區(BT項目)工程施工圖紙；2、國家及地方有關安全生產的法律、法規文件；3、建設部建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；4、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；6、浙江省地方標準，建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006）。7、鋼結構設計規范GB50017-20038、建筑結構荷載規范GB50009-20019、混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）10、地方及行業現行的規范、規程及技術標準；1

2、1、本公司質量管理體系文件及其它安全管理標準。12、品茗安全計算軟件2009版第二節 工程概況一、工程基本概況：1、工程名稱：碧波家園南安置小區(BT項目)工程2、建設單位：臺州市路橋商城房地產開發有限公司；3、設計單位：浙江省城鄉規劃設計研究院；4、施工單位：九鼎建設集團股份有限公司總承包施工；5、監理單位：浙江工程建設監理公司5、工程地點：位于路橋區路北街道三角陳村內，北接雙水路，東鄰南山路，西邊緊靠河道。二、建筑、結構設計簡介： 建筑概述：1）工程規模：總用地面積30264M2；由六棟十八層高層住宅、四棟九層多層住宅、一棟二層會館和地下車庫組成（局部夾層為自行車庫）；總建筑面積：7698

3、9.05平方米（其中地上部分面積為55471.20平方米，地下部分面積為21517.85平方米）；2）本工程室內地坪 0.000相當于絕對高程6.500米，室外地坪相對標高-0.600米，地下室底板結構面相對標高為-5.680米（局部配電間加深為-6.830米），地下室頂板結構面相對標高為-1.830米，場地自然地坪相對標高為-2.680米2、結構設計特點：1）基礎：采用鉆孔灌注樁，樁承臺筏板基礎。2）地下室結構：現澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構，鋼筋混凝土樓屋蓋。地下室柱最大截面尺寸為600700mm，梁最大截面尺寸有3501200mm跨度3.5米，、400900mm跨度7.6米，現澆板厚度為1

4、50mm，地下室層高為3.80米。3）主體結構（標準層）：現澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構，鋼筋混凝土樓屋蓋。柱最大截面尺寸為200900mm，梁最大截面尺寸為200550mm，跨度4.50米，現澆板厚度為100130mm，標準層層高為2.900米。根據本工程的結構特點，地下室部分選400900截面的梁進行計算；板選150mm厚板進行計算。主體部分選截面尺寸200550的梁進行計算，板選130mm厚的板進行計算。第三節 支撐體系設計方案一、方案選擇根據本工程施工工期、質量和安全要求，在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件

5、下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、模板及模板支架的搭設，必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架采用扣件式鋼管腳手架滿堂搭設。二、模板和支撐體系選材1、模板：所有模板全部采用厚度為18mm膠合板。木擋采用松小方，方木截面尺寸為60mm80mm。2、鋼管：本工程的模板支架鋼管均采用直徑為48mm、

6、壁厚不小于3.25的鋼管，鋼管材質必須符合國家標準要求，并經質量技術檢測中心檢測合格后投入使用。由于市場上的鋼管不能完全滿足規范要求，在施工前應進行分類挑選，標識，優質的使用在梁、板底下的水平桿和立桿。鋼管外觀質量要求：鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，鋼管表面銹蝕深度，鋼管的彎曲變形應符合規范規定；鋼管應進行防銹處理；鋼管上嚴禁打孔。3、扣件：采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定，并經質量技術檢測中心檢測合格后投入使用。扣件在使用前也應進行分類挑選，質優的扣件應使用在

7、梁、板底關鍵受力部位。有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；4、對拉螺栓：12對拉螺栓。三、支撐體系設計：本工程采用扣件式鋼管腳手架搭設滿堂支架，根據設計施工圖和以往經驗，并通過計算，具體設計如下： 1、地下室頂板支撐體系：地下室頂板支模架搭設高度為3.8米，頂板砼厚度為150mm，通過結構計算，施工總荷載為9.688KN/m2。為確保施工安全，支撐架采用滿堂腳手架支撐，立桿間距根據板跨度減去梁支撐立桿橫距后，進行均勻調整，支撐間距不大于900mm，水平桿步距為1700mm左右，板底木楞用6080木方間距300mm。板底支撐立桿與水平桿連接采用雙扣件。2、地下室梁支撐體系：本工程地下室梁最

8、大截面為400900mm，最大跨度為7.6米，梁段集中線荷載為14.842KN/m。經過計算，梁底支撐鋼管采用483.25鋼管，鋼管支撐立桿的縱向間距為900mm，橫向立桿間距為1000mm，步距根據實際高度調整，不大于1700mm。在梁底跨度方向用6080木方間距300（豎放）鋪設橫向水平桿，梁底支撐立桿與水平桿連接采用雙扣件連接；梁側模內楞為6080木方水平間距350mm, 外楞采用483.25的鋼管二根合并加12對拉螺栓水平間距為500mnm。梁側底部用“步步緊”水平間距350mm，梁側頂部用板底木方頂緊。3、主體結構梁支撐體系200550梁，梁底支撐立桿縱、橫向間距不大于1000mm，

9、步距不大于1500mm，在梁底跨度方向用6080木方間距500（豎放）鋪設橫向水平桿，梁底支撐立桿與水平桿連接采用單扣件。梁側模背楞用二根6080木方豎向450，梁側底部用“步步緊”水平間距500mm，梁側頂部用板底木方或水平桿頂緊。其他次梁根據經驗設置。4、主體結構板支撐體系板厚120140mm的樓板采用滿堂腳手架支撐，立桿間距根據板跨度減去梁支撐立桿橫距后，進行均勻調整，支撐立桿縱、橫向間距不大于1000mm，水平桿步距為1500mm左右，板底木楞用6080木方間距330mm。板底支撐立桿與水平桿連接采用雙扣件。（其他小于120mm厚的樓板采用單扣件連接）四、構造設計：1、立桿支座的設計：

10、本工程支撐架搭設在結構砼底板或樓板上，必須待結構砼強度到達要求后,方可搭設支撐架，并在立桿度部墊15015050木板，保證立桿基礎與結構砼有足夠的承載接觸面。2、掃地桿設計：在模板支架立桿底部200mm高必須設置縱、橫向水平掃地桿，掃地桿必須縱橫連通。3、縱、橫向水平桿：支撐架每步必須用縱、橫向水平桿可靠連接。縱、橫向水平桿要求設置在立桿內側，長度為統長，接長宜用對接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰橫向水平桿不宜的接頭不宜設置在同步或同跨內，兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。4、剪刀撐設計：在滿堂支撐

11、架的四周外圍，縱、橫向框架梁一側均設置由底至頂連續的縱向剪刀撐，每跨梁底不少于一組剪刀撐 ；剪刀撐斜桿與地面的傾角在45O60O之間；并在端部跨第二步及最上步各設置二道水平剪刀撐，剪刀撐宜用搭接，搭接長度不小于1000mm，等間距設置三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm，剪刀撐斜桿必須與每根立桿扣接。5、連墻件的設計：為保證支撐架的整體穩定性，模板承重架利用柱作為連接連墻件，（地下室部分可先澆筑柱混凝土）連墻件水平方向與每根柱連接，高度方向每步設置，以增加安全系數。已澆好的柱拆模后用鋼管做成柱箍，鋼管與支撐架水平桿采用扣件連接（見右圖）。6、后澆帶支撐架設計：1）鋼

12、管支架搭設：后澆帶兩側支撐立桿的間距與縱橫向水平桿的步距，按頂梁、板支撐體系設計構造要求搭設，但不能與梁、板支撐架連成整體，應保持相對獨立。后澆帶兩側的支撐立桿外側設置縱向剪刀撐，并在框架梁底部各設置一組橫向剪刀撐。2）圓木立柱支撐設置：為以后后澆帶施工方便，通過計算，采用在后澆帶兩側的梁底設置一根梢頭直徑不小于150mm的松圓木，可以大大節約鋼管租賃費用。具體方法是：在已搭設好的支架內，結構梁板砼澆搗前，將圓木立柱固定在頂板梁底，立柱頂部與梁底模板頂緊，底腳用50厚木楔塞緊。待支架拆除后，在后澆帶兩側的兩根立柱上用3060木方設置兩道水平牽杠，第一道離地300高，豎向間距1800。（如下圖）

13、7、模板起拱：跨度大于4米的框架梁按跨度的0.3%起拱，跨度大于4米的次、連梁按跨度的0.3%起拱; 板按跨度的0.3%起拱8、墻模板支撐設計：次楞(內龍骨)間距(mm):350；采用6080木枋；主楞(外龍骨)間距(mm):350；采用483.5鋼管；對拉螺栓直徑(mm):M12；間距350mm，（地下室外墻采用60603止水螺桿）。面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；第四節 承重支模架的施工要求一、支撐架搭設的要求： 1、嚴格按設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭應錯開在不同的框格層中設置；立桿搭設時必須采用對接扣件連接，絕對不允許采用中途倒掛短鋼管。鋼管搭接接頭在同一平面上按5

14、0%錯開。 2、確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件式鋼管架搭設規范的要求； 3、確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；二、支撐架施工使用的要求： 1、本工程采用泵送商品混凝土澆筑，確保模板支架施工過程中均衡受載，混凝土澆搗順序采用由端部的中部向兩邊擴展的澆筑方式；2、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；在混凝土澆搗的過程中，混凝土不得大量堆積在同一處。 3、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決三、支撐安全

15、檢查、驗收工作的要求：1支模架在搭設前應由技術負責人和專職安全員對架子工進行安全技術交底，交底內容應有針對性，并履行交底簽字手續。2、架子工均必須通過專業技術培訓合格，取得專業操作證書，持證上崗。3、搭設施工過程中由安全員負責搭設過程中的安全。由技術負責人及質量員負責方案的落實。對支撐架進行檢查，對檢查中的問題及時整改。4、支模架搭設完畢應由公司組織業主、質監、安監等相關部門進行綜合驗收，驗收合格后方能進行混凝土的澆搗，對驗收不合格的，應對驗收中提出的問題及時整改，重新驗收合格后方能進行下道工序施工。5、所有安全檢查和驗收均應履行簽字手續，形成可查記錄。四、模板支撐拆除的要求：1、嚴格實行模板

16、及高支撐架拆除申請制度。模板支撐架拆除必須在結構混凝土強度達到設計要求時，由項目部提出拆模申請，經有關單位批準同意后方可拆除。拆除前應由單位工程技術負責人向操作人員以書面形式進行安全技術交底，并履行簽字手續。2、在支撐架拆除時，必須設置警戒區域，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護，非作業人員不得進入作業警戒范圍內。3、模板支撐架的拆除應嚴格遵守從上而下，后支先拆，先支后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分的原則。不得上下同時作業，連墻桿件必須與支撐架同步拆除，拆下來的模板和支撐材料要及時運走，整理。拆除平臺模板時，不得一次性將頂撐全部拆除，應分工序分批拆除，以免模板在自重荷載作用下發生一次性

17、大面積脫落。4、支撐架拆除自上而下逐步拆除，一步一清，不準采用跳步式拆法，縱向剪刀撐先拆中間扣，然后拆兩端扣，由中間人員向下傳遞至地面，鋼管、扣件應分類堆放于樓層內，嚴禁高空拋扔。5、后澆帶兩側的支撐架未經事先加固處理的不得與梁、板支架同時拆除。第五節 模板的安裝和拆除一、模板安裝1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。 2、模板組拼 模板組裝要要控制好相鄰板面之間拼縫，以防漏漿。拼裝的精度要求如下： 1）兩塊模板之間拼縫 1 mm 2）相鄰模板之間高低差 1

18、mm 3）模板平整度 2 mm 4）模板平面尺寸偏差 3 mm 3、模板定位 根據設計圖和現場測量控制網在地面墊層上放出軸線和柱截面位置尺寸線、模板500 控制線，以便于模板的安裝和校正。同時引測樓層1000mm 標高控制線，并根據該1000mm 線確定梁、板底支模架標高。 4、模板的支設模板支設前用空壓機將柱跟表面清理干凈，不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑。梁模板先底模后側模和樓板模，施工中應考慮梁筋的綁扎，可以采取梁側模后封的方法。板模板鋪完后，應檢查支柱是否牢固，然后將樓面清掃干凈。二、模板拆除 模板拆除：豎向構件和梁側模在混凝土強度達到1

19、.2MPa時拆除，跨度8m梁底模待混凝土強度達到100時拆除，跨度8m梁底模和板底模待混凝土強度達到75時拆除。為便于控制拆除時間，留置一組與構件同條件養護的混凝土試塊，待試壓后由技術負責人發出拆模通知后再拆除。 柱子模板拆除:先拆掉斜拉桿或斜支撐，然后拆掉柱箍及對拉螺栓，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與混凝土脫離。 頂板、梁模板拆除:拆模順序一般應是后支的先拆，先支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分，底模拆模須等砼強度符合規范要求方可拆除。先將支柱上的楔木松下，使龍骨與模板分離，并讓龍骨降至水平拉桿上，再用鋼釬撬動模板，使模板塊降下由龍骨支承，拿下模板和龍骨，然后拆除水平拉桿及剪刀撐和支

20、柱。 拆除模板時，操作人員應站在安全的地方。 拆除跨度較大的梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。 支模采用雙層排架時，先拆上層排架，使龍骨和摸板落在底層排架上，待上層模板全部運出后再拆下層排架。 7、底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求，當設計無具體要求時，混凝土強度應符合下表的規定。8、模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底，并做好交底書面手續。9、模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行。10、拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高度差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架。1

21、1、多層建筑的模板支架拆除時，應保留拆除層上方不少于二層的模板支架。12、卸料時嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；運至地面的鋼管、扣件應按規定及時檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。三、模板技術措施 進場模板質量標準 技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2。 規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點

22、平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 主控項目 安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪

23、設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 一般項目 模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10， 且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得

24、小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；第六節 承重支模架施工安全、技術要求 嚴格遵守建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001、建設部建筑施工安全檢查標準JGJ59-99； 承重支撐架的搭設施工必須由專業施工隊伍承擔，施工人員必須持有建筑登高架設特種作業上崗證，嚴禁無證人員上崗操作。 支模架搭設或拆除前，項目安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好交底記錄及簽證。（安全技術交底記錄見后附表） 設置必要的應急處理措施。 嚴格遵守建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）的有關規

25、定，現場應配置登高用具和勞動保護用品。模板工程作業在2mm時，應根據高處作業安全技術規范的要求進行操作和防護，對高處作業應搭設腳手架或操作平臺。 在高處作業架子和平臺上不宜堆放模板料，若短時間堆放時，一定碼平穩，控制在架子或平臺的允許荷載范圍內。高處支模所用工具不用時應放入工具袋內，不能隨意將工具、模板零件放在腳手架上，以免墜落傷人。工具應用繩鏈系掛身上，釘子放在工具袋內。 模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。支設懸挑形式的模板時，應有穩定、可靠的立足點。 支撐體系豎向立桿必須落在堅實平整的支承面上，同時必須設有掃地桿和縱橫方向的拉桿及剪刀撐，以保證支撐體系穩定。 所有模

26、板必須滿足強度，剛度和穩定性要求。樓面施工荷載不得超過設計要求。所用鋼管及扣件的材質、規格必須合格，并達到本設計方案的要求。 梁跨度4.0m時應按設計要求起拱，各支撐桿件、木楞等的規格，設置間距，均按規范要求及本計算方案進行施工。模板和支撐施工前需經計算。 支模架搭設時必須按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序，嚴禁在連接件和支撐件上下攀登，嚴禁在上下同一垂直面安裝、拆除模板。 在澆筑砼之前必須對支撐體系整體的穩定性、桿件連接的可靠性進行檢查，要求立桿的垂直度及扣件的扭力矩必須符合規范要求。在澆筑過程中應派專人看護，以便及時發現問題，及時糾正。 腳手架支撐體系按論證完善后的方案搭

27、設后，由公司質安科組織人員按建設廳頒發的承重支模架驗收表要求進行驗收，驗收合格后方可進行下一道工序施工，并做好驗收記錄。 砼澆筑時，樓板模板上施工荷載不應有較大的集中荷載，應采取分散荷載的措施，施工人員荷載不宜集中，澆筑砼時不應集中傾倒砼等。 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。 夜間施工應配備足夠的照明。 模板拆除：堅向構件和梁側模在砼強度達到1.2MPa時拆除，梁底模待砼強度達到100時拆除，板底模待砼強度達到75時拆除。嚴禁砼未達到設計強度的規定要求時拆除模板。 嚴格實行模板、鋼管腳手架拆除申請制度，任何部位的模板支撐架拆除必須事先向項目部申請，由項目經

28、理組織技術人員對施工技術方案、計算參數、規范要求等分析判斷，未得到項目部的書面拆除通知，任何人不得進行拆除作業，對同意拆除的，必須嚴格按照方案的拆除要求及安全注意事項進行，并有專人監督。 在支撐架搭設、拆除和澆筑砼時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志、設置警戒線，并指定專人監護。拆除模板時必須設置警戒區域，并派專人監護，拆模必須干凈徹底，不得保留有懸空模板。 模板及支撐體系拆除應嚴格遵守從上而下，后支的先拆，先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分的原則。拆模時不要用力過猛過急，拆下來的模板和支撐材料要及時運走，整理。拆除平臺模板時，不得一次性將頂撐全部拆除，應分工序分批拆除

29、，以免模板在自重荷載作用下發生一次性大面積脫落。21.混凝土板上拆模后形成的臨邊或洞口，應按規定進行防護。第七節 支模架應急救援預案高支模架搭拆過程中容易發生高處墜落、物體打擊等事故，在高支模架混凝土澆搗過程中最常見的為模板坍塌事故，模板支撐架坍塌發生后，施工人員常發生因異物吸入造成呼吸功能衰竭而死亡。為應對施工中出現的異常情況，減少人員傷亡和財產損失，特編制此應急預案。一、危險源分析： 設計計算存在著不確定、不安全的因素。 設計層高較大，支撐豎向高度較大，水平間距過大。 沒有設置連續的豎向和水平剪刀撐，導致支撐系統整體性極差，即沒有形成可靠的空間受力結構。 混凝土施工直接對模板支撐的沖擊力大

30、，支撐立桿受力大大超過設計強度值和屈服強度值。 防護設施不到位。 安全意識不夠，管理松懈。二、事故應急救援的組織機構及其組成單位、組成人員、職責分工：指揮長(項目經理) 組織網絡：（技術負責人、資料員）通信聯絡組（安全員、保衛水電班）安全防護組（施工員、木工班、架子班）救護組（材料員、鋼筋班）運輸物資組值班負責人(項目經理不在時) 職責分工1） 指揮長職責 對應急救援負全責，按預案正確指揮其各小組進行救援，控制事態擴大，減少傷亡及財產損失。 迅速、及時、準確評估事故規模，及時上報事故的基本情況，及時與救護中心取得聯系，救助傷員。 組織相關人員（及專家）根據事故狀況制定救援方案，搶救被困人員。2

31、）通信聯絡組職責 根據指揮員的命令及時與救護中心（120、110、119）報警。 根據指揮員指令及時向上級報告事故的基本情況，及正在采取的救援措施。 負責各救援小組的聯絡，有效開展救援工作。3）安全防護組職責 根據實際情況及指揮員的指令疏散人員，標明疏散路線和控制線（片圖）。 堅持救人第一的原則，配合救護組組織人力和設備工具，搶救被困人員。 安排專人維護事故現場救援秩序。4）救護組職責 堅持救人第一的原則，在保證救護人員安全的前提下，積極組織人力、物力開展救護工作。 以最快的速度將傷員送至醫院進行救 對于輕傷人員進行現場治療。5）運輸物資組職責 負責事故現場障礙物的清除及運輸。 負責救援機具、

32、材料的調配，保證救援的順利進行。三、應急物資和器具準備： 支撐應力監測及自動預警：應力板手、鋼尺 緊急加固物資：14#工字鋼200米，483.5鋼管1000米，扣件2000只，千斤頂（2噸）2只 應急照明：應急燈10個，手電筒20支 緊急救援、醫療工具：鐵鍬、撬棍、板手、手套；創可貼、繃帶、紫藥水、紅花油等。四、現場監控及事故報告的程序：由于本工程混凝土量較大，澆搗時間較長，施工時應建立輪流值班制度，明確責任，其它相關人員均應處于待命狀態。施工現場應有專人巡視，重點檢查支撐架有無變形、松動、位移等異常現象發生。一但發現異常馬上報告值班負責制人，并及時采取處理措施。值班負責人根據巡視或下一級的報

33、告情況決定是否報告項目經理批準啟動應急預案，在狀態嚴重無法與項目經理取得聯系時可直接啟動應急預案，在項目經理未到達現場前值班負責人可代理行駛指揮權，組織人員處理事故，同時應做好現場保護工作。五、應急處治措施： 在混凝土的澆搗施工中，嚴密監測支撐架的情況，做致到早發現早處理。 當發現異常時，首先應通知相關方，根據異常程度可采取邊澆邊加固、暫停加固后再澆、停工留設施工縫以及緊急撤離等應急方法。 在混凝土澆搗中發現扣件滑移，梁、板模板下沉現象，在確定架體整體性能滿足要求的條件下，可以暫停澆搗，采用千斤頂將下沉架體頂升至設計標高，然后對架體加固再進行樓面混凝土的澆搗。 對于停工留設施工縫的處理應該在加

34、固安全的條件下保證施工縫留置位置和質量符合規范要求。 對于施工中出現明顯不安全征兆，如架體傾斜、搖晃等，應立即停工緊急撤離，同時采取措施防止狀況的進一步惡化。 當施工中出現架體坍塌、傷亡事故時，應立即啟動應急救援預案，各組人員盡早趕至施工現場投入搶險救援工作，盡量減少人員傷亡和財產損失。六、應急預案的響應當事故的評估達到應急預案啟動條件時，現場指揮應立即發出啟動預案的指令最大限度減少人員傷亡，降低財產損失程度。緊急聯絡與通訊，包括發生事故需要外部救援時，除起動工地報警系統外，應撥打火警119、公安110和醫療救護120報警，同時向有關部門聯絡。緊急撤離方法，一旦事故發生，作業人員應立即停止作業

35、，在采取必要的應急措施后，撤離危險區域。撤離時以人員安全為主，不要急于搶救財物，并針對現場具體情況有序地向安全區撤離。緊急工作組接到指令立即作出響應，在最短的時間趕到現場，參與現場處理和救治工作，其工作宗旨是減少人員傷亡，并關注財產損失和環境污染。緊急救援的一般原則：以確保人員的安全為第一，其次是控制材料的損失。緊急救援關鍵是速度，因為大多數坍塌死亡是窒息死亡，因此，救援時間就是生命。此外要培養施工人員正確的處險意識，凡發現險情要立刻使用事故報警系統進行通報，緊急救援響應者必須是緊急工作組成員，其他人員應該撤離至安全區域，救援人員在救援過程中應做好自身的安全防護工作，并服從緊急工作組成員的指揮

36、。七、應急預案的終止對事故現場經應急預案實施之后，引起事故的危險源得到有效控制，清除了危險；傷員得到了應有的救治；現場人員均得到清點；不存在其它影響應急預案終止的因素。由指揮員下達應急預案終止。同時指揮員組織相關人員對事故的原因，造成的損失、責任寫出書面報告，并上報公司和有關部門。第八節 支撐體系計算書本工程采用品茗安全計算軟件進行計算，高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。一、地下室400900梁底支撐架的驗算一）參數信息本算例中，取KL1作為計算對象。梁的截尺寸為400mm900mm，模板支架計算長度為7.6m，梁支撐架搭設高度H(m)：3.8，

37、梁段集中線荷載(kN/m)：14.842。結合工程實際情況及公司現有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。（一）支撐參數及構造梁兩側樓板混凝土厚度(mm):150；立桿縱距la(m):0.9；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1；立桿步距h(m):1.5；板底承重立桿橫向間距或排距l(m):0.9；梁兩側立桿間距lb(m):1；（二）材料參數面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用483.25鋼管，鋼管的截面積為A=4.57102mm2，截面模量W=4.79103mm3，截面慣性矩為I=1.15105 mm4。木

38、材的抗彎強度設計值為fm13 N/mm2,抗剪強度設計值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E9000 N/mm2,面板的抗彎強度設計值為fm15 N/mm2,抗剪強度設計值為fv1.4 N/mm2,面板彈性模量為E6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件/可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。（三）荷載參數梁底模板自重標準值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標準值為1.5kN/m3；施工人員及設備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時產生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值：24kN/m3。所處城市為椒江市洪家，基本風壓為W0

39、0.55kN/m2；風荷載高度變化系數為z1，風荷載體型系數為s0.273。二）梁底模板強度和剛度驗算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計算單元進行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 300.0018.0018.00/6 = 1.62104mm3；I = 300.0018.0018.0018.00/12 =1.46105mm4；1、荷載計算模板自重標準值：q10.300.300.09kN/m；新澆混凝土自重標準值：q20.9024.000.306.48kN/m；梁鋼筋自重標準

40、值：q30.901.500.300.41kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：q41.000.300.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：q52.000.300.60kN/m。底模的荷載設計值為：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.09+6.48+0.41)+1.4(0.30+0.60)=10.68kN/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下：Mmax=0.125ql20.12510.680.400.40=0.214kNm；支座反力為R1=R2=0.5ql=2.135 kN；最大支座反力R

41、=0.5ql2.135 kN； = M/W=2.14105/1.62104=13.2N/mm2；面板計算應力=13.2N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q=2.135 kN,抗剪強度按照下面的公式計算：=3Q/(2bh)fv =32.1351000/(2100018)=0.178N/mm2；面板受剪應力計算值 =0.18小于fv=1.40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標準值，根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此梁底模板的變形

42、計算如下：最大撓度計算公式如下:=5qkl4/(384EI)=min(l/150,10)其中，l-計算跨度(梁底支撐間距): l =400.00mm；面板的最大撓度計算值: = 56.98400.004/(3846000.001.46105)=2.658mm；面板的最大允許撓度值 = min(400.00/150,10)=2.67mm面板的最大撓度計算值 =2.66mm 小于面板的最大允許撓度值 = 2.67mm，滿足要求！三）梁底縱向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm

43、3；I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷載的計算按照三跨連續梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q=2.135/0.3007.118kN/m。2、抗彎強度驗算 = M/Wfm最大彎矩 M =0.17.1180.302= 0.064 kNm；最大剪力 Q =0.6177.1180.30= 1.317kN；最大受彎應力 = M / W = 6.41104/6.40104 = 1.001 N/mm2；支撐小楞的最大應力計算值 = 1.001 N/mm2小于支撐小楞的抗彎強度設計值fm=13.000 N/mm2，滿足要求!3、抗剪強度驗算截面

44、最大抗剪強度必須滿足: =3Q/(2bh)fv支撐小楞的受剪應力值計算： = 31.32103/(260.0080.00) = 0.412 N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設計值 fv =1.300N/mm2；支撐小楞的受剪應力計算值0.412 N/mm2小于支撐小楞的抗剪強度設計值 fv= 1.30 N/mm2,滿足要求!4、撓度驗算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.6777.118300.004/(1009000.002.56106)=0.017mm；支撐小楞的最大撓度計算值0.017 mm小于支撐小楞的最大允許撓度 v =min

45、(300.00/ 150,10) mm，滿足要求！四）梁底橫向支撐鋼管的強度驗算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進行計算。計算簡圖如下：1 、荷載計算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=2.135kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(1.000-0.400)/40.300(1.20.15024.000+1.41.000)+1.220.300(0.900-0.150)0.300=0.419kN計算簡圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：N1=N2=2.555 kN；最大彎矩Mmax=0.766 k

46、Nm；最大撓度計算值max=3.559 mm；最大受彎應力 = M / W = 7.66105/1.61104 = 47.534 N/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應力計算值 = 47.534 N/mm2小于梁底支撐小橫桿的抗彎強度設計值 fm =205.000 N/mm2，滿足要求！梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =3.559 mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值 = 3.559 mm 小于梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 v =min(700.00/ 150,10) mm，滿足要求！五）梁跨度縱向支撐鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。支撐鋼管按

47、照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=2.555 kN。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.613 kNm ；最大變形max = 1.503 mm ；最大支座力 Rmax = 8.346 kN ；最大應力 =M/W= 0.613106 /(4.79103 )=127.957 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 = 127.957 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度=1.503mm小于最大

48、允許撓度v=min(900/150,10)mm,滿足要求!六）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): 1.05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.346 kN；1.05R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 七）組合風荷載時，立桿的穩定性計算1、立桿荷載根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部

49、立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力）。根據前面的計算，此值為F1 =8.346 kN ；除此之外，根據規程條文說明條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=1.350.153.800.77kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：F3=1.35(0.90/2+(1.00-0.40)/2)0.90(0.30+24.000.15)=3.554 kN；立桿受壓荷載總設計值為：N =8.346+0.77+3.554=12.669 kN；2、立桿穩定性驗算

50、= 1.05Nut/(AKH)f- 軸心受壓立桿的穩定系數；A - 立桿的截面面積，按規程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.57；KH-高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程 采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0 = h+2a=1.50+20.10=1.700m； l0 = kh=1.1671.4991.500=2.624m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m；a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； - 模板支架等效計算長度系數，參照扣件式規程附表D1， =1.499； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ；故l

51、0取2.624m； = l0/i = 2624 / 15.9 = 165 ；查規程附錄C得= 0.259；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0512.669103/( 0.259457.0001.000)= 112.391 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 112.391 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求。八）組合風荷載時，立桿穩定性計算1、立桿荷載根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知：Nut12.669kN；風荷載標準值按照以下公式計算經計算得到，風荷載標準值wk =0.7zs

52、Wo= 0.7 0.5510.273 = 0.105 kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.55 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 1 ；s - 風荷載體型系數：取值為0.273；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.1050.91.52/10 = 0.025 kNm；2、立桿穩定性驗算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf=1.05N/(AKH)=1.0512.6

53、69103/( 0.259457.0001.00)+25327.677/4790.000= 117.678 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 117.678 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求。九）模板支架整體側向力計算1、根據規程條，風荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達式為：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在計算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計算：F =0.85AFWkla/(La)AF-結構模板縱向擋風面積（mm2），本工程中AF=7.601039.00102=6.84106mm2；wk

54、 -風荷載標準值，對模板，風荷載體型系數s取為1.0,wk =0.7zsw0=0.711.00.55=0.385kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.856.8410610-60.3850.9/7.61000=265.073N。H-模板支架計算高度。H=3.800 m。m-計算單元附加軸力為壓力的立桿數為：0根。lb-模板支架的橫向長度（m），此處取梁兩側立桿間距lb1.000 m。la -梁底立桿縱距（m），la=0.900 m。La-梁計算長度（m），La=7.600 m。綜合以上參數，計算得N1=3265.0733800.000/(0+1)1000.000)=302

55、1.826N。2、考慮風荷載產生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩定性，當考慮疊合效應時，按照下式重新計算： =(1.05Nut+N1)/(AKH)f計算得： =(1.05 12669.431 + 3021.826) / (0.259 457.000 1.000)=137.921N/mm2。 = 137.921 N/mm2小于 205.000 N/mm2，模板支架整體側向力滿足要求。二、地下室頂板模板支架計算書一）綜合說明本工程模板支撐架高3.8米，施工總荷載9.688kN/m2，為確保施工安全，編制本專項施工方案。設計范圍包括：樓板，長寬6m4.5m，樓板厚0.15m。（一）基本搭設參數

56、模板支架高H為3.8m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.7m，立桿縱距la取0.9m，橫距lb取0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。模板底部的方木，截面寬60mm，高80mm，布設間距0.3m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用483.25鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。按荷載規范和扣件式鋼管模板支架規程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。二）板模板支架的強度、剛

57、度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管扣件/可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示:（1）荷載計算，此時，模板的截面抵抗矩為：w900182/6=4.86104mm3；模板自重標準值：x10.30.9 =0.27kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.15240.9 =3.24kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.151.10.9 =0.149kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x410.9 =0.9kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：

58、x520.9=1.8kN/m。g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.27+3.24+0.149)1.35=4.939kN/m；q1 =(x4+x5)1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m；對荷載分布進行最不利組合，最大彎矩計算公式如下：Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.14.9393.780.32= -0.084kNm；（2）底模抗彎強度驗算 = M/Wf =0.084106 /(4.86104)=1.734N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =1.734N/mm2小于抗彎強度設計值fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對

59、模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.64.9390.3+0.6173.780.3=1.589kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =3Q/(2bh)fv =31588.694/(2100018)=0.132N/mm2；底模的抗剪強度=0.132N/mm2小于抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=900183/12=4.374105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.677

60、(x1+x2+x3)l4/(100EI)+0.990(x4+x5)l4/(100EI)=0.677(0.27+3.24+0.149)3004/(1006000437400)+0.990(0.9+1.8)3004/(1006000437400)=0.159mm；撓度設計值 =Min(300/150，10)=2mm底模面板的撓度計算值 =0.159mm小于撓度設計值v =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.3=0.09kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.15240.3=1.08kN/m；板

61、中鋼筋自重標準值：x3=0.151.10.3=0.05kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.3=0.3kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.3=0.6kN/m；g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.09+1.08+0.05)1.35=1.646kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.3+0.6)1.4=1.26kN/m；支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.6461.260.92=-0.253kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； = M/

62、Wf =0.253106/(6.4104)=3.949N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =3.949N/mm2小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.6460.9+0.6171.260.9=1.589kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =3Q/(2bh)fv =0.496N/mm2；底模方木的抗剪強度 =0.496N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=

63、2.56106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.677(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.99(x4+x5)la4/(100EI)=0.677(0.09+1.08+0.05)9004/(10090002560000)+0.990(0.3+0.6)9004/(10090002560000)=0.489mm；撓度設計值 =Min(900/150，10)=6mm底模方木的撓度計算值 =0.489mm 小于撓度設計值v =Min(900/150，10)mm ，滿足要求。（三）板

64、底橫向水平鋼管的強度與剛度驗算根據JGJ1302001，板底水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。（1）荷載計算材料自重：0.036kN/m；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.6460.9+1.21.260.9=2.991kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算橫向水平鋼管計算簡圖、內力圖、變形圖如下：支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax =

65、 9.809 kN ；鋼管的最大應力計算值 = 0.721106/4.79103=150.559 N/mm2；鋼管的最大撓度max = 1.668 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =150.559 N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 =1.668小于最大允許撓度 v=min(900/150,10) mm,滿足要求!（四）扣件抗滑力驗算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗算 1.05NRc N=9.809kN；雙扣件抗滑

66、移力1.05N=10.3kN小于 Rc=12kN ,滿足要求。（五）立桿穩定性驗算立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂部扣件）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力），根據前節扣件抗滑力計算，此值為F1=9.809kN。除此之外，根據規程條文說明條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.153.

67、8=0.57kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F21.35=9.809+0.571.35=10.579kN；其中1.35為下部鋼管、扣件自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 =1.05Nut/(AKH)f -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.57102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.7+20.1=1.9m；l0=kh=1.1631.3251.7=2.62m；式中：h-支架立桿的步距，取1.7m；

68、a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m；-模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.325； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.163；故l0取2.62m；=l0/i=2.62103 /15.9=165；查規程附錄C得= 0.259；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0510.579103 /(0.2594.571021)=93.845N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =93.845N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2，滿足要求。2、組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計

69、值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut10.579kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.710.2770.55=0.107kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.55 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 1 ；s - 風荷載體型系數：取值為0.277；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.1070.91.72/10=0.033kNm；（2）立桿穩

70、定性驗算 = 1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0510.579103/(0.2594.571021)+0.033106 /(4.79103)=100.736N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =100.736N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2，滿足要求。三、標準層結構梁底支架計算書一）參數信息本算例中，取KL27作為計算對象。梁的截尺寸為200 mm550 mm，支撐長度為4.5 m。根據工程實際情況及公司現有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。（一）支撐參數及構造梁兩側樓板混凝土厚度(mm):110；立桿縱距

71、la(m):1.1；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1；立桿步距h(m):1.5；板底承重立桿橫向間距或排距l(m):1；梁支撐架搭設高度H(m):2.9；梁兩側立桿間距lb(m):1.1；（二）材料參數面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過單扣件。木方截面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用483.25鋼管，鋼管的截面積為A=4.57102mm2，截面模量W=4.79103mm3，截面慣性矩為I=1.15105 mm4。木材的抗彎強度設計值為fm13 N/mm2,抗剪強度設計值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E9000 N/mm2,面板的抗彎強度設計值為fm15

72、N/mm2,抗剪強度設計值為fv1.4 N/mm2,面板彈性模量為E6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件/可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。（三）荷載參數梁底模板自重標準值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標準值為1.5kN/m3；施工人員及設備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時產生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值：24kN/m3所處城市為椒江市洪家，基本風壓為W00.55kN/m2；風荷載高度變化系數為z1，風荷載體型系數為s0.273。二）梁底模板強度和剛度驗算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的

73、原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以單位長度的面板作為計算單元進行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100018.0018.00/6 = 5.40104mm3；I = 100018.0018.0018.00/12 =4.86105mm4；1、荷載計算模板自重標準值：x10.3010.30kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.5524.00113.20kN/m；梁鋼筋自重標準值：x30.551.5010.83kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x41.0011.00kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x52.0012.00kN/m。以上1、2、3項為

74、恒載，取分項系數1.35；4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.30+13.20+0.83)+1.4(1.00+2.00)=23.54kN/m；荷載標準值為：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.30+13.20+0.83+1.00+2.00=17.33kN/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下：Mmax=0.125ql20.12523.540.200.20=0.118kNm；支座反力為R1=R2=0.5ql=2.354 kN；最大支座反力R=0.5ql

75、2.354 kN； =1.18105/5.40104=2.180N/mm2；面板計算應力 =2.18 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q=2.354 kN,抗剪強度按照下面的公式計算： =32.3541000/(2100018)=0.196N/mm2；面板受剪應力計算值 =0.20小于fv=1.40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標準值，根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:其中，

76、l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm；面板的最大撓度計算值: = 517.325200.004/(3846000.004.86105)=0.124mm；面板的最大撓度計算值 =0.12mm 小于面板的最大允許撓度值 v = min(200.00 / 150,10)mm，滿足要求！三）梁底縱向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷載的計算按照三跨連續梁計算，支撐小楞承

77、受由面板支座反力傳遞的荷載。最大彎矩取恒荷載和活荷載最不利布置的彎矩之和。荷載計算如下：q=2.354/12.354kN/m。2、抗彎強度驗算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩 M =0.12.3540.372= 0.032 kNm；最大剪力 Q =0.6172.3540.37= 0.533kN；最大受彎應力 = M / W = 3.16104/6.40104 = 0.494 N/mm2；支撐小楞的最大應力計算值 = 0.494 N/mm2小于支撐小楞的抗彎強度設計值fm=13.000 N/mm2，滿足要求!3、抗剪強度驗算截面最大抗剪強度必須滿足:

78、支撐小楞的受剪應力值計算： = 35.33102/(260.0080.00) = 0.166 N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設計值 fv =1.300N/mm2；支撐小楞的受剪應力計算值 = 0.166 N/mm2小于支撐小楞的抗剪強度設計值 fv= 1.30 N/mm2,滿足要求!4、撓度驗算最大撓度考慮為靜荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.6772.354366.674 /(1009000.002.56106)=0.013mm；支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.013 mm 小于支撐小楞的最大允許撓度 v =min(366.67/ 150,10

79、) mm，滿足要求！四）梁底橫向支撐鋼管的強度驗算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進行計算。計算簡圖如下：1 、荷載計算梁底支撐小橫桿的間距為1.100/(2+1)=0.367 m。荷載為板模板下的小楞對其產生的支座反力。作用在小橫桿上的力分別為(從左到右)：N1 = 2.3540.367 / 1 = 0.86 kN，N2 = 2.3540.367 / 1 = 0.86 kN。計算簡圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.863 kN；最大彎矩Mmax=0.388 kNm；最大撓度計算值max

80、=1.926 mm；最大受彎應力 = M / W = 3.88105/4.79103 = 81.083 N/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應力計算值 = 81.083 N/mm2小于梁底支撐小橫桿的抗彎強度設計值 fm =205.000 N/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =1.926 mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值 = 1.926 mm 小于梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 v =min(650.00/ 150,10) mm，滿足要求！五）梁跨度縱向支撐鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1、梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管

81、按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=0.863 kN。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.253 kNm ；最大變形max = 0.927 mm ；最大支座力 Rmax = 2.819 kN ；最大應力 = 0.253106 /(4.79103 )=52.865 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 = 52.865 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度=0.927mm小于最大允許撓度v

82、=min(1100/150,10)mm,滿足要求!六）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=2.819 kN；R 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 七）不組合風荷載時，立桿的穩定性計算1、立桿荷載根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模

83、板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力）。根據前面的計算，此值為F1 =2.819 kN ；除此之外，根據規程條文說明條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=1.350.152.900.59kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：F3=1.35(1.00/2+(1.10-0.20)/2)1.10(0.30+24.000.11)=4.148 kN；立桿受壓荷載總設計值為：N =2.819+0.587+4.148=7.554 kN；2、立桿穩定性驗算- 軸心受壓立桿的穩定系數；

84、A - 立桿的截面面積，按規程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.57； KH-高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程 采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0 = h+2a=1.50+20.10=1.700m； l0 = kh=1.1671.5851.500=2.775m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m；a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； - 模板支架等效計算長度系數，參照扣件式規程附表D1， =1.585； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ；故l0取2.775m； = l0/i = 2774.542 /

85、 15.9 = 174 ；查規程附錄C得= 0.235；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.057.554103/( 0.235457.0001.000)= 73.859 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 73.859 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求。八）組合風荷載時，立桿穩定性計算1、立桿荷載根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知：Nut7.554kN；風荷載標準值按照以下公式計算經計算得到，風荷載標準值wk =0.7zsWo= 0.7 0.5510.273 = 0.105 kN

86、/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.55 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 1 ；s - 風荷載體型系數：取值為0.273；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.1051.11.52/10 = 0.031 kNm；2、立桿穩定性驗算 =1.05N/(AKH)=1.057.554103/( 0.235457.0001.00)+30956.050/4790.000= 80.3

87、21 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 80.321 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求。九、模板支架整體側向力計算1、根據規程條，風荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達式為：其中：F-作用在計算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計算：AF-結構模板縱向擋風面積（mm2），本工程中AF=4.501035.50102=2.48106mm2；wk -風荷載標準值，對模板，風荷載體型系數s取為1.0,wk =0.7zsw0=0.711.00.55=0.385kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.

88、852.4810610-60.3851.1/4.51000=197.986N。H-模板支架計算高度。H=2.900 m。m-計算單元附加軸力為壓力的立桿數為：0根。lb-模板支架的橫向長度（m），此處取梁兩側立桿間距lb1.100 m。la -梁底立桿縱距（m），la=1.100 m。La-梁計算長度（m），La=4.500 m。綜合以上參數，計算得N1=3197.9862900.000/(0+1)1100.000)=1565.891N。2、考慮風荷載產生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩定性，當考慮疊合效應時，按照下式重新計算：計算得： =(1.05 7554.321 + 1565.89

89、1) / (0.235 457.000 1.000)=88.439N/mm2。 = 88.439 N/mm2小于 205.000 N/mm2，模板支架整體側向力滿足要求。四、標準層樓板支架計算書一）綜合說明標準層模板支撐架高2.9米，計算跨度最大樓板，長寬7m3.7m，厚0.13m。二）搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為2.9m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.5m，立桿縱距la取1m，橫距lb取1m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。模板底部的方木，截面寬60mm，高80mm，布設間距0.33m。（二）材料及荷載取值說明本

90、支撐架使用483.25鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。按荷載規范和扣件式鋼管模板支架規程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管扣件/可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示:（1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截

91、面抵抗矩為：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重標準值：x10.31 =0.3kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.13241 =3.12kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.131.11 =0.143kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x411 =1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+3.12+0.143)1.35=4.81kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m

92、；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.084.810.332+0.14.20.332=0.088kNm支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.14.814.20.332= -0.106kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.106kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =0.106106 /(5.40104)=

93、1.961N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =1.961N/mm2小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.64.810.33+0.6174.20.33=1.808kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =31807.552/(2100018)=0.151N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.151N/mm2小于抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根據JG

94、J1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.219mm；底模面板的撓度計算值 =0.219mm小于撓度設計值v =Min(330/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.33=0.099kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.13240.33=1.03kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.131.10.33=0.047kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.33=0.33kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x

95、5=20.33=0.66kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.099+1.03+0.047)1.35=1.587kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.33+0.66)1.4=1.386kN/m；支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.58712-0.1171.38612=-0.321kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； =0.32110

96、6/(6.4104)=5.014N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =5.014N/mm2小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.5871+0.6171.3861=1.808kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =0.565N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =0.565N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根據JGJ130200

97、1，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.348 mm；底模方木的撓度計算值 =0.348mm 小于撓度設計值v =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求。（三）板底橫向水平鋼管的強度與剛度驗算根據JGJ1302001，板底水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。（1）荷載計算材料自重：0.036kN/m；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.

98、1g2la+1.2q2la=1.11.5871+1.21.3861=3.409kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算橫向水平鋼管計算簡圖、內力圖、變形圖如下：支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 11.37 kN ；鋼管的最大應力計算值 = 0.969106/4.79103=202.303 N/mm2；鋼管的最大撓度max = 2.731 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =202.303 N/

99、mm2小于鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 =2.731小于最大允許撓度 v=min(1000/150,10) mm,滿足要求!（四）扣件抗滑力驗算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗算 NRc N=11.37kN；雙扣件抗滑移力N=11.37kN小于 Rc=12kN ,滿足要求。（五）立桿穩定性驗算立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK其中NGK為模板及支架自重，顯然，

100、最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂部扣件）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力），根據節，此值為F1=11.37kN。除此之外，根據規程條文說明條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.152.9=0.435kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F21.35=11.37+0.4351.35=11.957kN；其中1.35為下部鋼管、扣件自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程

101、附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.57102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l0=kh=1.1671.5391.5=2.694m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m；a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m；-模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.539； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.167；故l0取2.694m；=l0/i=2.694103 /15.9=170；查規程附錄C得= 0.245；KH=1； =1

102、.05N/(AKH)=1.0511.957103 /(0.2454.571021)=112.135N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =112.135N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2，滿足要求。2、組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut11.957kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.710.2730.55=0.105kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.

103、55 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 1 ；s - 風荷載體型系數：取值為0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.10511.52/10=0.028kNm；（2）立桿穩定性驗算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0511.957103/(0.2454.571021)+0.028106 /(4.79103)=118.01N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =118.01N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2，滿足要求。 模板高支撐架搭設工程 技術

104、交底記錄本工程名稱碧波家園南安置小區(BT項目)工程交底文件名稱模板承重支撐架施工技術交底編制者編制日期2009年 1月 9 日交底內容：1、嚴格按支模架專項施工方案施工。2、所有參加支撐架施工作業人員必須持證上崗，嚴禁無證操作3、搭設承重支撐架所用的鋼管、扣件經檢測合格后方可使用。并根據事前分類挑選的規格，將質優的放在梁、板底主要受力部位。4、承重支撐架在混凝土澆搗時，必須派專人巡視、檢查、監管。5、梁、板底承重橫桿和立桿連接等主要受力部位，必須嚴格按本方案要求設置。6、在支撐架立桿底部墊20020050的木板，距地20cm高，全部設置縱、橫向掃地桿。7、支撐架四周外立面設縱橫剪刀撐；大梁底下兩側設置縱向剪刀撐；8、立桿采用對接形式，并且相連對接接頭應錯開50%設置；當立桿搭接時，搭接長度不得少于1m，且用3扣件緊固；不得在中途倒掛短鋼管。9、板底承重水平桿及梁底兩側支撐承重的大橫桿，應盡量減少采用對接接頭，采用搭接接頭，長度不得1m，且用3扣件緊固。10、剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長為1m，用3個旋轉扣件固定。11、采用鋼管箍將柱與支模架橫桿連接，具體做法見方案詳圖。12、承重支模架的各種桿件不得與外腳手架連接。被交底人簽名：交底部門：交底人：日期：2008年月日