1、 主橋鋼梁架設1、總體施工方案鋼梁架設采取從兩側往跨中雙向架設、跨中合龍的方案。其中主墩頂鋼梁采用雙懸臂對稱架設，邊跨伸臂安裝的鋼梁首先在5#6#號墩、9#8#墩間進行邊孔跨中合龍。邊跨合龍后，鋼梁繼續向7#墩方向伸臂安裝，與7#墩頂雙懸臂安裝過來的鋼梁依次按先南主跨，后北主跨,先拱桁后系桿順序進行合龍。拱桁鋼梁懸臂安裝順序先下弦系桿，后拱下弦、上弦，最后安裝吊桿。平弦鋼梁伸臂安裝順序先主桁桿件，待各片主桁的三角形閉合后再安裝橋面。橋面板隨下弦安裝，先栓接，后焊接，焊接施工滯后12個節間，焊接時先橫縫，后縱縫。2、鋼梁桿件進場、預拼2.1 鋼梁桿件進場線路鋼梁桿件數量龐大，需多點分散制造，成品

2、桿件多線進場，以鐵路運輸為主，水上運輸為輔。鐵路運輸北岸：利用浦口貨場作為6#墩以北鋼梁桿件轉運、存放場，兼顧現場預拼，通過改造既有運輸線和起重碼頭鋼梁下河，船駁運輸至橋位。南岸：利用南京中華門車站作為7#墩以南鋼梁桿件轉運、存放場，通過既有公路網分期、分批運輸至南岸工區，預拼好后經起重碼頭下河。水上運輸鋼梁超長、重型桿件以水上運輸為主，可由江邊工廠直接下河，船駁運輸至橋位。2.2 桿件的進場檢查每一批桿件進場以后，都應該按照設計文件及相關規范對出廠提供的技術資料和實物進行檢查核對，應對桿件的基本尺寸、偏差、桿件扭曲、焊縫開裂以及由于運輸和裝卸不當造成的損傷，油漆、噴鋁面的缺損等進行詳細檢查登

3、記造冊，經監理簽認后，由鋼梁制造廠家按規定處理。2.3 鋼梁桿件的預拼鋼梁桿件采用整體節點形式，現場預拼施工可與工廠試拼結合起來，為便于鋼梁安裝，可將部分零小桿件組拼成一大部件。桿件預拼后應滿足下列要求：預拼單元重量不得超過吊機額定重量。部件編號、數量和方向符合設計圖或預拼圖。栓孔重合率應達到鐵路鋼橋制造規則對工廠試拼質量要求。桿件組拼單元栓合后，均應經值班技術人員檢查，填寫桿件登記卡，并經質檢人員驗收合格，辦理簽證后才能出場架設。3、鋼梁架設工藝北側鋼梁的安裝：在4#-5#墩設臨時支墩，4#墩處設鋼梁提升站，由4#墩向5#墩，4#墩向3#雙懸臂架設。南側鋼梁的安裝：在10#-9#墩設臨時支墩

4、，10#墩處設鋼梁提升站由10#墩向9#墩單向架設。中跨鋼梁安裝：在7#墩處設鋼梁提升站，全懸臂向南北岸架設依次跨中合龍，鋼梁最大懸拼達168米，需安裝吊索塔架輔助架設。鋼梁跨中合龍時，為消除鋼梁撓度及轉角影響，將懸臂端“頂平”，需要利用墩頂布置的縱、橫移裝置和吊索塔架索力調整完成。3.1鋼梁安裝架設的主要施工步驟(1)安裝45#墩，109#墩臨時支墩及膺架，利用墩旁吊機（提升站）在4#5#墩、10#9#墩臨時支墩和膺架上拼裝各2個節間鋼梁，在鋼梁上拼裝架梁吊機、架梁吊機。(2) 架梁吊機向5#墩方向架設一個節間后前移一個節間，墩旁吊機（提升站）在鋼梁上拼裝3#墩方向的架梁吊機，之后與架梁吊機

5、對稱作業。架梁吊機在109#墩膺架上逐節間安裝鋼梁。(3)浮吊安裝6#和8#墩墩旁托架、墩旁吊機及墩頂上4個節間鋼梁。(4)利用墩旁吊機在6#和8#墩拱頂鋼梁上對稱安裝2臺爬行架梁吊機，爬行架梁吊機雙懸臂拼裝鋼梁。(5)浮吊安裝7#墩墩旁托架、墩旁吊機及墩頂上4個節間鋼梁。(6)通過調整9#、10#墩和4#、5#墩支座標高，依次合龍兩邊跨鋼梁。(7)兩側邊跨合龍后，解除6、8#墩墩旁托架，并將6#、8#墩臨時固定支座釋放為滑動支座。拆除兩臺爬行架梁吊機，倒至7#墩拱頂鋼梁上安裝，7#墩對稱全懸臂鋼梁拼裝。(8) 6#、7#、8#墩吊索塔架安裝。(9) 隨著鋼梁向前伸展，相繼進行第一次和第二次掛

6、索張拉。(10)調整10#、9#、8#墩頂縱向、橫向、豎向位移，7#、8#墩吊索塔架索力張拉配合，先實現7#-8#墩跨中主桁合龍。(11)調整4#、5#、6#墩頂縱向、橫向、豎向位移，6#、7#墩吊索塔架索力張拉配合，實現6#-7#墩跨中主桁合龍。(12)依次完成7#-8#墩、6#-7#墩系桿合龍。(13)拼裝主跨鋼梁的同時，北側架梁吊機完成4#0#墩剩余鋼梁的安裝。附圖082：主橋鋼桁梁安裝步驟圖；附圖083：主橋284m連續鋼梁安裝步驟圖;附圖084：主橋鋼梁安裝墩旁托架結構圖。3.2 鋼梁架設工藝要點鋼梁桿件提升線路6#墩以北線路一：6#墩頂鋼梁由水上來料，浮吊、架梁吊機直接起梁架設；線

7、路二：4#墩旁設一座120t提升站，水上來料經提升站上橋，由橋面運輸向兩端供梁，邊跨合龍后繼續向6#以南供梁。7#墩以南線路一：8#墩頂鋼梁由水上來料，浮吊、架梁吊機直接起梁架設；線路二：10#墩旁設一座120t提升站，陸上來料經提升站上橋，由橋面運輸向前端供梁，邊跨合龍后繼續向8#以北供梁。線路三：7#墩頂鋼梁由水上來料，浮吊、架梁吊機直接起梁架設；之后利用鋼桁拱安裝一座提升站，水上來料經提升站上橋，由橋面運輸向前端供梁。鋼梁安裝原則為保證鋼梁架設過程中的抗傾覆穩定，6#、8#墩雙懸臂架梁時，邊跨方向架設進度應比中跨方向多出12個節間，以保證鋼梁自平衡穩定安全。7#墩應對稱架設。膺架上拼裝鋼

8、梁，除保證膺架有足夠的承載力和預留壓縮下沉量外，應特別注意鋼梁的拼裝拱度曲線。在拼裝主桁前一節間時在自由狀態下進行。即下弦桿前端拼至前一膺架的支點時，不得受力，與膺架支點保持間隙。主桁桿件閉合，節點高強度螺栓100%終擰后，下弦桿前端節點底面與膺架支點墊塊之間才能用鋼板抄死。該節間高栓全部終擰后，再拼裝下一節間。在膺架上拼裝鋼梁第一節間的縱梁時，在縱梁的懸臂端設置臨時支點。鋼梁懸臂拼裝時，臨時支座的設置第一孔鋼梁在膺架上安裝時，4#(10#)墩上設臨時固定支座，臨時固定支座是在正式活動支座上加設止推墊板，將其臨時鎖定。設置臨時固定支座時，要能承受安裝時的設計反力和足夠的摩擦力，嚴禁涂油，以防止

9、鋼梁滑移。6#、8#墩設計正式支座為活動支座，在懸臂拼裝時過程中，應臨時鎖定為固定支座，待邊跨合龍后再釋放。7#墩頂正式支座為固定支座，不進行變換。懸臂安裝過程中鋼梁位置調整鋼梁在懸臂安裝到達橋墩后，如前支點橫向偏移較大時，應在起頂前橫向偏移調整到位。鋼梁橫向偏移調整前，下平聯和上平聯節點螺栓必須終擰完畢，以防鋼梁受橫向水平力的影響造成鋼梁軸線發生曲折。鋼梁縱移可利用頂落梁的高差或利用溫差的辦法進行。鋼梁安裝要點單桿件拼裝時，為保證拼裝拱度，需均勻打入孔眼總數的50%沖釘并上足25%30%的高強度螺栓，稍擰緊后方能松鉤。松鉤后立即補足剩余孔眼的高強度螺栓，稍擰緊。按施擰工藝全部高強度螺栓逐一初

10、擰和終擰，高強度螺栓終擰經檢查合格后，用相應油漆作標志。將沖釘分次換成高強度螺栓，一次卸下的沖釘數量，最多不超過沖釘總數的20%。全部沖釘換成高強度螺栓后，按工藝標準進行初擰和終擰，高強度螺栓終擰經檢查合格后，用相應油漆作標志。高強度螺栓施擰順序應從栓群中心向四周進行。懸臂架設過程中，為保證鋼梁的拱度，要求主桁栓合進度不落后于拼裝的二個節間，即正在栓合的節點與正在拼裝的節點距離為兩個節間。吊機移動前，必須經過值班工程師簽證。為增強鋼梁總體剛性，減少晃動，斷面聯結系、上下平面聯結系的高強度螺栓終擰不能落后于拼裝進度三個節間。當進入封鎖階段后不能落后于拼裝進度二個節間(24m)。妨礙主桁栓合的交叉

11、型平縱聯桿件，可暫拔移，主桁栓合完畢立即復位，但兩交叉連接桿件，不得同時拔移，以保持支撐作用。主桁下弦拼裝距墩頂最后一個節間時，中桁桿件盡快拼裝到墩頂，單桁閉合成穩定結構，但不擱置，與支點保持23cm間隙，立即拼裝兩邊桁及其他桿件。待整體形成穩定結構及各處節點高強度螺栓終擰50%后，才將空隙抄實，但不允許起頂。等到再懸臂拼出3個節間，使加勁弦桿件全部閉合，并將主桁大節點螺栓全部終擰后，此橋墩支點才允許起頂調梁，支點處橋門架，起頂橫梁亦應在起頂前將螺栓終擰完畢。架梁爬行吊機在鋼梁上弦每隔12m移動一次，吊機前輪中心與節點中心的距離應按施工要求辦理。鋼梁懸臂安裝時節點撓度及中線的測量，要求每安裝一

12、個大節間，各節點測一次撓度，并與計算值對比，測一次中線，判斷鋼梁制造和安裝質量，決定錨孔坡度，使鋼梁到達前方支點時，具備足夠梁底凈高，對下步鋼梁橫移及起頂設備布置提供參考。加強對各墩支點位移和重要桿件應力測定，及時進行分析對比。主桁拱合龍時應測定相關桿件應力，及時掌握合龍過程桿件應力狀況，檢驗結構特征。懸臂安裝過程中鋼梁重量由正式支座承擔，起頂位置設置臨時支墊保險。鋼梁調整時，正式支座作為保險支座。懸臂安裝時，前方墩頂支座高程，應由最大懸臂撓度和工廠制造拱度、錨孔梁坡度及墩頂設備高度等因素確定。臨時支座應布置良好的豎向、縱橫向調節設備，充分考慮支座在溫度、風力、靜、動力作用下的穩定性。支承于臨

13、時支座（工鋼束、鋼墊塊、鋼軌束等）的主要受力支點，應考慮鋼梁轉角產生的偏心反力對支座和鋼梁節點的影響。附圖085：主橋鋼梁節間拼裝順序圖。橋面系安裝要點整體鋼橋面板是正交異性板的鋼橋面板和主桁的下弦桿用焊接連接在一起，橋面板參與弦桿受力的板桁組合結構。6#、7#、8#主墩頂4個節間橋面板通過一臺350t全回轉吊船或一臺200t桅桿吊船輔助安裝。其余橋面板從4#、7#、10#墩提升站提升安裝。鋼梁橋面板工地焊縫以縱、橫向焊縫為主，采取單面焊雙面成型工藝保證焊縫質量。 3.3 墩頂布置及梁體頂落、縱橫移指導思想墩頂布置是調整鋼梁幾何狀態的重要手段，在鋼梁架設過程中起著至關重要的作用。墩頂布置是以跨

14、中合龍前的狀態為主要工況進行設計的，包括兩項內容：鋼梁臨時支點的設計、位移調整系統的設計。跨中合龍時，為了消除鋼梁撓度及轉角影響，將懸臂端“頂平”。 支點的起頂僅在主桁節點下設千斤頂，采用以節點為單位的供油系統，并控制三桁間各節點的相對高差不超過20mm。位移調整系統，則是在鋼梁的起頂點下布置千斤頂及墊座。千斤頂分為豎向千斤頂及水平千斤頂，需要對鋼梁位置進行調整時，先起頂豎向千斤頂將鋼梁頂起，再啟動水平千斤頂頂動豎向千斤頂，往需要的方向移動，豎向千斤頂下面布置有四氟滑板滑動面。當僅需進行頂落梁操作而不進行縱橫移操作時，不得在豎向千斤頂下布置四氟滑板滑動面。墩頂布置墩頂鋼梁起頂位置依次布置千斤頂

15、、墊座(帶水平頂反力座)、鋼墊塊、分配梁等。千斤頂設置根據支撐需要確定，豎向頂多用1000t、500t頂，水平頂多用200t頂。附圖086：主橋邊墩墩頂布置圖；附圖087：主橋主墩墩頂布置圖。操作注意事項墩頂布置操作注意事項頂落梁、縱橫移工作必須在各大節點、上下平聯、斷面聯結系等處螺栓全部終擰，有了充分的橫向剛度以后方可進行，以防產生彎折線。在進行頂落梁、縱橫移操作時，必須確保塔吊與鋼梁及吊索塔架解除連接。工鋼組、鋼墊塊、千斤頂等布置符合設計要求，工鋼組及鋼墊塊應平整，尤其是滑板上下的不平整度控制在1mm以內，各層鋼墊塊、千斤頂、鋼墊板、鋼墊梁及工鋼組之間均應加墊3 mm后的石棉板，以防止出現

16、打滑現象，鋼墊塊干凈整潔時，也可間隔加墊石棉板。鋼墊板與四氟乙烯板、不銹鋼板接觸面要除銹；不銹鋼板與四氟板安裝前應用棉紗將灰塵擦凈，滑動面涂黃油或二硫化鉬作為潤滑劑；上層鋼墊板安裝后將滑動面用塑料布包好，防止灰塵進入滑動面而增加摩阻力。應選用相對較好的鋼墊塊，盡量選擇實心的、表面平整(表面機加工刨過的更好)，如果實在存在不平整現象，在層內也應用石棉紙調平。頂落梁注意事項頂落梁使用的油壓千斤頂，必須帶頂部球形支承墊及保險墊塊，每個橋墩上共同作用的多臺千斤頂必須選用同一型號，用油管并聯。油壓千斤頂、油泵、壓力表、油管長度力求一致。為準確掌握支點反力，應對千斤頂、壓力表一并配套校正，并注意定期檢查。

17、頂落梁中，上支承面及各墊層間應放置石棉板防滑材料，墊座中心應與千斤頂中心軸重合。頂落梁施工應按設計文件辦理，對頂落高程、支點反力、支點位移,跨中撓度等變化，應進行觀測和記錄。頂落梁時在正式支座頂進行抄墊，將正式支座作為保險支垛。同時在千斤頂起頂時，隨時安裝千斤頂上的保險墊塊(防止劃傷油缸)。在施頂過程中，每起落5cm高度要停頓一下，測量桁間最大高差不大于3mm時，進行下一次頂落。即使在頂落過程中千斤頂及油管突然發生問題，正式支座上的保險支垛及千斤頂上的保險墊塊仍能承受鋼梁的重量。為了防止萬一，千斤頂、油管、油泵均要留有備用。千斤頂安放在墩頂及梁底的位置均應嚴格按設計規定安放，千斤頂中心軸應與支

18、承結構中心線重合，與起頂中心位置偏差不大于5mm。并不得隨意更改。在頂落梁及縱橫移時，應由值班工程師負責，并做好記錄，使用多臺千斤頂頂落梁時，應統一指揮，由專人負責。使用千斤頂必須遵守下列原則 ：a、盡量使油管長度大致相等。b、盡可能使用錠子油。c、千斤頂起頂時，一定要隨時安裝保險墊塊，頂的上、下各墊石棉板。d、落梁時保險墊塊不能一次全部取走，亦不能頂死，需與缸體頂面保留510mm空隙，隨時預防萬一。嚴禁在施工過程中無意碰壞或碰斷油泵供油系統。縱橫移注意事項在進行縱橫移以前，先檢查滑動面情況：滑動面不銹鋼板和聚四氟乙烯板要先用機油清洗干凈，再涂一層硅脂或二硫化鉬潤滑劑，切忌有沙粒塵埃附在板面；

19、滑動面上下的鋼墊板必須平整，不得有錯臺。移梁前應首先開動垂直千斤頂，頂起鋼梁約2cm，同時上好保險箍，再起動水平縱移或橫移千斤頂，縱橫移操作宜緩慢進行。當進行縱橫移操作時，支座可掛在鋼梁上一起運動，注意上、下擺之間需重新安裝臨時連板，以防支座轉動。支座就位后，取下臨時連板。開動水平千斤頂進行縱橫移前，要詳細檢查支點附近有無障礙物。為觀測橫移距離，可在橫梁中點處掛上線錘，隨時讀取與橋墩中心的偏距。為觀測縱移距離，可在節點中點處掛上線錘，隨時讀取與墊石中心的偏距。縱橫移快到位時，應放慢速度，精確調整位置。縱橫移時僅需開動偏移側的千斤頂，另一側作為保險。縱橫移應使用同類型的千斤頂，且應并聯，在操作過

20、程中，每桁千斤頂要保持同步。3.4邊跨合龍邊跨合龍特點架梁吊機拼裝邊孔鋼梁至192m邊跨第7節段（合龍口位于第8節段）為最大懸臂狀態，合龍段鋼梁桿件安裝于6#墩北側鋼桁梁上，此時梁端撓度達到最大。192m 邊跨合龍時，6（8）#墩鋼梁不動，在4（10）#、5（9）#墩頂進行起落梁、縱橫移操作，使邊跨合龍口達到理想狀態后安裝合龍口桿件；邊跨合龍后，解除6、8#墩墩旁托架和臨時支座約束，并繼續懸拼鋼梁至主跨合龍口。合龍方案(1)通過調整邊跨鋼梁前、后支點高差來滿足合龍撓度要求。前方支點(5#、9#墩)是在永久支座上擺設高度較高的鋼墊塊作為鋼梁的承力支點，后方支點(4#、10#)則是將永久支座抽出，

21、擺放高度較低的鋼墊塊及滑動面作為臨時支點。(2)合龍前詳細測量兩側鋼梁的縱橫豎偏移及轉角和溫差、日照影響，根據測量資料認真分析研究調整方法與步驟。一般先貫通主桁中線，再調整合龍口豎向高差，再調整縱向位移。(3)縱向調整利用4#(10#)墩墩頂的頂推設備，將邊孔主梁整體向合龍點縱移。(4)橫移調整通過必要的橫移或拖拉措施，也可用倒鏈在合龍點橫向對拉，將主梁端合龍點的位移差調整到10mm以內。(5)兩側豎向高差調整采用中孔懸臂端加減載，載荷可利用架梁吊機前移或后退調整懸臂端撓度值來完成。(6)邊跨平弦部分先合龍下弦桿，再合龍上弦桿，最后合龍斜桿,接著再安裝上、下平聯。下弦合龍后，將5#(9#)墩臨

22、時雙支點受力方式改為單支點縱向活動受力方式。(7)利用千斤頂在上弦節點施加張力，使得上弦節點栓孔對應，安裝上弦合龍節點，進行上弦合龍。(8)合龍桿件安裝使用的沖釘直徑及長度應進行嚴格挑選，保證沖釘尺寸誤差在允許范圍內。(9)邊孔合龍后，拆除架梁吊機及梁上腳手架等設備。將5#(9#)墩固定支座改為單向活動支座。(10)通過頂落梁及縱、橫移位措施，將各主梁支點調整至設計狀態。3.5跨中合龍跨中合龍的特點鋼梁為曲弦的剛性拱和柔性系桿體系，其跨中合龍具有下列特點：跨中懸臂跨度長，合龍端撓度、轉角很大，合龍對位困難。跨中合龍前輔以吊索塔架進行鋼梁懸臂安裝，拱桁合龍后，吊索塔架還不能拆除而索力也不能進行調

23、整，吊索和塔參與主梁受力，構成“斜拉橋”的體系，受力體系比較復雜。桁拱合龍后欲合龍系桿，還需釋放臨時固定支座并通過調整前后支點的標高等措施來實現，體系轉換過程比較復雜。合龍點多：鋼桁拱合龍有6根弦桿，3根斜桿，系桿還有3根，共有12個點，不可能同時合龍，必須分步進行。合龍點空間坐標的變化因素多：順橋向鋼梁長度的偏差X，受溫度、鋼梁制造與安裝的偏差及索力的影響。垂直方向的偏差Y，受安裝荷載及索力偏差的影響，鋼梁中線上下游的偏差Z，受日照、索力與鋼梁安裝順序，起吊荷載的影響，調整時X、Y相互影響，合龍時較難掌握。合龍精度要求高：合龍節點栓孔由工廠按設計圖一次成孔，工地用沖釘打入，施工過程中不準擴孔

24、。這樣復雜的大型鋼結構在空中實行多點合龍，誤差要小于0.1毫米，施工難度大。合龍方案主跨跨中合龍時，7#墩鋼梁不動，或僅通過調整吊索索力使7#墩鋼梁前端合龍口達到理想狀態，在4#、5#、6#墩頂進行起落梁、縱橫移操作，使北主跨拱肋合龍口達到理想狀態后安裝合龍口桿件；之后在10#、9#、8#墩頂進行起落梁、縱橫移操作，使南主跨拱肋合龍口達到理想狀態后安裝合龍口桿件，之后分別合龍兩主跨系桿。鋼梁位移調整可根據合龍計算的調整量分期調整。7#墩的抬高量可通過將墩旁托架預抬高完成；6、8#墩鋼梁位移調整可在192m邊跨合龍后，先調整一次，具體操作是在解除6、8#墩墩旁托架后在6、8#墩頂布置分配梁和千斤

25、頂，實現預抬高和縱向位移，并同時在4#、5#、9#、10#墩頂利用千斤頂、分配梁等調整各墩頂鋼梁預抬高值和縱向位移。主跨合龍前，實測合龍口位移，調整4#、5#、6#墩和8#、9#、10#墩起落梁以及縱移裝置，并調整6#、7#、8#墩吊索索力使合龍口達到理想狀態后安裝合龍口桿件。合龍完成后，即可對吊索塔架進行卸載、拆除。桿件合龍步驟鋼梁合龍總的施工步驟是先后合龍兩跨桁拱，再先后合龍兩跨系桿。第一步：通過吊索架索力的調整以及墩頂縱橫移的布置，將南主跨(7#8#墩)鋼梁梁端合龍點的位移偏差調整到安裝精度要求之內，先行合龍鋼桁拱下弦，第二步：先利用千斤頂在上弦節點間施力，使得上弦節點栓孔對應，安裝上弦

26、拱肋節點，進行上弦合龍。之后按同樣的操作步驟合龍北主跨(6#7#墩)鋼桁拱拱肋。第三步：然后通過逐步釋放南吊索塔架索力，使得系桿節點栓孔對應，安裝系桿合龍節點，進行系桿合龍。之后按同樣的操作步驟合龍北主跨系桿。第四步：吊索塔架逐步放松吊索，拆除塔架。鋼梁位移調整辦法在跨中合龍前擬僅對6#、8#墩邊跨鋼梁進行位移調整，使其主動去迎合7#兩側墩鋼梁，達到合龍的目的。當達到最大懸臂狀態準備合龍時，再根據實測值對7#墩吊索進行微調。跨中合龍時，7#墩鋼梁在墩頂固結；南邊跨利用8#、9#、10#墩(北邊跨利用4#、5#、6#墩)頂布置中的千斤頂及其縱、橫移裝置來對鋼梁的縱向、橫向及高程進行調整的。 合龍

27、點的“臨時鎖定”結構措施借鑒以往的成功經驗，在結構上采用長圓孔加圓孔合龍鉸的結構措施，先合長圓孔當X方向偏差在(0，+ 100mm)時，均可在長圓孔內穿鉸，使Y方向受到約束，再調X方向合圓孔鉸，抽去長圓孔鉸軸使合龍節點保持鉸接，讓桁梁多點合龍，可實現兩端弦桿的快速連結和對y向的約束。同時設置一些必要和簡易的微調設施，如拉頂千斤頂和對拉臨時索等。合龍計算精確的計算是實現成功合龍的基礎和保證，尤其是對于本橋這種技術復雜的新型橋梁，應深化計算合龍節間由于溫度、外力、支承條件等變化因素造成的梁端變位情況，以選擇最佳的合龍方案。計算重點突出以下內容：索及其塔架在鋼梁懸臂安裝及鋼梁起頂過程中索力和塔頂位移

28、；攏端在實際安裝荷載作用下，縱向(x)、豎向(y)、橫向(z)、轉角的位移值；單位荷載施加在懸臂端不同位置(向上或向下)時引起各向位移的變化；后支點高差對合龍點各向位移的關系；桁拱合龍后，溫度、施工荷載、支點高程變化對拱桁、塔、索內力的影響；合龍系桿，各支點的標高應作什么樣的調整；系桿合龍后體系的內力情況；索塔架索力解除后體系的內力情況。跨中合龍前的準備工作測試工作包括中線、撓度、大氣和鋼梁溫度、鋼梁應力測量。鋼梁懸臂架設階段，每拼出一個節間進行一次中線、撓度、應力測量并和電算值比較，以對鋼梁架設質量進行監控，為鋼梁合龍提供數據，同時繪出一晝夜內時間溫度曲線，通過同步觀測，測出不同溫度、日照下

29、鋼梁中線、撓度變化資料，以選擇適當的合龍時間。控制桿件的應力測定工作包括布置測點、測出原始初讀數及各階段的應力測定。合龍階段要反復測量溫度和日照對中線和梁端位移影響的情況，并實際丈量合龍兩端間距離(并記錄溫度)與計算數據進行校核。設備準備墩頂設施墩頂設施包括縱、橫移支墊工鋼束、鑄鋼墊塊、鋼墊板、聚四氟乙稀滑板、千斤頂、油泵、油管等。這些設備本身要求有較高的制造精度，需保證質量。墩頂設施應按設計圖要求擺設，千斤頂及油泵經嚴格檢查和校對后方可上墩，并備有備用數量。合龍鉸合龍鉸是節點法合龍鋼梁的關鍵設施，因此要求制作精細，安裝時位置要求準確，必須隨鋼梁桿件在組拼場組拼后一同吊裝。鉸軸受力大，在施工中

30、不允許有任何損傷。頂拉設施在制造工廠應進行組裝試驗，到工地后經再次試裝確認合乎要求后方可上橋使用，各零部件及銷軸不得有損傷。與主桁節點板相連的反力座隨鋼梁桿件在組拼場組拼。頂拉設施安裝需注意：a、下弦沒有頂拉設施；b、上弦設計有頂拉設施，在合龍前需測量合龍口，根據對頂 (拉)的需要確定支承座的安裝方向；設有對拉設施，沒有對頂設施。臨時牽引設施牽引器、倒鏈滑車、小千斤頂等合龍輔助工具必須詳細檢查，認為完好無損方可使用。人員準備合龍方案審查批準以后，認真學習合龍步驟、施工工藝。監控小組根據實際調查的施工荷載，精確的計算出合龍點的位置、標高及各控制點的受力大小。調整時加力與誤差變更的關系，現場指揮人

31、員根據這些資料指導實際操作。安裝好各個合龍點的頂拉設備，加減伸臂端臨時荷載的設施，隨時監測用的儀器、儀表與各種工具、安全設施都有專人準備好，各就各位統一指揮，進行合龍前的調整工作。桁拱合龍天氣選擇合龍前要與氣象部門取得密切聯系，準確掌握合龍前后的氣象資料。應盡量選擇良好的天氣，合龍時鋼梁梁體溫度差最小或無溫差。合龍工作開始后，應不間斷地盡快完成。位移調整合龍前進行準確的測量，凡測量值與下列規定不符合者均應調整。中線測量：保證主桁平面中線差小于2mm；間距測量：兩懸臂端間隔距離與設計尺寸的間距為(0，+100)mm；高程測量：兩懸臂端高程一致，轉角相等；調整工作包括三部分：即間距(縱向)，中線(

32、橫向)，高程(豎向)。先調整橫向，再調整縱向，最后調整豎向。中線(橫向)調整方法：其值包括有：安裝測量誤差，梁體橫斷面變形所引起的錯位，日照不勻、溫度使梁體橫向撓曲等。當中線偏差太大時(超過10cm)，利用墩頂支點處設置的橫移設備來完成；當中線偏差小于10 cm時，可通過對拉導鏈來實現。間距(縱向)調整利用墩頂支點處設置的縱移設備，調整邊跨鋼梁的縱向位置，將合龍口間距調整至(0，+100)mm。高程調整方法：調整墩頂處支點高程，使兩懸臂端高程一致。合龍步驟當位移調整好后，即開始正式合龍，步驟如下：兩側鋼梁利用導鏈對拉，再度精調中線；打入下弦長圓孔鋼銷此時懸臂端間隔距離與設計尺寸的間距為(0，+

33、100)mm；對鋼梁進行縱移，當合龍口尺寸與設計尺寸偏差在30mm左右甚至更小時，不需再進行縱移，等待溫度變化即可，當偏差在0.5mm以內時，打入下弦圓孔鋼銷；利用上弦頂拉設施調整上口間隙至當偏差在0.5mm以內時，打入上弦圓孔鋼銷(上弦未設長圓孔，在節點外合龍)；至此，鋼梁在跨中呈六點鉸支狀態。依次在下弦、上弦及斜桿的合龍點上打入50%沖釘、上足30%高栓，然后按照正常的順序進行沖釘的替換、高栓初擰和終擰，同時退出鋼銷。當上述步驟完成后，即表示桁拱合龍已完成，立即將8#(6#)墩臨時固定支座釋放為活動支座，完成體系轉換，防止產生過大的溫度內力。系桿合龍當桁拱合龍完成并體系轉換后，立即開始系桿

34、合龍，通過頂高兩端墩支點來調整合龍口的尺寸。在頂高過程中，對合龍口尺寸及支點位移作好實時觀測，當合龍口位移符合下述條件時，立即停止頂高：間距測量：兩懸臂端間隔距離與設計尺寸的間距為(0，+20)mm；高程測量：兩懸臂端高程一致，轉角相等。然后利用系桿對拉設施或等待溫差變化來調整合龍口尺寸，當偏差在0.5mm以內時，打入系桿圓孔鋼銷，接著再打入50%沖釘、上足30%高栓，然后按照正常的順序進行沖釘的替換、高栓初擰和終擰，同時退出鋼銷，完成系桿合龍。3.6高強度螺栓施擰高強度螺栓施擰采用扭矩法施工，緊扣法檢查。施工前進行工藝試驗，測量扭矩系數、預拉力損失、溫度與濕度對扭矩系數的影響，調整扭矩，確定

35、施擰扭矩，緊扣檢查扭矩，復驗每批板間滑動摩擦系數等工作。高強度螺栓施擰及檢查施擰方法高強度螺栓施擰方法采用扭矩法施工，施工前做好施擰工藝性試驗。其內容如下：高強度螺栓的扭矩系數；施擰扭矩及檢查扭矩；溫度與濕度對扭矩系數的影響試驗；復合應力作用下屈服軸力和破壞軸力試驗；板面滑動摩擦系數試驗及群栓試驗。高強度螺栓發運工地時，制造廠方應按國標分批提供產品質量檢驗報告書（含扭矩系數），工地按批號進行抽樣復驗。扭矩系數試驗通過扭矩、軸力儀進行，該設備能同時提供施擰的扭矩、軸力值，從而計算出扭矩系數。板面之間的摩擦系數是影響栓接強度的一個重要因素。架梁前在工地要對板面進行摩擦系數試驗，滿足f0.45才能架

36、梁。試件隨鋼梁桿件發運到工地后，立即取一組進行復驗，另一組在架梁前夕進行復驗。摩擦系數試驗通過萬能試驗機進行。施擰檢查方法高強度螺栓施擰檢查驗收方法采用緊扣法檢查及驗收。高強度螺栓擰緊高強度螺栓擰緊分兩步進行，即初擰和終擰。初擰值取終擰值的50%，初擰后對每個螺栓用敲擊法進行檢查，終擰采用扭矩法，采用電動扳手（不能用電動扳手的部位可用帶響扳手）將初擰后的螺栓擰緊到終擰值，考慮到螺栓預拉力的損失及誤差，實際使用扭矩，按設計預拉力提高10%確定。扭矩值按下式計算：M = KNd式中：M扭矩值（Nm） K扭矩系數（按試驗的數理統計值） N螺栓的施工預拉力（KN）（設計預拉力的1.1倍） d螺栓的公稱

37、直徑（mm）上式扭矩系數值，隨各種自然及人為因素的變化，跟蹤取得試驗資料作相應修改，做好各類螺栓在不同溫度、濕度情況下的扭矩系數，施工過程中按工藝要求做好施工記錄。高強度螺栓的施擰管理初擰與終擰：初擰扭矩值為終擰扭矩值的50%，初擰完畢，逐一敲擊檢查，初擰時螺栓頭用工具卡住防止轉動，否則影響扭矩值而超擰。檢查無漏后即進行終擰，終擰后螺栓端部涂上紅色油漆標記。施擰順序：高強度螺栓施擰。無論使用電動扳手、表盤扳手或帶響扳手，均從螺栓群中心向外擴展逐一擰緊，否則影響螺栓群的合格率。對橋上施擰用的各種扳手進行編號建檔，設專人管理。每日上橋前對各種使用扳手進行標定，下橋后進行復驗，造冊登記校正和復驗記錄

38、，發現異常或誤差大于規定值的3%時停止使用。當班施擰的螺栓全部進行復檢。使用完的帶響扳手，檢查后即放松彈簧，特別注意的是電動扳手的輸出扭矩隨擰緊時間的增長有逐漸增大的趨勢，因此在標定電動扳手前空轉幾分鐘或先擰若干個舊螺栓，使其恢復正常輸出扭矩，高溫季節要限定電動扳手的連續使用時間，控制箱要遮蔭，以消除其輸出扭矩的誤差。堅持經常的扭矩系數試驗和上、下班時用橋上的高強度螺栓標定電動扳手，復驗扭矩系數，準確地校核扭矩系數，終擰扭矩和緊扣扭矩比值等。高強度螺栓施擰的質量檢查高強度螺栓施擰質量檢查按鐵路橋涵工程質量檢驗評定標準（TB10415-98）規定進行，并經監理工程師上橋復檢簽證驗收。高強度螺栓施

39、擰質量檢查設專職人員進行檢查，當天擰好的螺栓當天檢查完畢。初擰檢查：采用0.3kg小錘敲擊螺母一側，手按住相對的另一側，如顫動較大者為不合格，應再初擰，同時用0.3mm塞尺插入桿縫，插入深度小于20mm者為合格，合格后劃線。終擰檢查：根據試驗資料，采用緊扣法檢查。首先檢查初擰劃線，在終擰后螺母的轉動角度，即可判斷是否漏擰，同時也可發現墊圈、螺桿是否轉動，然后用標定好的指針扳手，再擰緊螺栓讀取螺母剛剛轉動時扭矩值。超擰、欠擰值均不大于實際規定值的10%。螺栓的檢查數目及時間。主桁大小節點、縱橫梁及聯結系的栓群中螺栓的抽查數量為其總數的5%，但不少于5套。每個栓群不合格數量不超過抽查總數的20%。

40、如超過此值，則繼續抽查至累計總數的80%合格為止。然后對欠擰者補擰，超擰者更換螺栓重擰，檢查需在該節點螺栓全部施擰完后24小時內完成。對高強度螺栓加強管理，同一批號的高強度螺栓、螺母、墊圈使用于一個部位，不得混用，在一個節點上不同時使用兩個生產廠家生產的同一直徑的螺栓。為便于施擰和檢查，在鋼梁拼裝時，螺栓插入方向以便于施擰為主，還要考慮到全橋螺帽方向的一致性，在螺栓施擰施工工藝中將列出具體規定。電板電源設專線并配穩壓器保證電壓穩定。3.7鋼梁支座安裝支座質量檢查支座材質和制造精度符合設計要求，有制造廠的成品合格證，并附近有鑄件探傷記錄和缺陷焊補記錄及支承密貼性檢查記錄。同時在現場作外觀檢查和對

41、組裝后的輪廓尺寸進行復核。鋼梁支座質量標準及檢查方法按鐵路橋涵工程質量評定檢驗標準（TB10415-98）的規定執行。鋼梁支座安裝前準備鋼梁支座安裝前先將支承墊石表面鑿毛鑿平，再在其上鋪一層薄細砂抹平，同時采取措施，防止砂子掉入錨栓孔內。支承墊石高度預留2040mm的縫隙，以保灌漿的質量。固定支座安裝上、下擺接觸部分密貼，上擺槽形與下擺頂部之間順橋方向的前后側向空隙均勻，允許偏差1mm。下擺扭轉偏差及下擺四角相對高差的允許偏差見下表。表7.1鋼梁和支座與設計線路中線和高程容許偏差表項 目容許偏差鋼梁中線與設計中線和高程關系1.墩、臺處鐵路橫梁中線對設計線路中線偏移10mm2.兩孔間相鄰鐵路橫梁

42、中線相對偏差5mm3.墩、臺處鐵路橫梁頂與設計高程偏差10mm4.兩聯(孔)相鄰鐵路橫梁相對高差5mm5.支座十字線扭轉偏差5.1 支座尺寸2000mm1/1000邊寬5.2 支座尺寸2000mm1mm支座與設計線路中線關系6.固定支座十字線中點與全橋貫通測量后墩臺中心線縱向偏差20mm7.輥軸位置縱向位移按氣溫安裝、灌注定位前3mm8.支座底板四角相對高差2mm支座高程的容許偏差符合設計要求。活動支座安裝固定支座定位（即鋼梁定位）后，活動支座底板安裝根據設計文件辦理，以施工氣溫（溫度計掛在支座所在的弦桿上）為準，底板順橋方向的安裝容許偏差為3mm。輥軸與下擺及底板之間密貼，間隙不大于0.1m

43、m，輥軸均與橋中線垂直，輥軸位置誤差不大于1mm。上、下擺安裝質量要求及支座高程容許偏差同固定支座。支座十字線扭轉偏差及其四角相對高差見上表。位能法灌漿鋼梁調整完畢后，將支座用倒鏈吊在鋼梁上，頂起鋼梁使支座比設計高程高2mm，支座底打入鋼楔塊定位（鋼楔塊僅作定位用，鋼梁大部分重量由千斤頂支承），經全面檢查簽證后可進行灌漿。支座底板下的定位楔塊，在灌的砂漿達到設計強度后取出，填充砂漿。支座錨栓孔用細石混凝土或水泥砂漿分層搗實填塞，錨栓在擰緊螺母后，至少高出螺母頂面25mm，也不大于40mm。支座進場驗收、裝配，以及安裝過程均報請監理工程師檢查和簽證。鋼梁安裝完畢，縱橫移和高程調整后，質量標準符合

44、設計要求。 表7.2鋼梁節點位置尺寸和容許偏差表項 目容許偏差鋼梁主桁平面位置1.弦桿節點對梁跨端節點中心聯線的偏移跨度的1/50002.弦桿節點對相鄰兩個奇數或偶數節點中心 聯線的偏移5mm3.立柱在橫斷面內對垂直偏移立柱理論長度的1/7004.拱度偏差： 設計拱度60mm4mm 設計拱度120mm設計拱度的8% 設計拱度120mm技術文件中另定鋼梁兩主桁相對節點位置5.支點處相對高差梁寬的1/10006.跨中心節點處相對高差梁寬的1/5007.跨中其他節點處相對高差根據支點及跨度中心節點高低差按比例增減3.8鋼梁涂裝概述鋼梁油漆質量滿足TB10203-2002鐵路橋涵施工規范和TB1527

45、-95鐵路鋼橋保護涂裝的要求。鋼梁涂裝采用TB1527-1995鐵路鋼橋保護涂裝中規定的第IV套涂裝體系，工地使用的鋼梁面漆與工廠油漆相配套。涂裝所用涂料應有產品合格證和出廠日期，進場后按規定進行取樣，對粘度、干燥時間、耐水性和柔韌性進行物理性能檢驗，合格后方進行使用。涂裝工藝工廠制造的鋼梁桿件運抵工地后，應及時檢查涂裝質量和了解涂裝日期。鋼梁桿件油漆前，應用棉紗或破布清理桿件表面的污塵，積水、霜、雪、雨、露及油脂物等。鋼梁桿件在運輸過程中，發現工廠油漆被碰壞、風化變質或有銹斑情況，應徹底清除表面風化層，打磨清理灰粉，將生銹部位清理至顯出金屬光澤再按修補工藝補涂。若銹蝕嚴重或小面積破損可用刮刀

46、、鋼絲刷、破布清除鐵銹，再用軟毛刷或壓縮空氣吹凈后補漆。發現其它嚴重缺陷時，應由工廠負責處理。對桿件磨擦部分的噴鋁面，要嚴加保護，不得腳踩磕碰、染上污泥、油漆等，以免降低磨擦系數。若發現有脫皮、開裂、碰損、銹蝕等，應處理合格后方能拼裝。桿件栓接面噴鋁層破損后要求噴砂除銹，再重新噴鋁，使用的鋁絲應符合GB3190-82中規定的要求，做電弧噴鋁涂層附著力檢驗。涂料在涂裝前一、二天應將涂料桶嚴密封蓋倒置，以減輕沉淀和結塊，云鐵涂料使用前及涂裝過程中，應經常充分攪拌，有條件時應使用機械攪拌。每組份的涂料，應現配現用，以免膠化變質。各種涂料調整至施工所需粘度后，應用40100目金屬篩過濾，濾去漆皮和雜質

47、后方可進行涂裝。中間漆、面漆必須熟化30分鐘后方可使用。在鋼梁涂裝過程中，對可能積水的縫隙應按施工規范要求進行填封后方可繼續涂裝。油漆噴涂應由上至下，由內到外，先難后易。噴漆時，風壓應保持0.40.6Mpa；風力不能含有水份和油等雜質；噴嘴與工作面相距25cm左右為宜。噴漆時可以橫噴或豎噴，但要注意噴涂均勻，每次壓疊一半，不易噴到的地方必要時用刷涂補足。噴涂時不得出現缺漏、皺紋、流淌現象。在預拼場涂裝的油漆未干透前不得吊運、翻身和組拼。鋼梁涂裝宜在天氣晴朗，無三級以上大風和溫暖天氣進行，在夏季應避免陽光直射，可在背陽處或早晚進行。如氣溫在10以下、35以上、鋼板溫度大于50、相對濕度在80%以

48、上以及在有蒸汽等場所，除有確保質量措施外均不得施工。涂漆間隔時間：底漆與中間漆涂裝時間間隔為24168小時，不允許超過168小時。中間漆與第一道面漆涂裝時間間隔為24168小時，超過168小時，表面應清理，必要時涂裝面漆前表面應用細砂紙打磨，再行涂裝。油漆噴涂質量檢查每道油漆涂裝過程中，應用滾輪式或梳式濕膜測厚儀測量濕膜厚度，以控制干膜厚度。干膜厚度應按設計文件及其相關規定進行。棱角、死角部分應加大檢查力度，不合格處應補涂涂料。對涂層外觀目測進行檢查，涂層基本無流掛，有一定光澤。按規定用磁性測厚儀法或杠桿千分尺法測量涂料涂層厚度。鋼梁主要桿件抽檢20%，次要桿件抽檢5%，每件構件測三處，每一處

49、取10x10cm測五點，其測點布置如圖示： (1) (2) (5) (3) (4)涂層厚度平均值應在標準規定厚度90%以上，其最低值在標準規定厚度80%以上，測點厚度差不得超過平均值30%。鋼梁涂裝完成后，應顏色均勻，不允許有露底、漏涂、涂層脫落、漆膜破裂、起泡、劃傷及咬底等缺陷。手工涂刷的不得顯有刷痕。涂料屑料和塵土微粒所占涂裝面各不得超過10%。桔皮、針孔和流掛在任一平方米范圍內，小于3cm3cm面積的缺陷，不得超過兩處；小的凸凹不平不得超過四處。3.9 道碴槽施工混凝土道碴槽的澆筑需在鋼梁安裝成橋（或成聯）狀態下進行，將橋面板頂面噴砂除銹后，焊接抗剪栓釘并做涂裝后，再澆筑混凝土道碴槽。現

50、澆施工先引橋，后主橋，由跨中向邊跨分段推進。4.鋼梁架設臨時設施4.1臨時支墩邊孔4#5#墩、9#10#墩間鋼梁起始節間在臨時支墩膺架上拼裝，臨時支墩由基礎、支架及分配梁三部分組成。附圖088：4#5#墩鋼梁架設膺架布置圖；附圖089：10#9#墩鋼梁架設膺架布置圖。鋼梁傳遞給支架的力有兩項：水平力及豎向力。在設計時為安全考慮，在計算支墩所承受的反力時，均按“當鋼梁架設至該支墩后，以前的支墩不再受力，由本支墩及橋墩承受鋼梁自重及施工荷載”進行考慮。當豎向力N一定時，水平力的大小便取決于摩擦系數了。這個水平推力對支架產生的影響很大，要保證鋼梁對支架的水平約束，則必須使鋼梁與支架共同發生變形而不產

51、生水平錯動，即只要使鋼梁與支架間的摩擦力鋼梁因受到約束而在溫度變化時產生的水平推(或拉)力即可，依靠支架在順橋向的柔性變形來適應鋼梁的溫度變形。臨時支墩設計臨時支墩基礎采用打入鋼管樁基礎，支墩布置橫橋向與主桁中線對應。為了調節鋼梁架設過程中的節點高程，在支墩上每桁下均根據計算受力的大小預留了千斤頂頂位。分配梁是將節點集中力均勻分配至支架各個柱腳的結構體系。根據設計荷載的差異，分配梁設計為箱形梁及I形梁兩種截面。分配梁均采用簡支結構，通過多層分配傳至萬能桿件各柱上。由于層數多，截面大，為增加穩定性，分配梁之間均設聯結梁。臨時支墩拼裝臨時支墩鋼管樁的施工利用打樁船在高水位時插打，插打鋼管樁時應保證

52、其豎直和中線位置的準確。分配梁安裝時按照設計位置放線、安裝。單根分配梁將位置調整好后再安裝聯結系桿件。上、下層分配梁之間設計通過螺栓連接或施焊固定。下層分配梁安裝固定好后再安裝上層分配梁。拼裝施工監測主要有以下幾項內容：支墩的沉降觀測由2部分組成，一是基礎的沉降觀測，一是分配梁的變形觀測。每個支墩上均需做好相應的觀測點，在受力時作好觀測記錄，并與計算值進行比較。在鋼梁架設過程中，在溫度、風荷載、重力及偏心等因素影響下，支墩的受力復雜，水平位移觀測也很關鍵。水平位移包括順橋向和橫橋向2個方向的位移觀測，需根據測量通視條件做好觀測點。影響順橋向位移的主要因素溫度的影響，影響橫橋向位移的主要因素是風

53、力的影響。4.2 吊索塔架吊索塔架結構本橋共使用3臺固定式雙層吊索塔架，高度95m，不設走行結構，分別安裝于6#、7#、8#墩頂鋼梁上，利用墩旁塔吊進行安裝。吊索塔架的組成主體結構系統，即中心立柱、支承座；張拉系統即吊索、錨箱和燕子板；吊索的冷鑄錨具用圓螺母，錨箱內設有弧形鋼墊圈，用以分布圓螺母傳來的索力和消除錨具與分配梁之間因貼合不平整，而引起局部的蹩勁；輔助系統即萬能桿件連接系、拼裝臨時固定支架。吊索塔架的用料，除吊索、銷軸等需用專用鋼材外，其余結構部分采用Q345C鋼或Q235鋼。緊固件采用：立柱接頭使用精制螺栓，連接系等接頭使用粗制螺栓。附圖090：吊索塔架結構示意圖。塔架拼裝及掛索塔

54、架對應于鋼梁每桁頂層掛設兩層吊索:6#墩塔架鉸接于A24(北側)節點上，后索分別錨固在北側鋼梁A15、A19節點上，前索分別錨固在北側鋼梁A29、A33節點上；7#墩塔架鉸接于A50節點上，前索分別錨固在北側鋼梁A41、A45節點上，后索分別錨固在南側鋼梁A45、A41節點上；8#墩塔架鉸接于A24(北側)節點上，后索分別錨固在南側鋼梁A15、A19節點上，前索分別錨固在南側鋼梁A33、A29節點上。拼裝塔架時應保證豎直于地面，并輔以臨時拉纜確保穩定，其過程如下：用經緯儀校對塔架垂直度與直線度，調整合格后，拼裝保持塔架順橋向穩定的下層支架。塔吊接高后，再吊裝塔架一節標準節，將順橋向一側的下層支

55、架解除并接長拼裝成上層支架、安裝到位。之后再解除另一側的下層支架并接長拼裝成上層支架、安裝到位。注：兩側的支架不能同時解除，否則塔架將失去穩定；再逐節拼裝立柱直至頂部，塔吊也隨著塔架而升高，適時安裝塔吊附著設施，塔架的橫向連接也隨著主桁同時安裝。注意每安裝一個標準節，均應用經緯儀校對其垂直度與直線度，并將螺栓上足擰緊。吊索安裝及張拉先進行放索：吊索可在墩旁停泊的運索船上放索。吊索塔端掛設：塔吊吊裝單根吊索，將塔端錨頭喂入上錨箱中，在設計位置處戴上螺母及弧形墊圈。松開吊鉤，塔吊吊裝吊索下端至運索小車上，固定好后，卷揚機牽引運索小車至錨箱小車處。前索戴帽：塔架豎直拼好后，安裝后索牽引張拉設備(包括

56、千斤頂，張拉螺母，過渡套，牽引桿以及連接器，鋼絲繩等)。用10t倒鏈將前索逐根拽出錨箱戴帽，同時張拉后索牽引設備，以平衡水平力，控制塔頂位移，至此，前索安裝(戴帽)完畢，后索臨時錨固。解除臨時支撐架：先降低塔吊，解除塔吊與塔架的附著，使塔架前后索水平張力平衡，解除吊索塔架兩側的臨時支撐架，使塔架底端形成鉸接。后索戴帽后索牽引桿戴帽錨固后，用兩臺千斤頂交替張拉牽引后索，每個錨箱同時用2臺千斤頂對稱布置。張拉時，千斤頂要分階段加載，不得一步到位。直至將錨頭引出錨箱，擰上螺母戴帽。再將千斤頂及牽引設備倒至其他后索上，將后索逐根張拉至螺母戴帽狀態。后索張拉當后索所有螺母均戴帽后，逐根對稱、均勻張拉后索

57、至螺母戴帽至設計位置。在后索張拉過程中，前索索力隨即增長。前索張拉用千斤頂交替張拉每桁前索，張拉時，千斤頂要分階段加載，不得一步到位，直至達到設計索力。調索吊索張拉完成后，精測一遍索力，根據測定結果進行一次微調。4.3 爬行架梁吊機（1） 設計功能要求本架梁爬行吊機為在鋼梁上弦行走的桅桿式起重機，具有提升、變幅、回轉、底盤調平、整機前移及錨固的功能，能夠實現架梁爬行吊機的一次前移站位錨固，完成二個節間的鋼梁架設。架梁吊機在鋼桁拱上爬行、架梁時，吊機能夠通過變坡底座及后支承螺旋調平機構來調整吊機的坡度,使之隨拱頂坡度變化保持水平狀態。同時吊機為液壓傳動，具有良好的微動性能，使得架梁工作時鋼梁對位

58、容易。邊跨平弦部分架梁吊機可不設坡度調整裝置，做成固定底座。全橋鋼梁安裝多點同時作業，共配置7臺架梁吊機。附圖091：爬行架梁吊機構造示意圖。（2）架設吊機的主要技術參數起重量：最大120噸起升高度：145m起升速度：12m/min變幅速度：2m/min回轉速度：0.3r/min臂桿變幅角度：3080臂桿回轉角度：75走行速度：1m/min變坡范圍：026吊機前移方式：在上弦桿翼板頂部軌道上由卷揚機牽引前移。附圖092：架梁吊機走道布置圖。（3）架梁爬行吊機的組成該吊機桅桿式起重機、變坡底座（平弦可設為固定底座）、后支承螺旋調平機構、行走牽引機構、支承錨固系統組成。桅桿起重機由機架、臂桿、變幅

59、機構、起升機構、安全裝置組成。各卷揚機均采用液壓傳動，前回轉立柱支承在可繞軸線轉動的橫梁中部，后支點反力由兩套螺旋機構傳遞給變坡底座。變坡底座由兩根底梁和聯接系以及可繞軸線轉動的前橫梁組成。下面裝有行走輪，后部裝有螺旋調平機構，牽引機構直接牽引變坡底座，架梁作業時，變坡底梁與鋼梁桿件相對錨固。固定底座取消邊坡裝置即可。后支承螺旋調平機構為兩套，分別由螺旋桿、電動蝸輪蝸桿傳動機構組成。螺旋機構可實現無級調整并可自鎖，可將起重機底座調平，確保起重機在各種坡度狀態下正常使用，并將支反力傳給變坡底座。行走牽引由行走輪、導軌、油頂、牽引卷揚機、滑輪組、傳力燕子板等組成。起重機行走采用卷揚機牽引，牽引力由

60、燕子板傳遞給鋼梁桿件上。起重機在行走過程中，軌道與鋼梁桿件相對固定，當軌道前移時，起重機由油頂頂起，起重機與導軌交替動作，實現步履行走。支承錨固系統由前支承座、后支承座、后錨固U型螺桿組成。起重機在起重作業及非行走狀態時，前支座相對頂起并墊實，行走輪脫空，前支座通過連接桿與已架鋼梁銷接，將下滑力傳遞給已架鋼梁桿件，后支座同樣相對頂起并墊實傳遞壓力，用U型螺桿將變坡底座與鋼梁桿件固定，傳遞上拉力。（4）工作原理在平行弦位置，變坡底座的上平面與下平面平行，后錨固裝置錨固于鋼梁上弦，當架梁吊機吊重時，荷載通過前橫梁傳力至輪箱，輪箱上設的承壓抗剪裝置將壓力作用于鋼梁的翼緣，后拉力則通過后錨裝置承受。當

61、吊機架拱面的鋼梁時，變坡機構將變坡底座調成上平面保證水平，下平面錨固在鋼梁的上弦。吊重時傳力方式與在平行弦基本相同，唯一不同的是，坡面產生的下滑力由鋼梁上安裝的抗剪塊承受。5、鋼梁安裝監控5.1 監控的具體工作內容施工控制計算結構計算結構計算就是利用建立的結構計算體系對施工過程中每一階段結構的應力、內力和位移狀態以及施工監控參數進行計算，在結構計算中考慮施工誤差、材料屬性差異等因素的影響，根據計算結果為節段施工提供施工監控目標值，保證節段施工的順利進行，從而保證結構最終達到或接近設計要求的成橋狀態。本橋監控計算準備采用多套軟件進行，對該橋復核計算和施工架設過程采用“3DBridge”和“MID

62、AS/ Civil”進行空間計算。首先根據該橋架設過程，進行施工架設直至最終成橋全過程的計算，并計算該橋在各種荷載作用下橋梁各構件的內力、變形，與設計部門進行相互校核。然后，在實際施工過程中結合實際監測數據進行參數識別，調整計算模型進行進一步計算分析。參數的估計、預測和調整施工控制是全過程的控制，也就是每個施工階段都要控制，這樣才能避免誤差的累積和確保施工安全，并順利的實現合龍。橋梁在施工過程各階段及體系各部分相互關聯，不論是在施工階段之間還是結構內部都相互影響。由于存在各種各樣的誤差以及環境方面的影響，使得施工過程中實際結構與理論狀態總會存在一定偏差，因此，需要根據理論計算數據和實測成果，采

63、用控制理論分析方法來調節偏差，使整個施工過程結構狀態始終在受控狀態及結構處于控制范圍內，并盡量接近設計和計算理論值。參數估計首先，根據影響性分析確定需進行參數估計的計算量(如拱肋重量和截面特性)；然后根據大量的實測數據，采用最小二乘法確定最優估計值；最后，將最優估計值重新帶入安裝計算模型重新計算，得到一套進一步精確的理論數據。濾波和預測通過參數估計，基本上消除的計算誤差(系統誤差)，但實際施工中由于測量手段、施工工藝的限制，仍然會存在一定的偶然誤差，這就需要進行濾波、預測和調整。建立合適的狀態方程，采用目前較成熟的卡爾曼濾波法進行濾波和預測，可以得到目前結構狀態的濾波估計值，和下一步施工參數的

64、預測估計值。根據合理的預測值可以及時采取措施，減小后續施工過程中結構偏差。優化調整對于已存在的偏差，根據最小二乘法理論，采用適當手段(吊索塔架吊索索力)進行最優調整，做到既能最大化減小結構偏差，又方便施工。 施工質量監測施工質量監測的主要內容包括：鋼桁梁和鋼桁拱桿件應力的測試；鋼桁梁和鋼桁拱溫度場的測試；吊索塔架吊索索力測試；鋼桁梁和鋼桁拱桿件線形的測試(包括橋面高程、拱軸線、拱腳位移)；鋼桁拱肋懸臂前端風速的測量。應力測量應力測量的必要性由于設計計算時采用的各項物理力學或時間參數和實際工程中的相應參數值不可能完全一致，導致結構的實際應力未必能達到設計計算預期的結果。因此有必要在施工階段對梁體

65、控制截面進行施工應力監控測試，為設計、施工控制提供參考數據，以確保大橋安全、優質建成。測量方法及原理影響結構應力測試的因素很多，除荷載作用引起的彈性應力應變外，還與溫度等有關。目前國內外應力測試一般通過應變測量換算應力值，即： 彈=E彈 (1)式中：彈為荷載作用下的應力； E為材料彈性模量；彈為荷載作用下結構的彈性應變。實際測出的應變則是包含溫度變形等影響的總應變。即：=彈+無應力 (2) 式中：彈為彈性應變；無應力為無應力應變，包括溫度應變等。為了補償溫度應變并消除溫度等的影響，在布置應力測點時同時埋設工作應變計和無應力應變計。分別測得結構總應變和無應力應變無應力，按式(2)即可得到彈性應變

66、彈。應力元件的選取應力測試與橋梁施工同時進行，測點按設計要求布置,因而要求測試元件必須具備長期穩定性、抗損傷性能好、粘貼定位容易及對施工干擾小等優點。通過以前的測量經驗和對國內元件及儀器綜合分析比較，決定測量元件選用ZX-212A型鋼弦式記憶智能應變傳感器。測讀儀器為JMZX-300振弦檢測儀，其主要指標如下：量程：+1500；分辨率：1；穩定性：37。線形控制施工過程中結構的線形不斷變化，為了了解各階段結構的線形與設計線形的差距，保證最后順利合龍，必須在主梁施工過程中進行線形控制。1）線形測量內容鋼桁梁標高測量；鋼桁拱空間位置測量；拱腳位移測量；拱軸線測量。2）測量方法及原理鋼桁梁標高測量高

67、程控制基準點設在墩頂，由大橋測量控制網的基準點引測其高程。為防止測點位置移動或破壞，每隔一段時間對高程基準點進行復核。鋼桁梁標高測量點布置在每節梁段距節點前端10cm處，在橫斷面布置三個測點，即兩邊桁和中桁的中心處，從基準點引測得鋼桁梁測點高程。鋼桁拱空間位置測量采用坐標法。將全站儀架設在一個基準點，后視另一基準控制點，再對準鋼桁拱節段上的棱鏡，測出其三維坐標。全橋合龍后將棱鏡固定布置在1/4跨徑、1/2跨徑處。拱軸線測量在拱軸線處擺設棱鏡，用全站儀測量其三維坐標。拱腳位移測量拱腳剛架設好后，測量其三維坐標，作為初值，以后使用同樣方法測量其坐標值，該值與初始值的差就是位移。由于線形對溫度、日照

68、較敏感，所以測量時間將選在日出之前溫度較恒定的時段內進行。吊索塔架吊索的索力力測量吊索塔架吊索是懸臂拼裝過程中的重要受力構件，精確測量其拉力是十分重要的。索力測量原理及方法采用頻譜分析法進行索力測試。頻譜分析法是利用緊固在纜索上的高靈敏度傳感器，拾取纜索在環境振動激勵下的振動信號，經過濾波、放大、譜分析，得出纜索的自振頻率，根據自振頻率與索力的關系，來確定索力，這是一種間接的測量方法。索力與頻率的關系，可以推導如下：在纜索上取一微元，平衡方程為： (3)其中: EI為纜索的彎曲剛度; P為索力； m 為纜索單位長度的質量； Y 為纜索的振幅； X 為沿纜索方向的坐標；在纜索兩端鉸支的情況下，(

69、1)式的解為： P=4ml2fk2/k2 - k2 2 EI/l2 (4)其中：l 為纜索的計算長度； k 為纜索自振頻率的階數； fk 為纜索的第 k 階自振頻率；由于EI/l2相對很小，(4)式即可簡化為: P=4ml2fk2/k2 (5)對于同一根纜索，P恒定時，fK2/k2是一恒值，則有： 亦有：f1: f2: f3: : fk = 1:2:3: ：k即: f2 f1 = f3 f2 = fk - fk -1= f1 反映在頻譜圖上，各階頻率是等間距的，其間距值大小即等于基頻f1。在實際測量過程中，可以充分利用這個特性，來判斷是否為纜索自振的頻譜，凡與纜索振動的頻譜特征一致的頻譜圖，才

70、確認為纜索振動的頻譜圖，否則要分析原因，檢查儀器，重新測量，這樣才能確保測試結果的正確性。測試分析流程圖如下：動態信號放大器A/D轉換、計算機分析系統高靈敏傳感器測量工況在每次張拉吊索和對吊索索力調整的時候均對吊索索力進行測量。溫度場測量溫度對本橋的影響主要體現在對拱肋和系桿的影響上，為精確計算結構內力，需要對拱肋和的溫度進行測量。鋼主拱各截面測點采用預先粘貼熱敏電阻測溫元件測量。每次監控測量時均需測量溫度場和大氣溫度。在主拱圈合龍前，選擇氣溫變化較大的一天進行全天測試。每隔兩個小時測量一次，分析溫度場隨氣溫變化的規律。5.2 主要儀器和設備TOPCON-6A型全站儀 1臺LEICA 自動安平水準儀 1臺ZX-212A型應力計 679(148)個熱敏電阻測溫元件 48個JMZX-300型振弦監測儀 2臺筆記本電腦、臺式電腦一臺 各1臺計算分析軟件 2套高靈敏度加速度傳感器 8個高倍率直流放大器 1臺配有頻率分析軟件和A/D轉換的微型計算機 2臺銅鎳熱敏電阻 40個DT9202A型萬用表 2臺注：679個應力計包含148健康監測系統的應變測。