1、梁模板工程施工方案計算書目 錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算2四、梁側(cè)模板面板驗算2五、梁側(cè)模板次楞驗算3六、梁側(cè)模板主楞驗算5七、對拉螺栓驗算7八、梁底模板面板驗算7九、梁底模板次楞驗算9十、梁底橫向水平桿驗算10十一、梁底縱向水平桿驗算11十二、扣件抗滑移驗算12十三、立桿穩(wěn)定性驗算12十四、立桿底地基承載力驗算14一、 編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)4、建筑施工手冊第四版（縮印本）5、建筑施工現(xiàn)場管理標(biāo)準(zhǔn)DBJ14-033-20056、

2、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）7、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)10、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）二、 工程參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截面寬度0.4m梁截面高度0.7m支架高度2.5m樓板厚度0.15m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a0.9m鋼管類型483.0m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距0.7m,梁下增加1根立桿水平桿最大步距1.5m立桿伸出水平桿長度a0.5m面板10mm厚木膠合板梁底面板下次楞5070mm方木，3根梁側(cè)次楞5070

3、mm方木，間距150mm梁側(cè)主楞雙鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑14mm，間距：500mm300mm荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.115kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對梁側(cè)模板荷載4kN/m2三、 新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，按下列公式計算，取其中的較小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2=240.7=16.800 kN/m2其中 c

4、- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.7m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值16.800kN/m2。四、 梁側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為10mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001010/6

5、=16667mm3；截面慣性矩I= 1000101010/12=83333mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=16.800kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.216.800+1.441=25.760KN/mq1=1.3516.800+1.40.741= 26.6KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 26.6KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.126.60.152=0.06KNm面板抗

6、彎強度設(shè)計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.06106=3.6N/mm2 f=12.5N/mm2W16667面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 116.800=16.8KN/m；面板最大容許撓度值: 150/400=0.38mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67716.8001504=0.15mm 0.38mm100EI100450083333滿足要求!五、 梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用5070mm(寬度高度)方木，間距：0.15m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:

7、截面抵抗矩W =507070/6=40833mm3；截面慣性矩I =50707070/12=1429167mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=16.800kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.216.800+1.440.15=3.864KN/mq2=1.3516.800+1.40.740.15= 3.990KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=3.990KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0

8、.1ql2=0.13.9900.52=0.100kNm最大支座力：1.1ql=1.13.9900.5=2.19kN次楞抗彎強度設(shè)計值f17N/mm2。=Mmax=0.100106=2.449N/mm2 17N/mm2W40833 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設(shè)計值V1=0.6q1l=0.63.9900.5=1.197KN木材抗剪強度設(shè)計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=31.197103= 0.513N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如

9、下：q = 16.8000.15=2.52KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.525004= 0.075mm 2mm100EI100100001429167 滿足要求!六、 梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=2.19kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0.3m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m

10、)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.115kNm主楞抗彎強度設(shè)計值f205N/mm2。=Mmax=0.115106=12.806N/mm2 205N/mm2W8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=1.386kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：300/150=2mm；經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.010mm N=3.67kN。滿足要求!八、 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為10mm。 取梁底橫向水平桿間距0.9m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 9011/6=15cm

11、3；截面慣性矩I= 90111/12=7.5cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為3根，面板按兩跨連續(xù)板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.2(240.7+1.50.7+0.3)+1.420.9=22.12kN/mq1=1.35(240.7+1.50.7+0.3)+1.40.720.9= 23.82kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 23.82kN/m作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.787kN;N2=5.955kN;N3=1.787kN;最大彎矩 Mmax = 0.1

12、19kN.m梁底模板抗彎強度設(shè)計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.119106=7.933N/mm2 12.5N/mm2W15103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 0.9（240.71.50.70.3）=16.34kN/m；計算簡圖(kN)面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經(jīng)計算，最大變形 Vmax = 0.403mm梁底模板的最大容許撓度值: 200/400 =0.5 mm；最大變形 Vmax = 0.403mm 0.5mm滿足要求!九、 梁底模

13、板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm，高度70mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=577/6= 40.833cm3；I=5777/12= 142.917cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=0.9m。次楞計算簡圖荷載設(shè)計值 q = 5.955/0.9= 6.617kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.16.6170.92= 0.536 kN.m；次楞抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.536106=13.127N

14、/mm2 17N/mm2W40.833103次楞抗彎強度滿足要求！（二）抗剪強度驗算V=0.6ql=0.66.6170.9=3.573KN木材抗剪強度設(shè)計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=33.573103= 1.53N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =900/250 =3.6 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q =4.085/0.9= 4.539N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6774.5399004=1.411mm

15、 3.6mm100EI10010000142.917104次楞撓度滿足要求!十、 梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.708kN;N2=8.111kN;N3=0.708kN;最大彎矩 Mmax=；最大變形 Vmax=0.032mm。（一）強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.109106=24.276N/mm2 205N/mm2W4.49103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的

16、最大容許撓度值: l/150 =350/150 = 2.3mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.032mm 2.3mm滿足要求!十一、 梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=8.111kN。 計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構(gòu)造作用，不需要計算。十二、 扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設(shè)計值R=8.111KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。十三、 立桿穩(wěn)定性驗算（一）風(fēng)荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風(fēng)荷載。基本風(fēng)壓按山東淄博市張店10年一遇風(fēng)壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=2.5m，按地面粗糙度B類田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏

17、的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)z=1。計算風(fēng)荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1第32項和36項的規(guī)定計算。模板支架的擋風(fēng)系數(shù)j=1.2An/(lah)=1.20.136/(0.91.5)=0.121式中An =(la+h+0.325lah)d=0.136m2An -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。la-立桿間距，0.9mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：st=1.2j=1.20.121=0.15無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：s=st1-

18、n=0.151-0.94 10=1.151-1-0.94-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=zs0=11.150.3=0.345kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.3450.91.52= 0.079kNm1010（二）立桿軸心壓力設(shè)計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計值：8.111kN ；立桿承受支架自重：1.22.50.115=0.345kN 立桿軸心壓力設(shè)計值N：8.111+0.345=8.456kN；（三）立桿穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N=8.456kN；-

19、 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:頂步步距，取0.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數(shù)，按下表取用，k1=1.243，k2=1.0，L0=1.86m。i - 立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw - 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設(shè)計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細(xì)比計算：=Lo/i=186/1.59=1

20、17按照長細(xì)比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.47；N+Mw=8.456103+0.079106=42.433+17.595=60.028N/mm2 f=205N/mm2jAW0.474.241024.49103立桿穩(wěn)定性滿足要求!十四、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設(shè)計值N=8.456kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=10.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設(shè)計值fak= 100kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf= 0.44、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=8.456=28.19kN/m2 mffa

21、k=1000.4=40kN/m2A0.3滿足要求!。柱模板工程施工方案計算書目 錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算1四、柱側(cè)模板面板驗算2五、柱側(cè)模板次楞驗算3六、柱寬度B方向柱箍的驗算5七、柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算6八、柱高度H方向柱箍的驗算6九、柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算8一、編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）4、建筑施工手冊第四版（縮印本）5、建筑施工現(xiàn)場管理標(biāo)準(zhǔn)DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JG

22、J130-2011)。7、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)10、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）二、工程參數(shù)柱模板參數(shù)柱截面寬度0.5m截面高度0.5m柱高度2.5m面板10mm厚竹膠合板次楞豎楞采用方木，寬度:50mm，高度:70mm，柱寬度B方向設(shè)置5個豎楞，柱高度H方向設(shè)置5個豎楞柱箍雙鋼管，間距500mm對拉螺栓直徑12mm，柱寬度B方向設(shè)置1個對拉螺栓，柱高度H方向設(shè)置1個對拉螺栓荷載參數(shù)振搗砼對側(cè)模板壓力4kN/m2傾倒砼對側(cè)模板壓力4kN/

23、m2三、新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，按下列公式計算，取其中的較小值:=0.22245.71.21.21.00=43.338 kN/m2=242.5=60.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.5m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取

24、1.2。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值43.338kN/m2。四、柱側(cè)模板面板驗算面板采用竹膠合板，厚度為10mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001010/6=16667mm3；截面慣性矩I= 1000101010/12=83333mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.13m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=43.338kN/m2，傾倒砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.243.338+1.441=

25、57.606KN/mq1=1.3543.338+1.40.741= 62.426KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 62.426KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.162.4260.132=0.11KNm面板抗彎強度設(shè)計值f=25N/mm2；=Mmax=0.11106=6.6N/mm2 f=25N/mm2W16667面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 143.338=43.338KN/m；面板最大容許撓度值: 130/400=0.33mm；面板彈性模量: E = 8

26、000N/mm2；=0.677ql4=0.67743.3381304=0.13mm 0.33mm100EI100800083333滿足要求!五、柱側(cè)模板次楞驗算次楞采用兩根兩根5070mm(寬度高度)方木，間距：0.13m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =507070/6=40833mm3；截面慣性矩I =50707070/12=1429167mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取柱箍間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=43.338kN/m2，傾倒砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4k

27、N/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.243.338+1.440.13=7.489KN/mq2=1.3543.338+1.40.740.13= 8.115KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=8.115KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.18.1150.52=0.203kNm最大支座力：1.1ql=1.18.1150.5=4.46kN次楞抗彎強度設(shè)計值f17N/mm2。=Mmax=0.203106=2.486N/mm2 17N/mm2W240833 2滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設(shè)計值V1=0.6q1l=0.68.1150.5=2.435KN木材

28、抗剪強度設(shè)計值fv=1.7N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.435103= 0.522N/mm2 fv=1.7N/mm22bh225070 2次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 43.3380.13=5.634KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6775.6345004= 0.083mm 2mm100EI2100100001429167 2滿足要求!六、柱寬度B方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距500mm。截

29、面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；截面積= 848mm2（一）強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=1.243.338+1.440.1250.5=3.600kNP2=1.3543.338+1.40.740.1250.5= 3.902kN根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取P= 3.902kN作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1=1.709kN;N2=12.191kN;N3=1.709kN;最大彎矩 Mmax=；柱箍抗彎強度設(shè)計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設(shè)計，柱箍軸向拉力設(shè)計值N=1

30、.709KN。=N+Mmax=1709+0.360106=42.104N/mm2 205N/mm2AnW8488980滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)下的集中荷載計算如下：P=43.3380.1250.5=2.709kN。柱箍的最大容許撓度值: = 660/500=1.3mm；經(jīng)計算最大變形 Vmax =0.031 mm 1.3mm滿足要求!七、柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設(shè)計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可

31、承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb=12.92kN。對拉螺栓軸力設(shè)計值N=12.191kN 12.92kN。滿足要求!八、柱高度H方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距500mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；截面積= 848mm2（一）強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=1.243.338+1.440.1250.5=3.600kNP2=1.3543.338+1.40.740.1250.5= 3.902kN根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取P= 3.902kN作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1=1.709kN;N

32、2=12.191kN;N3=1.709kN;最大彎矩 Mmax；柱箍抗彎強度設(shè)計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設(shè)計，柱箍軸向拉力設(shè)計值N=1.709KN。=N+Mmax=1709+0.360106=42.104N/mm2 205N/mm2AnW8488980滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)下的集中荷載計算如下：P=43.3380.1250.5=2.709kN。柱箍的最大容許撓度值: = 660/500=1.3mm；經(jīng)計算最大變形 Vmax =0.031 mm 1.3mm滿足要求!九、柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗

33、算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設(shè)計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb=12.92kN。對拉螺栓軸力設(shè)計值N=12.191kN 12.92kN。滿足要求!板模板工程施工方案計算書目 錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、模板面板驗算2四、次楞方木驗算3五、主楞驗算4六、扣件抗滑移驗算6七、立桿穩(wěn)定性驗算6八、立桿底地基承載力驗算8九、樓板強度的計算:9一、編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）3、建筑施工扣件式鋼管腳手

34、架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011) 4、建筑施工手冊第四版（縮印本）5、建筑施工現(xiàn)場管理標(biāo)準(zhǔn)DBJ14-033-20056、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）7、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)10、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）二、工程參數(shù)樓板與支架參數(shù)砼樓板厚度0.15m支架高度3.05m立桿縱距0.9m立桿橫距0.9m水平桿步距1.5m伸出長度a0.5m鋼管類型483.0面板木膠合板 厚度：10mm次楞方木50mm7

35、0mm，間距0.2m主楞單鋼管荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.118kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振搗砼荷載2kN/m2三、模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為10mm ，取主楞間距0.9m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 9001010/6=15000mm3；截面慣性矩I= 900101010/12=75000mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種

36、作用效應(yīng)考慮，計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.2(240.15+1.10.15+0.3)+1.42.50.9=7.540KN/mq1=1.35(240.15+1.10.15+0.3)+1.40.72.50.9= 7.144KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 7.540N/m作為設(shè)計依據(jù)。集中荷載設(shè)計值：模板自重線荷載設(shè)計值q2=1.20.90.3=0.324 KN/m跨中集中荷載設(shè)計值P=1.42.5= 3.500KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1 7.5400.22=0.030KNm施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0

37、.08 0.3240.22 +0.213 3.5000.2=0.150KNm取Mmax=0.150KNm驗算強度。面板抗彎強度設(shè)計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.150106=10.00N/mm2 f=12.5N/mm2W15000面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 0.9（240.151.10.150.3）=3.659KN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6773.6592004=0.12mm 0.5mm100

38、EI100450075000滿足要求!四、次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度70mm，間距0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =507070/6=40833mm3；截面慣性矩 I =50707070/12=1429167mm4；（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=0.9m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應(yīng)考慮，計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.2(240.15+1.10.15+0.3)+1.42.50.2=1.676KN/mq1=1.35(240.15+1.10.15+0.3)+1.40.7

39、2.50.2= 1.588KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 1.676KN/m作為設(shè)計依據(jù)。集中荷載設(shè)計值：模板自重線荷載設(shè)計值q2=1.20.20.3=0.072KN/m跨中集中荷載設(shè)計值P=1.42.5= 3.500KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.11.6760.92=0.136KNm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0720.92+0.2133.5000.9=0.676KNm取Mmax=0.676KNm驗算強度。木材抗彎強度設(shè)計值f=17N/mm2；=Mmax=0.676106=16.56N/mm2 f=17N/

40、mm2W40833次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.61.6760.9=0.905KN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0720.9+0.653.500=2.314KN取V=2.314KN驗算強度。木材順紋抗剪強度設(shè)計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.314103= 0.992N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 0.2（240.151.10.150.

41、3）=0.813KN/m次楞最大容許撓度值:900/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.813900.04=0.25mm 3.6mm100EI100100001429167滿足要求!五、主楞驗算主楞采用:單鋼管截面抵拒矩W=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm4（一）強度驗算當(dāng)進行主楞強度驗算時，施工人員及設(shè)備均布荷載取1.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設(shè)計值為：q1= 1.2(240000.15+11000.15+300)+1.415000.2=1396N/mq1= 1.35(

42、240000.15+11000.15+300)+1.40.715000.2= 1392N/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 1396N/m作為設(shè)計依據(jù)。次楞最大支座力=1.1q1l=1.113960.9/1000=1.382kN。次楞作用集中荷載P=1.382kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax=；主楞的抗彎強度設(shè)計值f=215N/mm2；=Mmax=0.563106=125.390N/mm2 215N/mm2W4.49103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作

43、用在次楞上的均布線荷載設(shè)計值為：q = 0.2（240000.1511000.15300）=813N/m=0.813N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.8130.9=0.805kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經(jīng)計算，主梁最大變形值V=0.825mm。主梁的最大容許撓度值:900.0/150=6.0mm，最大變形 Vmax =0.825mm 6.0mm滿足要求!六、扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設(shè)計值R=6.845KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。七、立桿穩(wěn)定性驗算（一）風(fēng)荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風(fēng)荷載。基本風(fēng)壓按北京10年一遇風(fēng)壓值采用，

44、0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=3.05m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)z=0.74。計算風(fēng)荷載體形系數(shù)s將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1第32項和36項的規(guī)定計算。模板支架的擋風(fēng)系數(shù)j=1.2An/(lah)=1.20.136/(0.91.5)=0.121式中An =(la+h+0.325lah)d=0.136m2An -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。la-立桿間距，0.9mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：st

45、=1.2j=1.20.121=0.15無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：s=st1-n=0.151-0.94 2=0.291-1-0.94-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=zs0=0.740.290.3=0.064kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.0640.91.52= 0.015kNm1010（二）軸向力計算按下列各式計算取最大值：1.20.1183.05+(240.151.10.150.3)0.90.9+1.410.90.9=5.517kN；1.20.1183.05+(240.151.10.150.3)0.90

46、.9+0.91.4(10.90.9+0.015/0.9)=5.425kN；1.350.1183.05+(240.151.10.150.3)0.90.9+ 1.4(0.710.90.9+0.60.015/0.9)=5.739kN；立桿軸向力取上述較大值，N=5.739KN。（三）立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N=5.739kN；- 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=h，h為縱橫水平桿最大步距，L0=1.5m。i - 立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿截面面積(cm2

47、),A=4.24cm2；Mw - 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設(shè)計值N/mm2,f= 215N/mm2；立桿長細(xì)比計算：=Lo/i=150/1.59=94按照長細(xì)比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.594；N+Mw=5.739103+0.015106=22.787+3.341=26.128N/mm2 f=215N/mm2jAW0.5944.241024.49103立桿穩(wěn)定性滿足要求!八、立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設(shè)計值N=5.739kN2、墊木底面面積A墊木作用長度0.9m，墊木寬度0.3m，墊

48、木面積A=0.90.3=0.27m23、地基土為巖石，其承載力設(shè)計值fak= 200kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf= 14、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=5.739=21.26kN/m2 mffak=2001=200kN/m2A0.27滿足要求!。九、樓板強度的計算:樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮。層高3m,樓板的長度6m,寬度2m,厚度0.12m，截面有效高度h0=100mm，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮，樓板每5天澆筑一層。樓板寬度范圍內(nèi)鋼筋為HRB40010200,配置面積As=471.24mm2,fy=360N/mm2。驗算樓板混凝土5

49、天的強度是否滿足承載力要求施工層模板支架立桿軸向力設(shè)計值5.739kN，轉(zhuǎn)換為均布荷載計算如下； q=5.739/(0.90.9)=7.09kN/m2；單元板帶所承受均布荷載q=0.97.09=6.381kN/m；板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照兩邊固接單向板計算 Mmax =0.0836.38162；5天齡期混凝土強度達(dá)到48.3%,混凝土抗壓強度設(shè)計值為fcm=6.907N/mm2；矩形截面相對受壓區(qū)高度: =Asfy/(bhofcm)=471.24360/(9001006.907)=0.273 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)s =0.2357此時樓板所能承受的最大彎矩為: M=sbh

50、02fcm =0.235790010026.90710-6=；結(jié)論：由于Mi =Mmax=所以第5天樓板強度不能夠承受上面樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保留!。驗算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求施工層模板支架立桿軸向力設(shè)計值5.739kN，并考慮下層樓板與支架自重，轉(zhuǎn)換為均布荷載計算如下； q=5.739/(0.90.9)+11.2(0.3+0.1225.10+30.118/(0.90.9)=11.58kN/m2；單元板帶所承受均布荷載q=0.911.58=10.422kN/m；板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照兩邊固接單向板計算 Mmax =0.08310.42262；10天齡期混凝土強度達(dá)到69.1%,混凝土抗壓強度設(shè)計值為fcm=9.881N/mm2；矩形截面相對受壓區(qū)高度: =Asfy/(bhofcm)=471.24360/(9001009.881)=0.191 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)s =0.1728此時樓板所能承受的最大彎矩為: M=sbh02fcm =0.172890010029.88110-6；結(jié)論：由于Mi =30.019kN.m=Mmax所以第15天樓板強度能夠承受上面樓層傳遞下來的荷載。第4層以下的模板支撐可以拆除!。