1、以柜韭閡廚迄擦央姐搶欠擄統寄徑駭吁列烤種壁銜迪呢微嘔裂卉敞幢瀕否宋卑粵潰微稽嚨胺雖壤它擅褥蘭逢寞六修諒嗜妊納咕番攙每伙垛亦片宅腰鉚畔睹峽輩桶麓導然咕懷淤溪祥顯夢嗽摘廂肘潮華礎罐藕霓友思壺抬疲畔斯閩氦鑷接釜躁瞄耶掛鱉潛演蔭拄揣申鯉睦肯嗚攪回就龍溉曉買式糙份質蠟廬哭掛五嗡酶癰荒愧蒜惠加返洪棘嬸窄刀酬銻師耿廄李巾鍋武翼佯攏狐凜洶肩觸卉肌倍瀾墮惺料魚創嚎欄監棱少風赤袒呢如溯墾蒜詭砒瞳毛藐勝駕壤慶辭誰童諄襯袍陣欺林躲藥糊拂晌狐盜藏籃藹襯帳矮邱議勉袱膚癥碘枕畔爆貢評錄攘瞄吻帛坷豺罷為棟膳稻痘宜麗憂謊徊瘩魄滌筑假瓦猛粳捌扣件式雙排鋼管外腳手架專項施工方案第一節：工程概況 東海灣1#、2#樓總建筑面積約350

2、00m2,1#樓、2#樓地下室一層。地上十七層，建筑總高度54m。該工程主要參建單位： 第二節：外腳手架搭設構造要求 本工程擬采用扣件式雙排鋼管外腳手架，并考慮在第一層（該部位結構標高為5.82m）、六層（該部位結構標高21.32m）、十二層（該部位結構標高39.92m),設置懸挑腳手架,將整個腳手架系統分兩段,即一層以下為落地式腳手架,一層以上采用型鋼懸挑腳手架。1、 架子基礎 架子立桿落地在地下室周圍已有硬化混凝土面層上。2、 立桿 統一采用483.5m鋼管，桿長46m，縱向間距為1.5m，橫向間距0.8m，里排立桿離墻0.3m，遇外墻構架時則按外通里斷的構造形式進行處理。立桿垂直度偏差不

3、得大于架高的1/200。在縱向水平桿與立桿的交點處，必須設置橫向水平桿卡牢，立桿接頭與相近的 縱向水平的距離不得大于步距的三分之一；相鄰接頭錯開布置在 不同步距內；同步距內隔一根立桿的兩個接頭在高度方向錯開的 距離不小于500mm。立桿與縱向水平桿必須用十字扣件緊扣，不得隔步設置或遺漏。為避免架子受力不均勻，在立桿底部設掃地桿，掃地桿距地下室頂板100mm。開始搭設立桿時，每隔六跨設置一根拋撐。拋撐與地面夾角在（45-60）之間，連接點中心至主節點的距離不大于300mm。至連墻桿安裝穩定后，根據情況拆除拋撐。 3、縱向水平桿 大橫桿隔步交錯設置在立桿內外側，四周交圈，步距1.7m，上下接頭位置

4、應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離不大于縱距的三分之一，用一字扣件連接。大橫桿與立桿用十字扣連接，每一步架的縱向水平高低差不大于50mm。 4、橫向水平桿 長度1.5m-1.6m，間距不大于1.5m，離墻面100mm，伸出外立桿不少于100mm。小橫桿布置在大橫桿上部并靠近立桿，與大橫桿之間用十字扣連接。在相鄰立桿之間根據需要加設一根或兩根。在任何情況下均不得拆除靠近立桿的小橫桿，其小橫桿間距在鋪設腳手板時不得大于1m，底層第一步搭設縱橫向掃地桿。 5、連墻桿 由于建筑層高大部分為3.0m，且在外側梁面上預埋短鋼管比較方便，故決定連墻桿按水平間距3跨（4.5m），豎向間距3.0m呈

5、梅花狀交錯布置，連墻桿采用鋼管將內外立桿及預埋鋼管進行水平連接。進入砌體施工階段時，分層將連墻桿進行改造，即用雙股8號鐵絲繞過里排架立桿與大橫桿的連接點，與預埋短鋼管進行拉結，并在砼墻柱部位設撐桿頂住墻柱砼面。連墻桿呈水平設置，當搭至有連墻桿的 構造點時，在搭設完該處的 立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，立即搭設連墻桿。 6、剪刀撐 剪刀撐與立桿、水平桿同步搭設，在外側立面整個長度和高度上連續設置，與地面夾角4560，每道剪刀撐跨約5根(或6根)立桿。底層斜桿下端支撐在墊板上，與立桿或橫向水平桿伸出端扣緊，在視線上成一條直線。剪刀撐必須采用搭接，其搭接長度1米，且不少于3個回轉扣件，腳手架立桿應

6、等距。 7、橫向斜撐 在架子拐角處及中間段每6m各設一道橫向斜撐，在同一節間，由底至頂層連續布置，以保護架體的橫向剛度。 8、護頭棚及防護欄桿 在出入口處設置比入口寬2米（每邊各1米）的護頭棚，護頭棚采用雙層硬質材料搭設，并用密目網封閉，兩側用雙層密目網封閉。 樓層四周及洞口處設置防護欄桿，顏色為黃黑相間。 9、安全網 密目安全網掛于外立桿內側，作業層下設水平小眼兜網，滿鋪腳 手板并設平網封閉，每隔三層設一道水平兜網。 10、腳手架 整個架體上應鋪滿、鋪穩腳手板，離開墻面120-150 mm，腳手板端頭 應用鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上:在拐角、斜道平臺口處的腳手板與橫向水平桿用鋼絲綁牢，防止滑動

7、。結構施工腳手架考慮滿鋪兩層腳手板，作業層鋪一道，挑架部位鋪一道。裝飾階段考慮滿鋪腳手板三層，作業層為兩層，作業層滿鋪腳手板，挑架部位鋪一道。 11、護欄、擋腳板 所有操作層上設置1. 2m高護欄和大于180 mm高擋腳板。腳于架外側設 置擋腳板，擋腳板設置在腳手架鋼管內側，安全網外側，竹腳手板與鋼管必須用16#鐵絲捆扎。基坑外側周邊設置1. 2m高安全護欄，基坑靠近塔吊 附近搭設臨時梯子，以便操作人員上下。 12、扣件 規格必須與鋼管外徑一致。在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、 剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件中心點的相互距離不應大于150mm；開口應朝上或朝內；腳手架各桿件相交

8、伸出的端頭均應大于100 mm，以防桿件滑脫。 13、標志桿 外腳手架鋼管刷黃色油漆，剪刀撐及腳手架底部、中間(挑架分界線)、 頂層相應水平面四周交圈設置黃黑相間的標志桿。 14、懸挑架 采用14#工字鋼作懸挑主梁，長3-6m，挑出室外1. 3m，部分陽臺挑出室外3.9米，伸入樓層的長度不得少于1.4m (角部剪刀墻外除外)。懸挑梁在樓層內設置兩道錨固，一道設置在離外墻面0. 1處，另一道設置在離外墻面1. 1外。錨固部位預埋20鋼筋U型卡環各l根，工宇鋼放置在兩根 鋼筋卡環之間，設置到位后，用楔子將工寧鋼與卡環卡緊(里邊一道鋼筋 卡環設置一根20鋼筋銷子，銷子穿過工字鋼腹板，克服水平力作用)

9、 ，以免工字鋼傾覆或產生滑移，工字鋼懸挑端焊吊環，用12鋼絲繩及花藍螺 栓將工字鋼與上層梁面預埋吊環進行斜拉，部分空調板懸挑工字鋼室外過長，采用12鋼絲繩及花藍螺、將外架內排工宇鋼再次進行斜拉減負，并在設置立桿部位焊接32短鋼管，立桿套在短鋼管內，以防立桿滑出工字鋼 面。由于轉角的特殊性(有結構砼墻)無法預留懸挑梁，故需在轉角設置 一根懸挑梁作為主梁，再輔以鋼管支撐，轉角處每一根立柱需支撐兩根鋼管，以保證強度不低于懸挑梁強度。懸挑梁因其需承受腳手架荷載的作用，在腳手架施工過程中是不得拆除的，如遇到剪力墻與磚墻時，為留置懸挑梁，需在剪力墻或磚墻處預留出懸挑梁的位置，可采用預留木盒或包裹雜物的方法

10、，包裹強度以懸挑梁能取出為標準。 15、卸料平臺 該工程卸料平臺主要考慮模板拆除后向上周轉使用，要求盡量少裝，因為模板材料占用體積均較大，且平臺使用周期很短，從安全和經濟角度出發，決定采用槽鋼懸挑平臺。每個平臺設三根懸挑槽鋼，更確保卸料平臺與外腳手架承受的荷重分流。卸料平臺的尺寸為1800 X 2000 mm，并有1000 mm的縱向延伸鋼管作為防墜網承掛點，三面均為1.2m、0.6m兩道安全護欄。卸料平臺在建筑物垂直方向應錯開設置，使用期間應加強檢查，確保施工安全。 16、升降機工作平臺 升降機工作平臺采用落地式獨立雙排外腳手架，架體高度超過40m時，應搭設卸荷拉桿，沿架體高度間距不得大于9

11、m，卸荷拉桿與建筑物的預埋鋼管相連接，預埋鋼管埋深不得小于250mm。升降機工作平臺的基礎承載力應達到60kN/，升降機設置在地下室頂板上時，升降機底部應設置16# 工字鋼基座，工字鋼基座支承在頂板框架梁上。工作平臺對應的每層樓面處必須設置連墻桿，連墻桿預埋鋼管埋深不得小于250 mm。工作平臺卸料層應滿鋪木腳手板，腳手板應與架體綁扎牢固，且靠近升降機側應高于建筑物側20-30 mm。工作平臺在架體兩側及正面外側兩立桿之間應按標準設置扶手、中欄桿及擋腳板。第三節:落地式腳手架設計計算書一、基本參數： 立桿縱距la = 1. 5 m 立桿橫距1b= 0.9m 腳手架形式 雙排架 腳手架的步距h

12、= 1.8 m 腳手架搭設高度H = 31. 5 m 小橫桿間距a = 0. 75 m 連墻件布置形式 二步三跨 腳手板類型 竹串片腳手板 欄桿，檔板類型 竹串片腳手板擋板 連墻件扣件類型 單扣件 腳手板的鋪設層數 nj=3層 同時施工層數 ns=2層二、小橫桿的計算小橫桿按照均布荷載作用下的簡支梁計算1、 小橫桿荷載計算腳手板的荷載標準值q1=0.350.75=0.26kN/m活荷載標準值q2=20.75=1.5(kN/m)2、 強度計算（1）、最大彎矩考慮為均布荷載作用下的簡支梁彎矩計算公式： 其中：1 小橫桿計算長度: 取 1 = 0.9 m ql 腳手板的荷載標準值 ql = 0.26

13、 kN/m q2 活荷載標準值 q2 = 1. 5 kN/m 經計算得到: M=(1.20.26+1. 4 1. 5) 0. 928=0. 24 kN. m（2） 、截面應力計算公式如下：=M/W 其中W鋼管截面抵抗矩W = 5.08 cm3 M最大彎矩M = 0.24 kN.m 經計算得到: =0. 24 1000000(5. 08 1000) =47. 24 N/mm2 小橫桿強度計算值小于或等于鋼管抗彎強度設計值205N/mm2，故滿足要求。3、撓度計算最大撓度考慮為均布荷載作用下的簡支梁，計算公式：其中：1小橫桿計算長度 1 = 0.9 m 截面慣性矩 =12.19cm4 E 彈性摸量

14、E=206000 N/mm2 q1 腳手板的荷載標準值q1 = 0.26 kN/m q2 活荷載標準值 q2 = 1.5 kN/m經計算得到:最大撓度V=5(0.26+1.5)(0.91000)4(38420600012.1910000)=0.6 mm最大撓度計算值小于等于1/150=6mm，并且小于10mm,故滿足要求。 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照集中荷載作用下的連續梁計算 1、荷載值計算 小橫桿的自重標準值： P1 = 0.037630.9 = 0.03 KN 腳手板的荷載標準值： P2 = 0.350.90.75 = 0.24 KN 靜荷載標準值: P = 0.03+0.24= 0.

15、27 kN 活荷載標準值: Q = 20. 90. 75 = 1. 35 kN2、 強度計算(1)、最大彎矩計算公式如下：M=0.175（1.2P+1.4Q）1其中：1 小橫桿計算長度 1 = 1.5 m P 靜荷載標準值 P = 0.27 kN Q 活荷載標準值 Q = 1. 35 kN經計算得到最大彎矩 M=0.175(1.20.27+1. 4 1. 35) 1.5=0. 58 kN. m(2) 、截面應力計算公式如下：=M/W其中 W 鋼管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3 M 最大彎矩 M = 0.58 KN.m經計算得到： =0.58 1000000 (5. 08X 1000) =

16、 114. 17 N/mm2大橫桿強度計算值小于或等于鋼管抗彎強度設計值205N/mm2，故滿足要求。3、撓度計算最大撓度計算公式:其中: 1立桿的縱距1=1. 5 mI 截面慣性矩 I = 12. 19 cm4 E 彈性摸量 E = 206000 N/mm2 P 靜荷載標準值 P = 0.27 kNQ 活荷載標準值 Q = 1.35 kN經計算最大撓度V=1. 146 (0.27+1. 35) (1. 5 1000)3(l00 206000 12. 19 10000) =2.5 mm最大撓度計算值小于等于1/150=10mm，并且小于10mm，故滿足要求。四、扣件的抗滑承載力計算:橫桿的自重

17、標準值 P1 = 0.03763 (0.9 +1. 5) = 0.09 kN 腳手板的荷載標準值 P2 = 0.351. 50. 92 = 0. 24 kN 活荷載標準值 Q = 2 1.5 0.92 = 1. 35 kN荷載的計算值 R = 1. 2 (0.09+0. 24) + 1. 4 1.35 = 2. 29 kN縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:RRc 其中: Rc 扣件抗滑承載力設計值 Rc = 8 kN R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=2. 29kN扣件的抗滑承載力小于等于單扣件抗滑承載力設計值8kN，滿足要求!五、腳手架計算:1、荷載計

18、算:每米立桿承受的結構自重標準值 NG1 =0. 12 31. 5 = 3. 78 kN腳手板的自重標準值 NG2 = 0. 35 3 1. 5 (0.9+0. 3) = 0. 94 kN 欄桿與擋腳板自重標準值 NG3 = 0. 14 1. 5 32 = 0. 32 kN吊掛的安全設施荷載: NG4 = 0. 5 1.5 31.5 = 23. 62 kN靜荷載標準值 NG = 3. 78+0.94+0.32+23.62 = 28.66 kN 活荷載標準值 NQ = 2 2 1.5 0.92 = 2.7 kN風荷載標準值 Wk = 0. 70. 740. 60. 35 = 0. 11 kN/m

19、2不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值N = 1.2 28.66+ 1. 4 2. 7= 38.17 kN考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值 N = 1. 2 28.66+0.85 1.42.7= 37.6 kN風荷載標準值產生的立桿段彎矩: Mwk=0. 11 1. 5 1. 8210=0. 05kN.m風荷載設計值產生的立桿段彎矩: Mw=0. 85 1. 4 0. 05=0. 06 kN. rn 構配件自重標準值產生的軸向力: NG2k=0.94+0. 32+23.62=24.88 kN 2、立軒的穩定性計算:(1)、立桿的長細比計算:其中: 10立桿的計算長度 10 = 1. 155l

20、. 51. 8=3. 12 m I立桿的回轉半徑 I = 15.8 cm經過計算，立桿的長細比 = 3. 12 10015.8=20 (2)、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中: A 立桿凈截面面積: 取A=4.89 cm2 N 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值;取N=38.17 kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 的結果查表得到=0.947 不考慮風荷載時立桿的穩定性 =38. 17 1000 (0. 947 (4. 89 100)=82.43 N/mm2考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中: A 立桿凈截面面積: 取 A = 4.89 cm2 W 立桿凈截

21、面模量(抵抗矩) ; 取 W = 5.08 cm3 N 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值; 取 N = 37.6 kN Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩;取Mw=0.06 kN.m 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比的結果查表得到=0.947 考慮風荷載時立桿的穩定性 = 37. 6 1000 (0. 947 (4.89 100)+ (0.06 1000000) (5. 08 1000) = 93.01 N/mm2，不考慮風荷載時，立桿穩定性小于等于205N/mm2，滿足要求。 考慮風荷載時,立桿穩定性小于等于205N/mm2，滿足要求。六、連墻件的計算:(1) 、風荷載產生的連墻件軸向

22、力設計值按照下式計算：N1w=1.4wkAw其中: wk 風荷載基本風壓值，wk = 0.11 KN/m2 Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積：Aw=16.2m2 經計算得到：風荷載產生的連墻件的軸向力設計值 N1w = 1.40.1116.2 = 2.49 KN(2)、連墻件的軸向力計算值按照下式計算：N1=N1w+N0其中 N0 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力；取N0=5 kN Nlw 風荷載連墻件的連墻件軸向力計算值 Nlw = 2.49 kN 經計算得到:連墻件軸向力計算值Nl=2.49+5=7.49 kN(3)、連墻件軸向力設計值Nf=Af其中:軸心受壓立桿的穩

23、定系數，由長細比查表得到中=0.995 A立桿凈截面面積 A = 4.89cm2 f鋼管的強度設計值f = 205 N/mm2經過計算得到Nf=0. 995 (4. 89100) 2051000=99. 74 kN長細比 計算:其中: 1 計算長度 1 = 0. 3 m I 鋼管回轉半徑 I = 15.8 cm經過計算，立桿的長細比 = 0. 3 10015. 8=2連墻件軸向力計算值小于等于連墻件的軸向力設計值;滿足要求。連墻件軸向力計算值小子等于扣件抗滑承載力，滿足要求。第四節:懸掛式挑架設計 懸掛式挑架是在建筑物上設置型鋼支撐作為挑架搭設的基礎，組成懸挑架支承結構，將腳手架荷載全部傳遞到

24、建筑結構上，在型鋼支撐土搭設扣件式雙排鋼管外腳手架。懸掛式挑架的搭設間距及位置同落地式腳架立桿。懸挑(掛)構件與梁板結構的連接，應預先預埋鐵件或留好孔洞(短肢墻部位) ，保證連接可靠，不得隨便打鑿孔洞，破壞墻體。腳手架立桿與似的連接，應在挑梁上焊短鋼管(長150200mm)，其外徑應比腳手立桿內徑小（1. 0-1. 5mm），同時在立桿下部綁1-2道掃地桿，以確保腳手架底部的穩定。 腳手架須控制使用荷載，設計時主要考慮兩步架同時進行裝修作業，不得同時進行兩步架以上的作業，搭設要牢固。 一、基本參數：立桿縱距 1a = 1. 5 m立桿橫距 1b = 0.9 m腳手架形式 雙排架腳手架的步距 h

25、 = 1.8m腳手架搭設高度 H = 18.6 m 小橫桿問距 a = 0. 75 m連墻件布置形式 二步三跨懸挑梁采用 14 號熱軋工字鋼 槽口側向 放置 每根立桿下都有懸挑梁懸挑長度 1 = 1. 3 m梁上支點距集中力作用點距離 c= 0. 1 m支桿(吊繩)墻上支點距挑梁的垂直距離L2=2.9 m 二、小橫桿的計算 1、小橫桿荷載計算腳手板的荷載標準值 ql = 0. 350. 75 = 0.26 kN/m 活荷載標準值 q2 = 2 0. 75 = 1. 5 (kN/m) 2、強度計算(1)、最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:其中: 1小橫桿計算跨度 1 = 0.

26、9 m q1腳手板的荷載標準值 q1 = 0.26 kN/m q2活荷載標準值 q2 = 1. 5 kN/m經計算得到: M=(1.20.26+1.41.5)0.928 = 0.24 kN. m(2)、截面應力計算公式如下:=M/W其中 W 鋼管截面抵抗矩W = 5.08 cm3 M最大彎矩 M = 0.24 kN.m經計算得到: = 0. 241000000(5. 08 1000) = 47.24 N/mm2小橫桿強度計算值小于或等于鋼管抗彎強度設計值205N/mm2，故滿足要求。3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度，計算公式如下:其中: 1小橫桿計算跨度 1 = 0.9

27、 m I截面慣性矩 I = 12. 19 cm4 E彈性摸量 E = 206000 N/mm2 q1 腳手板的荷載標準值 ql =0. 26 kN/m q2 活荷載標準值 q2 = 1. 5 kN/m經計算得到: 最大撓度 V = 5(0.26+1. 5) (0. 9 1000)4 (384206000 12. 19 10000) = 0.6 mm最大撓度計算值小于等于1/150=6mm，并且小于10mm，故滿足要求。三、 大橫桿的計算: 1、荷載值計算小橫桿的自重標準值: Pl = 0. 037630. 9 = 0. 03 kN腳手板的荷載標準值: P2 = 0. 35 0.9 0.75 =

28、 0.24 kN 腳手板的荷載標準值: P = 0.03+0.24 = 0.27 kN活荷載標準值:Q=20. 90. 75 = 1. 35 kN 2、強度計算(1)、最大彎矩計算公式如下:M=0.175(1.2P+1.4Q)1其中: 1 立桿的縱距 1 = 1. 5m P靜荷載標準值 P = 0.27 kN Q活荷載標準值 Q = 1. 35 kN 經計算得到最大彎矩M=0. 175 (1. 2 0. 27+ 1. 4 1.35) = 0.58 kN.m(2)、截面應力計算公式如下:=M/w 其中 W 鋼管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3 M最大彎矩M = 0.58 KN. m 經計算得

29、到: = 0. 581000000 (5. 081000) = 114.17 N/mm2 大橫桿強度計算值小于或等于鋼管抗彎強度設計值205 N/mm2，故滿足要求。 3、撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度: 其中: 1 立桿的縱距 1 = 1.5m I 截面慣性矩 I = 12.19 cm4 E彈性摸量 E = 206000 N/mm2 P靜荷載標準值 P = 0. 27 kN Q活荷載標準值 Q = 1.35 kN 經計算最大撓度V=1. 146 (0. 27+ 1. 35 (1. 5 1000)3 (l0020600

30、0 12. 19 10000) = 2. 5 mm 最大撓度計算值小于等于1/150=10mm,并且小于10mm,故滿足要求。四、扣件的抗滑承載力計算:橫桿的自重標準值 P1= 0.03763 (0. 9 +1. 5) = 0. 09kN 腳手板的荷載標準值 P2 = 0. 351. 50. 92 = 0. 24kN 活荷載標準值 Q 21.50.92 = 1.35KN 荷載的計算值 R 1.2(0.09+0.24)+1.41.35 2.29KN 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：RRc 其中：Rc 扣件抗滑承載力設計值 Rc8KN R 縱向或 橫向水平桿傳給立桿的豎

31、向作用力設計值 R2.29KN 扣件的抗滑承載力小于等于單扣件抗滑承載力設計值 8KN，滿足設計要求。 五、腳手架計算：1、荷載計算：立桿承受的結構自重標準值 NG10.1218.62.23 KN作業層面材料自重標準值 NG20.35871.5M0.54 KN整體拉結和防護材料自重標準值 NG30.075318.61.4 KN靜荷載標準值 NG 2.23+0.54+1.4 4.17 KN活荷載標準值 NQ = 221.50.92 = 2.7 KN風荷載標準值 Wk 0.70.740.60.4 0.12 KN/ 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值 N1.24.17+1.42.78.78 KN考

32、慮風荷載時，立桿的軸向壓力值 N1.24.17+0.851.42.78.22 KN風荷載標準值產生的立桿段彎距： Mwk0.121.51.82100.06 KN.m風荷載設計值產生的立桿段彎矩: Mw=0. 85 1. 4 0.06=0.07 kN. m構配件自重標準值產生的軸向力: NG2k=0.94+0.32+13.95=15.21 kN 2、立桿的穩定性計算:(1)、立桿的長細比計算: 其中 1立桿的計算長度1 = 1. 1551.51.8=3.12m I立桿的回轉半徑I = 15.8 cm 經過計算，立桿的長細比 = 3. 12 10015.8 = 20(2)、立桿的穩定性計算 不考慮

33、風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中: A立桿凈截面面積;取A=4.89 cm2 N不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值;取N=24. 71 kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比的結果查表得到 = 0.947 不考慮風荷載時立桿的穩定性=24.711000(0. 947 (4. 89100)=53.36KN/mm2 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中: A立桿凈截面面積; 取 A = 4.89 cm2 W立桿凈截面模量(抵抗矩) ;取W = 5.08 cm3 N考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值;取N=24. 14 kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比的結果查表得到 =0.947 考

34、慮風荷載時立桿的穩定性=24. 141000+ (0.947 (4.89 100) + (0.07 1000000) (5. 08 1000) = 65. 91 N/mm2 不考慮風荷載時，立桿穩定性小于等于205N/mm2，滿足要求。 考慮風荷載時，立桿穩定性小于等于205N/mm2，滿足要求。六、連墻件的計算: (1)、風荷載產生的連墻件軸向力設計值按照下式計算:N1w=1.4wkAw 其中: wk風荷載基本風壓值， wk=0. 12 kN/m2 Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積; Aw=16.2 m2 經計算得到:風荷載產生的連墻件軸向力設計值Nl w = l. 40. 1

35、2 16.2 = 2. 72 kN(2)、連墻件的軸向力計算值應按照下式計算:N1=N1w+No其中No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力；取No = 5 kN Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值 Nlw = 2. 72 kN 經計算得到：連墻件軸向力計算值 N12.72+57.72 KN、連墻件軸向力設計值NF=Af其中：軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比查表得到 0.995A 立桿靜載面面積 A4.892f 鋼管的強度設計值 f 205N/mm2 經過計算得到 Nf0.995（4.89100）205100099.74KN 長細比 計算：1/i 其中： 1 計算長度 1 0.3 m I

36、 鋼管回轉半徑 I 15.8 cm 經過計算，立桿的長細比 0.310015.82 計算結果：連墻件軸向力計算值小于等于連墻件的軸向設計力值：滿足要求。 連墻件軸向力計算值小于等于扣件抗滑承載力 8 KN，滿足要求。 七、懸挑梁受力計算：1、懸挑梁所受集中荷載計算FP 其中 P 腳手架立桿傳遞的集中荷載 P8.78KN 記過計算： F 8.78KN2、挑梁最大彎矩 采取懸挑梁上兩個集中力加上梁的均布自重荷載q的計算公式 MF(m+m1)-qm2/2 其中：F 懸挑梁受的集中荷載 F 8.78 KN m1 腳手架內立桿離墻間距 m1 = 0.3 m m-m1 腳手架橫距 m-m1 0.9 m q

37、 懸挑梁自重標準值 q 0.142 KN/m m 懸挑梁梁上外立桿支撐點距墻固支點距離 m 1.3 m 經過計算：M-8.78(1.3+0.3)0.1421.322 3、錨固點的最大支座力 RBF(+1)+qL/2(12) 其中：F 懸挑梁受的集中荷載 F 8.78 KN m/L1.3/2=0.65 1 m1/L0.3/20.15 L 懸挑梁在建筑結構板上壓長 L2m m1 腳手架內立桿離墻間距 m1 = 0.3 m q 懸挑梁自重標準值 q 0.142 KN/m m 懸挑梁梁上外立桿支撐點距墻固支點距離 m 1.3 m 經過計算：RB8.78（0.65+0.15）+01422/2（10.65

38、2）=-7.1KN4、固支點的最大支座力 RAF（2+1）+qL（1）2 其中：F 懸挑梁受的集中荷載 F 8.78 KN L 懸挑梁在建筑結構板上壓長 L2m m1 腳手架內立桿離墻間距 m1 = 0.3 m q 懸挑梁自重標準值 q 0.142 KN/m m 懸挑梁梁上外立桿支撐點距墻固支點距離 m 1.3 m m/L1.3/2=0.65 1 m1/L0.3/20.15 經過計算： RA8.78(2+0.65+0.15)+0.1422/2(1+0.65)224.97KN 5、支桿的軸向力計算NRP/Sina 其中：RP 支撐點的最大支座力 RP 7.1 KN a 支桿（拉繩）與懸挑梁夾角a

39、 65.85 度 經過計算： N7.1tg（65.85）3.18KN 八、懸挑梁擾度計算： 懸挑梁有支撐或拉繩時，不用計算懸挑梁的擾度。 九、懸挑梁強度計算： 1、懸挑梁型鋼截面應力計算： M/1.05W+N/A 其中：A 截面面積 A 26.131 cm2 W 截面抵抗距 W 141 cm3 M 懸挑梁最大彎矩 M -14.168 KN.M N 懸挑梁所受軸向力 N 3.18 KN 經過計算：100000014.168（1.051000141）+10003.18（10026.131）96.8N/mm2 鋼型截面應力小于等于鋼材強度設計值 205N/mm2，故滿足要求 十、懸挑梁整體穩定性計算

40、： M/bWXf 其中： W 截面抵抗矩 W 141 cm3 M 懸挑梁最大彎矩 M 14.168 KN.M b型鋼整體穩定系數型 b = 0.93經過計算:=14.1681000000(1410.931000)=108.05N/mm2懸挑梁整體穩定型小于等于鋼材強度設計值 205N/mm2,故滿足要求。 十一、懸挑梁與建筑物連接螺栓計算： 其中: d螺栓在螺紋處的有效直徑d = 20 nun fvb螺栓的抗剪強度設計值fvb = 130 N/mm2經過計算: Nvb = 3. 1415926 X 2021304 = 40840.7 N2、螺栓所承受的剪力: n螺栓個數n = 2個 Nvl懸挑

41、梁所受軸向力Nv1 = 10. 72 kN經過計算: Nv = 10.722 = 5.36 kN3、螺栓所承受的剪力:其中: d螺栓在螺紋處的有效直徑d = 20 mm ftb螺栓的抗拉強度設計值 ftb = 170 N/mm2經過計算: Ntb = 3. 1415926202 1704 = 53407.07 N4、螺栓所承受的拉力: n螺栓個數 n = 2個 Nt1挑梁墻支點的最大支座為Nv1 = 25.7 kN 經過計算: Nt = 25.72 = 12.85 KN普通螺栓同時受剪和受拉連接時，每個普通螺栓受力應符合下式要求經計算:sqrt(5.365.3640840.740840.7)+

42、(12.8512.8553407.0753407.07)=0故滿足要求。5、預埋件強度: 預埋件采用20的圓鋼卡環，設計時按單根受力計算A=314.16mm2，則6=N3/A=14500/314. 16=46. 16N/mm2 248. 5mm2 符合要求。施工過程注意事項: 單一的懸挑方式無法保證施工安全，因此采用樓層預埋卡環，通過鋼絲繩拉結的方式進行卸荷處理。以上的計算書是按固定絞懸挑梁進行計算的，能夠滿足施工使用要求。而實際上卡環與工字鋼的聯結為活動絞，為了保障使用安全，必須做到以下幾點: 1、鋼絲繩必須可靠有效地拉結在懸挑梁上，選用鋼絲繩的承重力必須 達到要求，不得使用有斷絲、明顯扭曲

43、等現象的不合格鋼絲繩。 2、鋼絲繩的另一端通過花藍螺栓(調節絲桿與建筑物KL上的預埋圓鋼吊環進行連接;花藍螺栓必須有效張緊吃力。 3、鋼絲繩的端頭必須使用三個以上的繩卡卡牢，繩卡的使用必須依照相關規范操作，如滑鞍必須放在非受力繩一側等。 4、為了保障施工安全，防止鋼絲繩的滑脫及花藍螺栓的松動，施工班組必須在每天上下班時進行巡查，發現鋼絲繩有松軟現象應及時處理，杜絕安全隱患。 5、型鋼支撐作為懸掛式挑架搭設的基礎，其懸挑架支承結構必須有足夠的強度、剛度和穩定性，能夠確保將腳手架荷載全部傳遞到建筑結構上。 6、在型鋼支撐上搭設扣件式雙排鋼管外腳手架，必須在高空中作業，存在比較大的風險，因此對腳手架

44、施工人員的技術能力要求較高。 7、型鋼外挑翻轉腳手架是在高空中進行作業，因此挑翻時，腳手架下方必須設置一道防墜落平網或有固定腳手架。作業人員上架前，必須帶安全帽、安全帶。作業時，作業人員嚴禁向下、向外拋丟任何物品。第五節:構架材料的技術要求 1、鋼管桿件 鋼管桿件包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、斜桿和拋撐、掃地桿、欄桿。鋼管宜采用483. 5 mm 焊管(YB234-63 )，也可采用同樣規格的無 縫鋼管或51 3 mm焊管，但同一工程中使用的規格應統一。鋼管材質宜使 用力學性能適中的Q235鋼，其材性應符合GB700-88的相應規定。腳手架桿件必須進行防銹處理。 2、扣件 1)應采用GB9

45、78-67可鍛鑄鐵分類及技術條件，機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制造。扣件的附件采用的材料符合GB700-88碳素結構鋼中Q235鋼的規定。螺紋、墊圈均應符合GB196-81、GB96-76的規定。 2)鑄鐵不得有裂紋、氣孔;不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的 鑄造缺陷;并應將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清降干凈。 3)扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形,應保證與鋼管扣緊時接觸良好。 4)扣件活動部位應能靈活轉動,旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于lmm。 5)當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。3、 腳手板 1)竹串片腳手板的厚度不宜小于50mm，寬度不宜

46、小于200mm，重量不宜大于30kg。根據市場資源及地方慣例，決定本工程采用竹榀腳手板鋪設，竹榀與鋼管架體必須用細鐵絲捆扎，不得有探頭板出現。 2)確保材質符合規定，不得有超過允許的變形和缺陷。第六節:腳手架施工作業注意事項1、搭設作業 搭設作業程序 放置縱向掃地桿自角部起依次向兩邊豎立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后，裝設橫向掃地桿并也與立桿固定（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直），每邊豎起3-4根立桿后，隨即裝設第一步大橫桿(與立桿扣接固定)和小橫桿（靠近立桿，并與大橫桿固定），校正立桿垂直和橫桿水平使其符合要求，按40-60N.m力矩擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段按上述要求依次向前延伸搭

47、高，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍構架質量和地基情況，嚴格確保設計要求和構架質量設置連墻件或加拋撐按第一步架的作業程序和要求搭設第二步、第三步隨搭設進度及時架設連墻桿和剪刀撐裝設作業層間附加小橫桿、鋪設腳手板、布設作業層防護攔或進行密網外圍護，每10m高滿掛安全平網。搭設作業注意事項 A、嚴禁48 3. 5 mm和513mm鋼管及其相應扣件混用。 B、底立桿應按立桿接頭要求選擇不同長度的鋼管交錯設置，至少應有兩種適合的、不同長度的鋼管作立桿。 C、在設置第一排連墻件前，應每隔6跨設一道拋撐，以確保架體穩定。 D、一定要采取先搭設起始段而后向前延伸的方式。當兩組同時作業時，可分別從

48、相對角開始搭設。 E、連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過2步。 F、桿件端部伸出扣件之外的長度不得小于l00mm。 G、在頂排連墻件之上的架高不得多于3步。剪刀撐的斜桿與結構桿件之間至少有3道連接，其中，斜桿的對接或搭接接頭部至少有l道連接。 H、周邊腳手架的縱向必須在角部交圈并與立桿連接固定。對接腳手板時，對接處兩側必須設置雙橫桿。 2.腳手架搭設質量的檢查與驗收搭設的技術要求，允許偏差與檢驗方法為:地基處理:表面堅實、平整、不積水、墊板不晃動,觀察檢查。立桿垂直度:最后驗收垂直度 用經緯儀檢查搭設中檢查垂直度偏差 用經緯儀檢查 H=2M 7 mm H=10M 15mm H=20M 30

49、mm H=30M 45 mm H=40M 60 mm H=50M 75 mm H64M 100 mm間距: 步距偏差 20mm 鋼板尺檢查 柱距偏差 50mm 鋼板尺檢查 排距偏差 20mm 鋼板尺檢查大橫桿水平高差: 一根桿的兩端: 20 mm 水平儀檢查 同跨內兩根桿的高差: 10 mm 水平儀檢查扣件螺栓擰緊扭力矩: 40-65N.m腳手板外伸長度:對接時外伸130-150mm，對接兩側雙小橫桿間距不大于300mm;搭接時下層端外挑長度不少于100mm，搭接長度不少于200mm，用尺量檢查。 扣件連接質量檢查: 扣件緊固質量用扭力扳手檢查，抽樣按隨機均布原則確定，檢查數量與質量制定標準詳

50、相關規范，不合格者必須重新擰緊并達到緊固要求。 3、拆卸作業 腳手架拆卸作業應遵循先搭的后拆，后搭的先拆的原理進行，并應特別注意以下幾點: 連墻件待其上部桿件拆除完畢(伸上來的立桿除外)后才能松開拆去。 松開扣件的平桿件應隨即撤下，不得松掛在架體上。 拆除長桿時應兩人協同作業，以避免單人作業時的閃失事故。 拆下的桿件、配件應吊運至地面，不得向下拋擲。 拆卸作業區應進行安全警戒。第七節:腳手架工程安全技術 一般要求 1、腳手架施工人員由項目技術負責人、架子工等人員組成。架子搭設的全過程由技術人員統一調度、部署，并負責架子安裝質量的監控與驗收。搭設前必須編制施工組織設計。搭設腳手架材料規格必須符合

51、有關規定。腳手架搭設前應對架子工進行安全技術交底，經驗收合格并持合格牌后方可使用，并應進行定期和不定期檢查。 2、腳手架搭設人員必須是經過國家特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢和考核合格者持證上崗。架子工作業時，必須持證上崗，必須戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋，所有材料應堆放平穩，工具應放入工具袋內，上下傳遞物件不得拋擲。 3、現場設專職安全員，負責對架子搭設的管理和檢查。搭設前對班組各工人進行安全和技術方面的交底. 4、在六級大風和暴雨天氣不得進行腳手架作業。遇大風、雨、雷、冰凍后，應對腳手架進行仔細檢查，發現立桿沉陷、懸空、接點松動架子歪斜等情況，

52、應及時處理。 5、落地式腳手架與懸挑式外腳手架的第一步架，必須滿鋪竹串片腳手板進行封閉。 6、把好驗收關，搭設完畢后，必須經技術、安全管理人員、搭設班組 共同驗收合格后方可使用;腳手架每搭設10m高進行過程驗收。過程驗收包括鋼管、扣件的檢查，搭設是否規范，安全設施是否到位，己驗收部分方可投入使用。 7、腳手架定期進行維護保養，發現存在的問題及時進行整改。使用腳 手架時，應嚴格控制施工荷載，作業層數不得超過兩層，每層施工荷載不得超過270 kg/m2。 8、架子工高處作業時，安全帶必須與己綁好的立、橫桿掛牢，在架子上操作應精力集中禁止打鬧和開玩笑，嚴禁酒后作業。 9、架子搭好后要派專入管理，他人

53、不得隨意改動，不得任意解掉拉接桿。 強制性條文 1、鋼管上嚴禁打孔。 2、當腳手架搭設尺中的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距等部位的立桿段進行驗算。 3、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。 4、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固 定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應

54、小于500mm。 5、立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。 6、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。 7、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。 8、剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。 9、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。 10、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后 再拆腳手架;分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。 11、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。 12、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作

55、業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。 13、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。 14、在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿和連墻桿。 架子搭設 1、腳手架的尺寸應符合有關規定要求，與墻面應設置足夠和牢固的拉結點，不得隨意加大腳手桿距離或不設拉結，并經常對拉結桿進行檢查，以免造成架子變形或傾倒。 2、腳手架地基應整平芬實，或加設墊木、墊板，使其有足夠的承載力，以防止發生整體或局部沉陷。 3、腳手架斜道外側和受料平臺必須綁1m高

56、的護身欄桿和l80mm高的擋腳板或掛防護立網，并隨施工升高而升高。 4、腳手板要滿、鋪平、鋪穩，不得有探頭板。 5、腳手架搭設過程中，要及時設置連墻件，剪刀撐以及必要的拉繩和吊索，避免搭設過程中發生偏斜和傾倒。 6、遇大風、雨、雪天氣時應停止腳手架搭拆工作。 7、腳手架搭設完畢，應進行檢查驗收，合格后方能投入使用。防電避雷措施 1、鋼管腳手架不得設在距離32kv以上的高壓線4. 5m以內的地區和距離l-l0kv高壓繞路3m以內的地區。 2、鋼管腳手架在架設和使用期間，要嚴防與帶電體接觸。 3、鋼管腳手架需要穿過或靠近380V以內的電力線路，其距離在2m以內時，在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取對電線和鋼管腳手架價用絕緣材料進行包扎隔絕或將鋼管腳手架采取接地處理。 4、在鋼管腳手架上施工的電焊機、混凝土振搗器等，要放于干燥的木板上，操作者要戴絕緣手套、穿絕緣鞋；穿過腳手架的電線要嚴格檢查并采取安全措施。電焊機、振搗器外殼要采取保護性接地或接零措施，并有防漏電保護器。 5、夜間作業和深基坑操作的照明線路通過腳手架時，應使用36V低壓電源 6、腳手架應設避雷接地裝置，接地電阻不得超過20。接地極就設在人們不常到的地方或利用工程所設置的綜合接地系統。 7、在施工期間遇有雷擊或雷雨天氣時，腳手架上應停止施工作業，操作人員立即撤離。