1、糧食及通用碼頭工程淺圓倉及配套工程超高支模專項施工方案目 錄第一章 工程概況1一、 工程簡介1二、 工程概況1三、 梁板結構概況1四、 本方案編制依據2第二章 施工準備4一、 材料選用4二、 模板加工4三、 混凝土澆筑安排4第三章 支模設計及搭設要求5一、 安裝流程5二、 梁板模板支頂設計及安裝5四、 墻、柱模板安裝12五、 支頂水平拉桿及剪刀撐設置13六、 支頂基礎13七、 模板安裝接頭及構造要求13第四章 拆卸施工15一、 工藝流程15二、 施工要求15三、 模板拆除質量應符合的要求15第五章 結構混凝土澆筑方法和有關施工注意事項17第六章 質量保證措施18第七章 支模及拆模安全施工措施2

2、0第八章 雨季施工措施22第九章 防臺風措施23第十章 高溫天氣施工措施24第十一章 事故應急救援預案25一、 事故應急救援機構的建立25二、 事故應急救援器材、設備26三、 事故信息收集聯系與上報26四、 支模坍塌應急救援方法27五、 發生高處墜落事故應急救援27六、 觸電事故救援28七、 對受傷人員的搶救處理方法30八、 總結與完善31第十二章 高支模體系計算書32第一節 樓面模板計算32一、 第一類：層高6m樓面模板計算書（板厚150mm）32二、 第二類：層高8.0m樓面模板計算（板厚120mm）42三、 第三類：層高5.5m樓面模板計算（板厚120mm）52第二節 梁模板計算62一、

3、 第一類梁（300mm1200mm）計算書：62二、 第二類梁（350mm850mm）計算書：74三、 第三類梁（450mm1000mm）計算書：86四、 第四類梁（450mm850mm）計算書：98第一章 工程概況一、 工程簡介工程名稱：廣州港南沙港區糧食及通用碼頭工程淺圓倉及配套工程建設地點：廣州市南沙龍穴（孖沙）墾區內建設單位：廣州港集團有限公司設計單位：中交第四航務工程勘察設計院有限公司國家糧食儲備局鄭州科學研究設計院監理單位：廣州港水運工程監理公司施工單位：廣州市建筑集團有限公司二、 工程概況廣州港南沙港區糧食及通用碼頭工程淺圓倉及配套工程用地面積約5.6萬平方米，其中包括：32個淺

4、圓倉、1個計量塔、1個汽車發放站(含2個發放圓倉)、1個進倉轉接塔、3個出倉轉接塔、1個變電站、棧橋基礎部分及周邊管道、道路和倉邊硬化。主要工程內容包括：土建工程、裝飾裝修工程、水電安裝工程、消防工程、道路工程、排水工程。本方案為8.0m（含）以上超高支模方案，本工程超高支模部位位于出倉轉接塔11d，出倉轉接塔11d建筑物高度為54.0m（室外地面至主要屋面板的板頂），地下0層，地上九層，為現澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構。一三層層高6.0m，四、五層層高5.5m，六層層高6.0m,七層層高5m，八層層高8m，九層層高6m。第二層板厚150mm，第三十層樓板厚均為120mm，板混凝土強度均為C40

5、。第二四層較大截面梁主要有300850mm，第五十層較大截面梁主要有4501000 mm、3001200 mm、3001000 mm、450850 mm、400800 mm。屬超高支模部分的有：1、出倉轉接塔11d從12.0m 23.5m ，總高度11.5 m ，范圍在(1/14)(15)(A)(L)軸和(15)(16)(D)(F)軸，梁截面有450mm850mm、300mm850mm、400800mm、300mm600mm、300mm450mm、250mm500mm，板厚為120mm。該模板體系屬超高支撐模板系統，采用鋼管支頂。2、出倉轉接塔11d從12.0m 29.0m，總高度17.0m，

6、范圍在(15)(16)(A)(D)軸和(15)(16)(L)(H)軸，梁截面有300mm850mm、300mm600mm、250mm500mm、250mm450mm，板厚為120mm。該模板體系屬超高支撐模板系統，采用鋼管支頂。3、出倉轉接塔11d從29.0m 54.0m，總高度25.0m，范圍在(15)(16)(D)(H)軸，梁截面有300mm1200mm、300mm1000mm、300mm850mm、300mm950mm、250mm500mm、250mm450mm，該范圍無板，其他范圍板厚為120mm。該模板體系屬超高支撐模板系統，采用鋼管支頂。4、出倉轉接塔11d從標高40.0m 48.

7、0m，總高度8.0m，范圍在(15)(16)(D)(H)軸，梁截面有3001200,3001000,300600,300850, 250500,250400,250300,250950，板厚為120mm。該模板體系屬超高支撐模板系統，采用鋼管支頂。三、 本方案編制依據1. 建設工程安全生產管理條例；2. 本工程施工圖及設計文件；3. 建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；4. 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）；5. 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；6. 木結構設計規范（GB 50005-2003）；7. 木結構施工質量驗收規范（GB50206-20

8、02）8. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；9. 建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000）；10. 建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）；11. 混凝土結構設計規范（GB50010-2002）；12. 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；13. 建筑變形測量規程 （JGJ/T8-97）；14. 施工現場臨時用電安全技術規范 （JGJ46-2005）；15. 工程測量規范（GB50026-93）；16. 建筑施工手冊（第四版）；17. 建設部省、市有關高支模施工技術、質量、安全和文明的規定。第一章 施工準備一、

9、 材料選用本工程超高支模采用“夾板+木枋+鋼管”的模板支撐系統。支模主要材料有：18mm厚的夾板，70mm70mm的松木枋，鋼管為483.0無縫鋼管，42.02.5mm壁厚多功能門架（MF1219、 MF1217、MF1209），可調頂托，12/14螺栓等。其中：木材彈性模量E9000N/mm2，抗彎強度fm13.00 N/mm2，抗剪強度fv1.4 N/mm2；483.0鋼管截面積4.24cm2，慣性矩I10.78cm4，截面模量W4.49cm3，回轉半徑i1.59cm，每米質量為3.33kg/m，鋼材強度設計值為205 N/mm2。落實材料進場管理及把關制度，對門架、鋼管等材料必須要有產品

10、合格證，在使用前應對其質量和完好程度按規范規定進行檢查修理和分類，不合要求的不得使用。模板及支撐必須使用合格的材料，不得使用腐朽、扭裂，銹蝕嚴重、變形、掉焊的材料，支頂要垂直，底部平整堅實，并加墊木。二、 模板加工1、木枋選材應統一規格尺寸，木枋寬、窄面均應刨平直，且寬面與窄面成直角。2、梁板模、墻模、柱模按圖紙尺寸、并結合現場實際情況下料。模板加工好后，標記模板位置、型號尺寸和數量，經驗收合格刷隔離劑（脫模劑）后，按要求堆放在施工平面布置圖指定的場地內。 三、 混凝土澆筑安排本工程采用商品混凝土，場內設置混凝土輸送地泵一臺，由泵機輸送至工作面。 墻、柱采取獨立澆筑，梁板鋼筋綁扎前澆注完畢，梁

11、、板砼澆注采取一次成型的方法連續施工。第二章 支模設計及搭設要求一、 安裝流程在施工順序上，采取先施工混凝土柱、壁墻，再安裝滿堂紅支頂體系，這樣，可利用已完成的柱、壁墻作為水平拉桿的支撐平臺支座，從而達到限制高支模體系水平移動的目的。（一） 柱模板安裝工藝流程彈柱位置線柱鋼筋安裝釘壓腳板安裝柱側模板安裝柱模豎枋安裝柱箍、穿心螺栓安裝斜撐或拉桿。（二） 側壁、剪力墻模板安裝工藝流程彈墻位置線鋼筋綁扎釘壓腳板安裝側模板安裝側模豎枋安裝穿心對拉螺栓安裝斜撐或拉桿（三） 梁、板模板安裝工藝流程梁位放線在地面上并定好水平控制標高 梁板豎向支頂安裝（含縱向水平拉桿及剪刀撐） 架設梁底主次龍骨木枋于鋼管或門

12、式腳手架頂托上 梁底模板安裝 架設樓板底主次龍骨木枋于鋼管或門式腳手架頂托上 樓板模板安裝（梁側一倉留后安裝） 模板支頂的驗收 梁鋼筋綁扎 梁側模板安裝 （梁側一倉）樓板模板安裝 樓板鋼筋綁扎 梁板混凝土澆筑 混凝土養護。二、 梁板模板支頂設計及安裝本工程支模全部采用“夾板+木枋+鋼管”的模板支撐系統。（一） 樓面模板設計樓板厚120mm，板底模板均采用18厚夾板，在可調頂托上架設7070mm雙木枋1200（主龍骨），及7070mm木枋450（次龍骨），483.0鋼管配可調托作支頂，頂托伸出長度不大于200mm，水平拉桿、剪刀撐均采用483.0鋼管。所有模板表面均涂刷脫模劑。483.0鋼管立桿

13、橫向間距1200mm，縱向間距為900mm，離地200mm設掃地桿一道，以上每隔1.50m架設鋼管縱橫水平拉桿。（二） 梁模板設計按梁截面分類：1. 第一類梁：300mm1200mm、300mm1000mm、300mm950mm，以出倉轉接塔11d (15)(16)(D)(H)軸標高29.0m 54.0m梁截面300mm1200mm、板厚120mm、層高25.0m為計算依據。鋼管支頂間距為900900mm，在可調頂托上架設8080mm木枋900mm（主龍骨）；8080mm木枋300mm（次龍骨），梁側枋8080mm木枋300mm，對拉螺栓二排12600mm，立柱縱橫設鋼管水平拉桿1500mm(

14、離地面200mm設掃地桿)。按縱向加483.0鋼管交叉撐，交叉撐撐至地面，且與地面夾角夾角在4560度。2. 第二類梁：第2、3、4、7、9、10層梁截面300mm850mm，以梁截面300mm850mm、板厚150mm、層高6.0m為計算依據。鋼管支頂間距為900900mm，在可調頂托上架設8080mm木枋900mm（主龍骨）；8080mm木枋300mm（次龍骨），梁側枋8080mm木枋300mm，對拉螺栓一排12600mm，立柱縱橫設鋼管水平拉桿1500mm(離地面200mm設掃地桿)。按縱向加483.0鋼管交叉撐，交叉撐撐至地面，且與地面夾角夾角在4560度。四、 墻、柱模板安裝矩形柱模

15、板選用18mm厚膠合板，為防爆板、接縫平整和不漏漿，豎向用8080mm木枋貼緊模板，間距250mm，橫向使用483.0規格雙鋼管固定，每邊截面用12對拉螺栓拉固收緊，夾緊牢固。4m以下鋼管、縱橫對拉螺桿橫向間距400，4m以上鋼管、縱橫對拉螺桿橫向間距500mm。柱四向采用鋼管做斜支撐，上下不少于兩道，斜撐與地面水平夾角不大于60。柱與梁接頭處的開口位模板必須做至樓板梁底的底面，接頭處支撐平面，確保不變形。柱模板底腳應留200200mm生口模板，壁墻5000mm留200200mm生口以便清理柱、壁墻內雜物。 五、 支頂水平拉桿及剪刀撐設置采用483.0mm鋼管支頂時，按大梁支頂立柱間距縱橫設置

16、水平拉桿，垂直間距1.5m。模板支撐系統的每根縱橫水平拉桿均要頂緊已完成的柱或剪力墻的砼結構，未拆除模板的則頂緊模板外側。支頂立柱按縱橫向6.3m加483.0鋼管垂直剪刀撐，剪刀撐應由底至頂連續設置，交叉撐與地面夾角不大于60度。由于本工程支模高度較高，根據構造要求，沿支頂按豎向高度4.5m加水平交剪撐，將立桿和水平拉桿鎖死。超高支模需按JGJ59-99要求設操作平臺每10m一道，以滿足模板施工需要。剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的夾角455060剪刀撐跨越立桿的最多根數n765六、 支頂基礎支頂基礎為樓板C40混凝土，支撐體系立桿下墊尺寸不小于100mm100mm的木墊塊。七、 模

17、板安裝接頭及構造要求梁模板：支模時應遵守邊模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。當梁的跨度4.0m時，梁?？缰衅鸸盀榱嚎缍鹊?。柱模板：成排柱模支模時，應先立兩端柱模，校直與復核位置無誤后，頂部拉通長線，再立中間柱模。板模板：樓板模板厚度要一致，木楞材料要有足夠的強度和剛度，木楞面要平整，并按設計要求起拱。在柱頂與板交接處的板次龍骨離柱邊間距不得大于250mm?？烧{頂托：可調頂托伸出的長度不得大于250mm。木枋搭接：木枋搭接處應有穩固的支頂支撐，搭接長度至少伸出可調頂托100mm。第三章 拆卸施工一、 工藝流程松下鋼管支頂（分離龍骨與梁底模板）松下對拉螺栓（梁）拆除梁的木

18、壓腳、支撐及側模、底模拆除主次龍骨拆除水平拉桿、剪刀撐及鋼管支頂。二、 施工要求拆模時砼強度要求：序號模板名稱現澆結構拆模時所需混凝土強度結構類型結構跨度（M）混凝土設計強度標準值%1底模板2502，8758100梁8758100懸臂構件1002側模墻柱按混凝土強度表面及棱角能達到不受損壞拆除模板支頂時，先將頂托松下，取出8080mm、80100mm木枋，然后按順序撬動模板，確保安全，使模板降下，取下模板和木枋，再拆除水平拉桿、剪刀撐和門式架。嚴禁提前拆模，應經常派人對支頂的穩定牢固進行檢查，若有松滑，必須補強加固，避免結構出現變形沉裂。當符合拆卸模板條件時，必須對操作人員進行技術安全交底，嚴

19、禁單人操作。拆除模板時，操作人員應站在安全的地方。地面應設圍欄和警戒標志，拆下模板及時清理、歸堆，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。三、 模板拆除質量應符合的要求1、模板拆除主控項目底模及其支撐拆除時的混凝土強度應符合設計要求；或符合下表規定。檢驗方法：檢查同條件養護試件強度試驗報告。底模拆除時的混凝土強度要求達到100。2、模板拆除一般項目 側模拆除時的混疑土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。 模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支撐宜分散堆放并及時清運。按拆模方案觀察檢查。第四章 結構混凝土澆筑方法和有關施工注意事項1、 樓面鋼筋堆放不得超過2500N/m2，并且樓面鋼筋堆放疊

20、加禁止超過兩吊，吊放在樓面鋼筋必須立即分散轉移出吊點堆放區。2、 梁底模板及一側模板安裝完后即可進行鋼筋綁扎，大梁鋼筋綁扎完后封另一側模。大梁不得采用沉梁的鋼筋綁扎方法施工。3、 樓面混凝土澆筑由遠及近，隨著混凝土澆筑，泵管及架子逐漸拆除。4、 根據泵送澆筑時自然形成一個坡度的實際情況，在每道澆筑帶前后布置振搗棒，前道振搗棒布置在底排鋼筋處和混凝土坡腳處，確保下部混凝土密實，后道振搗棒布置在混凝土卸料點，解決上部混凝土的搗實。5、 除了鋼筋稠密處采用斜向振搗外，其他部位均采用垂直振搗，振搗點的距離為300400mm，插點距模板不大于100mm。6、 在混凝土澆筑過程中，為了使上下層不產生冷縫，

21、上層混凝土振搗實應在下層混凝土初凝前完成，且振搗棒下插5cm。7、 振搗要采取快插慢拔的原則，防止先將上層混凝土振實，而下層混凝土氣泡無法排出，且振搗棒略微上下抽動，使振搗密實。8、 振搗時間不要過長，一般控制在表面出浮漿且不再下沉為止。9、 泵送混凝土排除泌水和浮漿后，表面仍有較厚的水泥漿，在混凝土澆筑后一定要認真處理，按標高用長刮桿刮平，用木抹子搓壓、拍實，在接近終凝前，用木抹子壓光，使收縮裂縫閉合，然后覆蓋塑料薄膜并澆水養護。10、 混凝土澆搗過程中，不可隨意挪動鋼筋，要經常加強檢查鋼筋保護層厚度及所有預埋件的牢固程度和位置的準確性。第五章 質量保證措施1、 模板安裝必須按模板的施工方案

22、進行，施工員、質安員要向班組交底，施工時不得任意改動。2、 設置剪刀撐，間距為6.3米，且不少于2道。3、 模板必須方正，各種連接件、支承件、加固配件必須安裝牢固，無松動現象。模板拼縫要嚴密。各種預埋件、預留孔洞位置要準確，牢固。4、 支模前必須彈線排架。5、 防模板變形措施：墻、柱和部分梁模板安裝按要求設置對拉螺栓，加固模板的支撐，對拉螺栓應專人檢查，選用合格鋼筋材料制作螺栓、螺帽、松緊螺栓；在澆筑砼前所有模板進行測量檢查，并在澆筑砼時派有經驗的木工值班，及時檢查修正模板，支撐等。6、 防漏漿措施：選用符合要求的模板或用修復合格的模板安裝，避免模板之間縫隙過大，在與已澆砼接搓處，用薄鐵皮或5

23、0100mm寬膠布封密縫隙，避免砼在接縫處出現漏漿。7、 為確保結構幾何尺寸準確，符合設計和規范要求，模板制作安裝除要求接縫平整和不漏漿外。支撐系統骨架卡箍應牢固，具有足夠的穩定性、強度和剛度，柱模設斜撐二道，斜撐與支承點成45度角為宜，不得大于60度角。邊柱則采用拉桿和支撐相間設置，通排柱模安裝時，應先將柱腳互相搭牢固定，再將兩端柱模找平吊直。8、 梁底、柱腳預留200200清掃口、墻腳預留5000設一個200200清掃口，以便清理墻、柱、后澆帶內垃圾。9、 模板安裝好后要仔細檢查各構件是否牢固，在澆灌砼過程中派專人經常檢查。如發現變形、松動等現象，要及時修整牢固。10、 模板安裝內側要平整

24、，接縫嚴密，不得漏漿，（接縫寬度不大于1.5mm），接縫采用薄鐵皮或透明膠紙封口。預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法必須符合有關規范規定。11、 模板選用構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎和砼的澆筑及養護等工藝要求，柱頭模板應按圖紙及規范規定要求做。12、 交叉支撐、水平橫桿應緊隨支頂的安裝及時設置。13、 當梁跨度4米時，梁底?？缰幸鸸埃鸸案叨纫藶槿玳L度的2。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。14、 模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允 允許偏差（mm） 檢驗方法軸線位置 5 鋼尺檢查底模上表面標高 5 水準儀或拉線，鋼尺檢查 截面內 部尺寸 基 礎 10 鋼尺檢查 柱、墻、梁

25、 +4，-5 鋼尺檢查 層高 垂直度 不大于5m 6 經緯儀或吊線，鋼尺檢查 大于5m 8 經緯儀或拉線，鋼尺檢查 相鄰兩板表面高低差 2 鋼尺檢查 表面平整度 5 2m靠尺和塞尺檢查15、 模板的長向與單向板長向一致，板底及梁底次龍骨放在與支頂同一位置的主龍骨上。第六章 支模及拆模安全施工措施1、 模板、支撐系統安裝前，質安員應對班組進行全面的安全技術交底，對安裝方法、搭設安裝順序、技術標準、質量安全要求等做好詳細的交底工作。2、 嚴格遵守材料層級檢查把關制度，模板支撐系統安裝完畢后先進行班組自檢，再進行項目部驗收檢驗，項目部驗收合格后報公司驗收。3、 材料選用必須合格，不得采用腐朽、缺邊、

26、裂紋嚴重的木坊，不得采用掉焊、滑絲、銹蝕嚴重的鋼管、門架及扣件。4、 模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性，其支架的支承部分必須有足夠的支承面積，不得離空，不得有懸挑木枋。5、 模板、支撐系統等安裝須嚴格按照有關規范、工藝、技術規程及本方案進行施工。6、 在支頂安裝過程中，應做好防傾覆的臨時固定措施，待其安裝完畢且校正無誤后，再予以固定。支模安裝必須按施工方案進行，嚴禁任意變動。安裝完成后必須辦理驗收合格才可交下一道工序作業。7、 在搭設板次龍骨時，柱頂與板交接處的板次龍骨離柱邊間距不得大于250mm。8、 縱橫水平拉桿垂直間距同門式架高度，水平拉桿及剪刀撐之間以旋轉扣件扣牢。9、 木枋

27、搭接處應有穩固的支頂支撐，搭接長度至少伸出可調頂托100mm。10、 樓面模板安裝完畢后，應認真檢查支頂是否牢固，模板面應清掃干凈。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。11、 拆除前，先設置工作平臺，拆除應采用先搭后拆的施工順序，先松可調托座，拆去平臺上門架、托座和模板后，向下拆鋼管支撐（逐層拆除門式架）。12、 拆下模板及時歸堆、并清理干凈。13、 在樓層拆除模板時，更不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員的動向。14、 正在施工澆搗的樓板其下一層樓板的支頂不準拆除。15、 上層安裝支模時，周圍應設安全網或搭設腳手架和加設防護欄桿。16、 在交通要道地區，設

28、警示牌標識，并設專人監護，防止傷及行人，在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。17、 支模系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。18、 交叉支撐、水平架應緊隨門式架的安裝及時設置。19、 模板拆除應經技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時方可拆除。20、 高處復雜結構模板的拆除派專人指揮和并做好切實的安全措施，在下面標出作業區，掛安全標示牌，嚴禁非操作人員進入作業區。21、 其余安全措施見本工程總體施工組織設計中的安全措施和安全施工技術方案。第七章 雨季施工措施1、做好汛前和雨季來臨前的檢查工作

29、，及時認真整改存在隱患，做到防患于未然。汛期和雨季來臨期間要組織晝夜值班，做好記錄，密切注意天氣預報和暴雨警報。安排好應急疏散通道及安全集結中心。2、雨季來臨之前，加固臨時設施，大標志牌，臨時圍墻等處設警告牌；疏通好施工場地內的排水設施，保證排水暢通，保證場地雨后不陷、不滑、不泥濘、不存水。3、雨天作業必須設專人看護，存在險情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作業施工。4、檢查機械防雷接地裝置是否良好，各類機械設備的電氣開關應做好防雨準備。大風雷雨天氣應切斷電源，以免引起火災或觸電傷亡事故。風雨過后，要對現場的臨時設施、用電線路等進行全面的檢查，當確認安全無誤后方可繼續施工。5、機電設施要經常

30、檢查接零、接地保護，所有機械棚要搭設嚴密，防止漏雨，并隨時檢查漏電裝置功能是否靈敏有效。6、腳手架底部地基要做好排水。7、鋼筋要用枕木或木方、地壟等架高，防止沾泥、生銹。8、澆筑混凝土前，要隨時掌握天氣預報，盡量避免在雨天進行?，F場足夠的覆蓋材料，要保證新澆筑的混凝土不被雨水沖刷，已噴脫模劑的模板不被雨水沖掉。第八章 防臺風措施1、臺風季節應特別提高警惕，隨時做好防臺風襲擊的準備。設專人關注天氣預報，做好記錄，并與市氣象臺保持聯系，如遇天氣變化及時報告，以便采取有效措施。2、成立臺風期間應急救援小組，密切注意現場動態，遇有緊急情況，立刻投入現場進行搶救，使損失降到最低。3、遇6級以上大風時，應

31、暫停室外的高空作業，雨后應先清掃施工現場，支撐不滑時再進行工作。4、對施工現場應進行全面詳細檢查，如有拉結不牢、排水不暢、漏雨、沉陷、變形等情況，應采取措施進行處理，問題嚴重的必須停止使用。風雨過后，應隨時檢查，發現問題，重點搶修。5、臺風到來之前，應對現場的機械、腳手架、及未裝好的鋼筋、模板等進行臨時加固，堆放在樓面、屋面的小型機具、零星材料要堆放加固好，不能固定的東西要及時搬到建筑物內。6、在臺風來之前要立即對模板、鋼筋特別是腳手架、電源線路進行仔細檢查，發現問題要及時處理，經現場負責人同意方可復工。7、在臺風來之前應急救援小組應組織救援隊集結待命，統一指揮，隨時準備排除危險隱患。安排好應

32、急疏散通道及安全集結中心。8、科學、合理安排臺風期間施工，使工程不會因此而處于停工狀態。提前安排好各分部分項工程的施工，做到有備無患。臺風過后，全體動員進行搶險救災，全面檢查已施工工程的質量狀況，以最快的速度恢復生產，使工期損失降到最低。9、其他防臺風措施可參考項目部編制的三防應急預案。第九章 高溫天氣施工措施1、高溫天氣要做好防暑降溫工作。2、工地設茶水供應站，保證施工操作人員的水分補充；飲食要衛生、飯菜要可口，確保職工健康。3、高溫時期施工，應避開日照高溫時間澆灌砼，必須連續施工時，對模板、輸送泵采取澆水、覆蓋等降溫措施。4、要混凝土商考慮到天氣炎熱的情況對混凝土的影響，考慮增加緩凝劑延緩

33、砼的凝固，降低坍度落損失等。5、高溫時期混凝土出槽溫度控制不得高于28。6、指派專人負責做好砼的養護工作，采用澆水蓄水養護，使砼表面經常處于濕潤狀態，防止發生龜裂現象。第十章 事故應急救援預案當事故發生后，現場有關人員應立即報告現場負責人及事故應急救援組組長，由應急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴大和保護現場。按照有關規定，及時報告企業安全管理部門和本企業安全生產負責人，及請求救援。一、 事故應急救援機構的建立1. 項目部生產安全事故應急救援管理小組成立指揮長、項目經理、技術負責人及施工員、安全員等各部門人員組成的項目生產安全救援小組，負責領導、組織、指揮工程項目的生產安

34、全事故救援工作。組 長指揮長趙自亮副組長項目經理陳奇志項目副經理梁志欣、陳瑞龍組 員項目總工徐曉博、劉祥施工員陳大紀施工員李子永施工員鄧其超施工員羅華測量員王遠芝材料員何昌泰資料員鄭偉東安全員何永強、彭定欽、謝旺清預算員周玉蘭綜治員曾少敏機電員張元浮、羅強2. 項目部生產安全事故應急救援實施小組包含施工項目涉及可能發生施工生產安全事故的各專業工種，按各專業隊伍總人數的5%比例組建一支事故應急救援實施隊伍。實施成員：項目部的在場腳手架工、木工、砼工、鐵工、電工、汽車司機、衛生員等（約1020人）。救援隊伍人員名單項目部在開工后15天內報公司安全生產管理部門，不同施工階段人員產生變化后，項目管部生

35、產安全事故應急救援管理小組須及時對實施小組成員及時補充完善。二、 事故應急救援器材、設備項目部現場需貯備一定數量的搶險救援物資。如：圓杉、上落鋼爬梯、48鋼管及卡子、千斤頂、手動葫蘆、鐵鏟、鋤頭、砂箱、砂包、消防貯水池、滅火器、消防帶等消防器材、汽車（現場配備）、鋼絲繩、粗麻繩、電工鉗、絕緣手套、絕緣鞋、安全帽、安全帶、擔架、急救藥箱（常備感冒藥、止疼藥、食鹽、萬金油、繃帶、跌打藥、燙傷藥、酒精、止血貼、紗布、定位夾板等）等。以上物資由項目經理負責協調，材料員負責組織購買、保養和貯備。三、 事故信息收集聯系與上報1. 項目部辦公室配置電話或事故應急小組主要人員配備移動電話，相關人員移動電話日常

36、保持開機狀態。發生重大事故后，最先發現事故的有關人員應立即向項目部和公司領導報告，項目部及公司辦公室有關人員得知或接到事故報告后，應立即向項目生產安全事故應急救援小組和公司生產安全事故應急救援小組報告。接報告后，項目及公司事故應急救援小組應立即組織人員對事故進行救援并向上級部門報告。2. 急救報警電話：1203. 項目部緊急電話：組 長：趙自亮 電 話：4. 最近醫院的地點及聯系電話名 稱地 址聯系電話廣州南沙中心醫院廣州市南沙區金嶺北路95號四、 支模坍塌應急救援方法1. 施工項目在班組作業必須要結合工作環境進行有針結性的安全技術交底。并保持出入口暢通。2. 在施工危險區域懸掛對口警示標志，

37、設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。3. 當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。4. 在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立即切斷電源，確認沒有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員。5. 搶救工作，應首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。搶險過程中要先做好支撐加固措施，才能進入坍塌的現場搶險，防止再次坍塌傷人。6. 現場急救處理：（1）盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發生。（2）傷肢固定，可用夾板等簡單托持傷肢。（3）傷肢降溫（避免凍傷），盡量避免局部熱缺血。

38、（4）傷肢不應抬高、按摩或熱敷。（5）如果擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。（6）迅速轉住醫院。7. 立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。8. 按規定上報有關主管部門請求救援。五、 發生高處墜落事故應急救援當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。1. 發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治

39、療。2. 出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3. 發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔n架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。4. 發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端

40、不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。5. 遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。（1）一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。（2）加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。（3）止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處(靠近心臟位置)，下肢

41、出血結扎在大腿上1/3處。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。6. 動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。六、 觸電事故救援（一）當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源1、脫離電源的基本方法有：（1）將出事附近電源開關刀拉掉、或將電源插頭拔掉，以切斷電源。（2）用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上撥離或者將觸電者撥離電源。（3）必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗、木柄斧頭以及鋤頭）切斷電源線。（4）救護人可戴上手

42、套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。（5）如果觸電者由于痙攣手指緊握導線或導線纏繞在身上，救護人可先用干燥的木板塞進觸電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，盡快采取其它辦法把電源切斷。（6）如果觸電者觸及斷落在地上的帶電高壓導線，且尚未確證線路無電之前，救護人員不可進入斷線落地點810米的范圍內，以防止跨步電壓觸電。觸電者脫離帶電導線后應迅速將其帶至810米以外立即開始觸電急救。只有在確證線路已經無電，才可在觸電者離開觸電導線后就地急救。2、在使觸電者脫離電源時應注意的事項：（1）未采取絕緣措施前，救護人不得直接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服。（2）嚴禁救護人直

43、接用手推、拉和觸摸觸電者；救護人不得采用金屬或其它絕緣性能差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護工具。（3）在拉拽觸電者脫離電源的過程中，救護人宜用單手操作，這樣對救護人比較安全。（4）當觸電者位于高位時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。（5）夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。（二）觸電者未失去知覺的救護措施應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。（三）觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，四周不要圍人，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即

44、請醫生前來或送往醫院診治。若發現觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即施行人工呼吸或胸外心臟擠壓。（四）對“假死”者的急救措施當判定觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心肺復蘇法就地搶救。方法如下：1、通暢氣道。第一，清除口中異物。使觸電者仰面躺在平硬的地方，迅速解開其領扣、圍巾、緊身衣和褲帶。如發現觸電者口內有食物、假牙、痰血塊等異物，立即把病人的頭側向一邊，迅速用一只手指或兩只手指交叉從口角處插入，從口中取出異物，操作中要注意防止將異物推到咽喉深入。第二，采用仰頭抬頰法暢通氣道。操作時，救護人用一只手放在觸電者前額，另一只手的手指將其頦頜骨向上抬起，兩手協同將頭部推向后仰，舌根自然隨之抬起、氣道即可

45、暢通。為使觸電者頭部后仰，可于其頸部下方墊適量厚度的物品，但嚴禁用枕頭或其他物品墊在觸電者頭下。2、口對口（鼻）人工呼吸。使病人仰臥，松解衣扣和腰帶，清除傷者口腔內痰液、嘔吐物、血塊、泥土等，保持呼吸道通暢。救護人員一手將傷者下頜托起，使其頭盡量后仰，另一只手捏住傷者的鼻孔，深吸一口氣，對住傷者的口用力吹氣，然后立即離開傷者口，同時松開捏鼻孔的手。吹氣力量要適中，次數以每分鐘1618次為宜。3、胸外心臟按壓。將傷者仰臥在地上或硬板床上，救護人員跪或站于傷者一側，面對傷者，將右手掌置于傷者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后壓向脊柱，以能使胸骨向下移動三四厘米即可，隨后將手

46、腕放松，每分鐘擠壓6080次。在進行胸外心臟按壓時，宜將傷者頭放低以利靜脈血回流。若傷者同時拌有呼吸停止，在進行胸外心臟按壓時，還應進行人工呼吸。一般做四次胸外心臟按壓，做一次人工呼吸。七、 對受傷人員的搶救處理方法應對受傷人員迅速搶救，但要及時進行支撐加固等措施，防止事故再次發生確保參加搶救人員的安全不受到傷害，免至受傷人員數量增加，并注意保留現場狀況以便作事故分析。搬移受傷人員前要作好現場劃線標記。將受傷人員用擔架或類似物搬離危險區域后，視傷者受傷害情況由熟知救護知識的人員作簡易和必要的搶救和護理（如止血、包扎、固定等），然后再視現場條件情況，可選用現場汽車或攔截出租汽車，或打電話通知醫院

47、派急救車等方法，盡快將傷者短時間內送往醫院搶救。1. 止血應急救援方法：指壓止血法：主要用于動脈出血的一種臨時止血方法。在傷口上方，找到搏動的動脈血管，用手指或掌壓迫骨頭，即可止血，手和前臂出血，可用拇指壓迫上臂內側動脈搏動處；腳和小腿出血，可壓迫大腿根部股動脈搏動處。加壓包扎止血法：一般用于創口較小處。用干凈的（最好是無菌）紗布、繃帶或手絹等物品堵塞傷口，外用繃帶、布條等加壓包扎的時間、松緊適度，止住出血即可。抬高肢體止血法：抬高出血的肢體是減緩肢體出血的一種臨床應急止血措施。止血帶止血法：只要用于四肢大血管出血加壓包扎不能有效止血時，在出血部位近心端肢體上選擇動脈博動處，在傷口近心端肢體墊

48、上襯墊。左手在距止血帶一端約100mm處用拇指、食指及中指捏緊止血帶，手背下壓襯墊，右手將止血帶繞傷肢一圈，扎在止血帶上，繞第二圈把止血帶夾在左手食指、中指之間向下牽拉，打成一個活結，外觀成一個倒置A字型。2. 骨折應急救援方法發生骨折后，立即將手勢肢體固定，其方法是：用木板、樹枝、雨傘、報紙卷等物附在患體一側，并在之間墊上棉花或毛巾等松軟物品，用帶子綁好固定后，送醫院救治。八、 總結與完善1. 建立健全安全生產事故報告制度，指定專人負責安全生產事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。2. 當安全事故應急救援工作結束后，按公司對事故的總結、分析，按“四不放過”原則

49、吸取教訓，進行整改。3. 項目部應經常組織工人學習有關安全生產法律、法規和規章制度、安全生產專業技能知識和各種急救技能，開展廣泛的自查自糾工作，增強職工的應急應變技能和自我保護能力，以提高全員生產安全意識。4. 全面進行安全管理評價，落實安全生產工作崗位責任制，嚴格遵守和貫徹執行各項安全管理規章制度，實現安全績效管理與安全科學評價的有機結合。第十一章 高支模體系計算書第一節 樓面模板計算(板厚120mm)1計算參數結構板厚120mm,層高17.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1

50、.40N/mm2 ；支撐采用483.0mm鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm,壁厚3.0mm,截面積4.24cm2,回轉半徑i=1.59cm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3

51、1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 7.47 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 3.97 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1057.473002=-70592N.mm剪力

52、系數KV=0.606V1=KVq1L=0.6067.47300=1358Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1053.973002=-37517N.mm跨中彎矩系數KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0783.973002=27869N.mm剪力系數KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.97300=722N撓度系數K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3004/(1009000486000)=0.04mmC施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ,

53、計算簡圖如下圖所示?？缰袕澗叵禂礙M=0.200M4=KMPL=0.2003.501000300=210000N.mm支座彎矩系數KM=-0.100M5=KMPL=-0.1003.501000300=-105000N.mm剪力系數KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003003/(1009000486000)=0.22mm2）抗彎強度驗算M1=-70592N.mmM2M5=-142517N.mmM3M4=237869N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算

54、的彎矩。Mmax=Mmax/W=237869/54000=4.40N/mm2 樓板底模抗彎強度=4.40N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1358NV2+ V3=722+2100=2822N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力：Vmax=2822N=2.82kN=3Vmax/（2bh）=32822/(290018)=0.26N/mm2樓板底模抗剪強度=0.26N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.04+0.22=0.26mm =300/250=1.20mm樓板底模撓度max=0.26mm=1.20mm,滿足

55、要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(3)第一層龍骨驗算鋼管橫向間距900mm,第一層龍骨間距300mm,計算跨數2跨；第一層龍骨采用木枋b=70mm,h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3,I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1)抗彎強度驗算第一層龍骨受均布荷載q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=7.47300/1000=2.24kN/m彎矩系數KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1252.249002=Mmax/W =226800/57167=3.97N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=3.97N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)

56、抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KVqL=0.6252.24900=1260N=1.26kN=3Vmax/（2bh）=31260/(27070)=0.39N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/計算寬度=3.97/1.2300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm,撓度系數K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5210.999004/(10090002000833)=0.19mm=900/250=3.60mm第一層龍骨撓度max=0.19mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及

57、內力圖如下圖。(4)第二層龍骨驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數2跨。第二層龍骨采用雙枋b=70mm,h=70mm；W=270702/6=114333mm3, I=270703/12=4001667mm4,1)抗彎承載力驗算P=1.2502.24900=2520N=2.52kN彎矩系數KM=-0.333Mmax=KMPL=Mmax/W=755244/114333=6.61N/mm2第二層龍骨抗彎強度=6.61N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.521000=3359N=3.36kN=3Vmax/(2bh)=3

58、3359/(227070)=0.51N/mm2第二層龍骨抗剪強度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算P，=1.2500.99900=1114N=1.11kN撓度系數K=1.466max=KP，L3/(100EI)=1.46611149003/(10090004001667)=0.17mm=900/250=3.60mm第二層龍骨撓度max=0.17mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。3.支撐強度驗算傳至每根立柱的最大支座力的系數=3.666每根鋼管承載NQK1 =3.6662.521000=9238N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK

59、2=0.900.9011000=810N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =9238+810=10048N 鋼管重量0.0333kN/m,立桿重量=16.880.03331000=562N水平拉桿12層,拉桿重量=12(0.90+0.90)0.03331000=719N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=1214.6=175N支撐重量NGK=立桿重量水平拉桿重量扣件重=562+719+175=1457N鋼管軸向力N=1.2NGKNQK =1.21457+10048=11796NLO=h=1.50m=150.00cm，鋼管的i=1.59cm= LO/i=150.00/1.59=94

60、.34桿件長細比94.3150.0,滿足要求。查表得：=0.634P=N/（A）=11796/(0.634424.00)=43.88N/mm2 立桿穩定性43.88N/mm2205N/mm2,滿足要求。4. 支撐支承面驗算立桿設配套底座100100mm,支承面為混凝土樓板（按C40考慮）支承樓板厚120mm,上部荷載為： F=11796/1000=11.80kN.(1)支承面受沖切承載力驗算s =2.00,ft=1.71N/mm2, hO=120-20=100mm，=0.41.2/s=1.00pc,m=1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00（0.7hft0.15pc,m

61、）UmhO=(0.711.71+0.151)1.00400100/1000=53.88kN受沖切承載力53.88kNF=11.80kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75lfccAl=0.753162350.01=365.29kN支承面局部受壓承載力365.29kNF=11.80kN,滿足要求。5.計算結果底模樓模板18mm,第一層龍骨采用單枋b=70mm，h=70mm,間距300mm；第二層龍骨采用雙枋b=70

62、mm，h=70mm；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm,立桿步距1.50m。第二節 梁模板計算一、 第一類梁（300mm1200mm）計算書：1計算參數結構樓板厚120mm，梁寬b=300mm，梁高h=1200mm，層高25.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距600mm，縱向間距900mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回

63、轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 2.16 ) 1.2 = 0.89 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 1.20 1.2 = 10.37 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.30 1.20 1.2 = 0.65 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模

64、和支架承載力計算組合 q1 = 12.74 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 9.92 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=300mm。W=bh2 /6=300182/6=16200mm3， I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10512.743002=Mmax/W=120393/16200=7.43N/mm2梁底?？箯潖姸?7.43N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV

65、=0.606Vmax=KVq1L=0.60612.74300=2316N=2.32kN=3Vmax/（2bh）=32316/(230018)=0.64N/mm2梁底?？辜魪姸?0.64N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=9.92kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6449.923004/(1009000145800)=0.39mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.39mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=600mm ，C

66、=300mm、=300/600=0.50。第一層龍骨采用木枋 b=70mm，h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3；I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=12.74300/300=12.74kN/mMq=qcL(2-)/8=12.74300/1000600/1000(2-0.50)/8=0.43kN.mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=350/1000300/10

67、007.46=0.78kNa =1/2（L-c）=1/2(600-300)=150mm=0.15m, a/L=150/600=0.25Mp=Pa=0.780.15=0.12kN.mMmax=MqMp=(0.43+0.12)106=Mmax/W=550000/57167=9.62N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=9.62N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=1/2q梁寬P=0.512.74300/1000+0.78=2.69kN=3Vmax/（2bh）=32.691000/(27070)=0.82N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.82N/mm2fv=1.40N/

68、mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=9.92300/300=9.92N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=9.923006003(8 -40.502+0.503)/(38490002000833)=0.66mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.7810001506002(3 - 40.252)/(2490002000833)=0.27mmmax=qp =0.66+0.27=0.93mm=L/250=600/250=2.40mm 第一層龍骨撓度max=0.93mm=2.40mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算鋼管

69、縱向間距900mm，計算跨數2跨；第二層龍骨采用雙枋b=70mm，h=70mm；W=270702/6=114333mm3，I=270703/12=4001667mm4 ；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.512.74300/1000+0.78=2694N=2.69kN彎矩系數KM=-0.333Mmax=KmPL= =Mmax/W=806193/114333=7.05N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=7.05N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.69=3.59kN =3Vmax/(2bh)=33.59100

70、0 /(227070)=0.55N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0.55N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=1.466P=V=1/2q梁寬P板重=0.59.92300/1000+0.78=2.27kNmax= KPL3/（100EI）=1.4662.2710009003/(10090004001667)=0.67mm=L/250=900/250=3.60mm 第二層龍骨撓度max=0.67mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為3.666每根鋼管承載NQK1 =3.6662690=9862N

71、 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.901000=756N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =9862+756=10618N 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032623.81000=776N水平拉桿16層,拉桿重量=161.500.0326=783N扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.6016=234N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=776+783+234=1793N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.21793+10618=12769NL0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm=L0/i=150.0

72、0/1.59=94.34150桿件長細比滿足要求=0.634,P=N/(A)=12769/(0.634424.00)=47.50N/mm2 鋼管穩定性計算為47.50N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為(按C40考慮）混凝土樓板支承樓板厚=120mm，上部荷載為：F=12.77kN；s =2.00，ft=1.71N/mm2，hO=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)Um

73、hO=(0.711.71+0.151)1.00400105/1000=56.57kN 鋼管支承面受沖切承載力56.57kN12.77kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753162350.01=365.29kN 支承面局部受壓承載力F=365.29kN12.77kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.22

74、24.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.20=28.80kN/m2F1、F2兩者取小值F=28.80kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.20m2）振搗砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值(kN/m2)設計值(kN/m2)1、新澆砼的側壓力G=1.2F=28.8034.562、振搗砼產生的荷載Q=1.4Q2K=4.005.6040.16（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1080182/6=58320

75、mm3，I=bh3/12=1080183/12=524880mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105均布荷載q=40.16(1200-120)/1000=43.37kN/m=43.37N/mmMmax=KMqL2=-0.10543.373002=Mmax/W=409847/58320=7.03N/mm2 側?？箯潖姸?7.03N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60643.37300/1000=7.88kN =3Vmax/（2bh）=37.881000/(2181080)=0.61N/mm2 側?？辜魪姸?0

76、.61N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=28.80(1200-120)/1000=31.10kN/m=31.10N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64431.103004/(1009000524880)=0.34mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.34mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9540.16=38.15kN/m2;設2排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.6

77、0m，豎向間距b=(1200 - 120) / 3=360mm=0.36m，N=abFs=0.600.3638.15=8.24kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力8.24kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度360mm；跨數3跨。木枋尺寸 b=70mm，h=70mm；W=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=2000833mm4 。1）抗彎強度驗算均布荷載q=40.16300/1000=12.05N/mm；彎矩系數KM=-0.100Mmax=KMqL2=-0.10012.053602=Mmax/W

78、=156168/57167=2.73N/mm2側肋抗彎強度=2.73N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.600Vmax=KV qL =0.60012.05360/1000=2.60kN =3Vmax/（2bh）=32.601000/(27070)=0.80N/mm2側肋抗剪強度=0.80N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=28.80300/1000=8.64N/mm；撓度系數K=0.677撓度max=Kq，L4/100EI=0.6778.643604/(10090002000833)=0.05mm=L/250=3

79、60/250=1.44mm 側肋撓度max=0.05mm=1.44mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 6.計算結果 第一層龍骨7070mm木枋300mm，第二層龍骨7070mm雙木枋600mm；鋼管縱向900mm，鋼管橫向600mm，底模厚度18mm；豎肋7070mm木枋300mm，對拉螺栓2排12,橫向間距600mm，側模厚度18mm。 二、 第二類梁（450mm850mm）計算書：1.計算參數結構樓板厚120mm，梁寬b=450mm，梁高h=850mm，層高11.50m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E

80、=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距600mm，縱向間距900mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.45 + 1.46 ) 1.2 = 0.69 kN/m

81、砼自重 24.0 kN/m3 0.45 0.85 1.2 = 11.02 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.45 0.85 1.2 = 0.69 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.45 1.4 = 1.26 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 13.65 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 10.33 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=450mm。W=bh2 /6=450182/6=24300mm3， I=bh3/12=450183/12=218700mm4。1）抗彎強度驗算

82、彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10513.653002=Mmax/W=128993/24300=5.31N/mm2梁底?？箯潖姸?5.31N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60613.65300=2482N=2.48kN=3Vmax/（2bh）=32482/(245018)=0.46N/mm2梁底?？辜魪姸?0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=10.33kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0

83、.64410.333004/(1009000218700)=0.27mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.27mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=600mm ，C=450mm、=450/600=0.75。第一層龍骨采用木枋 b=70mm，h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3；I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=13.65300/450=9.10kN/mMq=qcL(2-)/8=9.10450/1000

84、600/1000(2-0.75)/8=0.38kN.mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=350/1000300/10007.46=0.78kNa =1/2（L-c）=1/2(600-450)=75mm=0.08m, a/L=75/600=0.13Mp=Pa=0.780.08=0.06kN.mMmax=MqMp=(0.38+0.06)106=Mmax/W=440000/57167=7.70N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=7.70N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要

85、求。2）抗剪強度驗算Vmax=1/2q梁寬P=0.59.10450/1000+0.78=2.83kN=3Vmax/（2bh）=32.831000/(27070)=0.87N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.87N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=10.33300/450=6.89N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=6.894506003(8 -40.752+0.753)/(38490002000833)=0.60mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.781000756002(3 - 40.132)/(2490

86、002000833)=0.14mmmax=qp =0.60+0.14=0.74mm=L/250=600/250=2.40mm 第一層龍骨撓度max=0.74mm=2.40mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算鋼管縱向間距900mm，計算跨數2跨；第二層龍骨采用雙枋b=70mm，h=70mm；W=270702/6=114333mm3，I=270703/12=4001667mm4 ；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.59.10450/1000+0.78=2831N=2.83kN彎矩系數KM=-0.333Mmax=KmPL= =Mmax/W=848151/11433

87、3=7.42N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=7.42N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.83=3.77kN =3Vmax/(2bh)=33.771000 /(227070)=0.58N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=1.466P=V=1/2q梁寬P板重=0.56.89450/1000+0.78=2.33kNmax= KPL3/（100EI）=1.4662.3310009003/(10090004001667)=0.69mm=L/25

88、0=900/250=3.60mm 第二層龍骨撓度max=0.69mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為3.666每根鋼管承載NQK1 =3.6662830=10375N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.901000=756N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =10375+756=11131N 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032610.71000=349N水平拉桿8層,拉桿重量=81.500.0326=392N扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.608=

89、117N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=349+392+117=857N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.2857+11131=12159NL0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.59=94.34150桿件長細比滿足要求=0.634,P=N/(A)=12159/(0.634424.00)=45.23N/mm2 鋼管穩定性計算為45.23N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為(按C40考慮）混凝土樓板支承樓板厚=120mm，上部荷載為：F=12.

90、16kN；s =2.00，ft=1.71N/mm2，hO=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.71+0.151)1.00400105/1000=56.57kN鋼管支承面受沖切承載力56.57kN12.16kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75 lfccA

91、l=0.753162350.01=365.29kN 支承面局部受壓承載力F=365.29kN12.16kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.85=20.40kN/m2F1、F2兩者取小值F=20.40kN/m2，有效壓頭高度=F/=0.85m2）振搗砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值(kN/m2)設計值(kN/m2)1、新澆砼的側壓力G

92、=1.2F=20.4024.482、振搗砼產生的荷載Q=1.4Q2K=4.005.6030.08（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=730182/6=39420mm3，I=bh3/12=730183/12=354780mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105均布荷載q=30.08(850-120)/1000=21.96kN/m=21.96N/mmMmax=KMqL2=-0.10521.963002=Mmax/W=207522/39420=5.26N/mm2 側?？箯潖姸?5.26N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足

93、要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60621.96300/1000=3.99kN =3Vmax/（2bh）=33.991000/(218730)=0.46N/mm2 側模抗剪強度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=20.40(850-120)/1000=14.89kN/m=14.89N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64414.893004/(1009000354780)=0.24mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓

94、度max=0.24mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9530.08=28.58kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(850 - 120) / 2=365mm=0.37m，N=abFs=0.600.3728.58=6.34kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力6.34kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度365mm；跨數2跨。木枋尺寸 b=70mm，h=70mm；W=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/1

95、2=70703/12=2000833mm4 。1）抗彎強度驗算均布荷載q=30.08300/1000=9.02N/mm；彎矩系數KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.023652=Mmax/W=150211/57167=2.63N/mm2側肋抗彎強度=2.63N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KV qL =0.6259.02365/1000=2.06kN =3Vmax/（2bh）=32.061000/(27070)=0.63N/mm2側肋抗剪強度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算

96、均布荷載q，=20.40300/1000=6.12N/mm；撓度系數K=0.521撓度max=Kq，L4/100EI=0.5216.123654/(10090002000833)=0.03mm=L/250=365/250=1.46mm 側肋撓度max=0.03mm=1.46mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 6.計算結果第一層龍骨7070mm木枋300mm，第二層龍骨7070mm雙木枋600mm；鋼管縱向900mm，鋼管橫向600mm，底模厚度18mm；豎肋7070mm木枋300mm，對拉螺栓1排12,橫向間距600mm，側模厚度18mm。 三、 第三類梁（300mm850mm）計算書：

97、1.計算參數結構樓板厚120mm，梁寬b=300mm，梁高h=850mm，層高25.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距600mm，縱向間距900mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.

98、00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 1.46 ) 1.2 = 0.63 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 0.85 1.2 = 7.34 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.30 0.85 1.2 = 0.46 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 9.28 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 7.03 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=3

99、00mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=300mm。W=bh2 /6=300182/6=16200mm3， I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.1059.283002=Mmax/W=87696/16200=5.41N/mm2梁底?？箯潖姸?5.41N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6069.28300=1687N=1.69kN=3Vmax/（2bh）=31687/(230018)=0.47N/mm2梁底

100、?？辜魪姸?0.47N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=7.03kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6447.033004/(1009000145800)=0.28mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.28mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=600mm ，C=300mm、=300/600=0.50。第一層龍骨采用木枋 b=70mm，h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3；I=bh3/12=707

101、03/12=2000833mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=9.28300/300=9.28kN/mMq=qcL(2-)/8=9.28300/1000600/1000(2-0.50)/8=0.31kN.mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=350/1000300/10007.46=0.78kNa =1/2（L-c）=1/2(600-300)=150mm=0.15m, a/L=150/600=0.25Mp=Pa=0.780.15=0.1

102、2kN.mMmax=MqMp=(0.31+0.12)106=Mmax/W=430000/57167=7.52N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=7.52N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=1/2q梁寬P=0.59.28300/1000+0.78=2.17kN=3Vmax/（2bh）=32.171000/(27070)=0.66N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.66N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=7.03300/300=7.03N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=7.033006003(8

103、-40.502+0.503)/(38490002000833)=0.47mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.7810001506002(3 - 40.252)/(2490002000833)=0.27mmmax=qp =0.47+0.27=0.74mm=L/250=600/250=2.40mm 第一層龍骨撓度max=0.74mm=2.40mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算鋼管縱向間距900mm，計算跨數2跨；第二層龍骨采用單枋b=70mm，h=70mm；W=170702/6=57167mm3，I=170703/12=2000833mm4 ；1）

104、抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.59.28300/1000+0.78=2175N=2.18kN彎矩系數KM=-0.333Mmax=KmPL= =Mmax/W=653346/57167=11.43N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=11.43N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.18=2.91kN =3Vmax/(2bh)=32.911000 /(27070)=0.89N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0.89N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=1.466P=V=1/2q梁寬

105、P板重=0.57.03300/1000+0.78=1.83kNmax= KPL3/（100EI）=1.4661.8310009003/(10090002000833)=1.09mm=L/250=900/250=3.60mm 第二層龍骨撓度max=1.09mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為3.666每根鋼管承載NQK1 =3.6662180=7992N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.901000=756N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =7992+756=8748N 鋼管重

106、量0.0326kN/m,立桿重量=0.032624.21000=789N水平拉桿17層,拉桿重量=171.500.0326=832N扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.6017=248N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=789+832+248=1869N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.21869+8748=10991NL0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.59=94.34150桿件長細比滿足要求=0.634,P=N/(A)=10991/(0.634424.00)=40.89N/mm2 鋼管穩定性計算為40.89N/mm220

107、5.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為(按C40考慮）混凝土樓板支承樓板厚=120mm，上部荷載為：F=10.99kN；s =2.00，ft=1.71N/mm2，hO=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.71+0.151)1.00400105/1000=56.57kN 鋼管支承面受沖切承載力56.57kN10.99kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗

108、算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753162350.01=365.29kN 支承面局部受壓承載力F=365.29kN10.99kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.85=20.4

109、0kN/m2F1、F2兩者取小值F=20.40kN/m2，有效壓頭高度=F/=0.85m2）振搗砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值(kN/m2)設計值(kN/m2)1、新澆砼的側壓力G=1.2F=20.4024.482、振搗砼產生的荷載Q=1.4Q2K=4.005.6030.08（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=730182/6=39420mm3，I=bh3/12=730183/12=354780mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105均布荷載q=30.08(850-120)/1000=21.96kN/m=2

110、1.96N/mmMmax=KMqL2=-0.10521.963002=Mmax/W=207522/39420=5.26N/mm2 側?？箯潖姸?5.26N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60621.96300/1000=3.99kN =3Vmax/（2bh）=33.991000/(218730)=0.46N/mm2 側模抗剪強度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=20.40(850-120)/1000=14.89kN/m=14.

111、89N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64414.893004/(1009000354780)=0.24mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.24mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9530.08=28.58kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(850 - 120) / 2=365mm=0.37m，N=abFs=0.600.3728.58=6.34kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力6.

112、34kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度365mm；跨數2跨。木枋尺寸 b=70mm，h=70mm；W=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=2000833mm4 。1）抗彎強度驗算均布荷載q=30.08300/1000=9.02N/mm；彎矩系數KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.023652=Mmax/W=150211/57167=2.63N/mm2側肋抗彎強度=2.63N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KV qL =0.6259.0

113、2365/1000=2.06kN =3Vmax/（2bh）=32.061000/(27070)=0.63N/mm2側肋抗剪強度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=20.40300/1000=6.12N/mm；撓度系數K=0.521撓度max=Kq，L4/100EI=0.5216.123654/(10090002000833)=0.03mm=L/250=365/250=1.46mm 側肋撓度max=0.03mm=1.46mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 6.計算結果 第一層龍骨7070mm木枋300mm，第二層龍骨7070mm單木枋600mm；鋼管縱向900mm，鋼管橫向600mm，底模厚度18mm；豎肋7070mm木枋300mm，對拉螺栓1排12,橫向間距600mm，側模厚度18mm。