1、 目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、模板及支撐系統材料選用1四、施工工藝及操作要求14.1 梁模板施工14.2 樓板模板施工2五、模板的拆除2六、成品保護措施2七、質量保證措施及施工注意事項3八、安全施工注意事項3九、文明施工及環保措施4十、高支撐模板施工安全防范措施411.1 預防坍塌事故安全技術措施411.2 預防高空墜落事故安全技術措施5一、編制依據1.1建筑結構荷載規范GB50009-20011.2混凝土結構設計規范GB50010-20021.3建筑施工計算手冊江正榮著1.4建筑施工手冊第四版1.5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20011.6混凝土結構工程施工技

2、術標準 ZJQ08-SGJB 204-20051.7建筑施工腳手架實用手冊杜榮軍著二、工程概況本工程為xxxxxxxxxx之間的天橋，模板支撐高度為8.435米，跨度為11米，板厚130mm，梁最大截面為400mm500mm。此部分滿堂腳手架搭設高度為8.5米，長度12米寬2米。腳手架立桿基礎為素土地面。三、模板及支撐系統材料選用本工程模板采用15mm厚木膠合板，方木采用6080mm2，模板支撐體系采用483.0mm扣件式鋼管腳手架。四、施工工藝及操作要求 4.1 梁模板施工4.1.1 工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設 支柱頭模板鋪設底模板 拉線找平封側模預檢。4.1.2 根據主

3、控制線放出各梁的軸線及標高控制線。4.1.3 梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.0m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距地面200mm；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1500mm；.立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4.1.4 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，

4、且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。4.1.5 梁模板安裝大龍骨采用483.2mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用60mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2。梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。4.2 樓板模板施工4.2.1 工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。4.2.2 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于300mm；

5、頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于100。4.2.3 模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483.0mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用60mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。4.2.4樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必

6、須待混凝土達到設計或規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。5.3 模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5.5 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。六、成品保護措施6.1 模板搬運時應輕

7、拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結構。6.2 模板安裝時不得隨意在結構上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應盡量避免在模板上鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6.3 搭設腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一起。6.4 不準在吊模、水平拉桿上搭設跳板，以保證模板牢固穩定不變形。澆筑混凝土時，在芯模四周要均勻下料及振搗。6.5 拆摸時應盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到損失壞。七、質量保證措施及施工注意事項7.1 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，通知分公司質安

8、部、技術部到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業7.2 現澆結構模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(mm)1軸線位移52底模上表面標高53截面內部尺寸柱、梁4，-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。7.3 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。7.4 模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。7.5 澆筑混凝土時，木工要有專人看模。7.6 認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道

9、工序。八、安全施工注意事項8.1 施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。8.2 支模過程中應遵守安全操作規程，安裝模板操作人員應戴好安全帽，高空作業應系好掛好安全帶。8.3 高支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬上、爬下，應從施工電梯進入工作面。8.4 高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。8.5 混凝土澆筑時，安全員專職負責監測模板及支撐系統的穩定性，發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經現場安全責任人檢查同意后方可復工。8.6 拆模時應搭設腳手架

10、，廢爛木方不能用作龍骨。8.7 高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員動向。8.8 拆除時如發現混凝土由影響結構質量、安全問題時，應暫停拆除，經處理后，方可繼續拆模。8.9 拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。九、文明施工及環保措施9.1 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。9.3 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。9.4 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。9.5 加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固

11、體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。9.6 每次下班時保證工完場清。十、高支撐模板施工安全防范措施10.1 預防坍塌事故安全技術措施10.1.1模板作業前，根據設計要求、施工工藝、作業條件及周邊環境編制專項施工方案，經單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收合格簽字后，方可作業。10.1.2模板作業時，支撐系統采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎應堅固穩定，并經承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。10.1.3模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員

12、撤離作業現場，待險情排除后，方可繼續作業。10.1.4堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算，并對模板進行加固。10.1.5裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生。10.1.6安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高于施工作業面至少1.5m。10.1.7拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。10.2 預防高空墜落事故安全技術措施10.2.1高支模安裝完畢，經質檢員組織驗收合格后，通知監理單位到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序

13、的施工作業。10.2.2所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規定對作業人員進行相關安全技術交底。10.2.3項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。10.2.4高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。10.2.5安全帶使用前必須經過嚴格檢查，合格后方可使用。作業人員應按規定正確佩戴和使用安全帶。安全帶

14、的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。10.2.6支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計允許荷載。10.2.7澆筑混凝土時應派專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況，發現問題應立即停止混凝土澆筑，并即刻進行加固整改。柱模板工程施工方案計算書工 程 名 稱： xxxxxxxx中心天橋 施 工 單 位： x 編 制 人： x 日 期： x 目 錄 編制依據3參數信息3新澆砼對模板側壓力標準值計算3柱側模板面板計算4柱側模板次楞計算5柱寬度

15、B方向柱箍的計算6柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓計算8柱高度H方向柱箍的計算8柱高度H方向柱箍的對拉螺栓計算10編制依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)建筑結構荷載規范（GB50009-2001）2006年版木結構設計規范（GB50005-2003）鋼結構設計規范（GB50017-2003）混凝土結構設計規范（GB50010-2002）冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2002)參數信息柱截面寬度B:0.4mm；柱截面高度H: 0.4mm；面板采用:15mm厚木膠合板，面板彈性模量:4500N/mm2，抗彎強度設計值fc:12.5N/mm2；柱箍采用:鋼管 類型為: 4

16、83.5 ；間距:400mm對拉螺栓直徑:14mm 柱寬度B方向設置1個對拉螺栓 柱高度度H方向設置1個對拉螺栓木材抗彎強度設計值fc:17N/mm2；木材抗剪強度設計值ft:1.7N/mm2；木材彈性模量E:10000N/mm2；新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.22248.01.21.21.00=60.826 kN/m2F=cH=248=192.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為8.0小時

17、。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為10； V - 混凝土的澆筑速度，取1m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取8m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值60.826kN/m2。柱側模板面板計算面板采用木膠合板，厚度為15mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取柱箍間距0.40m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 40.001.51.5/6=15.000cm3；截面慣性矩I= 40.001.51.51.5/12=11.250cm4；1、強度驗算（

18、1）、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.10m。（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=60.826kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.260826+1.440000.40=28293N/mq1=0.91.3560826+1.40.740000.40= 30973N/m根據以上兩者比較應取q1= 30973N/m作為設計依據。（3）、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=309730.102=38.72Nm88面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=38.7210

19、3=2.58N/mm2 f=12.5N/mm2W15.000103面板強度滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.4060826=24330N/m=24.330N/mm；面板最大容許撓度值: 100.00/250=0.40mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=524.330100.004=0.063mm 0.40mm384EI384450011.250104滿足要求!柱側模板次楞計算次楞采用木楞，寬度:60mm 高度:80mm 間距：0.10m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =6

20、.08.08.0/6=64.000cm3；截面慣性矩I =6.08.08.08.0/12=256.000cm4；1、強度驗算（1）、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取柱箍間距，L=0.4m。次楞計算簡圖 l=0.4m（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=60.826kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.260826+1.440000.10=7073N/mq2=0.91.3560826+1.40.740000.10= 7743N/m根據以上兩者比較應取q=7743 N/m作為設計依據

21、。（3）、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.17.7430.42=0.124kNm最大支座力：1.1ql=1.17.7430.4=3.41kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.124106=1.938N/mm2 17N/mm2W64.000103 滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 608260.10=6083N/m=6.083N/mm；次楞最大容許撓度值：l/250 =400/250 =1.6 mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.083

22、4004= 0.041mm 1.6mm100EI10010000256.000104 滿足要求!柱寬度B方向柱箍的計算柱箍采用鋼楞，截面類型為:鋼管483.5，柱箍間距400mm。截面抵抗矩W =12.2cm3；截面慣性矩I =88.52cm4；1、強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=0.91.260.826+1.440.10.4=2.829kNP2=0.91.3560.826+1.40.740.10.4= 3.097kN根據以上兩者比較應取P= 3.097kN作為設計依據。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=1.190kN;N2=10.

23、007kN;N3=1.190kN;最大彎矩 Mmax=0.250kN.m；柱箍抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍應按受彎構件采用下式計算：N-柱箍軸向拉力設計值。An-柱箍凈截面面積。Wnx-柱箍截面抵抗矩=Mmax=0.250106=20.492N/mm2 205N/mm2Wnx12.2103滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=60.8260.10.4=2.433kN。柱箍的最大容許撓度值: = l/150 =310.000/150 = 2.1mm；經計算最大變形 Vmax =0.004 mm

24、2.1mm滿足要求!柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓計算1、對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M14，其截面面積An=105.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=17.85kN。對拉螺栓軸力設計值N=10.007kN 小于 17.85kN。滿足要求!柱高度H方向柱箍的計算柱箍采用鋼管，截面類型為: 483.5 ，柱箍間距400mm。截面抵抗矩W =12.2cm3；截面慣性矩I =88.52cm4；1、強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=0.91.260.826+1.440.10.4=

25、2.829kNP2=0.91.3560.826+1.40.740.10.4= 3.097kN根據以上兩者比較應取P= 3.097kN作為設計依據。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=1.190kN;N2=10.007kN;N3=1.190kN;最大彎矩 Mmax=0.250kN.m；柱箍抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍應按受彎構件采用下式計算：N-柱箍軸向拉力設計值。An-柱箍凈截面面積。Wnx-柱箍截面抵抗矩=Mmax=0.250106=20.492N/mm2 205N/mm2Wnx12.2103滿足要求!2、撓度驗算驗算撓

26、度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=60.8260.10.4=2.433kN。柱箍的最大容許撓度值: = l/150 =310.000/150 = 2.1mm；經計算最大變形 Vmax =0.004 mm 2.1mm滿足要求!柱高度H方向柱箍的對拉螺栓計算1、對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M14，其截面面積An=105.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=17.85kN。對拉螺栓軸力設計值N=10.007kN 小于 17.85kN。滿足要求!梁模

27、板工程施工方案計算書工 程 名 稱： xxxx中心天橋 施 工 單 位： xxxx 編 制 人： xxxx 日 期： xxxxx 目 錄 編制依據3參數信息3新澆砼對模板側壓力標準值計算4梁側模板面板計算4梁側模板次楞計算5梁側模板主楞計算7對拉螺栓計算8梁底模板面板計算9梁底模板次楞計算11梁底橫向水平桿計算12梁底縱向水平桿計算13扣件抗滑移計算14扣件式鋼管立柱計算14立柱底地基承載力驗算16編制依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)建筑結構荷載規范（GB50009-2001）2006年版木結構設計規范（GB50005-2003）鋼結構設計規范（GB50017-2003）

28、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）。冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2002)參數信息模板支架參數梁截面寬度:0.4m；梁截面高度:0.5m；模板支架高度H:8m；樓板厚度:0.13m；立桿梁跨度方向間距la:0.5m；梁兩側立柱間距lb:0.5m,梁下增加6根立柱；水平桿最大步距: 1.2m；梁底面板下次楞采用：方木支撐；鋼管按483.0計算；面板采用：15mm厚木膠合板梁側模板參數主楞龍骨材料：鋼楞，截面類型為:圓鋼管483.0 ；次楞龍骨材料：木楞，寬度:40mm 高度:60mm；主楞間距：500mm；次楞間距：200mm；穿梁螺栓水平間距：500mm；穿梁螺栓豎

29、向間距：400mm；穿梁螺栓直徑：14mm荷載參數永久荷載標準值：模板與小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立桿承受結構自重: 0.1kN/m；新澆筑砼自重（G2k）：24kN/m3；鋼筋自重（G3k）：1.5kN/m3 ； 可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（Q1k）:1kN/m2；振搗砼對水平面模板荷載（Q2k）：2kN/m2；振搗砼對垂直面模板荷載（Q2k）：4kN/m2；傾倒砼對梁側模板產生水平荷載（Q3k）：4kN/m2；新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.22245.71.21.

30、21.22=52.873 kN/m2F=cH=240.5=12.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為10； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.5m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值12.000kN/m2。梁側模板面板計算面板采用木膠合板，厚度為15mm，按簡支跨計算

31、,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取主楞間距0.50m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 50.001.21.2/6=12.000cm3；截面慣性矩I= 50.001.21.21.2/12=7.200cm4；1、強度驗算（1）、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=12.000kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.212000+1.440000.50=9000N/mq1=0.91.3512000+1.40.740000.50= 9054N/m根據

32、以上兩者比較應取q1= 9054N/m作為設計依據。（3）、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=90540.202=45.27Nm88面板抗彎強度設計值f=35N/mm2；=Mmax=45.27103=3.77N/mm2 f=35N/mm2W12.000103面板強度滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.5012000=6000N/m=6.000N/mm；面板最大容許撓度值: 200.00/250=0.80mm；面板彈性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=56.000200.004=0.193mm

33、 0.80mm384EI38490007.200104滿足要求!梁側模板次楞計算次楞采用木楞，寬度:40mm 高度:60mm 間距：0.2m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4.06.06.0/6=24.000cm3；截面慣性矩I =4.06.06.06.0/12=72.000cm4；1、強度驗算（1）、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。次楞計算簡圖 l=0.5m（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=12.000kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=

34、0.91.212000+1.440000.2=3600N/mq2=0.91.3512000+1.40.740000.2= 3622N/m根據以上兩者比較應取q=3622 N/m作為設計依據。（3）、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.13.6220.52=0.091kNm最大支座力：1.1ql=1.13.6220.5=1.99kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.091106=3.792N/mm2 17N/mm2W24.000103 滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 120000.2=2

35、400N/m=2.400N/mm；次楞最大容許撓度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.4005004= 0.141mm 2.0mm100EI1001000072.000104 滿足要求!梁側模板主楞計算主楞采用鋼楞雙根，截面類型為:圓鋼管483.0 間距：0.50m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4.49cm3；截面慣性矩I =10.78cm4；1、強度驗算（1）、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=1.99kN，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.4m。主

36、楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)（2）、強度驗算最大彎矩Mmax=0.139kNm主楞抗彎強度設計值f215N/mm2。=Mmax=0.139106=15.479N/mm2 215N/mm2W24.490103 2滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=1.320kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：l/250 =400/250 = 2mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.022mm N=3.80kN。滿足要求!梁底模板面板計算面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁底橫向水平桿間距0

37、.5m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 50.01.21.2/6=12.000cm3；截面慣性矩I= 50.01.21.21.2/12=7.200cm4；1、強度驗算（1）、梁底次楞為5根，面板按連續梁計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.1m。（2）、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240.5+1.50.5+0.35)+1.420.5=8.33kN/mq1=0.91.35(240.5+1.50.5+0.35)+1.40.720.5= 8.84kN/m根據以上兩者比較應取q1= 8.84kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經過計算得到從左

38、到右各支座力分別為：N1=0.347kN;N2=1.010kN;N3=0.821kN;N4=1.010kN;N5=0.347kN;最大彎矩 Mmax = 梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =35 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.009106=0.750N/mm2 35N/mm2W12.000103滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.5（240.51.50.50.35）=6.55kN/m；計算簡圖(kN)面板彈性模量: E = 9000N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.0

39、06mm梁底模板的最大容許撓度值: 100/250 =0.4 mm；最大變形 Vmax = 0.006mm 0.4mm滿足要求!梁底模板次楞計算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度60mm，高度80mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6.08.08.0/6= 64cm3；I=6.08.08.08.0/12= 256cm4；1、強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下水平橫桿的間距，L=0.5m。次楞計算簡圖 l=0.5m荷載設計值 q = 1.010/0.5= 2.020kN/m；最大彎距 Mma

40、x =0.1ql2= 0.12.0200.52= 0.051 kN.m；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.051106=0.797N/mm2 17N/mm2W64103滿足要求!2、撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =0.749/0.5= 1.498N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.4985004=0.025mm 2.0mm100EI10010000256104滿足要求!梁底橫向水平桿計算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續

41、梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.126kN;N2=0.541kN;N3=0.679kN;N4=0.418kN;N5=0.425kN;N6=0.672kN;N7=0.548kN;N8=0.127kN;最大彎矩 Mmax=0.009kN.m；最大變形 Vmax=0mm。1、強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f (N/mm2) = 215N/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.009106=2.004N/mm2 215N/mm2W4.49103滿足要求!2、撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l

42、/150 =107/150 = 0.7mm或10mm；最大變形 Vmax = 0mm 0.7mm滿足要求!梁底縱向水平桿計算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=0.679kN。 計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算。扣件抗滑移計算水平桿傳給立桿豎向力設計值R=0.679KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。扣件式鋼管立柱計算1、 風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按煙臺50年一遇風壓值采用，0=0.55kN/m2。模板支架計算高度H=8m，按地面粗糙度C類。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載

43、規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.091/(0.51.2)=0.182式中An =(la+h+0.325lah)d=0.091m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，0.5mh-步距，1.2md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.182=0.22無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.221-0.87 10=1.271-1-0.87-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風

44、荷載標準值k=zs0=0.841.270.3=0.320kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.3200.51.22= 0.026kNm10102、 立柱軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：0.679kN ；立柱承受支架自重：1.280.1=0.960kN 立柱軸心壓力設計值N：0.679+0.960=1.639kN；3、 立柱穩定性計算立柱的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=1.639kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=h，h為縱橫水平桿最大步

45、距，L0=1.2m。i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 215N/mm2；立柱長細比計算：=Lo/i=120.0/1.59=75 150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩定系數=0.72；N+Mw=1.639103+0.026106=5.369+5.791=11.160N/mm2 f=215N/mm2jAW0.724.241024.49103立柱穩定性滿足要求!立柱底地基

46、承載力驗算1、上部立柱傳至墊木頂面的軸向力設計值N=1.639kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=10.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 80kN/m2立柱墊木地基土承載力折減系數mf= 0.44、驗算地基承載力立柱底墊木的底面平均壓力P=N=1.639=5.46kN/m2 mffak=800.4=32kN/m2A0.3滿足要求!。板模板工程施工方案計算書工 程 名 稱： xxxx中心天橋 施 工 單 位： xxxx 編 制 人： xxxx 日 期： xxxx 目 錄 編制依據3參數信息3模板面板計算3次楞方木驗算5主楞驗算7扣件式鋼管

47、立柱計算9立柱底地基承載力驗算11編制依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)建筑結構荷載規范（GB50009-2001）2006年版木結構設計規范（GB50005-2003）鋼結構設計規范（GB50017-2003）混凝土結構設計規范（GB50010-2002）。冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2002)參數信息模板與支架搭設參數模板支架搭設高度H：8.5m；立桿縱距la：1m；立桿橫距lb：0.8m；水平桿最大步距h：1.8m； 面板采用：木膠合板 厚度：15mm；支撐面板的次楞梁采用：方木支撐；間距：0.2m；主楞梁采用：單鋼管483.0（鋼管均按483.0計算

48、）。荷載參數永久荷載標準值：樓板厚度：0.13m；新澆筑砼自重（G2k）：24kN/m3；鋼筋自重（G3k）：1.1kN/m3 ；模板與小楞自重（G1k）：0.35kN/m2 ；每米立桿承受結構自重: 0.143kN/m可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（Q1k），當計算面板和直接支承面板的次楞梁時，均布荷載取：2.5kN/m2，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩者所得的彎矩取其大值。當計算直接支承次楞梁的主楞梁時，均布荷載標準值取1.5kN/m2 ，當計算支架立柱時，均布荷載標準值取1kN/m2 。振搗砼時荷載標準值（Q2k）：2kN/m2。模板面板計算面板采用木膠合板，厚度為15mm，

49、按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取單位寬度1m的面板作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1001.51.5/6=37.500cm3；截面慣性矩I= 1001.51.51.5/12=28.125cm4；1、強度驗算（1）、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.2m。（2）、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240000.13+11000.13+350)+1.425001=7052N/mq1=0.91.35(240000.13+11000.13+350)+1.40.725001= 6595N

50、/m根據以上兩者比較應取q1= 7052N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.911.2350=378 N/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42500= 3150N（3）、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=70520.22=35.26Nm88施工荷載為集中荷載：M2=q2l2+Pl=3780.22+31500.2=159.39Nm8484取Mmax=159.39Nm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=159.39103=4.25N/mm2 f=12.5N/mm2W37.500103面板強度滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考

51、慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（240000.1311000.13350）=3613N/m=3.613N/mm；面板最大容許撓度值: 200.0/250=0.8mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=53.613200.04=0.059mm 0.8mm384EI384450028.125104滿足要求!次楞方木驗算次楞采用方木，寬度60mm，高度80mm，間距0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =6.08.08.0/6=64.00cm3；截面慣性矩 I =6.08.08.08.0/12=256.00cm

52、4；1、抗彎強度驗算（1）、次楞按簡支梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=0.8m。（2）、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240000.13+11000.13+350)+1.425000.2=1410N/mq1=0.91.35(240000.13+11000.13+350)+1.40.725000.2= 1319N/m根據以上兩者比較應取q1= 1410N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.90.21.2350=76 N/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42500= 3150N（3）

53、、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.125q1l2=0.12514100.82=112.80Nm施工荷載為集中荷載：M2= 0.125q2l2+0.25Pl=0.125760.82+0.2531500.8=636.08Nm取Mmax=636.08Nm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=636.08103=9.94N/mm2 f=17N/mm2W64.00103次楞抗彎強度滿足要求!2、抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.5q1l=0.514100.8=564.000N施工荷載為集中荷載：V2= 0.5q2l+0.5P=0.5760.8+0.53150=

54、1605.400N取V=1605.400N驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=1.7N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=31605.400= 0.502N/mm2 fv=1.7N/mm22bh26080次楞抗剪強度滿足要求!3、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.2（240000.1311000.13350）=723N/m=0.723N/mm；次楞最大容許撓度值:800.0/250=3.2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=5ql4=50.723800.04=0.151mm 3.2mm384EI384100

55、00256.00104滿足要求!主楞驗算主楞采用:單鋼管483.0截面抵拒矩W=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm41、強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240000.13+11000.13+350)+1.415000.2=1158N/mq1=0.91.35(240000.13+11000.13+350)+1.40.715000.2= 1143N/m根據以上兩者比較應取q1= 1158N/m作為設計依據。次楞最大支座力=1q1l=111580.8/1000=

56、0.926kN。次楞作用集中荷載P=0.926kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax=0.590kN.m；主楞的抗彎強度設計值f=215N/mm2；=Mmax=0.590106=131.403N/mm2 215N/mm2W4.49103主楞抗彎強度滿足要求!2、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.2（240000.1311000.13350）=723N/m=0.723N/mm；次楞最大支座力=1q1l=10.7230.8=0.578kN。以此值

57、作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=0.704mm。主梁的最大容許撓度值:1000/150=6.7mm，最大變形 Vmax =0.704mm 6.7mm滿足要求!扣件式鋼管立柱計算1、 風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按煙臺50年一遇風壓值采用，0=0.55kN/m2。模板支架計算高度H=20m，按地面粗糙度C類。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數s將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.147/(0.81.8)=0.123式中A

58、n =(la+h+0.325lah)d=0.147m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，0.8mh-步距，1.8md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.123=0.15無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.151-0.94 10=1.151-1-0.94-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.841.150.3=0.290kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.2

59、900.81.82= 0.085kNm10102、 軸向力計算按下列各式計算取最大值：0.91.20.1438.5+(240.131.10.130.35)10.8+1.4110.8=5.442kN；0.91.20.1438.5+(240.131.10.130.35)10.8+0.91.4(110.8+0.085/1)=5.438kN；0.91.350.1438.5+(240.131.10.130.35)10.8+ 1.4(0.7110.8+0.60.085/1)=5.759kN；根據上述計算結果取N=5.759kN作為設計依據。3、立柱穩定性驗算立柱的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸

60、心壓力設計值(kN) ：N=5.759kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=h，h為縱橫水平桿最大步距，L0=1.8m。i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 215N/mm2；立柱長細比計算：=Lo/i=180.0/1.59=113 150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩定系數=0.475；N+Mw=5.759103+0.085106=28.595+18.931=47.526N/mm2 f=215N/mm2jAW0.4754.241024.49103立柱穩定性滿足要求!立柱底地基承載力驗算1、上部立柱傳至墊木頂面的軸向力設計值N=5.759kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=10.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 80kN/m2立柱墊木地基土承載力折減系數mf= 0.44、驗算地基承載力立柱底墊木的底面平均壓力P=N=5.759=19.2kN/m2 mffak=800.4=32kN/m2A0.3滿足要求!。