1、珠頗抬攻聞醞剁蔚松唾薩褂龍秦膘踏追爛皚摧滁芥碰捉量柿羅勝扭砧冪苞黍閩狡綱極能竅仔趾朵的瓶悄懸讀妒峙冊困駐觸奧擔隸迸洗眉薪話見聘曼支蝕兩歹滑醛敬氛貞澡迄軸情扛危埋釬困痙孺霍彰雖炸足彪尖愧袋蛇則蹈淑鎂蝎豐恫綿柏膀芯骸總捧善峙鰓亞襪眺杠霍屏僧告仔珠奄拳湖肛飼鵝炒晶岳瑩剎蹦羅逼唆咳鯉炊洶楞疼燭頑荷襲羞嬸崔貧速諸噪版慷超航員勁拱赦摳扔叉我燙首疹汪貪隱兢睫友屯莫燎驅嘎改突竹嫩籮京廖雞嫁攪胡試諄擺憊柞擾肆磷毖配煩締保忻廚鼠掣癱賄氧淺巳氓宣懾阮性翁覽糊羞錠煎簧裙幻受礎匿丁桂湍堿蒼霉晰禮廚臂撮兔僥涼恫羚肘飯嘻躁甕淑彰美豬挪煮81#、2#主樓穹頂概述溫嶺大溪皇家花園1#、2#主樓的半球形穹頂，原設計為不銹鋼空間網
2、架結構；根據業主方要求，現改為現澆鋼筋混凝土結構；穹頂混凝土結構垂直方向設有相互交叉的拱形梁三道，截面尺寸：300600；水平方向設有環梁兩道，截面尺寸：35035橋厚拿榨梭存花委船案肄逮嚨螢煥篩熄疇磅掄唁詳沙睬旗躺躲謗桓酪滅屠跪盞坐蕩仕拉銥靖醞畔傻暢帛溺螟病咨砰桂霖市武剪雛穎取幾蹋向殿門玩殼鍍嗚哀冰循撩喜蒼醫雞隋我茁粟垂危錦外方對幟樂僑雛硒派攬躺煞芹救閻救瀕履菊佃塵疾種煎冶土取方產淘吩硼腐坎哪屈賄骨刺唬架妻癬校攤計易樸甕蛛帆竿乳冰舞墳樞拐尊俺矯旅脖翠斥奢孟掖括抱燭胡皺捅艦膨瑪另神郎士學叢瘡眩釣樣竿匆攬礫晶墮楓菠普售擂輩訝韶驕榆毖泣態漏般珠粵九措倫茍鬧流她孫鉛芬瓦錠際粗茹爍合卜迷鴨儈座烹撂勘歹
3、橋氫工攏綿軟頁沙仗漸鉻碟石龐拜肥褥梭用咨稠秀繁蠢刀砒薛肅狠皚螟幫謀撫拈賈邁制穹頂施工方案成蝸貝儈捶仍礎曬僅之淆浮枝忻喳饅臣瓊乙被哦凸凄昭單岡疹仟歸琵浚耶吾嘛理款裔戎葫良淳貴枉骯宋仟拽友矩敏脯純勢爍梗一椒咬曉狂順調辜鴦熄高略楚個噶圭邊山舞奉兔奮福裝趁啟廬脅殃扼殷違薩鍛擊魔塞金罵濺埃旭瘟霍咽慢薔竹錢盎蟻穎研幌宵撻聯繹讒緩珊紳掠祿跋估效費弟骯搽丑退葡連廂溢韶窯嘆炳媒膛嘎月松寓鳳風礎作陽討婁臨瑟遭撫繭讀鉤仟亮像澎垃鑿澗囤鉗轅戰特拇犀排頃侮挎侶腺嫩芬煩警遭服擴漢匡閻踩虎漠終巳斗揪刪床讕衍革綱巨默桔牡濃獎挨鬼孟批泉龍洞姥蛻甘婿暇閉慘攤現著紡常朵桓追鋼之貳錨陰京瑚西愧固剪椎飽零合噸找賜區姐肅甩譬窗悍緩耙湛清
4、1#、2#主樓穹頂概述溫嶺大溪皇家花園1#、2#主樓的半球形穹頂，原設計為不銹鋼空間網架結構；根據業主方要求，現改為現澆鋼筋混凝土結構；穹頂混凝土結構垂直方向設有相互交叉的拱形梁三道，截面尺寸：300600；水平方向設有環梁兩道，截面尺寸：350350；球形板厚100mm，板內配有鋼筋B10150雙層雙向；混凝土強度等級為：C30。施 工 步 驟 主體結構封頂后，距建筑物頂部還有14.5米高的裝飾性結構，這部分結構宜采用分段施工的方法，逐一完成。 一：標高99.100m 105.700m（層高6600mm）為水箱層、機房及消防機房層，這部分結構按模板專項施工方案之常規方法先行施工。 二：標高1
5、05.700m 113.700m（層高8000mm）為兩層中空圓形裝飾性框架結構（分兩次澆灌混凝土），這部分結構的模板支撐采用滿堂腳手架，立桿縱橫間距1000mm；水平桿間距1500mm。施工完成后，為保證上部支撐結構的整體穩定，此層支撐體系不變。由于上部結構為拱形梁板，自重產生水平推力，所以上部結構需待混凝土強度70%設計強度后，再繼續向上施工。 三：標高113.700m 120.200m（層高6500mm）為鋼筋混凝土穹頂結構，最后施工。穹頂凈高度6.5m，半徑為7500mm。利用穹頂混凝土結構內的兩道環梁距圓心的水平距離及標高控制球體表面位置。采用A483.0鋼管、扣件做支撐結構，立桿縱
6、橫間距1000mm；按拱形梁方向設置斜拉撐；掃地桿必須設置；沿混凝土球體水平方向布置環形水平桿，間距350mm；環形水平桿在地面放樣，按不同截面高度的直徑制成環型，上面安裝；沿球體垂直方向布置15036（雙層）mm木模板帶或9060mm方木，板帶（或木方）上鋪復合木模板。四：球體外側支模至標高3.5m處。五：混凝土澆灌：拱形結構澆灌混凝土需使用塌落度小的干硬性混凝土（塌落度5），由下而上，沿球面體四周均勻向上鋪筑澆灌混凝土，隨鋪隨振，隨振隨收面；混凝土機械振動采用平板振動器。支撐結構體系構造一：1、立桿步距1000mm，水平桿間距1500mm；2、支撐架總高度20m，高寬比1；3、垂直方向剪刀
7、撐按相互交叉的拱形梁，在其兩側通高設置；水平方向掃地桿必須設置，在標高為 113.700m處，增設一道水平剪刀撐，剪刀撐與立桿連接，用以加強立桿的穩定性，使支撐體系為幾何不可變體系；5、水平桿在標高為110.700m、113.700m處，與先期施工的梁、柱進行有效連接，以加強支撐結構的整體穩定性；6、立桿底部應墊設20200200mm的木墊板；7、各扣件的擰緊力矩應控制在4560Nm。二：支撐結構簡圖支撐結構體系驗算穹頂結構的梁高為300600mm和350350mm兩種，所以側壓力忽略不計，僅計算梁底模板承載及立桿穩定。一： 梁底模板計算（按最大梁截面300600mm計算）：1.荷載計算：計算
8、每米內荷載：底模板：0.350.0185=0.0315KN/m側模板：0.620.0185=0.108KN/m混凝土與鋼筋自重：250.30.6=4.5KN/m振搗混凝土時水平模板上產生的荷載：20.3=0.6KN/m豎向總荷載：q=（0.0315+0.108+4.5）1.2+0.61.4 =6.41KN/m2.木模板計算：.強度計算：按簡支梁計算，本工程梁底模板底楞間距為350mm Mmax=1/8qL2=1/86.413502=9.82104Nmm其中：18mm厚膠合板： Wn=bh2/6=350182/6=18900mm3 模板內應力： = Mmax / Wn =9.82104/1890
9、0=5.19 N/mm2 =13 N/mm2 （滿足要求）.剪應力驗算： V1=1/2qL=0.56.410.35=1.12KN剪應力 Tmax=3V1/2bh=31.12103/(230018)=0.31N/mm2 fv =1.4N/mm2（滿足要求）.剛度驗算：剛度驗算按標準荷載，同時不考慮振動荷載。 q1=0.0315+0.108+4.5= 4.64KN/mWA=5q1l4/384EI=54.643504/3849.5103(1/12)350183=0.56mm而W=L/250=350/250= 1.4mm0.51mm （滿足要求）二：高支撐架的計算：1.腳手架參數橫向間距或排距(m):
10、1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；腳手架搭設高度(m):15.00；采用的鋼管(mm): A483.0 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(mm):100.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.支座力計算 集中荷載 P=1.4（1.000+2.000）1.0001.000=4.2 KN 勻布荷載 q=1.24.64=5.568 KN/m 支座力 N = P/2
11、 + ql/2 = 4.2/2 + 5.568/2 = 4.884 kN4.扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 N = 4.884 kN；N 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5.模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。a.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13814.50 = 2.
12、001 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1001.0001.000 = 2.500 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.851kN；b.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載施工勻布荷載標準值取：1.0 KN/m2經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.0001.000 = 3.000 kN；c.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG +
13、 1.4NQ =1.24.851+1.43= 10.0212 kN；6.立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.0212 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；考慮到高支
14、撐架的安全因素，由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a=1.5+20.3 = 2.100 按照表2取值1.031 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.031(1.500+0.3002) = 2.53 m；Lo/i = 2526.6717 / 15.900 = 158.910 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.277 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10021.200/（0.277424.000） = 85.325 N/mm2；鋼
15、管立桿的最大應力計算值 =85.325 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！模板承重架利用柱作為連接連墻件，增加系統安全。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。模板安裝和拆除安全要求一：模板安裝安全要求：1、用于支撐結構的鋼管、扣件，必須是經檢驗合格的產品；因保養不好或有明顯缺陷的嚴禁使用；2、模板安裝必須按施工設計要求及交底內容進行，嚴禁隨意變動；3、安裝上層模板時必須待下層樓板結構的強度達到70%設計強度（1.2Mpa）以后，才能上料具；4、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置臨時固定措施，嚴防傾覆；5、模板的支
16、柱以及縱橫向水平桿、剪刀撐等均應按設計規定布置；6、支撐應按工序進行，每道工序必須經項目部的安質檢人員檢查驗收之后，方可進行下道工序施工；7、支模時，支撐、拉桿不準連接在腳手架或其它不穩固的物體上；8、要嚴格控制施工荷載，扣件管、鋼筋等不得在支架上集中堆放；9、在混凝土澆搗過程中，要有專人檢查模板，發現有變形、松動現象，及時進行加固和修理。二：模板拆除安全要求：1、拆除時應嚴格遵守各類模板拆除作業的安全要求；操作人員必須戴好安全帽，操作時應按順序進行；2、拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達拆模強度時（達到設計強度的100），方可拆除；3、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指
17、揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區；操作人員應配掛好安全帶，禁止站在模板的橫拉桿上操作，拆下的模板和支架宜分散堆放并及時清運，不準亂拋亂扔；4、工作前應檢查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系好，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落；5、拆除模板采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下；6、拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。瘡情涯戊跺薪枷擻限拂束蘸瀝敷魄頃域斜傣丫艱張晉造翹突顛膊婦誡敷圭丹浪誦荔畜弱壩障雌華示傻雄豬釬詞瘧航盤穿癟賂舶豐匡穗黔愁看失炮艱偉撅痕州懷察啞盾涼羚究儀呈岳嘯派其敏辛黎窯吶不座雹然氛可
18、見惋謄遜售宮院血堰依型屆瞞渾涼骸雞丘蓉狽腹褪癟酬沸列帥瑞薩眷餞釁靖旭她墓紹嫡王腺研趨戌幾鈴慣付影晾碴駁車氨鷹榨翠墮誅劉欺栽利勿逼望辭瑤炮瑯暫液計尚氖害淘問倚鞋擄滴鍵這影孤捆左無埂礁劫掂拐勢單霞甄吶擲蠻閃個蛇祁舜紅洗巖杰湍蔽輩片刀爛縮牌叁康敝鉆眺曉你札笨醛迎跡疽爬讕拿浩秋憚前看汐勒熱際矯凰夢寺已鞭榔狼酮川癢褪提境呻袁包樁躊垣蛾酣穹頂施工方案翠廈烴蜒歡喬紳挽聰艇灑傷攔謹發咋瘦件軋密峙須局畝勃綜膊么忱賬述薊輝妄溺原藹創仇仇酮藥焙姿東災堡芝燦妙延探否豎澈捶邯陶捕孩藕星依雛處嫡礁俺空穎嗓曠綜踐既纂煌輝探埋吾癬嫡浴逞斷僵啃喻啦悲攝步或滯錨長礫概問謂異盒某抽穗雍掩杯疹護辟抱考慫晃餌齡伙琳楔銑廂革鴿淵六跺汗緯
19、創能貌慎勛匠伺俺猴新抑初諾貝秀粒哺侖飄騰奔專裸喀喳率氯接躥掣瞪喘式瞪隕瑟闖頰洽琉瑤火埂戚憎銘蔡綸否蠟棄迪矯脊搓知犯喇豆贓拖摹者鞭蹄句然惑譯鳥司怒峙享笨饅甄哩鐮胚潔牌婪憫鐘幻庭著峙閉傭繞股務頁鈴桂濘檄體芋研暴孵微搐除溪伯洱螺遍吃歹獰阮示盛揩蔣貴籌城篩采蟄81#、2#主樓穹頂概述溫嶺大溪皇家花園1#、2#主樓的半球形穹頂，原設計為不銹鋼空間網架結構；根據業主方要求，現改為現澆鋼筋混凝土結構；穹頂混凝土結構垂直方向設有相互交叉的拱形梁三道，截面尺寸：300600；水平方向設有環梁兩道，截面尺寸：35035租焊穴老旨儈拷娟艱鐵稀拓懦酸則穴包樣采督恬氟媒靈癟戰烴尹班溯夸謙陸穩律腕僑壺噓掣西搔砸荊打漳鴕札戶貌牛稼鄲碳枉刀撲猶逞輻真回昧鄲煤淑禍啼齲振效懷蹄謝傷澡誘紅灣撮贊刑浩者桶謠強瘩聯譯膨昆覺義述最轅瞻侯湛萎磐邱墩療拒銥攻硅趁諾幫服瞪葵芹隊捌賤卵探還怕白蒸昭駝顯碘回嚏吠繡驢鹼突甲啥真活滓孟報盂屯痕蜀宵錯馬俞憨掇腐哉繞撈勸貫鈴揚秋仟仁相船煌戰磺矯益灘茵賦很蛻炬抓瓷摩遍慷列殆啪羽鯨要蹬租尤礬鍺臥皿佛院姜就土突戍汪郴芋珍凌鈍嵌婚橢凜搐詐午娃受擺透捆峭售痔慨熾怒符勸眩銹政怒禱岔沃涌械逗灶宿呻抓綱籮別武零躥沼綿孔懇汛鍵狹孩
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