1、目 錄第一節 編制依據第二節 工程概況第三節 腳手架方案選擇第四節 腳手架的材質要求第五節 腳手架的搭設流程及要求第六節 腳手架計算書第七節 腳手架搭設的勞動力安排第八節 腳手架的檢查與驗收第九節腳手架拆除安全技術措施第十節 兜網的搭設第十一節 其他說明附：懸挑式扣件鋼管腳手架計算書腳手架CI標識懸挑梁平面布置圖第一章 編制說明一、編制依據：1、甘肅省建筑設計研究院的“文縣汽車運輸公司綜合樓工程”施工圖紙（施工總平面圖）。2、國家、地區關于工程腳手架工程施工的法律法規。3、文縣汽車運輸公司綜合樓工程施工組織設計及有關腳手架工程搭設、拆除的規程、標準、規范。二、編制內容1、編制依據。2、工程概況

2、。3、腳手架計算。4、腳手架搭設材質、勞動力、技術要求。5、腳手架檢查驗收。6、腳手架拆除。第二章 工程概況 文縣汽車運輸公司綜合樓工程位于文縣汽車運輸公司院內（文縣濱河路北側、江南街東側），白水江北岸，故工程外防護采取旋挑式腳手架防護，在建筑物周測均需做防護。本工程為地下一層，層高3.9m，地上十四層，一層層高4.5m，二四層層高4.2m，五十四層層高2.9m，電梯間、水箱間4.8m，建筑主體高度51.6 m， “L”形布置。一四層為商業用房，五十四層為住宅用房，基礎為井樁基礎與筏板基礎形成的復合基礎。第三章 腳手架工程的材質要求l、鋼管：采用外徑48mm，壁厚 3.50mm，材質應符合現行

3、國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）的相應規定，鋼材強度等級Q235-A。新鋼管應有產品質量合格證、質量檢驗報告；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。舊鋼管，其表面銹蝕深度不準超過0.5mm，端部彎曲不準超過5mm，中部彎曲一般不準超過20mm，鋼管上嚴禁打孔。腳手架施工前必須將入場鋼管進行驗收檢查，滿足要求后，方可在施工中使用。2、采用安全網和密目式安全網，必須有產品生產許可證和質量合格證，選用綠色密目式安全網，要求阻燃。3、扣件：采用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞；新扣

4、件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。4、密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，61.8m的單張網重量在12kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，5、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。連接材料(焊條、焊絲、焊劑、螺栓等)應符合國家標準鋼結構設計規范(GB 50017-2003)中鋼結構連接材料的規定，并附有制造廠提供的質量證

5、明書。6、吊環及拉環采用一級鋼筋，直徑16的圓鋼。7、型鋼水平懸挑桿采用16號槽鋼，聯梁采用14號槽鋼。8、挑梁：應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235A級鋼的要求。型鋼根據現場實際情況選擇長度為3m、6m。9、腳手架搭設前應對架桿進行保養，除銹并統一涂色，使之符合標準化。根據安全色(GB2893-82)要求，在不同的使用場合，腳手架鋼管面層分別選用通體黃色、紅色和白色、黃色和黑色間隔條紋3種形式。1）、除整體腳手架水平防護管外，其余起防護、隔離作用的水平防護管(如洞口、臨邊水平防護管等)，刷紅色和白色間隔條紋，間距600mm。2）、腳手架剪刀撐采用黃色和黑色間隔條紋，間距

6、600mm。3）、其余腳手架鋼管統一刷黃色。第四章 腳手架的搭設流程及要求地下室為雙排腳手架，地下室外防水完成后，拆除腳手架，回填并進行腳手架基礎處理，回填土夯實，腳手架基礎要高出自然地面50mm，基礎上鋪一層竹架板，再鋪一層木膠合板，搭設1-3層落地式雙排腳手架。架體搭設詳懸挑架架體搭設。4層以上為懸挑扣件式雙排腳手架。一、懸挑腳手架的搭設關鍵工藝：懸挑架部件準備（預埋件檢查合格）安裝懸挑梁縱梁安裝安裝腳手架承插鋼管底座搭設腳手架檢查驗收使用拆除預埋鋼筋拉環搭設水平懸挑梁豎立桿搭設縱向掃地桿搭設橫向掃地桿搭設第一步大橫桿立掛安全網使用檢查驗收搭設水平防護網上端與第二步大橫桿扣緊扣緊立桿與掃地

7、桿安第一步小橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿安第二步大橫桿安第三、四步大橫桿和小橫桿搭設第一步大橫桿安裝連墻件加設剪刀撐鋪腳手板、綁扎防護及擋腳板接立桿掛平網、鋪腳手板拆除斜撐桿預埋件隱蔽驗收拆除搭設縱梁安裝斜撐桿預埋拉環平面布置圖設計圖1型鋼懸挑腳手架搭設工藝流程示意圖二、搭設要點1預埋拉環：依據建筑物平面特點，作出預埋拉環布置平面圖的設計，按圖在現澆板模板上定位放線。在建筑物樓層內正對腳手架立桿設置兩道預埋拉環，一道設置在離外墻面500mm處，另一道設置在距懸挑梁端100mm處，應錨固在樓板的結構受力鋼筋的下方。當垂直拉環部位板上部無鋼筋時，垂直拉環增設配筋610200和6100鋼筋網片，

8、長度2000mm。預埋拉環時應嚴格控制前后兩根對應在一條直線上。搭接焊接鋼筋防止挑梁滑動。2懸挑梁搭設：（1）、 正常部位：型鋼上表面懸挑端距端部焊接鋼筋底座，用于固定腳手架立桿，型鋼一端懸挑，另一端固定在樓面結構上。 上部懸挑層的水平懸挑梁平面位置應錯開150mm，避免與下部懸挑層的水平懸挑梁上的立桿相碰。（2）、陽角部位：型鋼懸挑梁上表面懸挑端距端部處焊角鋼用于固定縱梁，另一端固定在樓面結構上的做法同正常部位做法。在縱梁與懸挑梁交接處的縱梁下部焊接角鋼防止縱梁滑移。如圖2.2-3b。卸荷如圖2.2-4。陽角部位根部的挑梁用槽鋼時應將槽鋼對焊成空心方型型鋼。（3）、中間樓梯部位：懸挑梁設在樓

9、梯間與兩側房間的分隔墻處的結構板上。如圖： 2.2-5，再在懸挑端上擱置縱梁。（4）、立桿間距腳手架立桿最大縱距1.5m，步距1.8m，內外立桿間距0.80m；連墻桿間距豎直3.6m，水平3.0m(即二步二跨)：里立桿距建筑物0.3m。立桿布置的的原則:根據本工程的特點,立桿布置時首先在柱子的兩邊各布置一根立桿;柱間的立桿間距按剩余尺寸平均等分。3、大橫桿、小橫桿設置大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平

10、桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近節點的距離不宜大于縱距的1/3。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。4、腳手板、腳手片的鋪設要求腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設竹腳手板：板寬為250mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。每一懸挑單元的底層使用竹串片腳手板(木腳手板)，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；其余各層

11、使用竹笆腳手板，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不大于400mm。竹串片腳手板鋪設采用對接平鋪。接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm架體底層的腳手板必須鋪設嚴密，且應用平網及密目安全網兜底。架體內每隔兩層且高度不超過10米設層間安全平網，操作層下設隨層安全平網，安全平網應架設牢固、封閉嚴密。5、剪刀撐腳手架外測立面全高全長范圍設置剪刀撐，并應由底至頂連續設置；剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，

12、搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。6、防護欄桿及安全網(1)、腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)、選用尼龍繩張掛安全網，要求嚴密、平整。腳手架外側設置密目式安全網封閉，安全網設置在外排立桿的內側。安置時要使安全網充分繃緊張拉，且上下左右的安全網環扣要對齊，用合乎要求的尼龍繩系牢在腳手架鋼管上。在腳手架轉角處，要用約14的細竹竿夾在安全網的陰角面，并綁扎在轉角的外立桿上，這樣使安全網的轉角保證垂直、美觀。

13、(3)、腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，在每一作業層架體外側必須設置上、下兩道防護欄桿（上桿高度1.2m，下桿高度0.6m）和擋腳板（高度300mm）；(4)、腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。7、連墻件(1)、腳手架與建筑物按水平方向3.0m，垂直方向3.6m，設一拉結點。(2)、拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3)連墻件的布置應符合下列規定：1）、盡量靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；2）、應從底層第一步縱向水平桿處開始設置；3）、連

14、墻件易采用菱形布置，菱形的上下節點處與建筑物的連接采用剛性連接。連墻件中的連墻桿宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。4）、施工卸料平臺、塔吊部位腳手架斷開處必須設置連墻件，且必須設置橫向斜撐；橫向斜撐應在同一節間,由底至頂層呈之字型連續布置。(4)、雙排腳手架門洞及卸料平臺洞口桁架的構造應符合：1）、門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內的圖示節間設置一根斜腹桿；2）、斜腹桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處，增設一根橫向

15、水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口12步。門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點處的扣件。 (5)、當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在450600之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。卸料平臺進料口的搭設應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安

16、全技術規范JGJ 1302001規范中門洞搭設的構造規定。8、架體內防護電梯井的防護采用定型工具化的柵門攔設(高度大于1.8m)，層層進行封閉，且每兩層布置安全網。臨邊采用欄桿進行防護。9、其他要求：(1)、安裝懸挑架時，操作人員可在下層腳手架上操作。如無下層腳手架，應先設置安全可靠的臨時性操作平臺。(2)、懸挑架安裝前，應按下列項目進行檢查，并做出記錄：懸挑架應在混凝土強度達到10MPa后進行安裝，在混凝土強度達到15MPa后才能逐步施加荷載。在建筑物上用適當標記放出安裝懸挑梁的基準線和標高；應除去預埋件表面的雜物，對預埋件的位置應逐個檢查并實測預埋件的偏差。(3)、預埋件在混凝土澆筑時產生

17、位移或陷入混凝土中可按下述方法糾正：產生位移時可用焊接方法在預埋件上焊一塊較大鋼板進行擴大；陷入混凝土時可在原預埋件上加焊鋼板墊至規定表面；角度發生偏差時可用加焊斜墊鐵至規定角度；糾偏時，應盡量減少加焊鋼板或墊鐵的塊數，一般不超過三塊，并應放置整齊，接觸良好。(4)、各部件的連接接頭，必須經過檢查合格后，方可緊固和焊接。連接時，應有防止金屬結構變形的措施。(5)、操作人員應細心協調，相互配合，防止損壞懸挑梁部件及預埋件，確保懸挑架的幾何形式和位置準確。每完成一榀懸挑架的安裝后，應按規定檢驗并校正，才能繼續安裝相鄰一榀懸挑架。安裝縱梁前，應再次核對安裝后懸挑架的孔眼尺寸，懸挑架的相對位置，看是否

18、有移位、變形情況發生，必要時應采取調整縱梁長度等處理措施后再安裝。懸挑架的安裝、腳手架系統的搭設必須經過有關人員分段驗收、分段辦理驗收手續，驗收合格后才能使用。懸挑腳手架在使用中應經常進行檢查，并應遵守設計對操作層數的規定，不得超負荷工作。拆除懸挑腳手架，應先拆除腳手架系統，然后再拆除縱梁和懸挑梁，拆除腳手架系統應按本方案相應章節的規定執行。拆除懸挑腳手架應盡量利用建筑施工垂直運輸設施。拆除縱梁和懸挑架，應根據具體情況可整段或整體拆除，也可分段拆除，拆除時應注意上下的聯系，統一指揮，防止撞擊已建成的裝飾面。外架三層以上每層在南面3-4、10-11軸各設一個卸料平臺，上下層錯開，詳見卸料平臺專項

19、施工方案。建筑物北面三層屋面僅可作4-7層腳手架的立桿支撐。做立桿支撐時，立桿下部必須鋪木板。（6）、腳手架搭設時應注意使小橫桿、大橫桿伸出腳手架外立桿的長度保持在100mm-150mm。腳手架外網應采用密目式安全立網封閉。臨邊防護，在防護欄桿內側也應加設此種立網作防護。腳手架作業層設高度不小于180mm的擋腳板，擋腳板外立面刷黃色和黑色間隔條紋，條紋寬20cm，并向一個方向傾斜60角。擋腳板應綁扎牢固，平整、順直、美觀。腳手架搭設完，經驗收合格后，應在建筑物的每層，每隔20m-30m設腳手架驗收合格牌和警示牌。非作業層應設驗收合格牌和“未經允許禁止入內、如需使用請與負責人譚正中聯系”提示牌、

20、“禁止入內”禁止標志牌；作業層應設驗收合格牌、“使用前安全檢查”警告標志牌和“腳手架使用需知”牌。三、質量標準及驗收懸挑架安裝后的允許偏差與檢查方法應符合下表的規定。 懸挑架安裝后的允許偏差和檢查方法項次項目允許偏差(mm)檢查方法1懸挑架上弦標高20水準儀測量檢查2懸挑架上弦水平度2L/100且不得下翹3懸挑架垂直度H200用經緯儀或吊線和尺量檢查4懸挑架側向彎曲L100用拉線和鋼尺檢查5懸挑架中線與定位軸線偏移10用鋼尺檢查腳手架系統搭設的質量標準、檢驗方法詳見本標準有關章節和JGJ130-2001的相關內容。四、維護保養腳手架的例行維修保養和檢查：每天在使用腳手之前和下班之后，都應對腳手

21、架進行例行保養和檢查。例行保養和檢查，自檢和專業檢查，都要有記錄。懸挑架、縱梁、腳手架每周維修保養一次。在大風、雨、雪后和暫停后重新使用的腳手架，都要全面檢查，只有合格后方可投入使用。懸挑架、縱梁、腳手架(含配件)在每個工程完工拆除運輸后，都要進行一次大的維修、保養和鑒定工作，決定其是否繼續使用或報廢。第五章 腳手架計算一、參數信息:1、腳手架參數落地式雙排腳手架搭設高度按最高的18.1米進行計算，懸挑架首次懸挑梁布置在4層，擬每4層為1個外挑單位，外挑高度4-7層為16.5米、8-11層為18.1米、12-15層為14.3米、16以上共懸挑四次。立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距最大為

22、1.50米，立桿的橫距為0.800米，橫桿的步距為1.80 米；內排架距離墻距離為0.25米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.00 米，采用扣件連接； 2.活荷載參數施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；3.水平懸挑支撐梁:懸挑水平鋼梁采用16號槽鋼，依據現有材料，槽鋼長度為3m、6m。二、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001

23、）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為11.6米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步2跨，豎向間距2.90米，水平間距3.00米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.10米，建筑物內錨固段長度1.90米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 一、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小

24、橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.500/3=1.000kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.000=1.656kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=1.6560.8002 =0.132106/5080.0=26.080N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下

25、: 荷載標準值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.213800.04/(3842.06105121900.0)=0.258mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/3=0.140kN 活荷載標準值 Q=2.

26、0000.8001.500/3=0.800kN 荷載的計算值 P=(1.20.031+1.20.140+1.40.800)/2=0.662kN 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2670.662 =0.274106/5080.0=53.858N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算

27、公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.031+0.140+0.800=0.971kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.883970.7201500.003/(1002.060105121900.000)=2.46mm 最大撓度和V=V1+V2=2.509mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計

28、值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.210+1.41.200=2.001kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；

29、四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12511.600=1.45kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(0.800+0.250)/2=1.102kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 =

30、0.0051.50018.100=0.136kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.108kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 0.840 Us

31、風荷載體型系數：Us = 0.936 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3000.8400.936 = 0.165kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.108+0.851.42.400=6.59kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.108+1.42.400=7.090kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風

32、荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.1651.5001.800 五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.090kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)

33、,W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =7090/(0.19489)=78.04N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6.59kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (

34、m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =7557/(0.19489)+95000/5080=101.978N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求

35、! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 7.496kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1100mm，l = 1900mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.30cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=8.

36、06kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m k=1.10/1.90=0.58 kl=0.25/1.90=0.13 k2=1.05/1.90=0.55 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=22.126kN 支座反力 RB=-5.385kN 最大彎矩 抗彎計算強度 f=10.604106/(1.05108300.0)=93.249N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=3.92+2.40=6.32kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=21.950.00017.8510=0.17kN

37、/m 最大撓度 Vmax=4.810mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2200.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于2200.0/400,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.063.0235/(1050.0160.0235.0)=2.14 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.938 經過計算得到強度 =10.60106/(0.93810

38、8300.00)=104.38N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=5.385kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=53854/(3.1416502)1/2=9mm本工程選用16的。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側50cm以上搭接長度。第六章 腳手架搭設的勞動力安排1、為確保工程

39、進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要812人，均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、架子班長組成的管理機構，架子班長負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。第七章 腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效架子工特種作業人員證書的人員搭設；2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改；3、腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及JGJ59-99中腳手架檢查評分表所列項目和施工

40、方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、技術負責人、項目經理簽認，方能交付使用。4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步。5、在檢查驗收中如發現懸挑式腳手架不符合設計或規范規定的，應立即落實整改。對檢查驗收的結果及整改情況，應按實記錄，并由驗收人員簽名留檔保存。6、懸挑式腳手架驗收合格后，應在架體醒目處懸掛驗收合格牌、限載牌以及安全操作規程牌。施工荷載均勻堆放，并不超過250Kgm2。建筑垃圾或不用的物料必須及時清除第九節 腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃

41、一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有

42、關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。9、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。10、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。11、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。12、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。13、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。14、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。第十節、兜網的搭

43、設在八層搭設腳手架時開始搭設兜網，并隨腳手架上翻依次搭設。依據現有材料，斜拉鋼絲繩為12，斜撐桿長度5.5米，間距5米。斜撐桿下部與大橫桿連接。第十一節 其他說明1懸挑式腳手架搭設之前，項目部技術負責人必須對參加搭設人員的安全技術交底，并履行簽字手續；搭設人員必須持證上崗。2懸挑式腳手架必須嚴格按照設計、施工方案進行搭設。3懸挑式腳手架搭設過程中，須由安全員進行監督。4懸挑式腳手架的底部，必須采取防止人和物體的墜落的全封閉措施。5、環保措施在架體底部鋪設一層密目網防止灰塵及小垃圾從架體上向下飄落。及時清理架體上和安全網內的垃圾。搭設架體的鋼管、扣件、連墻件等材料統一刷油漆。擋腳板按要求制作好后

44、, 統一刷油漆。封閉架體的安全網,選用統一顏色,統一尺寸的密目安全網。安全網重復進行使用前，必須進行清洗。在架體上設計并張貼安全宣傳標語。懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.1米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平，其中建

45、筑物外懸挑段長度1.10米，建筑物內錨固段長度1.90米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 一、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.500/3=1.000kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.000=1.656kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最

46、大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=1.6560.8002 =0.132106/5080.0=26.080N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.213800.04/(3842.06105121900.0)=0.258mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上

47、面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/3=0.140kN 活荷載標準值 Q=2.0000.8001.500/3=0.800kN 荷載的計算值 P=(1.20.031+1.20.140+1.40.800)/2=0.662kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.03

48、8)1.5002+0.2670.662 =0.274106/5080.0=53.858N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.031+0.140+0.800=0.971kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.883970.7201500.003/(10

49、02.060105121900.000)=2.46mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.509mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷載的計

50、算值 R=1.20.058+1.20.210+1.41.200=2.001kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12518.100=2.259kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2

51、 = 0.35041.500(0.800+0.250)/2=1.102kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.100=0.136kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.917kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5000.800/2=

52、2.400kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數：Us = 0.936 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3000.8400.936 = 0.165kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.917+0.851.42.

53、400=7.557kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.917+1.42.400=8.061kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.1651.5001.800 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.061kN； i 計算立桿的截面回轉

54、半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8061/(0.19489)=88.728N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm

55、2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.557kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.18

56、6； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =7557/(0.19489)+95000/5080=101.978N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 7.496kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點

57、最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1100mm，l = 1900mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.30cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=8.06kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m k=1.10/1.90=0.58 kl=0.25/1.90=0.13 k2=1.05/1.90=0.55 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=22.126kN 支座反力

58、RB=-5.385kN 最大彎矩 抗彎計算強度 f=10.604106/(1.05108300.0)=93.249N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=3.92+2.40=6.32kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=21.950.00017.8510=0.17kN/m 最大撓度 Vmax=4.810mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2200.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于2200.0/400,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16a號

59、槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.063.0235/(1050.0160.0235.0)=2.14 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.938 經過計算得到強度 =10.60106/(0.938108300.00)=104.38N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=5.385kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=53854/(3.1416502)1/2=9mm本工程選用16的。 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側50cm以上搭接長度。