1、目錄一、編制依據3二、工程概況3三、施工部署41、成立安全防護領導小組4四、防護架構造要求71、總的設計尺寸72、縱向水平桿73、橫向水平桿84、腳手板的設置95、立桿及掃地桿106、連墻件117、懸挑梁末端做法128 、平面轉角處做法139、懸挑立桿1410、扣件安裝1511、門洞：1512、扣件1513、剪刀撐1514、開口部位的設置1615、水平安全網17五、架子搭設及安全管理17六、 架上作業時的安全注意事項：19七、 其他安全注意事項：20八、搭設和拆除作業中的安全防護：22九、 作業面的安全防護：23十、 人行和運輸通道的防護23十一、高處作業安全技術措施23十二、檢查與驗收28十

2、三、腳手架安全計算291、落地式扣件鋼管腳手架計算書292、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書39十四、腳手架平面布置圖531、落地架平面布置圖532、懸挑架平面布置圖53一、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112、北京市建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-20023、關于加強施工用鋼管、扣件使用管理的通知京建材200672號4、豐臺區長辛店張郭莊地區（原豐臺長辛店生態城一期（北區）B地塊）二類居住、托幼及商業金融用地（配建“限價商品住房”）用地項目-B52地塊-1#樓、2#樓、3#樓、5#地下車庫施工圖5、豐臺區長辛店張郭莊地區（原豐臺長辛店生態城一期（北區）

3、B地塊）二類居住、托幼及商業金融用地（配建“限價商品住房”）用地項目-B52地塊-1#樓、2#樓、3#樓、5#地下車庫施工組織設計二、工程概況1、本項目位于豐臺區長辛店鎮張郭莊，以蘆井路為界，西起規劃長辛店北九路，東至規劃長辛店北十一路，北至規劃長辛店北十八路。本工程地下三層為汽車庫及設備用房，地上為1#、2#、3#樓為辦公建筑，共14層。2、為配合主體結構模板施工，根據現場實際情況分為兩個階段搭設搭設雙排落地腳手架及懸挑腳手架，一層至三層未落地雙排腳手架，一部分都落在地下一層頂板上，一部分為懸挑、一部分落在地下室頂板和護坡樁冠梁上具體位置見腳手架搭設平面布圖（后附）。三、施工部署1、 成立安

4、全防護領導小組組長：李國俠（項目經理）負責協調工作，現場施工總指揮副組長：張建寧（技術負責人）技術總部署、編制施工方案組員：（生產負責人李浩晨）現場施工協調、施工技術交底；組員：（安全員）韓朝旺現場施工指揮、質量檢查、組織驗收。2、設計總體思路（1）1-3層落地雙管腳手架搭設高度為14.9m、防護欄高度為1.6米；總的搭設高度為16.5m。（按最高點計算）（2）2-14層搭設懸挑腳手架，計劃分為四次用16#工字鋼挑出，第一次從三層地面開始搭設、第二次從六層地面挑出、第三次從九層地面挑出、第四次從十二層地面挑出，搭設高度均為16.8m加1.5米防護欄總高18.3m。腳手架主要用于地下部分施工的安

5、全防護。3、勞動力準備本工程搭設階段共需架子工10名，維護階段共需架子工4名，拆除階段共需外架工10名。所有架子工均需持證上崗。架子工由勞務公司提供。搭設階段安排壯工6人，2名測量放線工配合。4、材料準備本工程外架所用的鋼管、扣件、基礎墊板均由租賃公司提供。腳手板和其它材料由勞務分包自行采購?；A部位主要材料計劃如下表：名稱及規格用途總需用量備 注6m長管縱向水平桿2470根租 賃6m長管立桿及斜桿2620根租 賃3m長管調整節頭位置1440根租 賃1.5m短管橫向水平桿2600根租 賃2.5m短管連墻桿480根租 賃3m短管轉角水平桿900根租 賃2000mm200mm50mm墊木基礎墊板9

6、50塊租 賃直角扣件21000個租 賃對接扣件1900個租 賃4000mm200mm腳手板700塊采 購6m1.8m安全網1600張采 購8#鉛絲采 購材料的技術要求：1) 焊接鋼管 規格（外徑48.3mm、壁厚3.6mm）2) 鋼管：應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）中規定的3號普通鋼管。其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。3) 扣件 直角扣件；旋轉扣件；對接扣件 采用可鍛鑄制作的扣件。其材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB5813）中的規定。4) 腳手板 本工程采用200mm寬木腳手板搭設。木腳手板應采用杉木或松木制作，其材質

7、應符合現行國家標準木結構設計規范（GBJ5）中級材質的規定。腳手板厚度不應小于50mm，兩端應各設直徑為4mm的鍍鋅箍三道。5) 密目網 1.3m2m 材質和質量標準應符合建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）和（GB16909-1997）密 目式安全網國家標準。5、機具準備搭、拆架子所需機具主要有架子扳手、吊線，由架子工自備。項目部應配備如下檢查工具（可借用，但應符合要求）：名稱數量用途經緯儀1臺檢查腳手架垂直度扭力扳手1把檢查扣件擰緊力度游標卡尺1把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺1把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺1把檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度水平尺1把檢查水平桿高差注

8、：建筑施工扣件式鋼管腳手架（JGJ130-2011）中提及的鋼板尺用鋼卷尺代替。四、防護架構造要求1、總的設計尺寸立桿縱距1.5m（局部有所調整，但均不大于1.5m），橫距0.9m（可平鋪四塊腳手板，每塊腳手板寬200mm），內排立桿據結構外皮0.3m，大橫桿各步步距1.50m，均布置在立桿的里側，采用對接扣件連接，上下相鄰大橫桿的接頭位置錯開布置，在不同的立桿縱距中，同一步內兩根內外大橫桿接頭錯開布置在不同跨內，連墻件為兩步三跨，防護架落地部分按照16.5m、懸挑部分按照18.3m搭設，安全穩定計算分為兩次。外排架內側設全封閉密目安全網。2、縱向水平桿縱向水平桿要求設置在立桿內側，接長宜使用

9、對接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接接頭的搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定。接長如采用搭接，搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。端部構件邊緣至接茬縱向水平桿端的距離不小于100mm。3、橫向水平桿作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。橫向水平

10、桿靠墻一端外伸長度不小于300mm，以滿足鋪一塊腳手板的要求?？繅σ欢穗x外墻裝飾面距離不大于120-150mm 。作業層滿鋪腳手板。腳手板應設置在三根橫向水平桿上。腳手板的鋪設可對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，接頭外伸130-150mm，也可搭接鋪設，搭接時接頭必須支在橫向水平桿上，并用16#扎絲扎實。每層端部腳手板探頭長度取150mm，腳手板長兩端應與支承桿可靠固定。4、腳手板的設置4.1.作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離開墻面120150mm； 4.2.木腳手板設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板

11、的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用塔接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm,兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm，如下圖；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm，如下圖： 4.3.作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。 4.4.立桿節點處的橫向水平桿，嚴禁拆除。5、立桿及掃地桿 5.1.立桿底部應設置200*50木墊板。（長板通鋪） 5.2.腳手架必須設置縱，橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫

12、向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm，如下圖： 5.3.落地腳手架底層步距不應大于2m,如下圖： 5.4.立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定：1）立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3；2）搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣

13、件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm。6、連墻件使用腳手管與建筑物進行連接，從第一步縱向水平桿處開始，連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，采用矩形布置。連墻件連接，連墻件采用在樓層梁上埋設短管483.5，高度不小于mm,采用雙扣件與架體連接，具體見下圖：連墻件做法詳圖7、懸挑梁末端做法 懸挑梁末端采用一道的預埋 型鋼筋固定，錨固在樓板上，樓板采取支頂卸載措施，平面轉角處懸挑梁末端錨固位置應相互錯開，詳見下圖。8 、平面轉角處做法懸挑式腳手架架體結構在平面轉角處應采取加強措施。具體做法見下圖：懸挑架體底部做法9、懸挑立桿懸挑腳手架每根立桿全都座在工字鋼焊接的短

14、鋼管上，短管高度2，具體做法見下圖懸挑鋼梁樓面做法10、扣件安裝連墻件采用硬連接，用鋼管將腳手架與層框架梁預留鋼管連接，水平間距不大于6m，垂直距離不大于4m，保持架體的穩定。11、門洞：防護架應在安全通道出入口處設置門洞。門洞處挑空一根立桿。門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內設置斜腹桿。斜腹桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。安全通道處的門洞兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口1至2步（外排架2步，內排架1步）。安全通道不得與防護架桿件連接。12、扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于，且不應大于。主節點處固定橫向水

15、平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。對接扣件開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。13、剪刀撐為保證腳手架整體結構不變形，在腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，每道剪刀撐跨越立桿7根，斜桿與地面的傾角45.8。剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1米，設置3個旋轉扣件。見下圖14、開口部位的設置腳手架開口部位必須設置連墻件，且連墻件的高度不應大于4m、并增加橫向小橫桿間距不大于0.5m、開

16、口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐。掛網封閉并設置警告標志牌。倒料平臺洞口：洞口寬度采用45002800mm，加強做法如下圖：15、水平安全網搭設多層建筑首層四周必須搭設3m寬的水平安全網，網底距接觸面不得小于3m；高層建筑首層四周應搭設6m寬的雙層水平安全網，網底距接觸面不得小于5m，多層和高層建筑每隔四層且不大于10m，應設一道3m寬的水平安全網。外腳手架內及電梯井架體內或采光井內的水平兜網按規范要求每三層設置一道，且不超過10米。五、架子搭設及安全管理1、腳手架搭設或拆除人員必須由符合勞動部頒發的特種作業人員安全技術培訓考核管理規定經考核合格，領取特種作業人員操作證的專業架子工進行。

17、2、 操作人員應持證上崗。操作時必須配戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋。3、 大霧及雨天氣和6級以上大風時，不得進行腳手架上的高處作業。4、 腳手架搭設作業時，應按形成基本構架單元的要求逐排、逐跨和逐步地進行搭設，矩形周邊腳手架宜從其中的一個角部開始向兩個方向延伸搭設。確保已搭部分穩定。5、 搭設作業，應按以下要求作好自我保護和保護好作業現場人員的安全：5.1. 在架上作業人員應穿防滑鞋和佩掛好安全帶。保證作業的安全，腳下應鋪設必要數量的腳手板，并應鋪設平穩，且不得有探頭板。當暫時無法鋪設落腳板時，用于落腳或抓握、把(夾)持的桿件均應為穩定的構架部分，著力點與構架節點的水平距離應不大于0 .8m，垂

18、直距離應不大于1 .5m。位于立桿接頭之上的自由立桿(尚未與水平桿聯接者)不得用作把持桿。5.2.架上作業人員應作好分工和配合，傳遞桿件應掌握好重心，平穩傳遞。不要用力過猛，以免引起人身或桿件失衡。對每完成的一道工序，要相互詢問并確認后才能進行下一道工序。5.3. 作業人員應佩戴工具袋，工具用后裝于袋中，不要放在架子上，以免掉落傷人。5.4. 架設材料要隨上隨用，以免放置不當時掉落。5.5.每次收工以前，所有上架材料應全部搭設上，不要存留在架子上，而且一定要形成穩定的構架，不能形成穩定構架的部分應采取臨時撐拉措施予以加固。5.6 .在搭設作業進行中，地面上的配合人員應避開可能落物的區域。六、

19、架上作業時的安全注意事項：1.作業前應注意檢查作業環境是否可靠，安全防護設施是否齊全有效，確認無誤后方可作業。2 .作業時應注意隨時清理落在架面上的材料，保持架面上規整清潔，不要亂放材料、工具，以免影響作業的安全和發生掉物傷人。3. 在進行撬、拉、推等操作時，要注意采取正確的姿勢，站穩腳根，或一手把持在穩固的結構或支持物上，以免用力過猛身體失去平衡或把東西甩出。4. 當架面高度不夠、需要墊高時，一定要采用穩定可靠的墊高辦法，且墊高不要超過50cm，超過50cm時，應按搭設規定升高鋪板層。在升高作業面時，應相應加高防護設施。5. 在架面上運送材料經過正在作業中的人員時，要及時發出“請注意”、“請

20、讓一讓”的信號。材料要輕擱穩放，不許采用傾倒、猛磕或其他匆忙卸料方式。6. 嚴禁在架面上打鬧戲耍、退著行走和跨坐在外防護橫桿上休息。不要在架面上搶行、跑跳，相互避讓時應注意身體不要失衡。7.在腳手架上進行電氣焊作業時，要鋪鐵皮接著火星或移去易燃物，以防火星點著易燃物。并應有防火措施。一旦著火時，及時予以撲滅。七、 其他安全注意事項：1.運架桿配件應盡量利用垂直運輸設施或懸掛滑輪提升，并綁扎牢固。盡量避免或減少用人工層層傳遞。2.除搭設過程中必要的1-2步架的上下外，作業人員不得攀緣腳手架上下。3. 在搭設腳手架時，不得使用不合格的架設材料。4. 作業人員要服從統一指揮，不得自行其是。5. 架上

21、作業應按規范或設計規定的荷載使用，嚴禁超載。并應遵守如下要求：6. 作業面上的荷載包括腳手板、人員、工具和材料，當施工組織設計無規定時，應接規范的規定值控制。7 .腳手架的鋪腳手板層和同時作業層的數量不得超過規定。8. 架面荷載應力求均勻分布，避免荷載集中于一側。9. 構配件要隨運隨裝，不得存放在腳手架上。10. 較重的施工設備(如電焊機等)不得放置在腳手架上。11. 架上作業時，不要隨意拆除基本結構桿件和連墻件，因作業的需要必須拆除某些桿件的連墻點時，必須取得施工主管和技術人員的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。12. 架上作業時，不要隨意拆除安全防護設施，未有設置或設置不符合要求時，必

22、須補設或改善后，才能上架進行作業。13、 腳手架拆除作業前，應制訂詳細的拆除施工方案和安全技術措施。并對參加作業全體人員進行技術安全交底，在統一指揮下，按照確定的方案進行拆除作業，注意事項如下：13.1.一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后構架材料、先輔件后結構件和先結構件后附墻件的順序，一件一件地松開聯結，取出并隨即吊下。13.2. 拆卸腳手板、桿件、門架及其他較長、較重、有兩端聯結的部件時，必須要兩人或多人一組進行。禁止單人進行拆卸作業，防止把持桿件不穩、失衡而發生事故。拆除水平桿件時，松開聯結后水平托取下。拆除立桿時，在把穩上端后，再松開下端聯結取下。13.3. 多人或多組進行拆卸

23、作業時，應加強指揮，并相互詢問和協調作業步驟，嚴禁不按程序進行的任意拆卸。13.4.因拆除上部或一側的附墻拉結而使架子不穩時，應加設臨時撐拉措施，以防因架子晃動影響作業安全。13.5. 拆卸現場應有可靠的安全圍護，并設專人看管，嚴禁非作業人員進人拆卸作業區內。13.6. 嚴禁將拆卸下的桿部件和材料向地面拋擲。已拆至地面的架設材料應隨時運出拆卸區域，保持現場文明。13.7.腳手架立桿的基礎(地)應平整夯實，具有足夠的承載力和穩定性。設于坑邊或臺上時，立桿距坑、臺的上邊緣不得小于lm，且邊坡的坡度不得大于土的自然安息角，否則，應作邊坡的保護和加固處理。腳手架立桿之下必須設置墊座和墊板。八、搭設和拆

24、除作業中的安全防護：13.1.作業現場應設安全圍護和警示標志，禁止無關人員進入危險區域。13.2. 對尚未形成或已失支穩定結構的腳手架部位加設臨時支撐或拉結。a.在架體的外側必須連續設置剪刀撐。b.單皮架子部位要設置斜支撐桿，架體與地下室外墻預埋板連接牢固后在與對面護坡樁用可調支撐頂住，以確保單皮架子的穩定性。c.腳手架端頭開口部位必須加兩道小橫桿并用密目安全網封堵。d.在架子下部必須設置掃地桿。(高度不大于200mm)13.3. 在無可靠的安全帶扣掛物時，應拉設安全網。九、 作業面的安全防護：1. 腳手架的作業面上的腳手板必須滿鋪，不得留有空隙和探頭板。腳手板與墻面之問的距離一般不應大于20

25、cm。（鋪一塊腳手板）腳手板應與腳手架可靠拴結。2. 作業面的外側立面的防護設施視具體情況可采用：1)擋腳板加二道防護欄桿。2)二道防護橫桿滿掛安全立網。3)其他可靠的圍護辦法。十、 人行和運輸通道的防護1. 貼近或穿過腳手架的人行和運輸通道必須設置板篷。2. 上下腳手架有高度差的入口應設坡度或踏步，并設欄桿防護。 十一、高處作業安全技術措施1. 凡在墜落高度基準面2m以上（含2m）有可能墜落的高處進行作業，都稱為高處作業；高處作業必須堅持“先防護、后施工”，“無防護、不施工”的原則。2.高處作業的安全技術措施及其所需料具，必須列入工程的施工組織設計。3. 單位工程施工負責人應對工程的高處作業

26、安全技術負責并建立相應的責任制。高處作業要設置安全標志，掛安全網，施工前，應逐級進行安全技術教育及交底，落實所有安全技術措施和人身防護用品，未經落實時不得進行施工。4.高處作業中的安全標志、工具、儀表、電氣設施和各種設備，必須在施工前加以檢查，確認其完好，方能投入使用。5.高處作業時，要衣著靈便，但決不可赤膊裸身，腳下要穿軟底防滑鞋，決不能穿拖鞋，硬底鞋和帶釘易滑的鞋，操作時要嚴格遵守各項安全操作規程和勞動紀律；高處作業人員持證上崗。6.高處作業時，每年要進行一次體格檢查，患有心臟病、高血壓、精神病癲癇病等不適合從事高處作業的人員，不可安排從事此類工作，嚴禁酒后作業。7.所有安全防護設施和安全

27、標志等，任何人不得毀損或擅自移動和拆除。施工過程中，若發現高處作業的安全設施有缺陷或隱患，務必及時報告并立即處理解決，對危及人身安全的隱患，應立即停止作業。確因施工需要而暫時拆除或移動的要報項目安檢部門同意后才能動手拆移，并在工作完畢后即行復原。8. 安全網要求其比重小、強度高、耐磨性好、延伸率大和耐久性較強，此外還應有一定的耐氣候性能，受潮濕后期強度下降不太大。同一張安全網所有網繩都要采用一種材料，禁止使用材料為丙綸的安全網。應設首層安全網，每層網距小于10米，操作層腳手板下設一層。立網起的作用與防護欄桿類似，其最低高度應為1.2米安全網目變長不得大于10cm。安全網必須經試驗合格后方可使用

28、。9.本工程腳手架的外側應用立網封閉。立網與架體連接應使用邦繩逐點綁扎，不得跳綁、漏綁。立網網體不得作平網網體使用。10.建筑物的轉角處，和平面形狀突出的部位，應設置平網，安全網要整體連接，不得中斷，也不允許出現任何漏洞。除按高空作業規定設置保護措施處，還應在作業層下架子內（10m）設固定平網一道。11. 安全網的拆除應在施工全部完成，作業全部停止后，經項目主管安全的經理同意，方可拆除，拆除過程中要有專人監護。拆除的順序，應自上而下依次進行，下方應設警戒區，并設“禁止通行”等安全標志。12. 安全網應由專人負責購置、保管、發放和收存，網體在入庫及庫存時，要查驗網上在兩個不同位置所附的法定的永久

29、性標牌。嚴禁采購使用無產品說明書或無質量檢驗合格證書的安全網，且必須有建設安檢站頒發的使用許可證。13.安全網在使用前須經安檢部門檢驗，嚴禁不合格產品投入使用；安全網搭設完畢后，必須報有關安全管理人員驗收，合格后方可使用；在使用過程中，要配備專人負責保養安全網，并及時作檢查和維修，每兩周或一月做一次檢查。如某一安全網受到較大沖擊后立即檢查，每隔3個月按批號對試驗繩進行強力試驗一次，并做好試驗記錄。每年還應抽樣沖擊試驗一次。14.網內的墜落物經常清理，保持網體干凈，還要避免大量焊渣和其他火星掉入網內。當網體受到化學品的污染或網繩嵌入粗砂粒或其他可能引起磨損的異物時，即須進行清洗，洗后使其自然干燥

30、；使用過后拆下的網，要有安檢部門作全面檢驗并簽訂合格使用的證明，方可入庫存放或重新使用；安全網在搬運中不可使用鐵鉤帶刺的工具，以防損傷安全網。15. 安全帶應符合國家標準安全帶GB6095-85規定的構造形式、材料、技術和使用保管上的要求等；使用時要高掛低用，防止擺動碰撞，繩子不能打結，鉤子要掛在連接環上，當發現有異常時要立即更換，換新繩時要加繩套，使用3m以上的繩要加緩沖器。16. 安全帶的檢驗應按安全帶檢驗方法GB6096-85進行，不得采購和使用不合格的產品。安全帶不使用時要妥善保管，不接觸高溫、強酸、強堿或尖銳物體，使用頻繁的繩要經常作外觀檢查，使用兩年后要做抽檢，抽檢過的樣帶要換新繩

31、。17. 攀登和懸空高處作業人員以及搭設高處作業安全設施的人員，必須經過專業技術培訓及專業考試合格，持證上崗，并必須定期進行體格檢查。18.施工中對高處作業的安全技術設施，發現有缺陷和隱患時，必須及時解決；危險人身安全的，必須停止作業。19. 施工作業場所所有可能墜落的物件，應一律先行撤除或加以固定。高處作業中所用的物料，均應堆放平穩，不妨礙通行和裝卸。工具應隨手放人工具袋；作業中的走道、通道板和登高用具，應隨時清掃干凈；拆卸下的物件及余料和廢料均應及時清理運走，不得隨意亂置或向下丟棄。傳遞物件禁止拋擲。20. 遇有6級以上大風、濃霧等惡劣氣候，不得進行露天攀登與懸空高處作業，暴雨過后，應對高

32、處作業安全設施逐一加以檢查，發現有松動、變形、損壞或脫落等現象，應立即修理完善。21.因作業需要，臨時拆除或變動安全防護設施時，必須經施工負責人同意，并采取相應的可靠措施，作業后應立即恢復。22. 防護棚搭設與拆除時，應設警戒區，并應派專人監護。嚴禁上下同時拆除。23.高處作業安全設施的主要受力桿件，力學計算按一般結構力學公式，強度及撓度計算按現行有關規范進行，但鋼受彎構件的強度計算不考慮塑性影響，構造上應符合現行相應規范的要求。1）該架子按外防護結構架子兼作外裝修架子搭設，使用時荷載不得超過200kg/m2；2）架子搭設必須由架子工操作，架子工必須持證上崗，搭設過程中嚴格按照建筑工程腳手架安

33、全技術操作規程的有關規定執行；3）架子搭設工長必須有書面安全及技術交底；4）凡上架操作人員必須戴安全帽，系牢安全帶，嚴禁酒后作業；5）架子搭設過程中必須設立禁區，并有專人看護；6）遇有惡劣天氣如大風、大雨天氣要停止作業；7）架子上嚴禁堆放物料，凡電氣設備不準上架；8）架子基礎周圍要高于自然地坪50 mm，架體外側現場設置排水溝，保證雨季現場排水通暢，架子下面不得有積水；9）架子搭設時要及時與結構連接，以保證搭設過程中的安全，隨搭設隨校正桿件的垂直度及水平偏差，鋼管的卡子不得擰的過緊或過松，扣件螺栓擰緊力矩值不應小于40Nm，且不應大于65Nm。十二、檢查與驗收三、腳手架的檢查與驗收 A 腳手架

34、及基礎應在下列階段進行檢查與驗收： 1）基礎完工后及腳手架搭設前； 2）作業層上施加荷載前； 3）每搭設完6m8m高度后； 4）達到設計高度后； 5）遇有六級強風及以上風或大雨后和解凍后； 6）停用超過一個月。B 腳手架使用中，應定期檢查下列要求內容： 1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐等的構造應符合規范和專項施工方案的要求； 2) 地基應無積水，底座應無松動，立桿應無懸空； 3) 扣件螺栓應無松動； 4) 高度在24m以上的雙排腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差應符合規范的規定； 5）大風、大雨后安全部門要對架子進行檢查，發現傾斜、下沉、松扣、崩扣現象及時修理；十三、腳手架安全計算1、落地

35、式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度16.5米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。鋼管類型為48.33.6，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2

36、，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓0.30kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數0.6000。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P

37、1=0.040kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.900/2=0.157kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.900/2=1.350kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.040+1.20.157=0.237kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.350=1.890kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.237+0.101.890)1.5002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2

38、=-(0.100.237+0.1171.890)1.5002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.551106/5260.0=104.712N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.040+0.157=0.197kN/m活荷載標準值 q2=1.350kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.197+0.9901.350)1500.04/(1002.06105127100.0)=2.842mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm

39、,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0401.500=0.060kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷載的計算值 P=1.20.060+1.20.236+1.42.025=3.190kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:

40、 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.040)0.9002=0.723106/5260.0=137.370N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.040900.004/(3842.060105127100.000)=0.013mm集中荷載標準值 P=0.060+0.236+2.025=2.321kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2320.800900.0900

41、.0900.0/(482.06105127100.0)=1.346mm最大撓度和 V=V1+V2=1.359mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0400.900=0.036kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN

42、 荷載的計算值 R=1.20.036+1.20.236+1.42.025=3.161kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1444 NG1 = 0.14416.500=2.383kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 =

43、 0.35041.500(0.900+0.300)/2=1.260kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.5004/2=0.510kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50016.500=0.247kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.400kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050

44、kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數： Us = 0.600經計算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.24.400+0.91.44.050=10.383kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.24.400+1.

45、44.050=10.950kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.950kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.

46、599m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.265； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =10950/(0.27506)=81.560N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.383kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，

47、取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.265； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.077kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =10383/(0.27506)

48、+77000/5260=91.889N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = 303.873kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 N1=6.402kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=33.80 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 4.40+4.05=8.45kN A

49、 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！2、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.0

50、0。雙排腳手架，搭設高度18.3米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為48.33.6，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長

51、度1.50米，建筑物內錨固段長度1.50米。懸挑水平鋼梁上面的聯梁采用10號工字鋼，相鄰懸挑鋼梁之間的聯梁上最多布置1根立桿。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.040kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.900/2=0.045kN/m 活荷載標準值 Q=2.0000.900/2=

52、0.900kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.040+1.20.045=0.102kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.102+0.101.260)1.5002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.102+0.1171.260)1.5002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.355106/5260

53、.0=67.408N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.040+0.045=0.085kN/m活荷載標準值 q2=0.900kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.085+0.9900.900)1500.04/(1002.06105127100.0)=1.834mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小

54、橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0401.500=0.060kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷載標準值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷載的計算值 P=1.20.060+1.20.068+1.41.350=2.042kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.040)0.9002 =0.464106/5260.0=88.285N/mm2小橫桿的計算強

55、度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.040900.004/(3842.060105127100.000)=0.01mm集中荷載標準值 P=0.060+0.068+1.350=1.477kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1477.050900.0900.0900.0/(482.06105127100.0)=0.857mm最大撓度和 V=V1+V2=0.870mm小橫桿的最大撓度小于900.0

56、/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0400.900=0.036kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷載標準值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷載的計算值 R=1.20.036+1.20.068+1.41.350=2.014kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N

57、.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1444 NG1 = 0.14418.300=2.643kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.10041.500(0.900+0.300)/2=0.360kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.1

58、6 NG3 = 0.1601.5004/2=0.480kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.300=0.274kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.757kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5000.900/2=2.700kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.250 Us 風荷載體型系

59、數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.757+0.91.42.700=7.910kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.757+1.42.700=8.288kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la

60、立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.288kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩定

61、系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.265； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得: =8288/(0.27506)=61.735N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.910kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.

62、599m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.265； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.096kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =7910/(0.27506)+96000/5260=77.110N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 303.873kNNf2N

63、l，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到: Nl=7.253kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖七、聯梁的計算按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=8.29kN計算簡圖如下 支撐按照簡支梁的計算公式 其中 n=1.50/1.50=1經過簡支梁的計算得到支座反力(考慮到支撐的自重) RA = RB=(1-1)/28.29+8.29+1.500.11/2=8.37kN通過傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重) 20.00+8.29+1.500.11=8.45kN最大彎矩(考慮到支撐的自重) Mmax抗彎計

64、算強度 f=0.03106/49000.0=0.63N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受腳手架作用傳遞

65、集中力 P=8.45kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/1.50=1.00 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.20/1.50=0.80代入公式，經過計算得到支座反力 RA=26.097kN支座反力 RB=-8.453kN最大彎矩 MA抗彎計算強度 f=12.956106/(1.05141000.0)=87.512N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=3.76+2.70=6.46kN水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.00017.8510=0.21

66、kN/m最大撓度 Vmax=5.604mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表5.1.8規定：水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/250,滿足要求!九、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄B其值bb=0.929經過計算得到強度 =12.96106/(0.929141000.00)=98.91N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!十、錨固段與樓板連接

67、的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=8.453kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范9.7.6 f = 65N/mm2；壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=84534/(3.141665.002)1/2=10mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺

68、栓的軸向拉力，N = 8.45kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 14mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到 h 要大于8453.06/(3.1416141.5)=128.1mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 8.45kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 14mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=70mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；

69、經過計算得到公式右邊等于64.5kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 180-15 = 165mm；s = 6.34106/(1.00014.3001.51000165.02)=0.0110 = 1-(1-20.0110)1/2=0.0110s = 1-0.0110/2=0.9950樓板壓點負彎矩配筋為 As = 6.34106 / (0.9950165.0210.0) = 184.0 mm2懸挑腳手架計算滿足要求！十四、腳手架平面布置圖1、落地架平面布置圖2、懸挑架平面布置圖