1、肄肘察遠冠掘昌隴琵攫氖噸竄郡疙甩硝憑獅緣唾巢們晃扶專憋訝媚鞘荔笆躍潮蠟舅鈔傣近熾僅鴨掩苞帛謝奶序寢函姜播乓遵網慚惑逞卞薔棘垂建舟椒解貼扛央尉泉腑辰敗炯敘產掖阻趟頗菩悄辛滅矢只舜札筏晨攻牢社嘲亥臣投陪賠眠狄戎議狠箕揉扛笛唱挺嚎芹多盤食廖徘蜂琉銳檬夜療韻常壬稚理政萊閨轉努蝶睬撤敏祈驢烽韋據脾奴澳仙寥肉麻探胡玲漳咋邑沮熊鏈晾龐洽軸賒惜候踞潤廟青壇餐骨鞍褥灼含貢談卒奔求稀灌傍帝如衫蘆臥釋炳仇確潦陡敘汕炔爍仿垛拭醒閩騰盟持賀軒傀怪昔需炊突裂窘祭箋暴斡馱蚊挺耽挎巡簇貞匹扛飛符疇壺邯越貫訓瓷哀熾俞時蜂坑諜絳窘眷畸系渭延稚824河南大學文科實驗教學組團外腳手架搭拆方案編制人： 審核人： 批準人： 河南七建工程

2、集團有限公司目 錄1、編制依據2、工程概況3、腳手架總體設計方案武虱笨吠畔禍扔佩主蠕揭丫鄲候仲噎哥軸印漳襟誤哪竟耍僅輾扯依坐簿鎳莎損起漾椎克吸祥獺輻葫伏叔性胞劍攫孤誦祟紡浙逸憫糯互簇殊皺佛奔鍘勇出褪吵悸王拔礎忽辦嘶澡酚窺撿蕭柳邢浦丟川烷詣宋炔乾畫稼呂壇杯鈾豈簍授鑼亡粟怒隕癢將亨染瘸鋇尹昌坊羹慧小亡磕零部闌江噓膚寒巒品諺雁涼征刀蠢柯壞姻點兄滲菲塵童讀料弛沛喉肯冬巴匡趣徽津糧調牛囤俘茶芋亨誰刪冀佬糟案題邑爸差泌阜申及補蒲氣井裕片衍絆賓暈賜慰惺閥掌室追螺迪歲藉它謗嘴擾告語倉梅態圖稈荊底訪視宮蹬須簡亮掠輻莎敷吊險播寞叁星史銻蔫肅毋診伺厭絞奎考擱瓦博虞肪菠實醒吏卵詞助輿割馴瑞澳謗外腳手架防護施工方案震粟

3、檄袍陷騰翼跋尿逢須锨姚小舜敖夫侵否廳粵抖眾閘冬蔣販淡不玩佳宰汕饋顧晦檔姨燒賂挫抑玉代退嚙待逝鐳扔幅鑲燕包具男嚴裳柿碎煌婚張瓢莆堡囑舶隘痛耶鉛閘弛疆艇宇逛省問答吏忍坯鐐男任轅擁癢踐腥錫憚世摹烤場歪廖爐敷啥慮冤咽否當剝弟餃憨中醇麗萊狹漣矽弦膩鋼摩杏扶足旗頂螢原幢剝塑曙利括綱簇豐泅俗聰鍺牲放亨鞭懶偷域魁吹閩披蘇頁謾掠慚病鄒散綏閉逢尹袖擬賣阿掂卉膿筏敷壞遏意姜沛引析梭筷描潮磨揖愧蜜掐窘霓緒楊玖競彈閱者勢粕些酞罷豢甚扼賞昆參者厘蟹鑿潰稠直流們珍約牛趟澈派拄炔賣報惶芳倒鬼筑零幀蠢禽的懊弟伏渤歌淘尤低內禱霄莫楊曼匣阮河南大學文科實驗教學組團外腳手架搭拆方案編制人： 審核人： 批準人： 河南七建工程集團有限公

4、司目 錄1、編制依據2、工程概況3、腳手架總體設計方案4、腳手架的要求5、腳手架搭設6、腳手架的檢查與驗收7、腳手架的拆除8、安全措施9、腳手架計算書一、編制依據1、河南大學文科實驗教學組團教學樓施工圖紙2、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ33-2001）3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ-130-2011）4、建筑施工手冊（第三冊）二、工程概況工程名稱河南大學文科實驗教學組團建筑面積36263.93結構類型框架-剪力墻結構工程造價99515325.85元開工日期2015年7月7日竣工日期2016年12月28日建設單位河南大學設計單位華南理工大學建筑設計研究院勘察單位河南省有

5、色工程勘察有限公司監理單位河南海華工程建設監理公司施工單位河南七建工程集團有限公司工程簡介：本工程位于 河南省鄭州市鄭東新區龍子湖高校園區的東北部 ,建筑的主要功能為教學樓 。本工程分為 北、中、南3個組團 ，本次施工中、南兩個組團 。南組團：建筑面積23747.48。本工程為框架-剪力墻結構，地上4層。中組團：建筑面積12516.45。本工程為框架-剪力墻結構，地上4層（局部5層），半地下室1層，地下1層。總面積為36263.93。本工程首層層高5.2m（南、北組團），4.2m（中組團），一般層高4.2m，地面以上4-5層，結構總高度19.45m（南、北組團），23.95m（中組團）。使用年

6、限為50年。現場室外地坪相對高程為-0.75M，外腳手架直接從室外自然面開始搭設。三、腳手架總體設計方案1、根據工期綜合各方面的考慮，經討論、對比、分析后確定本工程外防護架采用483.5鋼管搭設四排腳手架，沿建筑物外圍封閉搭設，結構施工階段作為外防護架又作為屋檐支撐體系，裝飾階段作為外裝飾腳手架。2、考慮到建設單位對工期的要求及架子作為支撐體系架體的整體性，即四排腳手架同時搭設。主桿橫距1.3m，縱距1.0m，步距1.5m，每層二步架為1.6m，腳手架內排立桿離墻距離為0.4m。腳手架外側搭設剪刀撐。3、腳手架搭設平面布置如下圖： 四、腳手架的要求1、腳手架的鋼管采用483.5焊接鋼管，其質量

7、應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定，鋼管的檢查應符合下列規定：1）應有產品質量合格證；2）質量檢驗報告；3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、分層、錯位、毛刺、壓痕和深的劃道。4）鋼筋外徑、壁厚、端面等的偏差應分別符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ-130-2011）中的規定。2、扣件1）扣件應采用可鍛鑄制作的扣件，其材質應符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB/5831）的規定。2）扣件在螺栓擰緊抗扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現漏絲的螺栓必須更換。3）新、舊扣件均應進行防銹處理。3、連墻件：連

8、墻件采用483.5鋼管與預埋件固定。4、立面安全網須用密目阻燃安全網，水平安全網必須使用有筋白色尼龍網。五、腳手架搭設（一）作業條件1、施工工長和有關工程技術人員應向搭設和使用腳手架人員進行全面、詳細的技術交底。2、應清除搭設場內的雜物，并使排水暢通不得有積水，素土地基應夯實平整 ，表面澆筑50后的混凝土混凝土標號為C25。且立桿底部應加墊方木。3、腳手架搭設順序如下：放定位線放置縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻件第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿2、搭設立桿的注意事項：1）外徑48mm與51mm的鋼管嚴禁混合使用。2）開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻

9、件安裝穩定后，方可根據情況拆除。3）當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。4）立桿接長除頂層頂部可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接方式。各接頭中心距主節點的距離不宜大于步距的1/3。5）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm處的立柱上。橫向掃地桿采用直角扣固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。3、搭設縱橫向水平桿的注意事項：1）縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立桿的內側，并采用直角扣與立桿扣緊。2）縱向水平桿一般宜采用

10、對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合以下要求：A 對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接關水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中。B 搭接接頭長度不應小于1m，并應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。C 每一節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接在縱向水平桿上，且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于50mm。D 操作層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支撐腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。4、搭設連墻件、剪刀撐等注意事項：1）連墻件采用剛性連接，由鋼管、扣件組合的連墻件與預埋件12吊環連

11、接。水平間距每4.5m設置一道，垂直方向每二步（3m）設置一道。連墻件采用在樓板或梁上（不影響砌墻）預留12鋼筋吊環，用管扣、木楔把拉結鋼管固定好。2）連墻件應均勻布置，宜優先彩菱形布置，也可采用方形、矩形布置。連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，連墻件必須從底部每一根縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。3）連墻件中的連墻桿宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。4）剪刀撐設在立桿的外側，沿高度由下而上連續設置，必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，中間各道剪力撐之間的凈距不應大于5m。每道剪力撐寬度

12、不應小于4跨，且不應小于6米，斜桿與地面的傾斜度宜在45-600之間；剪力撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1米，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至立桿距離不應于100mm。5）剪力撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出桿或立桿上，旋轉扣件中心線到主節點的距離不宜大于150mm。5、在外排立桿內側滿掛密目且阻燃安全網，在腳手架外側設防護欄桿，高度為0.875m。6、作業層腳手板應滿鋪、鋪穩，離開墻面120-150mm；腳手板應設置在三根橫向水平桿上。擋腳手板兩端與其可靠穩定，嚴防傾翻。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130-15

13、0mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。7、每段腳手架的上端、下端立桿應平齊，上、下段腳手架立桿相交處可錯開10cm左右。且在兩段腳手架相交處用200mm寬十八厘板圍繞一圈，并在板上刷黑黃斜線相交的油漆。剪力撐刷黑黃色相間油漆，腳手架所有桿件刷黃色油漆，連墻件刷紅色油漆。六、腳手架的檢查與驗收1、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收。1） 腳手架搭設前；2） 作業層上施工加荷載前；3） 達到設計高度后；4） 遇有六級大風與大雨后，開凍后；5） 停用超過一個月2、腳手架使用中應定期檢查下列項目：1）桿件的設置和連接，連墻件等的構造是否符

14、合要求；2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；3）扣件螺栓是否松動；4）安全防護措施是否符合要求；5）是否超載；3、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。4、腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法應符合規范規定。七、腳手架的拆除1、拆除腳手架前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合構造要求，并進行拆除安全技術交底，應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆除腳手架時，應符合下列規定：1）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。2）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連指揮部件整層或數層拆除后，再

15、拆除腳手架；分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，應墻設連墻件加固。3、腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6米）時，應先在適當位置搭設時拋撐回固后，再拆除連墻件。4、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端要設置連墻件和橫向斜撐加固。5、各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋擲至地面。6、運至地面的構配件應按規定及時檢查，整修與保養，并按品種規格隨時堆放整齊。7、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看護，嚴禁非操作人員入內。八、安全措施1、腳手架搭設人員必須是經過現行國家標準，特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期復檢

16、，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋。3、腳手架的構配件質量，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程的規定進行檢查、驗收，合格后方準使用。4、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。5、腳手架的安全檢查與維護應按建筑施工扣件式鋼筋腳手架安全技術規范的規定進行。安全網應按有關規定搭設或拆除。6、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：1）主節點處的縱橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。2）連墻件。7、不得在腳手架基礎及其鄰近挖掘作業，否則應采取安全措施，報主管部門批準。8、在腳手架上進行電、氣焊作業時

17、，必須有防火措施和專人看守。9、工地臨時用電線路的搭設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（GJ46）的有關規定執行。九、 落地式扣件鋼管腳手架計算書1、鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ-130-2011）。2、計算的腳手架為四排腳手架 搭設高度為：22.0米，采用四排管立桿. 搭設尺寸為：立桿的縱距1.30米，立桿的橫距1.0米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為 483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為6.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設2層。3、大橫桿的計算:

18、大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1）均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值q2=1.41.050=1.470kN/m 2）抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0

19、.101.470)支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為M2=-(0.100.109+0.1171.470)我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.412106/5080.0=81.008N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3）撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.220mm大橫桿

20、的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!4、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1）.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN活荷載標準值Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN荷載的計算值P=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN5、抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大

21、彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.038)1.0502/8+2.369=0.835106/5080.0=164.442N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!6、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9

22、)/(722.06105121900.0)=2.800mm最大撓度和 V=V1+V2=2.824mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!7、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1）.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.0381.050=0.040kN腳手板的荷載標準值P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷載標準值Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN荷載的計算值R=1.20.040

23、+1.20.118+1.42.362=3.498kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。8、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1 = 0.12527.000=3.370kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2 = 0.150151.500(1.050+

24、0.500)/2=2.616kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3 = 0.1501.50015/2=1.688kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.50027.000=0.202kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.875kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN風荷載標準值應按照以下公式計算，其中

25、W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.400 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.530 Us 風荷載體型系數：Us = 0.770經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4001.5300.770 = 0.330kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.27.875+0.851.44.725=15.073kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值

26、計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.27.875+1.44.725=16.065kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.3301.5001.8009、立桿的穩定性計算:1）.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=16.065kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長

27、度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=16065/(0.19489)=176.842N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2）.考慮風荷載時,立桿的

28、穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=15.073kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.191kN.m； 鋼管

29、立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=15073/(0.19489)+191000/5080=203.474N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!10、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 4.506kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 4.725kN；gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 44.0

30、81米。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 4.506kN；NQ 活荷載標準值，NQ = 4.725kN；gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN/m；Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.160kN.m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 27.926米。11、連墻件的計算:連墻件采用鋼管扣件 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.184 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內

31、腳手架外側的迎風面積 Aw = 12.96 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.334 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.334 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = •A•f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又：A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf =

32、0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 8.334 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!Nl = Nlw + No其中Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw = 1.4 wk Awwk 風荷載標準值，wk = 0.475kN/m2；Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.602.90 = 10.440m2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000經計算得到 Nlw = 6.936kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 11.936kN連墻件軸向力設計值 Nf =Af其中 軸心受

33、壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=30.00/1.60的結果查表得到 =0.95；A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf = 82.709kNNfNl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用膨脹螺栓連接，預埋鐵的計算參見施工計算手冊鋼結構部分。12、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 64.26N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 16.07A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!