1、 一、編制依據1、天地山水澗3期工程施工組織設計；2、天地山水澗3期工程施工圖；3、建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；5、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；6、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）中國建筑工業出版社；7、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）中國建筑工業出版社；8、建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；9、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002（2011版）；10、地下防水工程質量驗收規范（GB502082011）；11、地下工程防水技術規范（GB

2、501082008）；12、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）；13、建筑工程冬期施工規程（JGJ104-2011）等。二、工程概況天地山水澗 3期 3-6#樓、3-7#樓、3-8#樓工程項目位于河南省鄭州市惠濟區開元路北、迎賓路南、田園路以西區域，建筑層數為3-6#樓、3-7#樓地下三層，地上二十二層，3-8#樓為地下三層地上二十一層；3-6#樓建筑面積11137.14平方米，3-7#樓建筑面積10448.37平方米，3-8#樓建筑面積10651.35平方米；3-6#樓、3-7#樓建筑高度64.1m，3-8#樓建筑高度58.5m，結構類型為剪力墻構。建筑防火等級為一級，

3、抗震設防烈度為七度，基礎形式為筏板基礎，設計合理使用年限為50年。建筑結構形式：本工程地基基礎設計等級為乙級。本工程采用閥板基礎，筏板厚度為1.1m屬大體積抗滲混凝土(C35P6),地下室外墻抗滲等級為P6；本工程為剪力墻結構，合理使用年限為50年，建筑物安全等級為一級，剪力墻抗震等級一級，框架部分為二級，抗震構造措施為一級。抗震設防烈度為7度。建筑耐火等級：均為一級。建筑防水等級：地下室防水等級為級，屋面防水等級為級。三、施工準備3.1材料準備序號材料單位數量備注1482.8鋼管T402扣件只50000包括各類扣件3膠合板m21500015厚木模板4木料m31400包括各類方料5對拉螺栓根1

4、600各類長短螺桿6山形卡只70007螺帽只50008鐵釘T1.103.2機械準備序號機械名稱機械型號機械數量 單位1木工下料機Y100L2-41 臺2木工壓刨機MB103A2 臺3臺鉆ZX201 臺4沖擊鉆ZH-191 臺5電錘Q264 臺6電焊機BX3-300-23 臺3.3人員配置序號工程分部名稱人數備注1基礎（包括地下室）100基礎階段工作面大，分兩個施工段，多安排工作人員2主體工程803.4技術準備4.4.1、要熟悉圖紙，了解掌握模板的施工工藝，按圖紙和項目經理部部署的進度計劃合理安排材料、機具、人員進場施工。4.4.2、按施工方案和技術規程對操作者進行技術、安全交底并下達具有可操作

5、性、可實施的技術交底書。3.4.3、認真做好材料進場的驗收工作，復查材料質量證明書，為材料進場作好準備工作。3.4.4、做好模板施工的技術資料和施工過程中的檢驗記錄，并及時收集和整理上述資料，以保證技術資料的及時、完整。3.5模板選擇模板工程是結構外觀好壞的重要影響因素，模板系統選擇正確與否直接影響到施工進度及工程質量。本工程模板方案的確定是以工程質量及進度為出發點，充分考慮結構特點和模板的實用性，并在此基礎上進行綜合性的經濟成本分析，以達到降低工程成本、提高工程質量和進度的目的。模板配置材料選擇：梁、板、柱、墻均采用15mm厚的高強鏡面膠合板。 四、 模板體系選擇及模板設計4.1、材料選用及

6、其力學性能：（1）15mm厚高強鏡面膠合板，規格為9151830；（2）483.5鋼管、扣件、蝶形卡等；（3）4080方木；（4）脫模劑、12鉛絲、活動扳手等；4.2、模板設計5.2.1剪力墻模板設計為保證工程質量及進度，本工程剪力墻模板選定為15mm厚高強鏡面膠合板，豎向圍檁為4080mm方木，間距400；橫向圍檁采用2根48（壁厚3.5mm）鋼管，間距600；對拉螺桿為M14，橫縱間距600mm。對拉螺桿的長度=B（墻寬）+450。5.2.2梁模板設計框架梁底采用15mm厚木膠合板，采用鋼管加固。梁底模用23根4080通長木方拼成，其中模板從兩端向跨中拼，縫留在跨中，直接擱在滿堂架子的橫桿

7、上，梁模應支撐板模，梁側模應夾底模，梁側模視梁高度用23根4080木方拼成，用短鋼管夾緊和斜撐鋼管夾固，斜撐鋼管與橫擔夾角不大于45，斜撐鋼管的間距不大于750mm。 5.2.3平臺模板設計平臺板采用15mm厚高強鏡面膠合板。平臺模板次龍骨采用4080方木，間距200mm，主龍骨采用48mm3.5mm鋼管。平臺模板支撐架采用滿堂紅腳手架；樓板厚度為120mm時，立桿間距應不大于1.0m1.0m，樓板厚度超過120mm時，立桿間距為0.9m0.9m，立桿間距可根據不同開間尺寸調整，平臺模板支撐架必須加掃地桿和剪刀撐，剪刀撐縱橫向間距不大于6m。梁下立桿應加密，間距不大于0.5m0.5m。橫桿沿高

8、度方向間距不大于1.0m。五、 施工部署本工程按后澆帶分為兩個施工段，設置后澆縫及膨脹后澆帶。每層的施工順序為先墻、柱等豎向構件，后樓層梁板的施工。主樓部分地上按溫度后澆帶分為兩個施工流水段。六、 主要部位模板支設方案6.1、地下室模板、止水帶安裝及吊模6.1.1 基礎及承臺模板采用15mm厚高強鏡面膠合板。6.1.2吊模施工：在基礎底板鋼筋上焊接221500mm的鋼筋支架，木模板放置在鋼筋支架上，上部用8#鐵絲與墻壁外側鋼管支架拉結，同時用對拉螺桿與鋼管互相配合進行加固。為保證底板側幫保護層厚度，支模前，在底板墊層上彈出模板的位置線。6.1.3地下擋土墻體基礎與墻體連接的水平施工縫處需做止水

9、處理。擋土墻外側后澆帶處采用外貼式橡膠止水帶；自基礎上翻250 mm高的剪力墻中間采用鋼板止水帶，250mm高的砼導墻與基礎要求一次性澆筑，故此處采用吊模施工。模板架立采用每邊單排F221500并與板筋焊接，上端比砼墻寬200，作為模板擱置點。在模板中距底模150處設一道900（止水對拉螺桿適用于外側墻體）對拉螺桿，模板底、中部安放對撐鋼筋以確定模板上、下口尺寸，螺桿兩側設8#對拉斜鉛絲，與底板筋固定，確保模板的垂直度（適用于內側墻體）。6.2、基礎后澆帶模板、沉降后澆帶模板、溫度后澆帶模板后澆帶施工是本工程施工需要高度關注的一項施工內容，后澆帶是現澆整體式鋼筋砼結構為了克服由于施工期間不均勻

10、沉降、溫度收縮等因素造成有害裂縫而設置的臨時變形逢，放置一段時間后再進行澆筑封閉，后澆成整體結構。由于結構由后澆帶連成整體，因此后澆帶施工的質量好壞與結構質量密切相關。本工程在9軸和10軸間設膨脹加強帶，高度300mm,寬度為2000，裙樓與主樓間設800mm寬沉降后澆帶。底板后澆帶采用鋼筋作骨架，鋪設兩層鋼絲網作側模支護。鋼筋骨架的做法詳見附圖。鋼絲網模板作法是10目鋼絲網和3目鋼絲網各一層，綁扎在鋼筋骨架上。由于后澆帶的側壓力大，模板固定采用“頂”與“拉”的措施以保證模板位置和幾何尺寸的準確。“拉”即設斜拉筋反作用于側模板，對側模板產生拉力，以抵消部分側壓力。“頂”即在后澆帶處加設支撐，以

11、抵抗混凝土的側壓力。6.3、地下室擋土墻模板地下外側剪力墻模板均采用15mm厚高強鏡面膠合板，內楞采用4080mm方木，外鋼楞采用482.8鋼管以及14、16防水對拉螺栓桿加固。6.3.1墻模板單塊就位組拼安裝工藝流程彈線檢查一側模板安裝安裝斜撐插入穿墻螺栓清掃墻內垃圾另一側模板安裝安裝背桿、斜撐調整模板位置緊固穿墻螺栓模板加固檢查驗收6.3.2安裝墻模板宜采用墻兩側模板同時安裝，第一步模板邊安裝鎖定，邊插入14對拉螺栓（對拉螺栓加焊止水環）,對拉螺栓間距水平方向450一道，垂直方向，底部三道，間距300一道，上部為450一道，并將兩側模對準墻線使之穩定，然后用碟形扣件或方鋼卡固定在方木上，調

12、整兩側模的平直。6.3.3用同樣方法安裝其它若干步模板到墻頂部，內方木200一道，外鋼管450一道，內方木外側安裝外鋼管，并將其用蝶形扣件與對拉螺栓固定，穿墻螺栓由內方木外鋼管中間插入，用螺母將蝶形扣件擰緊，使兩側模板成為一體。安裝斜撐，調整模板垂直，合格后，與墻、柱、樓板模板連接。6.3.4穿墻螺栓等連接件都要連接牢靠，松緊力度一致。6.3.5各種穿墻管在進行墻模施工時，必須固定牢固，穿墻管周圍加焊止水環。6.4、集水坑、電梯坑模板地下室積水坑多為100010001000，120012001200。采用15mm厚高強鏡面膠合板及鋼管、4080mm方木，模板應預先做好定型模板箱框，施工時一次支

13、設完成支設。箱框上方要用重物以防模板上浮。詳見下示意圖：6.5、框架柱模板7.5.1柱模板設計本工程框架柱均采用15mm厚高強鏡面膠合板，背楞采用4080mm木方，482.8鋼管做圍檁，第一道圍檁距地150200mm，以上間距400500mm；當柱模板截面大于600小于900mm時，中間加一道對拉絲桿，柱截面大于900mm時加兩道對拉絲桿。6.5.2柱模板安裝施工工藝（1）、彈柱位置線 安裝柱箍筋 安裝柱模板 安裝桿或斜撐 預檢（2）、柱模安裝，首先在基礎面上彈出縱橫軸線和四周邊線，底部要留清掃口。（3）、安裝柱模板：通排柱，先裝兩端柱，經校正固定，拉通線校正中間各柱，模板按柱子大小，一面一片

14、，每片安裝豎向龍骨4080木方，間距250mm。（4）、安裝柱箍：柱箍采用14對拉螺桿和483.5的鋼管，柱根部三道柱箍間距為400一道，上部為500一道。雙向各用14對拉螺桿一道。（5）、柱模板根部位置的固定。在澆筑樓面梁板混凝土時，在離柱邊線170mm處預埋225，長度為180mm的短鋼筋頭，埋入板內100mm，外露80mm，用木方加木楔固緊柱模板。(6）、柱模板上部的固定。柱模板安裝時上端位置的控制是保證柱子垂直度、柱中線位移誤差在允許偏差范圍之內的關鍵環節。（7）、模板及其支架必須有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆混凝土的自重和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。（8）

15、、模板拼縫要求嚴密，且用20mm10mm海綿條粘貼，防止拼縫漏漿。（9）、成排柱子支模前，先將底部彈出通線，將柱子位置兜方找中；（10）、柱子支模前，必須先校正鋼筋位置，柱子模板上口要安放鋼筋定位套，以保證柱主筋位置和混凝土保護層。（11）、成排柱模支撐時，先立兩端柱模，校之與復核無誤后，頂部拉通長線，再立中間各根柱模，柱距4.2m時，柱間用剪刀撐及水平撐搭牢，否則各柱單獨拉四面斜撐，保證柱子位置準確。（12）、將柱模內清理干凈，封閉清掃口，辦理柱模預檢。6.6、剪力墻模板6.6.1剪力墻模板設計本工程剪力墻模板選定為15mm厚高強鏡面膠合板，剪力墻厚400，豎向圍檁(次楞)為4080mm木方

16、，中距200mm；橫向圍檁(主楞)采用2482.8mm鋼管，豎向間距與對拉螺栓間距相同，墻體下部1/2范圍內對拉螺栓間距為450450mm（橫向縱向），上部1/2范圍內對拉螺栓間距可放大為500500mm；剪力墻厚400，豎向圍檁(次楞)為4080mm木方，中距150mm；橫向圍檁(主楞)采用2482.8mm鋼管，豎向間距與對拉螺栓間距相同，墻體下部1/2范圍內對拉螺栓間距為300450mm（橫向縱向），上部1/2范圍內對拉螺栓間距可放大為450450mm；剪力墻第一道穿墻螺桿距地高度不得大于200mm，陰角部位穿墻螺桿距轉角(陽角)距離不得大于450mm。對拉螺桿的長度=B（墻寬）+450m

17、m。對拉絲桿大樣圖如下圖6.6.2墻模板安裝施工工藝（1）、墻模板安裝就位組拼安裝工藝流程彈線檢查安裝門窗口模板一側模板安裝安裝斜撐插入穿墻螺栓清掃墻內垃圾另一側模板安裝安裝背桿、斜撐調整模板位置緊固穿墻螺栓模板加固檢查驗收（2）、墻模安裝，首先在基礎面上彈出縱橫軸線和四周邊線，底部留清掃口。（3）、先校正墻柱預留搭接筋，使其垂直不扭向。按照放線位置，在柱四邊及墻的預留插筋上離地5080處焊上頂桿，從四邊頂住模板以防止位移。（4）、墻模板根部位置的固定。在澆筑樓面梁板混凝土時，在離墻邊線170mm處預埋225，長度為180mm的短鋼筋頭，埋入板內100mm，外露80mm，用木方加木楔固緊墻模板

18、，外側與雙排架固定（5）、安裝墻模板宜采用墻兩側模板同時安裝，第一步模板邊安裝鎖定，邊插入14對拉螺栓，墻體下部1/2范圍內對拉螺栓間距為300450mm或450450（橫向縱向），上部1/2范圍內對拉螺栓間距可放大為450450mm或500500。剪力墻第一道穿墻螺桿距地高度不得大于200mm，陰角部位穿墻螺桿距轉角(陽角)距離不得大于450mm，對拉螺桿設置水平和垂直均在一條線上。（6）、墻模板驗收完畢后，封閉清掃口。6.6.3墻模板安裝注意事項（1）單塊就位組拼時，應從墻角模開始，向互相垂直的兩個方向組拼，這樣可以減少臨時支撐設置。否則，要隨時注意拆換支撐或增加支撐，以保證墻模處于穩定狀

19、態。（2）模板就位后，可安裝內楞，內楞與模板用鐵釘釘緊，其間距不大于400mm，當內楞長度不夠需接長時，接頭處要增加同樣數量的楞木。（3）在組裝模板時，要使兩側穿孔的模板對稱放置，以使穿墻螺栓與墻模保持垂直。（4）上下層模板接槎的處理，可在下層模板上端設一道穿墻螺栓，上層模板支設時利用該穿墻螺栓并在模板與墻體之間夾設海綿條，以防止漏漿和錯臺。（5）墻（柱）模板的陽角拼縫必須夾設海綿條；（6）預留門窗洞的模板應制作加固，且有錐度，安裝要牢固，既不變形，又便于拆除。（7）穿墻螺桿的做法嚴禁先封模后鉆孔。（8）模板支撐必須按照設計要求支設牢固，防止跑模和漲模。6.7、梁板模板6.7.1梁模板設計框架

20、梁底模采用15mm厚高強鏡面膠合板，框架梁側模采用鋼管加固。梁底模用24根4080通長木方拼成，其中模板從兩端向跨中拼，縫留在跨中，直接擱在滿堂架子的橫桿上，梁模應支撐板模，梁側模應夾底模，詳見附圖；梁側模視梁高度用24根50100木方拼成，用短鋼管夾緊和斜撐鋼管夾固，斜撐鋼管與橫擔夾角不大于45，斜撐鋼管的間距不大于750mm。當梁寬：300B 400，且H較大時，梁底中間宜加設一排立桿；B500，梁底中間必須加設一排立桿；B600，且H較大時還須加設14對拉螺栓600。梁板跨度大于4m時，跨中應起拱，起拱高度宜為跨度的1/10003/1000，一般可取為2/1000。40*80方木250m

21、m6.7.2梁模板安裝施工工藝彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模支架安裝梁側模安裝鎖口楞，斜撐楞 復核梁模尺寸位置加固后驗收同一軸線的大梁模板要拉通線找直，標高要一致，軸距要準確。安裝梁鋼支柱：支柱橫向距離為1000，縱向距離1000一道，支柱上面墊4080方木，支柱雙向加剪刀撐和水平拉桿，離地100設一道 ，以上每隔1.50米左右設一道，梁底撐設置48鋼管1000mm。按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底板，并拉線找直，梁底板應起拱，當梁跨度等于或大于4米時，梁底板按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。用小鋼管固定梁側模，龍骨間距為500一道，梁模上

22、口與板模交接處用4080木方頂緊。綁扎梁鋼筋：用支架架起綁扎實后，放入梁模板內，經檢查合格后辦理隱檢。安裝后校正梁中線、標高、斷面尺寸，將梁模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦理預檢。6.8、平臺模板設計平臺板采用15mm厚高強鏡面膠合板。平臺模板次龍骨采用4080方木，間距200mm，主龍骨采用48mm3.5mm鋼管。平臺模板支撐架采用滿堂紅腳手架，樓板厚度120mm時，立桿根據各層層高采用標準桿,間距1.0m1.0m；樓板厚度超過120mm時，立桿間距為900，但應不大于1.0m1.0m，立桿間距可根據不同開間尺寸調整，詳見模板施工計算書。平臺模板支撐架必須加掃地桿和剪刀撐，剪刀撐縱橫向間距不

23、大于6.0m。梁下立桿應加密，間距不大于750mm。水平桿沿高度方向間距不大于1.8m。40mm*80mm我我我6.9、樓板模板施工6.9.1樓板模板施工工藝搭設支架安裝板模木楞調整樓板下皮標高及起拱鋪設模板檢查模板上皮標高，平整度綁板筋樓板厚度120mm時，立桿間距在平臺板下1.0m1.0m；樓板厚度超過120mm時，立桿間距應不大于1.0m1.0m，立桿間距可根據不同開間尺寸調整， 調節支柱的高度，將大龍骨找平。鋪木膠板，鋪完后，用水平儀測量模板標高，進行校正，并用靠尺找平。標高校完后，支柱之間應拉水平拉桿，離地100mm處一道，往上縱橫向每隔1500mm左右一道，并經常檢查，保證完整牢固

24、。將模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦理預檢。6.9.2梁板模板安裝，應注意以下事項：（1）梁口與柱頭模板的連接特別重要，必須按模板設計封嚴撐牢。（2）梁模支柱的設置，由模板設計規定。（3）模板支柱縱橫方向的水平拉桿，剪刀撐等，均應按設計要求布置。（4）采用扣件鋼管腳手作支架時，扣件要擰緊，要抽查扣件的力矩。（5）由于空調等各種設備管道安裝的要求，需要在模板上預留孔洞時，應盡量使穿梁管道孔分散，穿梁管道孔的位置應設置在梁中部1/2梁高范圍內。以防削弱梁的截面，影響梁的承載能力。6.10、 樓梯模板樓梯平臺和底模采用15mm厚高強鏡面膠合板，40mm80mm方木沿板長方向間距600mm設置，踏步板

25、厚度為50mm，樓梯踏步模板采用膠合板后背4080方木，這樣踏步砼澆筑后表面平整度高、光滑密實。樓梯側面采用50厚木板鋸成反三角形狀。支撐采用482.8鋼管及底托、頂托，底托下方墊40mm80mm方木。樓體模板、三角踏步板現場制作，現場安裝。樓梯模板施工前應根據實際層高放樣，先安裝休息平臺模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模，安裝外幫側模和踏步模板。要特別注意斜向支柱的固定防止澆筑砼時模板移動。支模前應在樓梯間墻上要彈出踏步及平臺位置線，保證平臺的梯高及位置，從而使樓梯的角度及長度符合圖紙設計要求。樓體模板施工，先支好底模，再支倒三角踏步板。施工過程中應注意控制標高，踏步模注意第一步與最

26、后一步的高度和寬度與裝修材料的關系。40mm*80mm方木主龍骨40mm*80mm方木主龍骨40mm*80mm方木40mm*80mm貼墻方木6.11、后澆帶和膨脹帶模板安裝梁后澆帶和樓板后澆帶安裝梁后澆帶和樓板后澆帶砼的留置采用木方和快易收口網堵縫，防止砼向兩側流淌。鋼板網孔徑不大于5mm，鋼板網和鋼筋用綁絲綁在一起，后面再綁孔8鋼筋以增大其剛度。后澆帶處的模板和架子單獨設置，其他部位模板拆除時，被后澆帶打斷的梁板在本跨內的模板不得拆除，待后澆帶混凝土強度達到設計強度后方可拆除。 40mm*80mm方木次龍骨6.12、構造柱模板構造柱模板采用覆膜多層板，48鋼管圍檁支撐體系。為防止澆筑混凝土時

27、模板膨脹，影響外墻平整，用覆膜多層板貼在外墻面上，并每隔1m以內設兩根拉條，拉條與內墻拉結，拉條直徑不應小于16。拉條穿過磚墻的洞要預留，留洞位置要求距地面300開始，每隔1000以內留一道，洞的平面位置在構造柱大馬牙槎以外一丁頭磚處。6.13、丁字墻及墻連柱處模板施工丁字墻接頭處采用4080木方縱向放置，從內側與多層板釘牢，并且拐角處與小墻面模板在端頭部保持平齊。地下室墻連柱處模板采用兩個250mm寬陰角模外加一塊膠合板配置的插板，再利用14對拉螺桿與外側模板連接形成一整體。6.14、圈梁模板采用木模板，挑扁擔法支撐系統。在圈梁底面下一層磚處，每隔1000留一頂磚孔洞，穿48鋼管作扁擔，豎立

28、側模板，用木方及鋼管支牢。鋼筋綁扎完以后，模板上口寬度進 行校正，并用木撐進行定位，用鐵釘臨時固定。6.15、門、窗、預留洞洞口模板門、窗、預留洞洞口模板應預先做好定型模板框，施工時一次支設完成。局部門洞口模板采用15厚的覆膜多層板制作定形模板，洞模板頂下800內加斜支撐，800以下每500加一道水平支撐；洞口模板上下各加一道斜支撐，中間加一道水平支撐，保證洞不變形。6.16、預埋件和預留洞的設置6.16.1豎向構件預埋件，采用焊接固定或綁扎固定，但必須保證保護層不得過大。6.16.2水平構件預埋件。（1）梁頂埋件可用鐵釘固定。（2）板面預埋件與樓板鋼筋焊接，改變錨腳角度來調整預埋件標高。6.

29、16.3預留孔洞的留置。（1）梁、柱側面采用鋼筋焊成的井字架卡住孔模，井字架與鋼筋焊接。（2）板面留洞將孔模直接釘在底模上。七、模板支設安裝的有關要求7.1、模板支設安裝的規定（1）、按配板設計循序拼裝，以保證模板系統的整體穩定。（2）、配件必須拼裝牢固。立柱和斜撐下的支撐面應平整墊實，并有足夠的受壓面積。為增大立柱與樓板的受力面積，立柱下必須鋪設墊板。（3）、預埋件和預留洞必須位置準確，安設牢固。墻拉筋預埋件應緊貼模板內側，以便于剔鑿。（4）、墻和柱子模板的底面應找平，下端應與事先做好的定位基準靠緊墊平，在墻、柱上繼續安裝模板時，模板應有可靠的支撐點和剪刀撐，其平直度應進行校正。（5）、立柱

30、所設的水平撐和剪力撐，應按構造與整體穩定性布置。（6）、多層支架的立柱，上、下層支架的立柱宜對準，設置在同一豎向中心線上。7.2、模板安裝的安全要求：（1）、模板上架設的電線和使用的電動工具，應采用三相五線制并安裝漏電保護器。（2）、高空作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋內，不得掉落。（3）、架子工、電工等特殊工種應持證上崗。（5）、裝拆模板前，必須做好“四口”、“五臨邊”的安全防護，垂直作業時上、下應有安全隔離措施；且作業過程中不得破壞、改動安全防護措施；（6）、裝拆模板時，上、下應有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動部件固定

31、牢固，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。（7）、裝拆模板時，必須使用穩固的登高工具，高度超過3.5m時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員應掛上安全帶，站在腳手板上，不得直接站在鋼管或木方上。（8）、安裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆。梁、板模板上堆料應均勻且不得超過有關規定。（9）、在墻柱一次澆筑高度超過2m時，應控制澆筑速度在2.9m/h以內。八、模板安裝的質量標準及控制措施8.1、 質量標準（1）、 保證項目：模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度、穩定性。其支架的支承部分應有足夠支承面積。（2）、基本項目：大模板的下口及大模板與角模接縫處要嚴實，

32、不得漏漿。模板接縫處，接縫的最大寬度不應超過規定，模板與混凝土的接觸面應清理干凈。隔離劑涂刷均勻。（3）、允許偏差項目見下表。 現澆剪力墻結構大模板允許偏差 允許偏差 (mm)多層大模高層大模 墻、軸線位移53尺量檢查 標 高55用水準儀或拉線和尺量檢查 墻、截面尺寸22尺量檢查 每層垂直度33用2m托線板檢查 相鄰兩板表面高低差22用直尺和尺量檢查 表面平整度22用2m靠尺和楔形塞尺檢查 預埋鋼板中心線位移33預埋管、預留孔中心線位移33尺量檢查8.2、質量保證措施(1）、針對本工程特征，擬設木工放樣2名，配合質檢部門對模板工程進行監督、檢查，以確保模板施工質量。（2）、模板支設完畢后，由施

33、工員、質檢人員會同木工班組長進行聯合檢查，對所有模板的清潔、加固、接縫是否符合要求，并對模板的軸線、標高、垂直度進行復核，經復檢合格后方可澆筑砼。8.3、 應注意的質量問題 8.3.1、 梁、板模板：梁、板底不平、下撓；梁側模板不平直；梁上下口脹模：防治的方法是，梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統有足夠的強度和剛度。作業中應認真執行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱應立在墊有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產生下撓。梁、板模板應按設計或規范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。 8.3.2、 柱

34、模板： 1) 脹模、斷面尺寸不準：防治的方法是，根據柱高和斷面尺寸設計核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和堅向鋼楞，以保證柱模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側壓力。施工應認真按設計要求作業。 2) 柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐（或拉錨），吊線找垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等，即使柱模不扭向。 3) 軸線位移，一排柱不在同一直線上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無

35、誤后，柱模項技通線，再支中間各柱模板。柱距不大時，通排支設水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。 8.3.4 墻模板： 1)、 墻體厚薄不一，平整度差：防治方法是模板設計應有足夠的強度和剛度，龍骨的尺寸和間距、穿墻螺栓間距、墻體的支撐方法等在作業中要認真執行。 2）、墻體爛根，模板接縫處跑漿；防治方法是，模板根部砂漿找平塞嚴，模板間卡固措施牢靠。3）、 門窗洞口混凝土變形：產生的原因是，門窗模板與墻模或墻體鋼筋固定不牢，門窗模板內支撐不足或失效。8.4、模板的現場制作9.4.1木質模板加工要求及質量標準多層板下料尺寸應準確，采用專用切割機裁割，防止毛邊、飛邊、

36、破茬。模板裁口處及時用封邊漆保護，減少裁口處再次產生毛邊或遇水膨脹、松散變形。材料進場均應有合格證和檢測報告。序號模板類型加工偏差（mm）檢驗方法1墻木模板接縫寬2.5觀察及用木楔型塞尺檢查2頂板木模板接縫寬1.5觀察及用木楔型塞尺檢查3截面尺寸2對角線尺量8.4.2對制作與加工的管理和驗收的具體要求1）、木模板的制作 木質模板在工地現場加工，模板的配置設專人負責。 木工加工組根據圖紙對模板進行精確翻樣，加工成型后，首先由加工組進行自檢，發現問題及時整改；再由質檢員對加工進行專檢，控制模板加工允許偏差在規定的范圍內； 使用前，由安裝組對木制加工品再進行交接檢，影響使用的立即返回整修。 配置好的

37、模板應在反面編號并寫明規格，分別堆放保管，以免錯用。 使用后的模板應及時清理維修，以備下次使用。8.5、模板的存放8.5.1存放的位置及場地地面的要求1）、基礎施工期間，在車庫南側進行場地硬化放置模板，并搭設插放架放置角模。2）、模板進場前，應根據項目部的施工安排及流水段的劃分情況，有次序地組織模板分批進場，保證現場施工的需求，同時避免占用更多的場地放置模板。8.5.2一般技術與管理的注意事項1）、模板存放時應按規格分開放置，使用時按翻樣圖吊至施工現場，避免使用時混亂。2）、木模加工配置完成后，應按使用部位分別編號，并碼放平整，備用模板應遮蓋保護，以免變形。九、 模板的拆除1、底模及其支架拆模

38、時的砼強度應符合設計要求，當設計無具體要求時，應符合下表的規定，砼強度的判定以同條件養護的試塊為準。模板拆除前，工長應填寫拆模申請，經技術負責人同意后方可拆除模板。部 位結構跨度按設計的砼強度標準值的百分率計（%）板2m502 m， 8 m75梁8 m758 m100懸臂構件2 m752 m1002、拆除順序，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位，后承重部位，以及自上向下的原則，拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。3、拆模時，拆除區域應設置警戒線，并設專人看守，操作人員應站在安全處，以免發生事故，待該片的模板全部拆除后方準將模板、配件、支架等運出堆放。4、拆下的模板等配件，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞

39、。按指定地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷隔離劑，以備待用。5、模板拆除后，不得留有未拆除的懸空模板。6、后澆帶砼澆筑之前兩側的支撐不能拆除，以防結構成為懸臂。十、混凝土澆筑時對模板的要求1、在澆筑豎向結構混凝土時，布料設備的出口離模板內側面不應小于50mm，并且不向模板內側面直沖布料，也不得直沖鋼筋骨架。2、澆筑水平結構混凝土時，不得在同一處連續布料，應在23m范圍內水平移動布料。3、混凝土澆筑時應派專人看護模板、支撐架，及時處理隱患險情。十一、成品保及文明施工1、所有木模、木方、鋼管在支、拆模及運輸時，應輕搬輕放，發現模板有變形的應及時修理，模板拆完后應及時清理干凈表面砼渣，并涂刷脫模劑

40、分規格碼放。木模不得隨意開洞，鋸口、堵縫小塊九夾板及不能再利用之模板不得隨意亂放，應運到工地廢料收集點集中碼放。2、所有卡扣分類別在拆模時用編織帶集中收集，然后吊入下層進行施工，不得隨意拋棄及混裝。每層樓面拆完模后必須清理完所有樓板面上的垃圾及廢料，做到文明施工，規范作業。3、模板支設完畢后，應清掃干凈梁底、板上鋸末、木屑。4、預組拼的模板要有存放場地，場地要平整夯實。模板平放時，要有木方墊架。立放時，要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。 5、工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位

41、前作為臨時椅靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。工作面已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整產生偏差。 6、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷。十二、模板拆除與安裝安全技術措施1、進入施工現場，必須正確佩戴安全帽。2、架子工必須持證上崗。3、施工前必須系好安全帶安全帶，穿軟底鞋，安全帶要做到高掛低用。4、使用木工機具配制模板時要嚴格遵守木工機械安全操作規程。5、工作前要檢查使用的工具是否牢固，釘子要放在工具袋內，工作時要精神集中，防止工具墜落傷人。6、高空作業要搭設腳手架或操作臺。上、下要使用梯子。不許站在墻上工

42、作，不準在大梁底模上行走。7、高空拆模時應有專人指揮。在下面要設置標志，暫停人員通過，拆下的模板及管、卡應用繩子系好牢送下來，嚴禁從高空往下扔擲。8、拆除模板時操作人員要帶安全帽，在安全地點操作，防止在同一垂直面的上下工作，要相互照顧。9、拆下的模板要及時清理、堆放整齊。防止釘子扎腳。10、工作前應戴好安全帽，檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，防止掉落傷人。工作時應集中思想，避免釘子扎腳和空中滑落。11、安裝與拆除5米以上的模板，應搭設腳手架，并設防護欄桿，禁止在同一垂直面上下操作。高處作業要系安全帶。12、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。13、高處拆模時，應有專人指揮

43、，并在下面標出工作區。模板裝拆時，上下應有人接應，隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下。14、鋼管吊運時必須選好吊點，綁扎牢固，防止墜物傷人；扣件等松散材料必須采用料斗。15、模板起吊前檢查鋼絲繩、卡具是否損壞，如果損壞，及時通知機電管理人員進行更換。16、拆模起吊前，檢查對拉螺拴是否拆除干凈，在確定無遺漏并保證模板與墻體完全脫離后方準起吊。十三、現場應急救援預案1、現場成立以項目經理為首、項目管理人員為成員的應急救援小組，現場配備交通汽車備、擔架、醫藥箱等救援設備，并定期組織演練。2、如果現場發生事故后，現場人員不要驚慌失措，要有組織、有指揮、有秩序的做好如下工作：1）、及時上報上級；2）、應立即搶

44、救傷員并做人工呼吸或其它急救措施，并及時撥打120或110急救電話；3）、排除險情、制止事故蔓延；4）、保護好現場。5）、在事故單位的負責人到達現場前，當時在事故現場的最高級別負責人應承擔起應急處理的組織和指揮工作。6）、事故單位負責人到現場后，迅速了解情況和組織安排，指揮上報、搶救、排除和保護等工作的進行。7）、搶救傷員、排除險情和制止事故蔓延的工作必須在統一指揮下進行。8）、盡量保護好現場，為進行事故調查和處理提供物證和分析依據，采取一切可能的措施防止人為和自然因素對現場的破壞。十四、 模板施工計算書14.1、墻模板計算1、參數信息1.1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):250；穿墻螺

45、栓水平間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M14；主楞(外龍骨)間距(mm):500；1.2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管482.8mm；主楞肢數:2；鋼楞截面慣性矩I(cm4): 2根48鋼管的截面幾何特征為：I=210.78104mm3W=24.49103mm31.3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:1；寬度(mm):40.00；高度(mm):80.00；1.4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/

46、mm2):15.00；1.5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖2、墻模板荷載標準值計算 其中F-新澆混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）c-混凝土重力密度取24.000（kN/m3）t-新澆混凝土的初凝時間可采用t=200/（T+15） T混凝土的入模溫度，取20.000。 V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取4.900

47、m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；F1=0.22241.21.15200/(20+15) 2.51/2 =65.82KN/m2F2=cH=244.6=110.4KN/m2分別計算得 65.82 kN/m2、110.4 kN/m2，取較小值65.82 kN/m2作為本工程計算荷載。混凝土側壓力設計值：F=F1分項系數折減系數F= 65.821.20.85=67.13 kN/m2；根據規范，當采用容量為大于0.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為6.00kN/m2；荷載設

48、計值：61.40.85=7.14兩種荷載總計：F3=67.13+7.14=74.27KN/m23、墻模板面板的計算墻模板橫楞算取地下室一層剪力墻作為驗算對象，墻高4.5m,模板采用膠合板，內楞采用豎向4080木方，間距中到中250。外楞采用雙根48鋼管，間距600。對拉螺桿的直徑為14，間距450450（墻厚大于400mm、層高大于4m處對拉螺桿均加密）.對拉螺栓布置9道，在斷面內水平間450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土

49、側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖3.1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.267.130.250.90=18.13kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.47.140.250.90=2.25kN/m其 中，0.90為折減系數。 q = q1 + q2 =18.13+2.25=20.38 kN/m；面板的最大彎距：M =0.120.38250.0250.

50、0= 1.27105N/mm2；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.27105 / 1.88104 = 6.7N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =6.7N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！3.2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，

51、-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.267.130.250.90=18.13kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.47.140.250.90=2.25kN/m其 中，0.90為折減系數。 q = q1 + q2 =18.13+2.25=20.38 kN/m；面板的最大剪力： = 0.630.056250.0 = 4508.379N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4508.379N； b-構件的

52、截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =34508.379/(250015.0)=0.902N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.902N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q =20.380.5

53、 = 10.67N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值: = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6776.552504/(10095001.41105) = 0.482 mm；面板的最大撓度計算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1mm，滿足要求！4、墻模板內外楞的計算(一).內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度40mm，高度80mm，截面

54、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 408080/6 = 42.67cm3；I = 40808080/12 =170.67cm4； 內楞計算簡圖4.1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.267.130.250.90=18.13kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.47.140.250.90=2.25kN/m其 中，0.90為折減系數。 q = q1 + q2 =18.13+2.25=20.38 kN/m

55、；內楞的最大彎距：M =0.118.13500.0500.0= 4.5105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 4.5105/8.33104 = 5.4N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 5.4 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！4.2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作

56、用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.267.130.250.90=18.13kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.47.140.250.90=2.25kN/m其中，0.90為折減系數。 q = q1 + q2 =18.13+2.25=20.38 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.615.028500.0 = 4508.379N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)：

57、= 4508.379N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =34508.379/(240.080.0)=1.353N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =1.353N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！4.3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其

58、中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q =20.380.25/1=5.0 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17106；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.0/15004/(10095004.17106) = 0.13 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.13mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！ 4.4、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受

59、的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 153.6 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.510-4 = 25.5 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.50.5 = 12.165 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=12.165kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=25.5kN，滿足要求！14.2、柱模板計算1、柱模板計算框架柱取層高3.6m,14001400的柱子作為驗算對象。方木選用4

60、0mm80mm,根據規范，傾倒混凝土產生的荷載標準值為6kN/m2；2、參數信息2.1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:2；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:2；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管482.8mm；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):600；柱箍合并根數:2；2.3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:1；寬度(mm):40.00；高度(mm):80.00；2.4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):1

61、5.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；2.5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；3、柱模板計算 柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 3.6m；3.1、柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取2

62、4.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 其中F-新澆混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）c-混凝土重力密度取24.000（kN/m3）t0-新澆混凝土的初凝時間可采用t0=200/（T+15） T混凝土的入模溫度，取20.000。

63、 V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取4.600m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；F1=0.22rc t012V1/2=0.22241.21.15200/(20+15) 2.51/2 =65.82KN/m2F2=cH=244.6=110.4KN/m2分別計算得 65.82 kN/m2、110.4 kN/m2，取較小值65.82 kN/m2作為本工程計算荷載。混凝土側壓力設計值：F=F1分項系數折減系數F= 65.821.20.85=67.13 k

64、N/m2；根據規范，當采用容量為大于0.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為6.00kN/m2；荷載設計值：61.40.85=7.14兩種荷載總計：F3=67.13+7.14=74.27KN/m23.2.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =192.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.267.130.250.90=18.13kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.47.140.250.90=2.

65、25kN/m其中，0.90為折減系數。 q = q1 + q2 =18.13+2.25=20.38 kN/m；面板的最大彎距：M =0.120.38192192= 0.75105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 60015.015.0/6=2.25104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.42105 / 2.25104 = 6.325N/mm2；面板的

66、最大應力計算值 =6.325N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！3.3.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =192.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.267.130.250.90=18.13kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.47.140.250.90=2.25kN/m其中，0.90為折減系數。 q = q1 + q2 =18.13+2.25=20.38 kN/m；面板的最大剪力： = 0.638.60

67、7192.0 = 4447.573N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4447.573N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =34447.573/(260015.0)=0.741N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.741N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3

68、.4.面板撓度驗算 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.380.6012.22 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =192.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 60015.015.015.0/12 = 1.69105 mm4；面板最大容許撓度: = 192 / 250 = 0.768 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67712.22192.04/(10060001.69105) = 0.16 mm；面板的最大撓度計算值 =0.6mm 小

69、于 面板最大容許撓度設計值 = 0.768mm,滿足要求！4.、豎楞方木的計算本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 豎楞方木計算簡圖4.1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =600.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.267.130.250.90=18.13kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.47.

70、140.250.90=2.25kN/m其中，0.90為折減系數。 q = q1 + q2 =18.13+2.25=20.38 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.120.38600.0600.0= 7.3105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W =7.3105/8.33104 = 8.7N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =5.337N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13

71、N/mm2，滿足要求！4.2.抗剪驗算 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =600.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.267.130.250.90=18.13kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.47.140.250.90=2.25kN/m其中，0.90為折減系數。 q = q1 + q2 =18.13+2.25=20.38 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.612.354600.0 = 4447.573N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪

72、力(N)： = 4447.573N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =34447.573/(250.0100.0)=1.334N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =1.334N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！4.3.撓度驗算 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.250.19 = 10.9

73、9 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =600.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17106；豎楞最大容許撓度: = 600/250 = 2.4mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67710.99600.04/(1009000.04.17106) = 0.244 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.244mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2.4mm ，滿足要求！5、柱箍的計算5.1截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性

74、矩 I = 12.19 cm4；柱箍為大于 3 跨，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 67.130.9 + 1.4 7.140.9)0.192 0.6/2 = 1.174kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 1.174 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.348 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.328 mm；5.2. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.35 kN.m； 彎矩作

75、用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 65.33 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =65.33N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!5.3. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.328 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.328mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!5.4、對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉

76、螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ；對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm；對拉螺栓的有效面積: A= 153 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.183 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=9.183kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!14.3、梁模板支承計算現以500800mm梁為例計算其支撐體系。1.1計算標準荷載模板及支架自重 F1 =0.75kN/新澆混凝土自重 F2=0.625=15kN/鋼筋自重

77、標準值 F3=1.50.6=0.9kN/施工人員及設備荷載 F4=2.5kN/振搗砼時產生的荷載標準值F5水平模板 2kN/；垂直荷載 4kN/新澆砼對模板側面的壓力標準值 F6=0.625=15KN/傾倒砼時產生的荷載 F7=2kN/1.2側模板驗算（1）梁側吊桿為承受集中力的簡支梁，計算簡圖如下圖：吊桿縱向間距為800mm，驗算梁側模龍骨（4080木方）的抗彎及撓度Q=(0.6251.241.4) 0.6=14.16 KN/m則RB=(F30.6+ F20.4+ F10.2)/0.6=4.71KNMmax=Kmql2=-0.1214.710.82=-0.3647 KNm（2）側模龍骨強度驗

78、算：M/W=0.3647106/(1/6100502)=8.75fm=11，吊桿縱向間距800mm能夠滿足要求。 (0.6251.241.4) 0.6=14.16 KN/m(3) 側模龍骨撓度驗算：荷載Q=0.6251.20.6=10.8 KN/m滿足要求。(4)吊桿抗滑驗算F1=(1.2(250.2)+1.44)0.80.2=1.9KNF2=(1.2(250.4)+1.44)0.80.2=2.82KNF3=(1.2(250.6)+1.44)0.80.2=3.8KN可求出RB=6.31KN8KN，扣件抗滑能夠滿足要求。3.3梁底模驗算梁寬為500mm時，梁底水平桿跨度為800mm，假定立桿縱向

79、間距1000mm，計算梁底水平桿的強度及撓度。荷載計算N=(F1F2+F3)0.651.2+(F4+F5+F7)0.651.4=15.94KN(2)強度計算Mmax=F.a=8000(0.8-0.55)/2=1KNmMmax/W=1000/5.08103=196N/2215，滿足要求。鋼管撓度驗算max=8000125(38002-41252)/242.110512.19104=3mm=3mm，滿足要求。14.4、板模板計算1、參數信息:1.1模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(

80、m):7.53；采用的鋼管(mm):482.8mm ；板底支撐連接方式:方木支撐；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；1.2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；2.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值

81、(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；3.樓板參數樓板的計算厚度(mm):250.00 圖2 樓板支撐架荷載計算單元4、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖4.1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；

82、(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；4.2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大彎矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大應力計算值 = 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.253 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!4.3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0

83、.6773.352504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!5、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 =170.67 cm4； 方木楞計算簡圖5.1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/

84、m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；5.2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0.088)+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.8812 = 0.235 kN.m；最大支座力 N = 1.25ql = 1.25 1.881 = 2.35 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.235106/83333.33

85、= 2.82 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.82 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!5.3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.6251.881 = 1.175 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1.175103/(2 50100) = 0.352 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.352 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!5.4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載

86、與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5210.83810004 /(10095004166666.667)= 0.11 mm；最大允許撓度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.11 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!6、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.35 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 M

87、max = 0.881 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.474 mm ；最大支座力 Qmax = 10.281 kN ；最大應力 = 881390.986/5080 = 173.502 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 173.502 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.474mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!7、扣件抗滑移的計算:按照雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN

88、。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.281 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 9、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1387.53 = 1.042 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.392 kN；

89、2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.571 kN；10、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.571 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.

90、08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立

91、桿的最大應力計算值 ；=11570.582/（0.53489） = 44.645 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 44.645 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.012 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.012(1.5+0.12) = 2.039 m；Lo/i = 2038.674 / 15.8 = 129 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.401 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11570.582/（0.401489） = 59.007 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 59.007 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！