1、彭州市“朋城遠界”7#8#樓腳手架工程施工方案1、編制依據1.1、彭州市“朋城遠界” 7#8#樓及地下室施工設計圖。1.2、彭州市“朋城遠界” 7#8#樓及地下室施工組織設計。1.3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）、鋼結構設計規范（GB50017-2003）、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-99）、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）、建筑施工手冊（第四版）。1.4、四川省、成都市及公司有關的安全規定、管理制度。1.5、公司執行的IS09001:2008質量體系中質量手冊、程序文件及有關質量、職業

2、健康、安全、環境、文明施工的制度和作業文件。2、工程概況彭州市“朋城遠界”建設單位為成都朋城實業開發有限公司，施工單位為成都恩德建筑工程公司。建設用地位于彭州市天彭鎮調露村，南距彭州市行政中心約200米。規劃總建筑面積約168243.81平方米，其中78#樓建筑面積約20000平方米。本工程包含7#、8#樓2棟樓，框剪結構，基礎獨立柱及部分筏板基礎，11層， 3、施工部署3.1、安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到無傷亡事故的必然保障，也是我項目創建“成都市文明安全標準化工地”的根本要求。為此我公司成立以項目經理為組長的安全文明防護小組。3.2、架子設計總體思路

3、本工程外架高度約為37.9m，擬采用落地腳手架和型鋼懸挑扣件式雙排鋼管（483.5）腳手架進行搭設。內砌筑腳手架采用木高凳或用鋼管焊成定型架。為保證架體的整體承載力和穩定性，必須按規定設置連墻連墻桿或拉結點。結合本工程結構形式及實際施工特點，7#、8#樓設一道落地腳手架、兩道懸挑腳手架，落地架至5.8米層樓面，第一道懸挑位于5.8米層樓面，第二道位于20.8米層樓面，腳手架體高度分別為5.8m、18m、15m。腳手架為一架二用，既用于裝飾施工，同時兼作安全防護。荷載按裝修荷載考慮，要求2層同時作業。3.3設計思路如下：保證所搭設腳手架的安全性、穩定性。滿足施工進度的需要，減少塔吊運輸的負荷。控

4、制成本節約，降低材料的損耗率。構造簡單，拆裝方便。考慮材料從樓層運出，擬在每層樓層設計為懸挑式型鋼卸料平臺，卸料平臺必須與建筑物拉結，不得與腳手架連結。腳手架外立桿側滿掛密目安全網進行封閉，施工層腳手架內立桿與建筑物之間擬采用竹笆板或兜網進行封閉。4、腳手架主要材料4.1工字型鋼：采用熱軋型鋼，其材質應符合現行國家標準熱軋工字鋼（GB/T706）的規定。應無裂紋、銹蝕等質量缺陷，且不能焊接。4.2扣件：采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GBl5831）的規定。應無裂紋、滑絲、銹蝕等質量缺陷。4.3鋼管，采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GBT13793）或低壓流體輸送

5、用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼 （GB/T1700）中Q235-A級鋼的標準。鋼管上嚴禁打孔，應順直，無裂縫、無彎曲 、無分層和無硬彎，兩端面向應平整，不符合質量要求的嚴禁投入工程使用。4.4安全網：安全網繩由錦綸、維綸、滌綸、尼綸等材料組成，氯綸、丙綸只能用于立網，不能用于平網，所有的繩的濕干強力不得低于75%。4.5竹笆板：采用生長三年以上的毛竹或楠竹，青嫩、枯黃、黑斑、蟲蛀的竹制材料都不能使用，不能用腐朽的材質制作。竹笆板應橫向密編，縱片間距160mm，每道用雙片；橫片應一反一正，且周邊應用兩根竹片相對夾緊，并打眼穿鐵絲扎牢。5、腳

6、手架構造要求及技術措施5.1腳手架搭設參數本工程腳手架立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.70m，立桿的橫距0.95m，距墻0.35m，大橫桿外側步距0.85m，內側步距1.70m。采用的鋼管類型為48，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.40m，水平間距5.1m。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。懸挑腳手架水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段純挑長度1.40米，建筑物內錨固段長度2.10米。懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.3m（錯層陽臺4.2m）。鋼絲繩采用619+1直徑為15.5mm的鋼絲繩。錯層陽臺和轉角處外懸挑段純挑長

7、度4.3米，建筑物內錨固段長度2.10米，鋼絲繩采用2根619+1直徑為15.5mm的鋼絲繩。5.2地基處理：雙排落地腳手架直接搭設在基坑天然地基上，在距結構外皮250mm，腳手架排距位置通長鋪設（20050）腳手板，作為墊板，腳手架置于墊板上。5.3立桿搭設：立桿用6.0m、4.0m長鋼管交錯布置，立桿縱距1.70m，橫距0.95m，距墻0.35m，隨著結構工程的進度，外腳手架在施工過程中，始終保持比樓面超高一層，且一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于5

8、0cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采用旋轉扣件連接，扣件數量不應少于2 個。5.4橫桿安裝：大橫桿置于立桿內側，用直角扣件與立桿連結，在距地面200mm處設置掃地桿，外側步距0.85m，內側步距1.70m。相臨兩根橫桿接頭位置必須錯開，鋼管接頭用對接扣件連接，同步大橫桿在腳手架轉角部位必須連通。小橫桿置于大橫桿之上，緊靠在立桿300mm范圍之內，用直角扣件與大橫桿連接在一起，小橫桿兩端伸出大橫桿100mm，按立桿與大橫桿交點處布置，在作業層鋪腳手板時，按實際情況加密，4.0m長腳手板，每塊下面不得少

9、于3道小橫桿，腳手板接頭處小橫桿間距不得大于700mm。5.5竹笆板：竹笆板作腳手板時，縱向水平鋼管置于橫向水平鋼管之上，縱向水平管的間距應不大于400mm，竹笆板平鋪于縱向水平桿之上，腳手板的寬度應超出兩側縱向水平桿4060mm（見下圖）。作業層腳手板應滿鋪、鋪穩，鐵絲綁扎牢固。作業層上、下步架均應滿鋪腳手板；腳手架非作業層每兩步架架高，采用竹笆板滿鋪作水平防護進行隔離。竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，長度宜略短于相鄰兩立桿的縱向跨距，采用平鋪相接，接頭處腳手板端部宜設橫向水平桿（見下圖）。竹笆腳手板四邊應采用鐵絲與水平桿綁扎牢固，綁扎點距離不大于500mm。綁扎竹笆板與水平

10、桿的鐵絲接頭應朝外向下。5.6連墻件：外腳手架必須與結構加以連接，按2步3跨設置，連墻件的連墻桿或拉筋宜水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。剛性連墻桿一般采用如下四種做法，施工時可按實際情況采用。a連墻桿和預埋件焊接而成。即在現澆混凝土的框架梁、柱上留預埋件，然后用圓鋼或角鋼一端與預埋件焊接（圖-1）。另一端與連接短管用螺栓連接。連接時要求混凝土的強度等級不低于15N/mm2。b短鋼管、扣件與鋼筋混凝土柱連接（圖-2）。連向立桿短鋼管扣件墊木連接角鋼或鋼管角焊縫內接立桿連接短管扣件 圖-1 圖-2c短鋼管、扣件與墻體相連接（圖-3）。d現澆混凝土的梁板上

11、預埋豎向短鋼管，然后用連接短鋼管一端與預埋豎向短鋼管用直角扣件連接，另一端用直角扣件與立桿連接。（如圖-4）：圖-3 圖-4e連墻桿宜采用梅花形布置。(見下圖-5)圖-5連墻桿所在位置有時可能遇到門窗洞口，可以用添加附加短鋼管的辦法來實現聯結。施工過程中當個別連墻桿被拆除后在相當一段時期內難于補上時，必須采取有效的加強措施。如附近添設一個臨時的連墻桿，限制施工荷載或加強橫向剛度等。5.7剪刀支撐：本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每5步4跨設置一道，斜桿與地面夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置

12、。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm并不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。橫向斜撐搭設在主樓腳手架部位，在同節內，由底至頂層呈“之”字型、在里、外排立柱之間上下連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。除拐角處設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。5.8安全防護：腳手架外側滿掛1.76.0m綠色密目安全網，用網繩將安全網

13、捆綁在大橫桿外側，安全網必須拉直捆牢。在作業層外立桿1.2m高處設置防護水平桿。5.9腳手架出入口：每幢建筑物設置一個出入口，具體位置根據現場實際情況設置合理位置，跨越三步三跨，大小為4.0m5.4m（寬高）出入口處再搭設6.0m4.0m6.0m（長寬高）的防護棚，兩側用密目安全網封閉，上鋪50mm厚雙層腳手板。在出人口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口12步，立柱用短管斜撐相互聯系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫

14、桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離在15cm內。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上;斜腹桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接。5.10卸料平臺：為便于模板，木枋等周轉料具吊運到上面的施工層作周轉使用，擬每幢每單元每層搭設1個卸料平臺。卸料平臺必須掛設限定荷載標牌。卸料平臺平面尺寸30002500，嚴格控制最大載重量不大于0.8t做好安全防護，使用完后應及時拆除并恢復架體的安全防護。6、安全防護措施6.1電梯、井洞口防護措施電梯井口設置1.8m高的開啟式防護門，用12的螺紋鋼筋、按水平間距30cm、豎向間距40cm焊制而成，并

15、在防護門上刷漆、上鎖、掛牌。電梯井筒內每隔一層在入口處設置一個用25鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道，網上及平臺上均不得存有雜物.電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。6.2洞口防護：大于20cm的孔洞要加蓋，設防護欄桿。“三邊四口”設兩道牢固的防護欄桿，并掛安全立網，高度不小于1.2m。進行洞口作業以及在因工程和工序需要而產生的，使人與物有墜落危險或危及人身安全的其他洞口進行高空作業時，必須設置防護設施。樓層、屋頂等外邊長小于50cm的洞口，必須加設蓋板，蓋板須能保持四周均衡，并有固定其位置的措施。邊長為50150cm的洞口，必須設置以扣件接鋼管而成的網格，并在上面滿

16、鋪腳手板。邊長大于150cm洞口，四周除設防護欄桿外，洞口下面設安全水平網。6.3結構臨邊防護措施所有臨邊部位均設置防護欄桿，防護欄桿由上、中、下三道橫桿及欄桿柱組成；如樓層進行砌筑時，護欄下口需設擋腳板，防護欄桿與框架柱連接緊固。樓梯、電梯洞邊外用電梯接料平臺必須安裝臨時護欄，外用電梯地面通道上部裝設安全防護棚。屋頂結構施工完畢后，臨邊設1.5m高的防護欄桿，并加掛立網，間隔2m設欄桿柱。基坑2m周邊內嚴禁堆土堆料、停置機具，基坑、地下室頂板四周設有高度不低于1.2 m的兩道護身欄，并用密目安全網封擋，在夜間設置紅色標志燈。腳手架四周的地面應夯實并設置排水溝，做好場地排水，沿立桿底座鋪設50

17、mm厚的木跳板。隨樓層砌筑高度的增長，腳手架與外墻應設置有效拉接。腳手架操作平臺應滿鋪腳手板，與建筑物空隙不得大20cm，不得有空隙和探頭板、飛跳板。操作面外側設一道護身攔桿和一道18cm高的擋腳板；施工層腳手板下一步架處兜設水平安全網，雙排架里口與結構外墻間水平網無法防護時鋪設腳手板。人行斜道寬度不小于1m，坡度1:3。運料馬道寬度不小于1.5m，斜道的坡度不大于1:6，拐彎處應設置平臺，按臨邊防護的要求設置防護欄桿和擋腳板，防滑條間距不大于30cm，斜道兩側及平臺外圍應設防護欄桿及滿掛立網。斜道入口設防護棚。6.4樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓

18、梯坡度方向做一道1.2高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。6.5防雷避電措施采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。每幢設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體.接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10mm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50設置1個，位置不

19、得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全(距離一般不小于3m)以免發生擊穿事故。7、腳手架的搭設及拆除施工工藝腳手架的搭設及拆除，必須符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（2002版）要求。7.1落地式鋼管腳手架搭設施工工藝工藝流程：場地平整、夯實，硬化基礎承載實驗、材料配備定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻桿鋪竹笆板扎防護欄桿扎安全網定距定位：根據構造要求在建筑物四角用尺

20、量出內、外立桿離墻距離（內立桿距結構外皮0.35m，外立桿距結構外皮1.3m），并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置（立桿縱距1.7m，橫距0.95m），并用小竹片點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須輔放平穩，不得懸空；底座下通長墊50mm200mm4m腳手板，并平行于墻面設置。腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。大橫桿步距外側0.85m，內側1.7m，用6.0m與3.0或4.0m鋼管錯開接頭位置，轉角處同層大橫桿用連接扣件連接成一個整體。7.1.6小橫桿置

21、于大橫桿之上，相臨兩層小橫桿交錯布置，用直角扣件與大橫桿連接，在鋪設腳手板的位置單獨加放小橫桿。小橫桿伸出兩端的長度不得小于100mm。在大橫桿外側設置剪刀撐，剪刀撐每5步4跨設置一道，斜桿與地面夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。腳手架在操作層滿鋪腳手板，腳手板不得少于兩層。在腳手板上移后，每隔一層樓面必須鋪設水平安全網，并將腳手架與結構之間的空隙封堵嚴密。腳

22、手架掛放1.76.0m密目安全網，安全網放在大橫桿外側立桿內側，用網繩捆綁在大橫桿上，并將接頭用網繩連接牢固。在腳手架高度超過兩層或6.0m時，加設連墻桿，在結構每一外框架柱處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。沒有框架柱的地方則以其他墻柱、錨環代替。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每隔6跨設一道拋撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿

23、接長時，宜先立外排，后立內排。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。其余組件的搭設要求參見構造要求。7.2懸挑式鋼管腳手架搭設施工工藝工藝流程：預埋件埋設懸挑水平鋼梁擺設逐根樹立立桿并隨即與橫桿及連墻桿裝掃地小橫桿并與立桿或掃地桿扣緊安第一步大橫桿與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿斜拉鋼絲繩架設安第二步小橫桿安第三、四步大橫桿和小橫桿連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板。鋼梁：外腳手架內外立桿全坐落在預設的鋼梁上，按要求對預埋件進行埋設，嚴格按要求進行控制水平距離，對懸挑壓在混凝土邊緣的采用土枋進行墊設并保證在同一個水平線上。不能漏設以確保滿足抗傾覆的要求。施工要

24、求：必須使用合格材料，對于有變形和不合格的型鋼和扣件均不得使用。在外腳架搭設過程中，必須嚴格按規定的構造方案和尺寸進行搭設，并及時與結構拉結或采用臨時支頂，確保搭設過程的安全。必須按規范規定設置連墻桿。應隨架體搭設進度，及時跟進做好安全網等安全防護措施的張掛。腳手架外側采用安全網全封閉；圍網設于靠外側立桿的內側，與立桿、橫桿綁扎牢固，綁點間距30cm，安全兜網兩層設置一道，綁扎牢固，不得漏設。在鋪設腳手板的操作層上必須設防護欄桿和踢腳板，踢腳板高度180mm。護欄兩道，每道高度0.6m。必須在外側立面的整個長度和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿與地面夾角在4560之間，每組剪刀撐跨越立桿根數不

25、少于5根。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m。剪刀撐斜桿應與立桿進行連接，底部斜桿的下端應置于固定物上，嚴禁懸空。剪刀撐斜桿的連接均采用搭接，搭接長度不應小于1.0m，設置3個旋轉扣件。在外腳手架搭設過程中腳手架里、外兩排立桿均要豎直，尤其不得向外傾斜，搭設過程中應隨時校正桿件垂直度和水平偏差；避免累積偏差過大。搭設時必須在垂直方向，水平方向按50%錯開接頭，所有立桿必須落地，不得在水平桿上加懸空立桿。搭設第一節立桿時應選用長短不一的鋼管，確保錯開立桿接頭位置；小橫桿的搭設應與大橫桿垂直，小橫桿兩端應伸出大橫桿外10cm以上。連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，十字形扣件

26、不得使開口朝下，螺栓應適度擰緊。7.3腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等(一般的拆除順序為:安全網欄桿竹笆板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿)。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止

27、變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度(約6.5)時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。8、質量保證體系8.1構配件允許偏差序號項目允許偏差（mm）檢查工具1鋼管尺寸外徑48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面斜切偏差1.7塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度（=1+2）0.05游標卡尺4立桿鋼管彎曲3ml4m3ml4m1220鋼尺板水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5m308.2腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法項次項目技術要求允許偏差10檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-102立桿垂直度最后驗收垂直度1

28、00圖略詳見JGJ130-2001（2002版）P4142表游標卡尺 下列腳手架允許偏差（mm） 用經緯儀或吊線和卷尺3搭設中檢查偏差的高度（m）總 高 度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中間檔次用插入法4間距步距縱距橫距205020鋼板尺5縱向水平桿高差一根桿的兩端20圖略，詳見JGJ130-2001（2002版）P4142水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差10圖略，詳見JGJ130-2001（2002版）P41426雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm-50鋼板尺8.3.扣件擰緊抽樣檢查數

29、自及質量判定標淮項次檢查項目安裝扣件數量（個）抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）桿或剪力撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件150035005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）1500350050108.4竹笆板鋼管扣件式腳手架檢查驗收表搭設時隨施工進度進行交底，在檢查驗收時隨進度分段搭設驗收，經驗收合格后方能交付使用，并履行交底簽字手續后存檔。檢查驗收包括竹笆板探頭的搭接位置、搭接長度、竹笆板的間距、平整度。與水平桿的綁扎情況等。參加驗收人員為架子工、班組長和專職安全員及現場監理人員。9、安全施工技術措施9.1.材質及其使用的安全技術措施9.1.1扣件

30、的緊固程度應在4050，并不大于65，對接扣件的抗拉承載力為3kN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm，鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用.禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。外腳于架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。嚴禁將外徑48與51的鋼管混合使用。9.2腳手架搭設的安全技術措施腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進人、統

31、一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。外腳手架的卸荷嚴格采用15.5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。9.3腳手架上施工作業的安全技術措施 結構外

32、腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3/m2，確保較大安全儲備。結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層.當作業層高出其下連墻件3.6以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人.定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。9.4腳手架拆除的安全技術交底拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂

33、出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。架體拆除前，必須查看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著

34、送到地面。所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下;拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。10、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到如下:10.1進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。10.2進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。10.3嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。10.4腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定

35、期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。10.5上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。10.6護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。10.7腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。10.8不準利用腳手架吊運重物;作業人員不準攀登架子上下作業面;不準推車在架子上跑動，塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架.10.9不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10.10在架

36、子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。10.11拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。10.12腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。10.13要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。10.14施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。10.15使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人;登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。10.16腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專

37、人保管，并建立嚴格領退料手續。10.17施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。10.18運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。10.19六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業.在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃并要采取防滑措施。10.20操作平臺安全要求:卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；斜鋼絲繩或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算；10.20.3卸料平臺安裝時

38、，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；10.20.4卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；10.20.5卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；10.20.6鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度；10.20.7卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；10.20.8操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。11、懸挑腳手架計算書：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。11.1、

39、計算參數11.1.1計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.0米，立桿采用單立管。11.1.2搭設尺寸為：立桿的縱距1.70米，立桿的橫距0.95米，立桿的步距1.70米。11.1.3采用的鋼管類型為483.5，11.1.4連墻件采用2步3跨，豎向間距3.40米，水平間距5.10米。11.1.5施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。11.1.6懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.40米，建筑物內錨固段長度2.10米，錯層陽臺和轉角處外懸挑段純挑長度4.3米，建筑物內錨固段長度2.10米。錨固段采用214圓鋼預埋在板內。11.1.7懸挑水平鋼梁采用

40、鋼絲繩與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.3m（錯層陽臺4.2m）。鋼絲繩采用619+1直徑為15.5mm的鋼絲繩。錯層陽臺和轉角處外懸挑段純挑長度4.3米，建筑物內錨固段長度2.10米，鋼絲繩采用2根619+1直徑為15.5mm的鋼絲繩。11.2、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。11.2.1均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值P2=0.1501.700/3=0.085kN/m 活荷載標準值Q=3.0001.700/3=1.700kN/m 荷

41、載的計算值q=1.20.038+1.20.085+1.41.700=2.528kN/m小橫桿計算簡圖11.2.2抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=2.5620.952/8=0.285kN.m=0.285106/5080.0=56.142N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!11.2.3撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.085+1.700=1.823kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01.823950.04/(3842.06105121900.0)=0.77

42、0mm小橫桿的最大撓度小于950.0/150與10mm，滿足要求!11.3、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。11.3.1荷載值計算 小橫桿的自重標準值P1=0.0380.950=0.036kN 腳手板的荷載標準值P2=0.2000.9501.700/3=0.081kN 活荷載標準值Q=3.0000.9501.700/3=1.615kN 荷載的計算值P=(1.20.036+1.20.081+1.41.615)/2=1.201kN大橫桿計算簡圖11.3.2抗彎強度計算 最大彎矩考

43、慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.20.038)1.7002+0.2671.2011.700=0.556kN.m=0.556106/5080.0=109.393N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!11.3.3撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381700.004/(1002.060105121900.0)=0.09

44、mm 集中荷載標準值P=0.036+0.081+1.615=1.732kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1.8831732.231700.003/(1002.06105121900)=6.38mm 最大撓度和V=V1+V2=6.468mm 大橫桿的最大撓度小于1700.0/150與10mm，滿足要求!11.4、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范)：RRc其中：Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；11.4.1荷載值計算 橫桿的自重標準值P1=0.0381.700=0.065kN

45、腳手板的荷載標準值P2=0.1500.9501.700/2=0.121kN 活荷載標準值Q=3.0000.9501.700/2=2.423kN 荷載的計算值R=1.20.065+1.20.121+1.42.423=3.615kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN；11.5、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：11.5.1每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為

46、0.1337 NG1 = 0.13427.000=3.610kN11.5.2腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15031.700(0.950+0.350)/2=0.497kN11.5.3欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.7003/2=0.383kN11.5.4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.70027.000=0.230kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.719kN。活荷載為

47、施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.7000.950/2=4.845kN風荷載標準值按照以下公式計算其中：W0基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0=0.300 Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.420 Us風荷載體型系數：Us=1.200經計算得到，風荷載標準值Wk=0.70.3001.4201.200=0.358kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N=1.2NG+0.8

48、51.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式：MW=0.851.4Wklah2/10其中：Wk風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la立桿的縱距(m)； h立桿的步距(m)。11.6、立桿的穩定性計算:11.6.1不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中：N立桿的軸心壓力設計值，N=12.45kN； -軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.21； i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0計算長度(m)，由公式l0 = kuh確定，l0=2.95m； k計算長度附加系數，取1.155； u計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A立桿凈截面面積，A

49、=4.89cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=122.76 f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!11.6.2考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中：N立桿的軸心壓力設計值，N=11.43kN； -軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i 的結果查表得到0.21； i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0計算長度(m)，由公式 l0=kuh 確定，l0=2.95m； k計算長度附加系數，取1.155； u計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.50

50、 A立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW= 0.209kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=153.91 f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到Nl = 13.687kN，采用雙扣件的抗滑力，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖11.8、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁采用16號工字鋼，鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的

51、錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為950mm，內側腳手架距離墻體350mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1350mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cm2。受腳手架集中荷載P=12.45kN水平鋼梁自重荷載q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 1懸挑腳手架示意圖 201350210012.45kN12.45kN 0.25kN/mAB懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至

52、右分別為R1=14.409kN，R2=11.716kN，R3=-0.373kN最大彎矩Mmax=2.450kN.m抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=2.450106/(1.05141000.0)+6.4761000/2610.0=19.027N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求!11.9、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下其中：b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.92

53、9經過計算得到強度=2.45106/(0.929141000.00)=18.70N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求!11.10、鋼絲繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=15.797kN11.11、鋼絲繩的強度計算:拉繩或鋼絲繩的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=15.797kN 11.11.1拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中：Fg鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg鋼絲繩的鋼

54、絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.0015.797/0.850=148.678kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑15.5mm。11.11.2鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N=RU=15.797kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為：其中f為吊環抗拉強度，取f=50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=157974/(3.141

55、6502)1/2=15mm11.12、錨固段與樓板連接的計算：11.12.1水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=11.716kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=117164/(3.1416502)1/2=13mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。11.13、錯層陽臺和轉角處計算書：11.13.1錯層陽臺和轉角處小橫桿、在橫桿和連墻件計算同前。

56、11.14錯層陽臺和轉角處懸挑梁計算：錯層陽臺和轉角處懸挑腳手架的水平鋼梁采用16號工字鋼，鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。錯層陽臺和轉角處懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為950mm，內側腳手架距離墻體3300mm，支拉斜桿的支點距離墻體3250mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cm2。受腳手架集中荷載P=13.80kN水平鋼梁自重荷載q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力

57、圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=14.275kN，R2=14.07kN，R3=0.662kN，R4=0.190kN最大彎矩Mmax=0.351kN.m抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=0.351106/(1.05141000.0)+17.721000/2610.0=9.159N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求!11.15、錯層陽臺和轉角處懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下其中：b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB500

58、17-2003)附錄B得到：b=1.22由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.839經過計算得到強度=0.35106/(0.829141000.00)=2.96N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求!11.16、錯層陽臺和轉角處鋼絲繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=17.493kNRU2=15.975kN11.17、鋼絲繩的強度計算:拉繩或鋼絲繩的軸力RU我們

59、均取最大值進行計算，為RU=17.493kN 11.17.1拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中：Fg鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.0017.493/0.850=164.640kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1850MPa，直徑15.5mm。11.17.2鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N=RU=1

60、7.493kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為：其中f為吊環抗拉強度，取f=50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=174934/(3.1416502)1/2=15mm11.18、錨固段與樓板連接的計算：11.18.1水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.662kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=6624/(3.1416502)1/2=3mm水平鋼梁與樓板

61、壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。12、懸掛式卸料平臺計算書計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)。12.1計算參數12.1.1懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。12.1.2由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。12.1.3平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度3.00m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.50m。12.1.4次梁選擇12.6號槽鋼U口水平槽鋼，間距1.00m。12.1.5容許承載力均布荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載8.00kN。12.2次梁的計算

62、次梁選擇12.6號槽鋼U口水平槽鋼，間距1.00m，其截面特性為：面積A=15.69cm2，慣性距Ix=391.50cm4，轉動慣量Wx=62.14cm3，回轉半徑ix=4.95cm截面尺寸 b=53.0mm，h=126.0mm，t=9.0mm12.2.1荷載計算 12.2.1.1面板自重標準值：標準值為0.30kN/m2；Q1=0.301.00=0.30kN/m12.2.2.2最大容許均布荷載為2.00kN/m2；Q2=2.001.00=2.00kN/m12.2.2.3槽鋼自重荷載Q3=0.12kN/m經計算得到，靜荷載計算值q=1.2(Q1+Q2+Q3)=1.2(0.30+2.00+0.1

63、2) =2.91kN/m經計算得到，活荷載計算值 P=1.48.00=11.20kN12.2.2內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，內側鋼絲繩不計算，計算簡圖如下最大彎矩M的計算公式為：經計算得到，最大彎矩計算值M=2.912.502/8+11.22.50/4=9.27kN.m12.2.3抗彎強度計算其中：x截面塑性發展系數，取1.05； f鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經過計算得到強度=9.37106/(1.0562140.00)=142.07N/mm2；次梁槽鋼的抗彎強度計算 f，滿足要求！12.2.4整體穩定性計算其中：b均勻彎曲的受彎構件整體穩定

64、系數，按照下式計算：經過計算得到 b=5709.053.0235/(2500.0126.0235.0)=0.86由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.732經過計算得到強度=9.27106/(0.73262140.00)=203.92N/mm2；次梁槽鋼的穩定性計算 f，滿足要求！12.3主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇16號工字鋼槽鋼，其截面特性為：面積A=26.10cm2，慣性距Ix=1130.00cm4，轉動慣量Wx=141.00cm3，回轉半徑ix=6.58cm截面尺寸 b

65、=88.0mm，h=160.0mm，t=9.9mm12.3.1荷載計算12.3.1.1欄桿自重標準值：標準值為0.30kN/mQ1= 0.30kN/m12.3.1.2槽鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m經計算得到，靜荷載計算值q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.30+0.20)=0.60kN/m經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為：P1=(1.2(0.30+2.00)0.502.50/2+1.20.122.50/2)=1.91kNP2=(1.2(0.30+2.00)1.002.50/2+1.20.122.50/2) =3.63kNP3=(1.2(0.30+2.00)1.002.50

66、/2+1.20.122.50/2)+11.20/2=9.23kN P4=(1.2(0.30+2.00)0.502.50/2+1.20.122.50/2) =1.91kN12.3.2內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺主梁計算簡圖經過連續梁的計算得到：主梁支撐梁剪力圖(kN) 主梁支撐梁彎矩圖(kN.m)主梁支撐梁變形圖(mm)外側鋼絲繩拉結位置支撐力為8.59kN最大彎矩 Mmax=7.68kN.m12.3.3抗彎強度計算其中：x截面塑性發展系數，取1.05； f鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；經過計算得到強度=

67、7.68106/1.05/102000.0+4.151000/2610.0=53.46N/mm2主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求!12. 3.4整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算其中：b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.30由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.836經過計算得到強度=7.68106/(0.836141000.00)=65.16N/mm2；主梁槽鋼的穩定性計算 f，滿足要求!12.4鋼絲拉繩的內力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RU

68、i按照下面計算：其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力：RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=9.55kN12.5鋼絲拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(斜鋼絲繩)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=9.545kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中：Fg鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K鋼絲繩使用安全系數，取8.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.0009.545/0.850=89.83kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑16.0mm。12.6鋼絲拉繩吊環的強度計算:鋼絲拉繩(斜鋼絲繩)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為：N=RU=9.545kN鋼板處吊環強度計算公式為：其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2；所需要的吊環最小直徑 D=95454/(3.1416502)1/2=14mm