1、融科珞瑜路95號一期工程腳手架施工專項方案腳手架施工方案一、 工程概況工程名稱：珞瑜路95號一期工程施工單位：湖北中地鼎天建筑工程有限公司武昌珞瑜路95號一期工程位于武漢市洪山區珞瑜路95號，東側為六七二醫院宿舍，南側為珞瑜路，西側為武漢市口腔醫院，北側為七環科技公寓，本工程總建筑面積68056m2，其中寫字樓1棟（T1#樓）地上二十二層,住宅樓2棟(T2#樓、T3#樓)地上三十二層，商業樓地上一四層，地下一層,地下室人防面積3764M2,建筑物總高度96.6m.框架剪力墻結構,剪力墻抗震等級為二級，框架抗震等級為三級，建筑安全結構等級為三級。本工程設計標高T1#樓T2#樓T3#樓0.000相

2、當于絕對標高26.4m。二、搭設方式1、本工程T1主樓A區最大高度達到96.645m，B區最大高度達到106.215m，其中A區1層至三層搭設落地式腳手架，B區腳手架搭設高度相同與A區腳手架搭設高度在同一標高，(從四層以上全部采用附著于主體結構的工字鋼梁支撐的懸挑式鋼管腳手架)。T2、 T3、主樓最大高度達到96.3 m，1層至三層搭設落地式腳手架，(從三層以上全部采用附著于主體結構的工字鋼梁支撐的懸挑式鋼管腳手架)。2、腳手架搭設結合建筑物結構形式，根據本公司類似工程的施工管理經驗和工程具體情況并考慮安全、實用、施工方便、節省費用等原則，本工程的腳手架搭設以建筑施工扣件式鋼管等腳手架安全技術

3、規范為依據，突出本工程特色。搭設前鋼管重新刷油漆，立桿、大小橫桿為黃色；外架剪刀撐為雙桿搭設，刷黃黑相間油漆；地面底步架子立桿和上下斜道立桿、護欄扶手欄桿均刷黃黑相間油漆。外墻腳手架采用483.5扣件式鋼管腳手架。按懸挑高度不能大于18M，我方T1樓A區將按排在4層、8層、12層、16層、屋面層各設置懸挑架一次，B區腳手架搭設高度相同與A區腳手架搭設高度在同一標高處懸挑。T2、T3區按排將在3層、9層、15層、21層、27層、各設置懸挑架一次。3、本工程外圍護網選用張力好的密目塑料安全網，硬質防護每道懸挑層設置一次，采用竹片板.4、整個扣件式鋼管腳手架的設計與施工，將完全遵照國家行業標準建筑施

4、工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）執行。三、雙排懸挑腳手架的構造設計1、本工程T1樓四層以下、T2、T3、T4三層以下采用落地式鋼管腳手架，構造方式同懸挑雙排腳手架一樣，立桿間距1.5m/根，外水平管0.6m/根，內水平管1.8m/根，剪刀撐上到頂，下到底，左右到邊布置。2、懸挑工字鋼采用16號工字鋼，工字鋼間距1.5m，懸挑雙排腳手架立桿落在工字鋼上，工字鋼頂端用16#鋼絲繩斜拉在上層結構上，另一端與預埋于樓層面的埋件焊接牢固。其搭設示意圖附后。 3、立柱構造要求立桿各接頭必須采用對接扣件對接，對接應符合以下要求：立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭在高度方向錯

5、開的距離不應小于500mm；各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。立柱的搭接長度不應小于1m，不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。4、縱向水平桿構造要求縱向水平桿設置在橫向水平桿之上，并以直角扣件扣緊在橫向水平桿上。縱向水平桿在操作層的間距不宜大于400mm。縱向水平桿的長度一般不宜小于3跨，并不小于6m。縱向水平桿一般宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中。搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于

6、100mm。5、橫向水平桿的構造要求：雙排架的橫向水平桿兩端采用直角扣件固定在立柱上，靠墻一側的外伸長度不應大于250mm。6、竹片板的構造要求：竹片板應垂直于縱向水平桿方向鋪設，應采用對接平鋪，四個腳應用直徑為1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。自頂層操作層的腳手板往下計，宜每隔10m滿鋪一層腳手板。7、連墻件布置及構造要求連墻件應采用花排均勻布置，連墻件宜靠近主節點設置，并采用剛性節點，偏離主節點的距離不應大于300mm。連墻件垂直間距、水平間距一般不應大于6m，連墻件必須從底步第一根縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。當竹片板下部不能設連墻件時可采用拋撐

7、，拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45度至60度之間，連接點中心距主節點的距離不應大于300mm，拋撐在連墻件后方可拆除。連墻件中的連墻桿宜呈水平并垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端可稍為下斜，不容許向上翹起。8、剪刀撐與橫向支撐的構造要求：每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在57根之間。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間。24m以下的雙排腳手架，必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置；中間每道剪刀撐的凈距不應大于15m。剪刀撐斜桿的接頭除頂層可采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接扣件連接，搭接要求跟以上構造要求同。剪刀撐

8、斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。橫向支撐的斜桿應在12步內，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。9、門洞構造要求：洞口處增設的斜桿應采用旋轉扣件優先固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線距中心節點的距離不應大于150mm。洞口兩側增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部；增設的短斜桿端部應增設一個安全扣件。四、安全施工措施1、懸挑腳手架的搭、拆人員必須是經過考核合格的專業架子工，并持證上崗。2、所有操作人員必須戴安全帽，穿防滑鞋等。3、高處、臨邊及洞口邊作業

9、時，必須系安全帶。4、配件必須嚴格檢查合格后方可使用。5、懸挑腳手架上的施工荷載應小于1.5噸（含集中荷載），嚴禁放置重物。6、六級及六級以上大風和霧、雨、雪等惡劣天氣應停止在外架上作業。雨后上架作業應采取防滑措施。7、拆除懸挑腳手架時，地面設圍欄警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員進入圍欄內五、應急措施1)應急人員組織組長：（項目經理）副組長：（項目副經理、技術負責人、總施工）組員：(專職安全員、機修班長、臨電班長、架子班長)應急聯系電話：（組長、副組長的手機、辦公電話） 2)、應急物資準備3) 項目部應配備常用應急救援物品（如常用外傷藥品、急救擔架、急救繃帶、應急照明燈等）。4)材料

10、員負責相關應急物資的采購工作，項目經理確保購買應急物資的資金到位。5) 倉庫管理員負責應急物資保管，并負責日常維護、檢查，確保各種應急物資和機械性能良好，隨時能替補使用。6) 專職安全員定期或不定期對應急物資實施監督檢查，確保異常情況出現時能有效地投入使用。六、應急措施1、如發現架體基礎沉降變形過大采取回填或注漿處理；2、如架體傾斜或變形過大，采用活動葫蘆校正后增加連墻件；3、 架體密目網或腳手片著火，立即組織人員用就近配置的滅火器和澆水滅火，切斷相關電源，并撥打119通知消防部門；4、如發生架體倒塌，立即采取急救措施，保護好現場，通知相關部門。七、文明施工要求1、進入施工現場的人員必須戴好安

11、全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋，現場禁止吸煙。2、進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。3、禁止酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中，禁止開玩笑和打鬧。4、裝、卸人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡高血壓、貧血病、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。5、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。6、懸挑腳手架安裝驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。7、懸挑腳手

12、架上不允許堆積材料，硬質防護層隔段時間要清理一次。8、要保證懸挑腳手架的整體性，不得與施工電梯等一并拉結，不得截斷架體。9、施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。10、六級以上（含六級）大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施懸挑式腳手架底座基本要求附圖：鋼管落地腳手架計算書一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架搭設高度H(m)18腳手架沿縱向搭設長度L(m)243立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距l

13、b(m)0.85內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)18雙立桿受力不均勻系數KS0.6二、荷載設計腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業層數njj2結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區湖北省武漢市安全網設置半封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷

14、載體型系數s1.25風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)1.2，0.9，0.74風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)0.32，0.24，0.19 計算簡圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.85/(2

15、+1)+1.430.85/(2+1)=1.35kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.85/(2+1)+30.85/(2+1)=0.98kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.351.52=0.3kNm =Mmax/W=0.3106/4490=67.6N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.9815004/(100206000107800)=1.516mm max1.516mmminla/150，10mi

16、n1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.351.5=2.23kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.981.5=1.62kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.23kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.62kN q=0.033=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.63106/4490=140.12N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如

17、下： 變形圖(mm) max1.589mmminlb/150，10min850/150，105.67mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.25kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.8 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.23/2=1.11kNRc=0.88=6.4kN 橫向水平桿：Rmax=2.25kNRc=0.88=6.4kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H18雙立桿計算高度H118腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k

18、 雙外立桿：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1=(0.1248+0.033+1.52/20.033/1.8)18=3.35kN 雙內立桿：NGS1k=3.35kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 雙外立桿：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=18/1.81.50.850.351/1/2=2.23kN 雙內立桿：NGS2k1=2.23kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 雙外立桿：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=18/1.81.50.141/2=1.05kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 雙外立桿：NGS2k3=GkmwlaH1=0

19、.011.518=0.27kN 構配件自重標準值NG2k總計 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=2.23+1.05+0.27=3.55kN 雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=2.23kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.85(23)/2=3.82kN 內立桿：NQ1k=3.82kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 雙外立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(3.35+3.55)+ 0.851.43.82=12.83kN 雙內立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.

20、851.4NQ1k=1.2(3.35+2.23)+ 0.851.43.82=11.24kN七、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H18雙立桿計算高度H118雙立桿受力不均勻系數KS0.6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步三跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=k h=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/15.9=196.13210 滿足要求！ 查規范表C得，=0.188 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 雙立桿的軸心

21、壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+1.4NQ1k=1.2(3.35+3.55)+1.43.82=13.63kN =KSNS/(A)=0.613630.86/(0.188424)=102.6N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(3.35+3.55)+0.851.43.82=12.83kN Mws=0.851.4Mwk=0.851.4klah2/10=0.851.40.191.51.82/10=0.11kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(12827.6

22、1/(0.188424)+0.11/4490)=96.55N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數1 Nlw=1.4k2h3la=1.40.3221.831.5=7.18kN 長細比=l0/i=600/158=3.8，查規范表D得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.18+3)103/(0.

23、99489)=20.98N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=7.18+3=10.18kN112=12kN 滿足要求！九、立桿地基承載力驗算 地基土類型粘性土地基承載力標準值fak(kPa)140地基承載力調整系數mf1墊板底面積A(m2)0.25 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)12.83/(10.25)51.31kPafak140kPa 滿足要求！懸挑腳手架陽角型鋼計算書一、參數信息 1、荷載參數腳手架聯梁傳遞支座力F(kN)12 2、陽角型鋼構造參數型鋼支撐形式兩根鋼絲拉繩立桿橫向間距或排距Lb(m)0.8內排架距離墻長度a(m)0.25

24、陽角型鋼長度L(m)3點M到Q點的距離D1(m)3.3O點到Q點的距離D2(m)0.2支點P到建筑物角點O的距離D3(m)2 3、陽角型鋼材料參數型鋼型號16號工字鋼鋼絲繩規格型號619二、陽角型鋼計算 水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁。 型鋼截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W =141cm3，截面積A =26.1cm2。平面圖側面圖 1、型鋼受力計算 腳手架聯梁傳遞支座力F=12kN; 水平鋼梁自重荷載 q=1.220.59.810-3=0.241 kN/m 經過連續梁的計算得到 型鋼支點的支撐力為RA=8.486kN; 型鋼固接處的支撐力為RB=16.

25、237kN; 型鋼最大彎矩 Mmax=6.193kNm; 圖中距離|MP|= (3.3003.300+0.2000.200+2.0002.000)1/2=3.864m 圖中角度 MPQ=arcsin(3.300/3.864)=58.655 圖中角度 OPQ=arctan(0.7070.200 /(2.000 + 0.707 0.200)=3.778 每根鋼絲繩的拉力 T=8.486/2/sin(58.655)=4.968kN 水平型鋼的軸向力 N=24.968cos(58.655)cos(5.711)=5.143kN 型鋼最大應力計算值 = Mmax/(1.05W)+N/A=6.193106/

26、(1.05141103)+5.143103/(26.1102)=43.8N/mm2 型鋼的最大應力計算值 = 43.8 N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求！ 2、型鋼整體穩定性計算 水平型鋼采用16號工字鋼 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)，得到 b=1.07-0.282/b = 1.07-0.282/2=0.929。 經過計算得到最大應力 =Mmax/(bWx)=6.19106/( 0.929141103)= 47.278 N/mm2 型鋼的最大應

27、力計算值 = 47.278 N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求！ 3、拉繩強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力為4.968kN； 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： Fg=Fg/K 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數，取9。 計算中Fg取4.968kN，=0.85,K=9，得到：d=10.3mm。選擇619鋼絲繩,最小直徑必須大于11mm才能滿足

28、要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為 =N/A f 其中 f 為吊環抗拉強度，取f=50.00N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算; 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑:D=(2T /f/)0.5 =(24.968103/50/3.142) 1/2 =8mm； 4、型鋼與建筑物連接的計算 水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下： 對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為 =N/A f=F/A (2+3f2)1/2 1.1ft 其中 N - 對接焊縫軸向力,N=5.14kN; F - 對接焊縫切向力，F=16.24kN； A - 水平鋼梁滿焊的截面積，A=

29、26.1cm2； fc - 對接焊縫的抗壓強度，fc=215N/mm2； ft - 對接焊縫的抗拉強度，ft=185N/mm2； fv - 對接焊縫的抗剪強度，fv=125N/mm2； 經過計算得到焊縫正應力= N/A =5.143103/(26.100102)=1.97N/mm2； 焊縫剪應力f=F/A =16.237103/(26.100102)=6.221N/mm2； 對接焊縫的折算應力(1.971.97+36.2216.221)0.5=10.954N/mm2； 對接焊縫的正應力=1.970N/mm2小于焊縫的抗壓強度215.000N/mm2，滿足要求； 對接焊縫的剪應力f =6.221

30、N/mm2小于焊縫的抗剪強度125.000N/mm2，滿足要求； 對接焊縫的折算應力10.954N/mm2小于1.1ft =203.500N/mm2，滿足要求！普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19.2 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為

31、 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 1 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處武漢市，基本風壓0.45 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結

32、構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3m，建筑物內錨固段長度 2 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。

33、二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5/2=0.225 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/2=2.25 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.225+1.42.25 = 3.46 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =3.460.82/8 =

34、 0.277 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =61.647 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =61.647 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.225+2.25 = 2.508 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.02.5088004/(3842.06105107800)=0.602 mm；小橫桿的最大撓度 0.602 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=5.333 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算

35、:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0330.8=0.027 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q= 30.81.5/2=1.8 kN；荷載的設計值: P=(1.20.027+1.20.18+1.41.8)/2=1.384 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷載最大彎

36、矩計算公式如下: Mpmax = 0.213Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2131.3841.5= 0.442 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.442=0.448 kNm最大應力計算值 = 0.448106/4490=99.817 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 99.817 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起

37、的最大撓度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax = 1.615Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.027+0.18+1.8）/2=1.003kN = 1.6151.00315003/ ( 100 2.06105107800) = 2.463 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.051+2.463=2.514 mm；大橫桿的最大撓度 2.514 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足

38、要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0330.81/2=0.013 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q

39、 = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.013+0.05+0.18)+1.41.8=2.812 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(0.801/2)0.033/1.8019.20 = 2.538kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.8+0.3)/2 = 0.99 kN；(3)欄

40、桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.519.2 = 0.144 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.122 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.122+ 0

41、.851.43.6= 9.231 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.122+1.43.6=9.987kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.450.740.214 = 0.05 kN

42、/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.051.51.82/10 = 0.029 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.231 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 9.987kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手

43、架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 9230.688/(0.188424)+28849.566/4490 = 122.226 N/mm2；立桿穩定性計算 = 122.226 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =

44、205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 9986.688/(0.188424)=125.285 N/mm2；立桿穩定性計算 = 125.285 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.45 = 0.062 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳

45、手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.938 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.938 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 5.938 Ru11.685

46、KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=11.685kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(116854/(3.142502) 1/2 =12.2mm；實際拉環選用直徑D=14mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如

47、下：錨固深度計算公式: h N/dfb其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.262kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 262/(3.142201.57)=2.656mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.262kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，

48、混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 10.066kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)16.7/1000=161.754kNN=10.066kN經過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=10.07 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!普通型鋼懸挑腳手架計算書

49、型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19.2 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為2.00 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 1 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連

50、接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處浙江杭州市，基本風壓0.45 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.

51、005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度3m，建筑物內錨固段長度 3.2 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 2.6 m。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準

52、值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5/2=0.225 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/2=2.25 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.225+1.42.25 = 3.46 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =3.460.82/8 = 0.277 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =61.647 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =61.647 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N

53、/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.225+2.25 = 2.508 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.02.5088004/(3842.06105107800)=0.602 mm；小橫桿的最大撓度 0.602 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=5.333 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0330.8=0.027 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3

54、0.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q= 30.81.5/2=1.8 kN；荷載的設計值: P=(1.20.027+1.20.18+1.41.8)/2=1.384 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.213Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2131.3841.5= 0.442 kNm；M = M1max + M2max = 0.00

55、6+0.442=0.448 kNm最大應力計算值 = 0.448106/4490=99.817 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 99.817 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax = 1.615Pl3

56、/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.027+0.18+1.8）/2=1.003kN = 1.6151.00315003/ ( 100 2.06105107800) = 2.463 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.051+2.463=2.514 mm；大橫桿的最大撓度 2.514 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑

57、承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0330.81/2=0.013 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.013+0.05+0.18)+1.41.8=2.812 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設

58、計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(0.801/2)0.033/1.8019.20 = 2.538kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.8+2)/2 = 2.52 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m

59、2 NG4 = 0.0051.519.2 = 0.144 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.652 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.652+ 0.851.43.6= 11.067 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.652+1.43.6=11.823kN；六、立桿的穩定性計算:

60、風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.450.740.214 = 0.05 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.051.51.82/10 = 0.029 kNm；考慮風荷載

61、時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.067 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 11.823kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓

62、立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 11066.688/(0.188424)+28849.566/4490 = 145.259 N/mm2；立桿穩定性計算 = 145.259 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 11822.688/(0.188424)=148.318 N/mm2；立桿穩定性計算 = 148.318 N/mm2 小于

63、立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.45 = 0.062 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.938 kN；連

64、墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.938 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 2000/15.9的結果查表得到 =0.417，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.4174.2410-4205103 = 36.246 kN；Nl = 5.938 Ru27.72KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=27.72kN鋼絲拉繩(

65、斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(277204/(3.142502) 1/2 =18.8mm；實際拉環選用直徑D=20mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：螺栓未受拉力，無須計算，節點按構造做法即可。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其

66、中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 3.391kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)16.7/1000=161.754kNN=3.391kN經過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=3.39 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求! (如不能滿足要求，需對樓板進行加固處理。)7、其他計算（根據工程實際情況確定）附 圖附圖1、腳手架平面布置圖附圖2、腳手架立面圖附圖4、節點詳圖（門洞口）平面布置圖