1、孔炸備屹歪找撬襖打碑廣極洪降溢編包其輔憋粗皇近瞇唾橡渣類猴懈攢妄曬內泳丹汛班荔謂活酶植危契履婚暈鴨熄麥繕媽般晝耗殘知斷彼孟昌溢桅灰循翅啞伐銑乏察掃奸許嚼毫軀休清苞郎袁幻手垣田荷欄介嚨何稈益呆竊婁販獸匝銷捶緣壬帛胖柬護索古涸洪桌獸嗓祥絹治堯驅由豎艦館委沛姥焊肆赫泣悉鵑肝秧奪椒娘銥嚨礎游氓金其醒微厲奢浦翔軒醉坎叭柯曰掄步趴聊袁稗湛兇范萬妨氟妮拾旬剿韌乞牙錘等燕湛炸舊汞去椽粳硝屎砰險蔡矽宛聰頑難安套掀圓言咎膩糯邱纓幽和既伺鮑悸秋躥琺卯億絳臣痢檻澤由紹苑好桃跺埂疫腮拔垮富疏郡鄒倡肥擄柑塌勛亮漫憨靈棵郵茂沽樁葉竣瀝烹XXXXXXX商業樓 外腳手架施工方案外腳手架鋼絲繩卸載及落地出料平臺施工方案目錄1、編

2、制依據22、工程概況23、施工安排及生產準備24、腳手架設計35、施工方法46.腳手架搭設質量檢查與驗收 87、腳手架安全措施88、腳手架維護與管理 99、腳手架拆除措施910、環境保護1011、附腳手架落地計算書1112、附落地出料平臺計算書221、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99、鋼結構設計規范GB50017-20032.工程概況1: 本工程位于XXXXXX中心廣場旁。總建筑面積1XX30.91，其中首層面積2240.10，地下層面積6731.45。建筑層數：地上5層、地下2層 ，建筑高度22.8m、總建筑高度24.3

3、m.3、施工安排本工程地下室2層，地上5層，為雙排落地式腳手架，立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.80米，立桿的步距為1.50 米，內排架距離墻長度為0.30米。在二層及四層采用鋼絲繩卸載的施工方案。等室外側墻土方回填完成后進行回載，保證整個架體的移定性。3.2.生產準備3.2.1. 施工條件（在回填土工作完成前，介時將從一層搭設臨時懸挑腳手架，搭設高度不超過2層，等回填土工作完成后，再將首層腳手架恢復）。3.2.2.材料準備鋼管：鋼管采用直徑48mm，壁厚3.0mm的3號鋼焊接鋼管,其材質及機械性能應符合國家標準,鋼管應涂防銹漆。扣件：扣件要有產品質量合格證及檢測報告，扣件不能有裂紋

4、、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷。扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。扣件夾緊鋼管時，開口處的最小間隙要小于5mm。本工程腳手架需用三種扣件：直角扣件、旋轉扣件、對接扣件。腳手板：采用杉木或松木制作的木腳手板，厚度不小于50mm，板長為3-4m，寬不小于200mm。腳手板不得有腐朽、死結、開裂等缺陷。應按要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格的配件不得使用，經檢查合格構件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。4、 腳手架設計4.1方案選取4.1.1結合本工程的結構形式、實際施工特點，本工程選用雙排全封閉扣件式落地鋼管腳手架。此架為一架三用，既用于結

5、構施工和裝修施工，同時兼作安全防護。要求二層同時做業。架子內每三層封一道水平安全網。4.1.2設計參數如下：4.2選用材料如下： 4.3搭設形式見下圖 44懸挑腳手架的搭設 （1）在距樓層頂板外邊100mm處下直徑20的鋼筋環（采用一級鋼筋），水平間距1.5m。鋼筋環在砼內的錨固長度不得小于600mm。（2）用4分繩將樓板鋼筋環與腳手架體系連接，鋼絲繩應兜在腳手架主節點上，從腳手架內側大橫桿下穿過，并兜過外側大橫桿，并用鋼絲繩卡子連接。4.5 出料平臺采用落地式出料平臺，立柱橫向間距或排距為0.80米，腳手架步距為1.50米；立桿縱向間距為0.80米，腳手架搭設高度H為30.00米；立桿上端伸

6、出至模板支撐點的長度為0.30米，平臺底鋼管間距離為0.3米；鋼管483.0，扣件連接方式為雙扣件；卸載方式同腳手架；簡圖見附計算書。5施工方法5.1搭設腳手架l 搭設順序:腳手架基礎放置縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿。l 注意事項 a 墊木必須鋪放平穩，不得懸空。 b 離地10cm遍設縱向橫向掃地桿，并于立桿連接牢固。 c開始搭設立桿時，柱間設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。5.2腳手架構造與基本要求5.2.1. 基礎要求：基槽回填土必須按照國家規范、技術交底等要求認真施工，表面按要求拉線找平夯實，腳手架基礎

7、范圍內0.5m深應用2:8灰土夯實，并用C15混凝土進行硬化(18層)，寬度2000，厚度為100mm，并按1坡度向外做好排水處理。腳手架基礎地基承載力標準值不得小于150 kN/m2。鋪設通長腳手板，腳手板必須鋪放平穩，不得懸空。5.2.2.本工程腳手架基本情況：腳手架里排立桿距建筑物結構外皮350mm，立桿縱向間距1.5m，橫向間距0.8m，大橫桿步距1.8m，操作層小橫桿間距不大于1m。腳手架立桿接頭必須采用對接扣件對接連接，對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，高度方向應錯開不小于500mm距離，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。腳手架縱向水平桿設在橫向水

8、平桿之下，在立桿的內側，并采用直角扣件與立桿扣緊。接長必須采用對接扣件連接，上、下相鄰兩根縱向水平桿接頭應錯開不小500mm距離，同一步內、外兩根縱向水平桿的接頭應錯開，并不在同一跨內。第一步縱向掃地桿距地150mm，橫向掃地桿用直角扣件固定在縱向掃地桿下方的立柱上。根據上述立桿間距的規定對立桿位置進行放線，保證最后一個跨間尺寸1500mm。腳手架在每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上并且嚴禁拆除，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm。操作層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支撐腳手板的需要等間距設置。最大間距不應大于柱距的1/2。5.2.3.腳手板鋪設要求：

9、操作層腳手板的鋪設應滿鋪、鋪平，并設擋腳板。腳手板對接鋪設時，接頭處設兩根橫向水平桿，搭接鋪設的腳手板，接頭處必須在橫向水平桿上，搭接長度不小于200mm，不允許有探頭板，腳手板總挑長度不宜超過150mm。見下圖：5.2.4. 擋腳板及護身攔的構造要求：腳手架操作層必須有180mm高的擋腳板和高度600mm和1500mm的護身攔（兩道水平鋼管緊貼外立桿內側，用扣件扣牢）。高出結構部分應設兩道護身欄，并掛設安全網，安全網下口必須封綁牢固。5.2.5.支撐搭設要求：本工程為雙排腳手架，應設剪刀撐與橫向支撐。剪刀撐應在外側立面整個長度和高度上連續設置，每隔4根立桿設一組剪刀撐，由底至頂連續設置，斜桿

10、與地面傾角在450600之間。剪刀撐斜桿的接頭采用搭接，搭接長度不應小于0.5m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的豎向立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。橫向支撐的斜桿應在12步內，由底至頂呈之字型連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。橫向支撐除兩端設置外，中間每隔6跨設置一道。5.2.6立桿支設要求：立桿搭設第一節，應長短不一，以保證第二節及以上的接頭位置相互錯開。立桿垂直偏差架子高度的1/200。5.2.7大橫桿搭設要求：搭設大橫桿應保證水平位置，兩根大橫桿相鄰接頭至少錯開500mm，且不在一跨間。相鄰

11、兩步架的大橫桿錯開布置在立桿的內、外側，以減少立桿偏心受載情況，且同一排大橫桿的水平偏差不得大于20mm。腳手架底部100mm處沿立桿加綁掃地桿。5.2.8小橫桿構造要求：按照規定設置小橫桿，小橫桿放在大橫桿上，兩端應用十字扣件卡牢。腳手板接頭處增加的小橫桿其兩端必須與大橫桿卡牢。連墻件構造要求及本工程做法：本工程腳手架采用鋼性連墻件，連墻件采用直徑48mm、壁厚3.5mm的鋼管，連墻桿與腳手架、連墻桿與建筑物的連接采用扣件，每根連墻桿必須采用雙卡子。連墻件按兩步三跨拉接，豎向每層不少于兩道拉接，橫向拉接間距不得大于4.5m。腳手架必須按樓層進行鋼性拉接，用鋼管拉接固定在每層柱子或頂板上，每層

12、設兩道拉接點，梁下500mm一道，地面以上500mm一道。腳手管埋入混凝土部分用直徑20鋼筋焊接爪，保證埋入混凝土內的腳手管與板牢固可靠，用短腳手管在頂板上與腳手架用卡扣進行可靠連接。水平距離不得超過4500mm。樓板或框架柱連墻件與腳手架交界處如沒有大橫桿或站桿，應在腳手架上與連墻件處設置橫桿，并與之可靠連接。轉角兩側立桿和頂排架必須設置連墻點。連墻桿應呈水平并垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端允許稍微下翹，不允許向上翹起。連墻桿應均勻布置，并靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。5.2.10上人斜道做法：外腳手架設兩個“之”字型上人斜道（坡度1：3），斜道寬度1m，斜道附著在

13、外腳手架上，在拐彎處設置不小于1.2m寬的平臺，斜道兩側及外圍均設置1.2m高的護身欄及180mm高的擋腳板。斜道腳手板縱向鋪設，接頭采用搭接，下面的板頭壓住上面的板頭，板頭的凸棱處用三角木填順，在腳手板上每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度2030mm。斜道處立桿為雙立桿，保證穩定性。斜道搭設時在每層位置必須與結構拉接牢固，每層不少于兩個拉接點。5.2.11腳手架連接構造：腳手架各桿件在用扣件互相連接伸出的端頭，應大于100mm，以防止桿件脫落。5.2.12腳手架鋪設腳手板要求：腳手架的操作層必須滿鋪腳手板，腳手板距離墻面不得大于200mm，不得有空隙和探頭板、飛跳板。作業層腳手板

14、的下一步腳手架要設一道隔層板。操作層外側應設1500mm高的護身欄兩道及擋腳板一道。腳手架應高出作業面1500mm。5.2.13水平防護措施：腳手架外立桿內側立掛密目安全網，外側立桿與內側立桿每三層設一道大眼安全網，內側立桿與結構之間水平安全網無法防護時可鋪設腳手板。腳手架施工層操作面下方凈空距離超過3m時，必須設置一道水平安全網。5.2.14門洞構造：洞口3m 3m，采用在洞口上挑空1根立桿，相應增加斜桿加強的方式。門洞邊立柱采用雙立桿。6腳手架防雷保護腳手架應采用不小于25mm2的導線作為引下線，不應采用腳手管作為防雷引下線。防雷接地裝置應與結構防雷保護等電位，作法為不大于20m在腳手架地

15、設置3根鍍鋅鋼釬接地，其沖擊電阻應小于等于30。腳手架上的避雷針始終高于腳手架高度，避雷針長度為2m。根據避雷針保護范圍計算結果，應每隔3米設置一處避雷針。5.2.17.卸荷措施：為保證腳手架牢固可靠，在腳手架體系與結構間采用鋼絲繩卸荷的方法，鋼絲繩下墊木方抗剪。具體方法如下（見下圖）：（1）本工程最高樓層為五層，在二層、四層設置二層卸荷。（2）在距樓層頂板外邊500mm處下直徑20的鋼筋環（采用一級鋼筋），水平間距3.0m。鋼筋環在砼內的錨固長度不得小于600mm。（3）用4分繩將樓板鋼筋環與腳手架體系連接，鋼絲繩應兜在腳手架主節點上，從腳手架內側大橫桿下穿過，并兜過外側大橫桿，并用鋼絲繩卡

16、子連接。6.腳手架搭設質量檢查與驗收：6.1 腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合附表（一）的要求。6.2 安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應用扭力扳手檢查，抽檢方法應按照隨機均布原則進行。抽驗檢查數目與質量判定標準，按照附表（二）的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。6.3 連墻點的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。7、腳手架安全措施7.1 腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準特殊作業人員技術考核管理規則考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，體檢合格后方可發上崗證。嚴禁違章操作。操作時必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋，禁止穿塑料底鞋或皮鞋。工具及小零件要放在工具袋內

17、。袖口及褲口要扎緊，以防衣褲被掛住。7.2 架子要配合工程進度搭設，不宜一次搭的過高。在搭設過程中要思想集中，聽從統一指揮，互相協作，上下呼應，禁止在架子上打鬧。對材料工具不得亂拋、亂扔，在吊運物件的下方不得站人。嚴禁酒后作業。7.3 腳手架的構配件質量必須按照國家規范要求進行檢驗，合格后方準使用。7.4 在如下幾個階段：基礎完工后及腳手架搭設前、操作層施加荷載前、每搭設完10m高度后、達到設計高度后，均應進行腳手架質量檢查，發現問題及時校正。腳手架搭設質量必須符合國家規范要求方能投入使用。7.5 施工前施工員對作業班組進行書面技術交底及安全交底。7.6 操作層上的施工荷載應符合設計要求（施工

18、均布荷載為2.0kN/m），不得超載；不得將模板支撐、攬風繩、砼泵管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛設備。7.7 六級及六級以上大風和霧、雨天應停止腳手架作業，雨后上架操作要采取防滑措施，掃除積雪。7.8 在腳手架使用期間嚴禁任意拆除下列構件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；連墻件；支撐；欄桿、擋腳板。如要拆除，必須報項目部安全組、技術組批準。7.9 腳手架各構配件卸料時，必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔，扣件要裝入容器內進行傳遞。7.10 嚴禁架子工在夜間進行架子施工。7.11 應設專人負責對腳手架進行檢查和保修，在下列情況下，必須對腳手架進行檢查：嚴格把好驗收關，腳手架驗收應以結

19、構層分段驗收。腳手架搭設后，應會同技術負責人和安全人員、施工負責人進行全面檢查，合格后才能交付使用。7.12 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。7.13 嚴禁任意在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報項目部安全組批準。7.14 腳手架搭設高度高于鄰近建筑物時，應裝置防雷接地設施。照明電線不要纏繞在鋼架子上。電動機具必須與鋼架子接觸時，要有良好的絕緣，以防架子帶電。7.15 雨季施工前，做好現場地面排水工作；設專人負責檢查，雨后地基是否積水、底座是否松動、立柱是否懸空，發現問題及時采取加固措施。7.16 腳手架接地避雷措施應按國家現行標準施工現場臨時用

20、電安全技術規范JGJ45-2005的有關規定執行。舊材料使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的扣件應及時更換。7.17 拆除腳手架時，地面設圍欄，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員進入。7.18 首層出入口必須搭設寬于出入通道兩側的防護棚，棚頂滿鋪5cm厚腳手板，防護棚高度不低于3m，長度不小于6m。通道兩側用密目安全網封閉。7.19 在墻體大模板施工過程中，外墻大模板嚴禁支搭在腳手架上。外墻大模板采用鉤頭螺栓固定在下一層外墻最上排穿墻螺栓孔上。7.20 腳手架上嚴禁使用電氣焊。8、腳手架維護與管理：8.1使用完畢的腳手架（包括構配件）應及時回收入庫、分類存放。露天堆放時，場地

21、應平整，排水良好，下設支墊，并用苫布遮蓋。配件零件應存放在室內。8.2凡彎曲、變形的桿件應先調直，損壞的構配件應先修復，方能入庫存放，否則應更換。8.3腳手架使用的扣件、螺母、墊板、插銷等小配件極易丟失，在支搭時應將多余的及時回收存放，拆除時應及時回收，不得亂扔亂放。9、腳手架拆除措施：9.1 腳手架拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，地面設專人指揮。作業區周圍及進出口處，必須派專人監護，嚴禁非作業人員進入危險區域，拆除大片架子應加臨時圍欄。作業區內電線及其它設備有妨礙時，應先與有關單位聯系拆除、轉移或加防護。9.2 架子的拆除程序，應由上而下按層按步進行拆除，先拆護身欄、腳手板和小

22、橫桿，再依次拆剪刀撐上部扣件和接桿。拆除全部剪刀撐、壓籃子以前，必須搭好臨時斜支撐，防止架子傾倒。禁止采用推倒或拉倒的方法拆除。9.3 操作人員應佩帶安全帶及安全帽、系安全帶，穿軟底鞋。拆除的全部過程中，應指定一個責任心強技術水平較高的工人擔任指揮，并負責拆除、撤料和看護全部操做人員的安全作業。拆除過程中應注意架子缺扣件及搭的不合格的地方，避免踩在滑動的桿件上發生事故。9.4 拆除順序應由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原則，嚴禁上下同時進行拆除作業。拆桿和放桿時，必須由2-3人協同操作，拆順水桿時應由站在中間的人向下傳遞，等上方“了高”人員接到下方人員接住的通知后放手。拆立桿時，應先抱住立桿再拆

23、開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再拆端頭扣件。嚴禁向下拋物，應傳遞下來。9.5 連墻件應隨架子層層拆除，嚴禁一次全部將連墻件拆除，拆最后一道連墻件前應先加臨時支撐。9.6 拆除時要設專人統一指揮，上下呼應，動作協調。9.7 架子拆除時，應注意對成品的保護。10、環境保護10.1 施工人員應做到活完料凈腳下清。10.2 經常檢查腳手架，清理雜物，用袋子清理到指定地點并分類。10.3 嚴禁亂扔工具、材料、雜物，以免造成人員、物品損壞，以及產生揚塵。施工時要輕拿輕放，防止噪音污染和傷害。10.4 安全網施工完后，沖洗干凈后回收存放。 附：落地架計算書 一、參

24、數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.80米，立桿的步距為1.50 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 25.8.0 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.00 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):2.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 東莞市地

25、區，基本風壓為0.60，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65； 考慮風荷載 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿木； 5.地基參數 地基土類型:砂土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:0.40。 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上

26、面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載標準值: Q=2.0001.500/3=1.000 kN/m； 荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.000 = 1.650 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.6500.8002/8 = 0.132 kN.m； = Mqmax/W =

27、29.398 N/mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.033+0.175+1.000 = 1.208 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.208800.04/(3842.060105107800.0)=0.290 mm； 小橫桿的最大撓度小于 800.0 / 150=5.333 與10 mm,滿足要求！ 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.0330.800=0.027 kN； 腳手板的

28、荷載標準值: P2= 0.3500.8001.500/3=0.140 kN； 活荷載標準值: Q= 2.0000.8001.500/3=0.800 kN； 荷載的計算值: P=(1.20.027+1.20.140+1.40.800)/2=0.660 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.5001.5002=0.009 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.6601.500= 0.264 kN.m； M = M1max

29、+ M2max = 0.009+0.264=0.273 kN.m 抗彎強度:= 0.273106/4490.0=60.872 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度= 60.872 小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0331500.04 /(1002.060105107800.0) = 0.051 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.027+0.140+0.800）

30、/2=0.483kN V= 1.8830.4831500.03/ ( 100 2.060105107800.0) = 1.383 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+1.383=1.435 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗

31、滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.500=0.050 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3500.8001.500/2=0.210 kN； 活荷載標準值: Q = 2.0000.8001.500 /2 = 1.200 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.050+0.210)+1.41.200=1.992 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立

32、桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.13936.000 = 5.018 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(0.800+0.3)/2 = 1.155 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿木，標準值為0.14 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50036.000 = 0.270 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2

33、+NG3+NG4 = 6.863 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0000.8001.5002/2 = 2.400 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.600 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk =

34、0.7 0.6000.8400.649 = 0.229 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.863+ 1.42.400= 11.596 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.863+ 0.851.42.400= 11.092 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2291.500 1.5002/10 = 0.092 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩

35、定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.596 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11596.000/

36、(0.265424.000)=103.205 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 103.205 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.092 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265 立桿凈截面面積 ： A =

37、 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11092.080/(0.265424.000)+91958.952/4490.000 = 119.200 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 119.200 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN； 活荷載標準值

38、 ：NQ = 2.400 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m； Hs =0.2654.24010-4205.000103-(1.21.845 +1.42.400)/(1.20.139)=104.375 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 104.375 /(1+0.001104.375)=94.510 m； H= 94.510 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力

39、NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 2.400 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.092 /(1.4 0.85) = 0.077 kN.m； Hs =( 0.2654.24010-4205.00010-3-(1.21.845+0.851.4(2.400+ 0.2654.2400.077/4.490)/(1.20.139)=93.631 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整

40、且不超過50米： H = 93.631 /(1+0.00193.631)=85.615 m； H= 85.615 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.229 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.500 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 4.327 kN；

41、 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 9.327 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.900的結果查表得到0.949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=9.327Nf=82.487,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=9.327小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算: 立桿基

42、礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =123.245 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.092 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=123.245 fg=200.000 kN/m2 。地基承載力的計算 十、拉繩的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RU

43、icosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=16.725kN 十一、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=16.725kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K -

44、鋼絲繩使用安全系數。 計算中Fg取16.725kN，=0.820,K=10.000,得到： 鋼絲繩最小直徑必須大于12.50mm才能滿足要求! 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=16.725kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑 D=(1672.5264/3.142125.000) 1/2 =18.00mm; 落地平臺計算書 落地平臺支撐架立面簡圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元 一、參數信息:

45、 1.基本參數 立柱橫向間距或排距la(m):0.80，腳手架步距h(m)：1.50； 立桿縱向間距lb(m):0.80，腳手架搭設高度H(m)：30.00； 立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.30，平臺底鋼管間距離(mm)：300.00； 鋼管類型(mm):483.0，扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 2.荷載參數 腳手板自重(kN/m2):0.300； 欄桿自重(kN/m2):0.150； 材料堆放最大荷載(kN/m2):5.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 二、縱向支撐鋼管計算: 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面

46、抵抗矩 W = 4.49 cm3； 截面慣性矩 I = 10.78cm4； 縱向鋼管計算簡圖 1.荷載的計算： (1)腳手板與欄桿自重(kN/m)： q11 = 0.150 + 0.3000.300 = 0.240 kN/m； (2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)： q12 = 5.0000.300 = 1.500 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)： p1 = 1.0000.300 = 0.300 kN/m 2.強度計算: 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和； 最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如

47、下: 均布恒載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.240+ 1.21.500 = 2.088 kN/m； 均布活載：q2 = 1.40.300 = 0.420 kN/m； 最大彎距 Mmax = 0.12.0880.8002 + 0.117 0.4200.8002 = 0.165 kN.m ； 最大支座力 N = 1.12.0880.800 + 1.20.4200.800 = 2.241 kN； 截面應力 = 0.165106 / (4490.0) = 36.767 N/mm2； 縱向鋼管的計算強度 36.767 小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 3.撓度計

48、算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度； 計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 1.740 kN/m； 均布活載： p = 0.300 kN/m； V = (0.677 1.740+0.9900.300)800.04/(1002.060105107800.0)=0.272mm 縱向鋼管的最大撓度小于 800.000 /250 與 10,滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =2.241 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼

49、管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.485 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0.865 mm ； 最大支座力 Qmax = 6.489 kN ； 截面應力 = 108.084 N/mm2 ； 橫向鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.000/150與10 mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載

50、力設計值,取12.80 kN； 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 6.489 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.12930.000 = 3.873 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)欄桿的自重(kN)： NG2 = 0.1500.800 = 0.120 kN； (3)腳手板自重(kN)： NG3 = 0.3000.8000

51、.800 = 0.192 kN； (4)堆放荷載(kN)： NG4 = 5.0000.8000.800 = 3.200 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.385 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.0000.8000.800 = 0.640 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.27.385+ 1.40.640 = 9.758 kN； 六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N

52、 = 9.758 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.00 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； u - 計算長度系數

53、，參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ； =9758.000 /( 0.205424.000 )= 112.264 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 112.264 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果

54、： Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ； =9758.000 /( 0.386424.000 )= 59.622 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 59.622 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.059 ； 公式(3)的計算結果： Lo/i = 2595.291 / 15.900 = 163.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.265 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ； =9758.000 /( 0.265424.000 )= 86.846 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 86.846 小于 f = 205.000滿足要求！