1、轉換層施工方案1. 編制依據及說明1.1 施工組織設計依據：1.1.1 重慶時代廣場轉換層結構施工圖及設計總說明1.1.2 國家、行業及地方有關政策、法律、法令、法規1.1.3 國家強制性標準、施工驗收規范、規程1.1.4 工藝標準及操作規程 1.1.5 ISO9002國際質量認證標準1.1.6 本公司質量保證手冊、程序文件及規章制度1.2. 編制說明1.2.1.本轉換層施工方案的編制對象僅為30.838.35m層A、B、C座轉換層。.轉換層施工的重點和難點1.2.2.1. 轉換層施工的重點：1、由于本轉換層主次梁的斷面較大,施工荷載巨大,這就給轉換層梁板下支撐系統的承載力、穩定性、安全可靠性

2、提出了非常嚴格的要求，使之成為轉換層施工的重點之一。2、由于本轉換層梁板結構屬大體積砼結構，且施工期也正處于冬季，如何控制好梁板砼在水化過程中，內外溫差不大于25。C，防止砼出現溫度應力裂縫和干縮裂縫的產生，也是轉換層施工的重點之一。3、由于本工程轉換層平面積約為1300m2，且主次梁多為深梁，砼澆筑量較大。按設計要求轉換層梁板砼應連續澆筑，為了保證砼在澆筑過程中的連續性和密實性，確定好砼的澆筑線路和澆筑方法也是轉換層施工的重點和難點。1.2.2.2. 施工難點由于梁截面普遍較大、較寬且鋼筋用量較大，給梁鋼筋綁扎帶來了較大的困難。另外，由于部分梁寬與柱寬相同，又由于梁柱節點處柱內梁筋太多，給柱

3、箍筋綁扎和梁柱節點的澆筑都增加很大的難度。1.2.2.3. 為了保證轉換層施工中各工序的施工質量，以及整個轉換層設計和施工驗收規范要求，針對上述轉換層施工的重點和難點，特編制本轉換層施工方案，用以指導轉換層施工。2. 轉換層結構概況2.1. 本工程A、B、C座轉換層設置于裙房屋面（30.80m）以上，轉換層梁、板頂面標高為38.350m，轉換層框架梁截面尺寸主要為20002500、17003000、15002500、10002000、11002500等。2.2. 轉換層結構平面呈鈍角“L”型，平面面積為S=1290 m2，轉換層主要實際量：梁、板鋼筋共計：566 噸 ；鋼筋規格從825、30共

4、11種規格；梁、板砼強度采用C60，A、B、C座轉換層梁、板砼量為：1750 m3 3. 施工荷載傳遞方式、傳遞路線及模板、支撐系統的布置與驗算3.1. 施工荷載傳遞方式、傳遞路線 3.1.1. 為了便于結支撐系統的強度、穩定性和安全性進行計算和驗算，必須對轉換層梁、板的荷載傳遞方式和傳遞路線進行分析確定。3.1.2. 轉換層梁、板(30.8038.35m)采用碗扣式整體腳手架作為支撐體系，將其上部轉換層梁、板荷載對應傳遞到30.80m層結構樓板上，再由30.80m層將上部、荷載傳遞到25.85m層結構。由于設計人在30.80m層結構樓板設計已經考慮互轉換層施工時的施工荷載和轉換層梁、板荷載，

5、這對30.80m層梁板結構有利。為了確保30.80m層梁、板結構具有足夠承載力，決定對30.80m層的承載力進行驗算。如果驗算結果不能滿足要求，應在25.8530.80m層間搭設支撐。增加30.80m層梁、板承載能力。各層結構承受轉換層荷載傳遞如下：柱柱38.35030.80025.850BLLKL加固構造支撐BLLKL3.2. 模板、支撐系統的布置與驗算3.2.1. 模板及支撐系統布置3.2.1.1. 模板系統梁底模板采用木模板體系，梁底板采用18mm厚九夾板，板肋采用50100，間距為150mm，底模板圖見附圖（一）。梁側模板采用木模板體系，模板采用18mm厚九夾板，側模板肋采用50100

6、木枋，間距為300mm，側模板圖見附圖（一）。轉換層樓板板底模板采用木模板體系，模板采用18mm厚九夾板，板模底肋采用50100木枋，間距為400mm。3.2.1.2支撐體統布置30.80m38.35m層結構支撐架搭設方法：梁高H2500時，支撐豎桿按間距為450600進行搭設，即沿梁長方向按450進行搭設，沿梁寬方向按600進行搭設,大、小橫桿步距為1200。梁高2500H1000時，支撐豎桿按間距為600600進行搭設，即沿梁長及梁寬方向均按600進行搭設，大、小橫桿步距為1200。當梁高1000時，支撐豎桿按間距為600900，沿梁長方向按600進行搭設，沿梁寬方向按900進行搭設，大、

7、小橫桿步距為1200。現澆板支撐架按12001200進行搭設，大、小橫桿步距為1200。3.2.2模板、支撐系統的驗算為了滿足支撐系統的安全性和穩定性，同時也本著經濟、適用的原則 ，決定即將轉換層中大梁按17003000作為驗算對象，也將轉換層中20002500梁和15002500梁作為計算驗算對象。本轉換層支撐系統計算部分參閱資料：建筑施工腳手架實用手冊 主編：杜榮軍 中國建筑工業出版社建筑施工手冊 中國建筑工業出版社混凝土結構 天津大學 同濟大學 東南大學 主編建筑施工 重慶建筑大學 同濟大學 哈爾濱工業大學鋼結構 魏明鐘 武漢工業出版社3.2.2.1 SL7(s)-6梁15002500支

8、撐架驗算(詳附圖)： 由于SL7(s)-6梁下為樓梯間，考慮到其承載能力比較薄弱，需先進行支撐架驗算，然后再在3.2.2.4進行梯板的承載力進行計算。A、施工荷載的計算取SL7(s)-6梁15002500進行計算,結構部位見附圖:取新澆筑的鋼筋混凝土的自重為25KN/m3。1、鋼筋混凝土：L=3m （L為跨度）v=31.52.5=11.25m3G1=11.2525=281.25KN2、模板及支架自重標準值：取木模板（梁模），0.5KN/m20.531.5=2.25KN 3、振搗混凝土時產生的荷載標準值：水平面模板采用2.0KN/ m221.53=9KN4、施工人員及設備荷載標準值：取2.5KN

9、/m22.51.53=11.25KN總的施工荷載(取荷載分項系數)：G總=1.2281.25+1.22.25+1.49+1.411.25=368.55KNB、支撐架整體穩定驗算：把整體穩定性驗算常轉化為對立柱的和穩定性進行計算，其傳力途徑為施工荷載傳給小橫桿（小楞），再傳給縱桿，再傳給立桿，相當于立桿承受整個施工荷載。預設梁搭三排腳手架，步距為1.2m，立桿橫距（排距）為600mm，縱距為450mm,考慮到樓層較低，不考慮風荷載。受力簡圖為:600600150150此深梁支撐架總計根數為：n=3L450=33000450=20根 施工荷載標準值在立桿中產生的軸力：保守考慮,按一根支撐桿承受45

10、0600的面荷載。（實際是三等跨超靜定結構，約束較強，其支座受力更小）：NQ=368.551.530.450.6NQ=22.1KN 腳手架自重標準值在立桿中產生的軸心力(鋼管每米重量3.84kg/m，鋼管搭設長4.5m)：NG=3.844.510=0.1728KN 立桿驗算截面處的軸心力設計值：N=1.2 NG+ NQ=1.20.1728+22.1=22.3KN 穩定系數的計算：參照碗扣式鋼管腳手架穩定性計算長度系數（雙排架），取1.3。長細比=h/i i=15.8mm，為鋼管回轉半徑 h：步距=1.3120015.8=98.73根據，由冷彎薄壁型鋼結構技術規范求軸心受壓桿件的穩定系數。用插入

11、法查得=0.653(0.6530.645)7.3410=0.647 整體穩定驗算：N/Afc/RA：鋼管截面積 fc：Q235鋼抗壓強度 R：抗力調整系數 (1.325)取值代入得：N/A =22.3/(0.6474.89102)=0.070.205/1.325=0.155KN/mm2驗算合格。C、單肢桿件的穩定性計算：參照施工手冊碗扣式腳手架單肢桿件的計算長度系數1w，其首步架的長度系數低于其它步架，故只驗算其他步架的立桿。角立桿，中部立桿的1w小于邊立桿，所以只驗算邊立桿的單肢穩定即可。取邊立桿的1w=1.325=1wh/i=1.3251200/15.8=100.632=0.638(0.6

12、380.63)106.32=0.633N/A=22.3/(0.6334.89102)=0.0720.205/1.325=0.155KN/mm2 合格。D、水平桿的驗算：施工荷載傳給水平橫桿，水平橫桿承受均布荷載。水平橫桿采用100100的木枋，其受力簡圖為：600600150150均布荷載：q=368.5530001500450=0.041KN/mm由計算機SAP軟件分析，可得：MGk=1089KN.mm木枋慣性矩：I=1/12bh3=100100312=8.3106mm4 W=8.3106509000=1.494109N.mm 抗彎強度驗算：MGk/Wf/m取m=1.25，代入算得：MGk/

13、W=1089(1.494106)=0.0007KN/mm20.0111.25=0.0088KN/mm2木材強度設計值：11N/mm2 合格。 撓度驗算：由SAP軟件,算得(與兩等跨算得相差1%)Qk=0.31mm=600/150=4mm取E=9000N/mm2 合格水平縱桿在節點處受集中荷載，可不予驗算。注：木材強度設計值f及彈性模量E均取之于建筑施工手冊。3.2.2.2對KZL7（S）-3（2） 20002500梁支撐架的計算：A、施工荷載的計算1、鋼筋混凝土自重(25KN/m3)：l=60150=9mv=22.59=45m3G1=4525=1125KN2、模板及支架自重標準值：取木模板（梁

14、模），0.5KN/m20.529=9KN3、振搗混凝土時產生的荷載標準值：水平面模板采用2.0KN/ m2229=36KN4、施工人員及設備荷載標準值：取2.5KN/ m22.529=45KN總的施工荷載(取荷載分項系數)：1.21125+1.29+1.436+1.445=1474KNB、支撐架整體穩定驗算：預設梁搭四排腳手架，步距為1.2m，立桿橫距（排距）為600mm，縱距為450mm。n=9103450=20，每排20根 施工荷載標準值在立桿中產生的軸力，保守考慮,按一根支撐桿承受450600的面荷載：NQ=1474920.450.6=22.11KN 腳手架自重標準值在立桿中產生的軸心力

15、(鋼管每米重量3.84kg/m，鋼管搭設長4.5m)：NG=3.844.510=0.1728KN 立桿驗算截面處的軸心力設計值：N=1.2 NG+ NQ=1.20.1728+22.11=22.32KN 穩定系數的計算：參照碗扣式鋼管腳手架穩定性計算長度系數（雙排架），取1.3。長細比=h/i i=15.8mm，為鋼管回轉半徑 h：步距=1.3120015.8=98.73根據，由冷彎薄壁型鋼結構技術規范求軸心受壓桿件的穩定系數。用插入法查得=0.653(0.6530.645)7.3410=0.647 整體穩定驗算：N/Afc/RA：鋼管截面積 fc：Q235鋼抗壓強度 R：抗力調整系數 (1.3

16、25)取值代入得：N/A=22.32/(0.6474.89102)=0.0710.205/1.325=0.155KN/mm2驗算合乎要求。C、單肢桿件的穩定性計算：參照施工手冊碗扣式腳手架單肢桿件的計算長度系數1w，其首步架的長度系數低于其它步架，故只驗算其他步架的立桿。角立桿，中部立桿的1w小于邊立桿，所以只驗算邊立桿的單肢穩定即可。取邊立桿的1w=1.325=1wh/i=1.3251200/15.8=100.632=0.638(0.6380.63)106.32=0.633N/A=22.32/(0.6334.89102)=0.0720.205/1.325=0.155KN/mm2 合格。D、水

17、平桿的驗算：施工荷載傳給水平橫桿，水平橫桿承受均布荷載。水平橫桿采用100100的木枋，總計n=20根,其受力簡圖為：600600600均布荷載：q=1474290.45=36.9KN/m=0.0369KN/mm由靜力計算手冊，可得：MGk=0.125ql2=0.12536.90.62=1.66KN.m 木枋慣性矩：I=1/12bh3=100100312=8.3106mm4 W=8.3106509000=1.494109N.mm 抗彎強度驗算：MGk/Wf/m取m=1.25，代入算得：MGk/W=1660(1.494106)=0.001KN/mm20.0111.25=0.0088KN/mm2木

18、材強度設計值：11N/mm2 合格。 撓度驗算：Qk=0.521ql4/100EI 取E=9000N/mm2 Qk=0.5210.036960041009(8.3106)=0.33mm=600/150=4mm合格水平縱桿在節點處受集中荷載，可不予驗算。3.2.2.3對15002500深梁施工荷載計算：由于此型深梁具有普遍性，在轉換層大梁中此斷面尺寸較多，可取450mm長梁折算：A、施工荷載的計算：1、鋼筋砼自重：v=0.451.52.5=1.69m3G1=1.6925=42.25KN2、模板及支架自重標準值：取木模板（梁模），0.5KN/m20.51.51=0.75KN3、振搗混凝土時產生的荷

19、載標準值：水平面模板采用2.0KN/ m221.51=3KN4、施工人員及設備荷載標準值：取2.5KN/ m22.51.51=3.75KN總的施工荷載(取荷載分項系數)：1.242.25+1.20.75+1.43+1.43.75=61.05KNB、支撐架整體穩定驗算：預設梁搭三排腳手架，步距為1.2m，立桿橫距（排距）為600mm，縱距為450mm。1m2有9根立桿。 施工荷載標準值在立桿中產生的軸力：NQ=61.051.50.450.450.6=24.4KN 腳手架自重標準值在立桿中產生的軸心力(鋼管每米重量3.84kg/m，鋼管搭設長4.5m)：NG=3.844.510=0.1728KN

20、立桿驗算截面處的軸心力設計值：N=1.2 NG+ NQ=1.20.1728+24.6=24.6KN 穩定系數的計算：參照碗扣式鋼管腳手架穩定性計算長度系數（雙排架），取1.37。長細比=h/i i=15.8mm：為鋼管回轉半徑 h：步距=1.37120015.8=104.05根據，由冷彎薄壁型鋼結構技術規范求軸心受壓桿件的穩定系數。用插入法查得=0.607整體穩定驗算：N/Afc/RA：鋼管截面積 fc：Q235鋼抗壓強度 R：抗力調整系數 (1.325)取值代入得：N/A =24.7/(0.6074.89102)=0.0830.205/1.325=0.155KN/mm2驗算合格。C、單肢桿件

21、的穩定性計算：參照施工手冊碗扣式腳手架單肢桿件的計算長度系數1w，其首步架的長度系數低于其它步架，故只驗算其他步架的立桿。角立桿，中部立桿的1w小于邊立桿，所以只驗算邊立桿的單肢穩定即可。取邊立桿的1w=1.325=1wh/I=1.3251200/15.8=100.632=0.638(0.6380.63)106.32=0.633N/A=24.7/(0.6334.89102)=0.0790.205/1.325=0.155KN/mm2 合格。D、水平桿的驗算：施工荷載傳給水平橫桿，水平橫桿承受均布荷載。水平橫桿采用100100的木枋，其受力簡圖為：600600150150均布荷載：q=61.054

22、501500450=0.041KN/mm由計算機SAP軟件分析，可得：MGk=1210KN.mm木枋慣性矩：I=1/12bh3=100100312=8.3106mm4 W=8.3106509000=1.494109N.mm 抗彎強度驗算：MGk/Wf/m取m=1.25，代入算得：MGk/W=1210(1.494106)=0.0008KN/mm20.0111.25=0.0088KN/mm2木材強度設計值：11N/mm2 合格。 撓度驗算：由SAP軟件,算得(與兩等跨算得相差1%)Qk=0.34mm=600/150=4mm取E=9000N/mm2 合格水平縱桿在節點處受集中荷載，可不予驗算。由于其

23、傳給樓面的荷載較小，所以不需進行樓面承載能力的計算。3.2.2.4對SL7（s）-6 15002500梁板承載力計算：梁板承載力計算：由于此大梁下為樓梯間（見附圖），支撐架搭設在梯板上，所以需進行梯板的承載力驗算。取600mm的板帶，梯板跨度為3m，受力簡圖為：3000q=368.551.530.6=49KN/m=0.049KN/mmMGk=0.125ql2=0.1250.04930002=55125KN.mm板厚100mm，配筋為14、12 150，按正截面抗彎驗算。鋼筋面積：600的板帶上下層各配置4根鋼筋，其中14、12各兩根,但只有下層鋼筋抗彎承載。As=308+226=534mm2

24、（鋼筋計算面積均查自混凝土結構）fy=310N/mm2 C35：fcm=19N/mm2 ho=ha=10015=85mmM1=fyAsho=31053485=14071KN.mmMGk板承載力不夠，采用雙層支撐架承載，下層板厚250，配筋14 150。As=615mm2fy=310N/mm2 C35：fcm=19N/mm2 ho=ha=25020=230mmM2=fyAsho=310615230=43850KN.mmMGk兩層板的總計承載力為：M1+M2=14071+43850=57921KN.mmMGk=55125KN.mm兩層支撐架支撐驗算合乎要求。3.2.2.5 轉換層KZL7（S）-3

25、（2）20002500梁支撐架梁板承載力計算在KZL7（S）-3（2）梁支撐架下為KLP-52(2)9001000框支梁,設承受支撐架所傳全部施工荷載（實際一部分支撐在板面上，再由板面傳給KLP梁）。受力簡圖為：（最不利方式，實際在支撐架下有墊板，均布荷載傳給梁）9000均布荷載為轉換層大梁的施工荷載，在KLP梁上的均布。q=14749=163.8KN/m=0.163KN/mmMmax=1/8ql2=0.163900028=1.65106KN.mm對梁按正截面抗彎承載力計算：鋼筋面積：As=As=60(32/2)2=48230mm2fy=310N/mm2 C35：fcm=19N/mm2 ho=

26、h2a=100040=960mmM=fyAsho=31048230960=1.4107KN.mmMmax梁能承受支撐架所傳施工荷載。3.2.2.6 轉換層CL7(s)-2(1)梁與KZL7（s）-12（1）梁相交處（見附圖）樓板承載力計算對CL7(s)-2(1)15002500梁，在支撐架下為三跨單向板（詳附圖），驗算板的承載力。板配筋為14150雙層雙向筋，由于是單向板，其板的長方向雖然配筋，但為支座構造配筋，其受力不大（約十分之一）。取600mm（立桿橫距）板帶來分析，順著此梁的方向支撐架把施工荷載，傳給下層單向板結構（見附圖），板受力簡圖為： 324023252660B1m2施工荷載：1

27、5002500梁面荷載為81.9KN/m2(同上面施工荷載計算方法)，折算成寬600mm的線荷載q1=0.681.9=49KN/m=0.049KN/mm由SAP軟件分析得：M1=44070KN.mm （最大彎矩）轉換層板自重傳遞給30.80m層板產生的彎矩：M2=1/8q2l2=0.1253.3759=3.8KN.m=3800KN.mm（q值可根據板厚、配筋查閱混凝土結構）對板按正截面抗彎承載力計算：鋼筋面積：As=As=600150153.9=615.6mm2fy=310N/mm2 C35：fcm=19N/mm2 ho=h2a=25040=210mmM=fyAsho=310615.6210=

28、40076KN.mmM1+M2=47870KN.mm可在30.80m層梁板結構下增設一層腳手架，用兩層板來承受此轉換層大梁施工荷載。 下層板厚150，配筋14150，ho=150-20=130mm，其余數據同上板。 M=fyAsho=310615.6130=24809KN.mm兩層樓板承載力共40076+24809=64885M1+M2=47870KN.mm承載力滿足要求。此外，KZL7（s）-12（1）17002500與CL7(s)-2(1)15002500相連，還應考慮兩梁交互作用對KZL7（s）-12（1）方向的次梁 KLP-65（1）的承載能力（見附轉換層與30.8m層對比圖）。算KZ

29、L7（s）-12（1）17002500梁施工荷載（均布荷載）通過板傳給次梁KLP-65（1）的均布荷載，即B點（次梁KLP-65（1）斷面）的集中力。受力簡圖為，板跨為3240mm，取450mm的板寬:32401700Bq施工面荷載為：67.5KN/m2，450mm的板寬，折算成線荷載為：q1=67.50.45=30.4KN/m板、梁自重傳給次梁荷載(見混凝土結構):q2=33.75KN/m集中力RB=25.84KN在次梁KLP-65（1）方向上集中力RB均勻分布，同時有轉換層梁CL7(s)-2(1)15002500 傳給次梁的集中荷載NB，NB受力簡圖為：324023252660NB由SAP

30、軟件分析得：NB=163.5KN在次梁KLP-65（1）方向上的受力簡圖為:NBq6739q=q1+q2=30.4+33.75=64.15KN/m算得次梁的最大彎距:Mmax=690KN.m次梁配筋為225+（214），12-200(4)，下部配筋為1425（雙排）。對C點進行正載面抗彎驗算：C35: fcm=19N/mm2x=(fyAs-fyAs)/fcmb=(31014490.9-3102490.9-2153.9)19500=192.2mmM=fyAs(ho-x/2)=31014490.9(760-192.2/2)=1414KN.mMmax承載力滿足要求。對C點進行斜截面承載力計算：由于C

31、點受剪力很大，需進行斜截面承載力計算。VC=F+q=225KNVu=0.07fcbho+1.5fynAsv1ho/s=0.0719500740+1.53104153.9200740=1551KNVCfc混凝土設計強度b梁寬ho有效高度（雙排配筋）n箍筋肢數Asv1箍筋截面積s箍筋間距滿足要求。轉換層其余各梁較之小一些，且支撐架下面為框支梁，可不予驗算。3.2.2.7模板側壓力的計算：轉換層大梁屬大體積混凝土，需對模板側壓力進行驗算，取20002500深梁進行模板側壓力驗算。 F=0.22cto12V1/2 F=cH取兩者算得的較小值。c混凝土的重力密度 to新澆筑混凝土的初凝時間（h），to

32、=200/（T+15）1外加劑修正系數，取1.2 2混凝土坍落度修正系數，取1.15V混凝土澆筑速度，m3/h F=0.2224200(15+15)1.21.1541/2=97.15KN/m2 F=242.5=60 KN/m2取小值F=60 KN/m23.2.2.8側模木枋強度穩定驗算：取單元面荷載分析（木枋和鋼管架成的單元，600方向為木枋方向）：300600 面荷載：F=F+P=64KN/m2P振搗混凝土時產生的垂直面模板荷載，取4KN/m2 強度驗算：折算成線荷載：q=0.3F=0.364=19.2KN/m最不利情況，將木枋當作簡支梁計算（精確計算可看作三等跨簡支梁）。木枋為50100的

33、矩形。M=1/8ql2=1/819.20.62=0.864KN.m=0.5Mh/EI=0.5864100912501003=0.0012KN/mm2f/m=0.0111.25=0.088 KN/mm2 撓度驗算：5ql4/384EI=519.26004384900050100312=0.864mm1/400L=1.5mm合格6006003.2.2.9側模對拉螺桿的驗算：對拉螺桿在側模平面布置為： 把面荷載平均分布到螺桿上：N=640.624=5.76KN選用14螺桿，進行普通螺栓的抗拉驗算：Nt=AeftAe螺栓有效截面積，1.15cm2ft 強度設計值Nt =115350=40.25KNNN

34、t合格說明：碗扣節點的承載力由于遠遠大于它可能受到的作用力，因而不必進行扣件抗滑移承載力計算。4.施工部署4.1. 一流的產品，必須要有一流的管理。為了保證該轉換層在整個施工過程的各項管理工作組織嚴密，緊張有紊，行動統一，各部門職責明確，項目部決定成立轉換層施工管理領導小組，由項目經理任組長，項目副經理和主任工程師任副組長，各部門負責人組成員。領導小組全體成員必須從思想上高度重視，在轉換層施工中，明確責任，努力做好各職能部門的協調配合工作，確保該轉換層質量、安全、進度等各項目標的實現。轉換層施工組織管理詳轉換層施工組織管理模塊圖（第27頁）4.2. 整個轉換層在鋼筋綁扎和模板安裝階段，仍然按原

35、有裙房施工階段劃定的施工流水段組織施工，轉換層梁板砼設計要求須連續澆筑，不得留設施工縫。為了保證轉換層梁板混凝土澆筑的連續性，項目部決定選派責任心強、經驗豐富的施工管理人員組成兩班（每班12小時），在混凝土澆筑時堅守第一線，由項目部兩位生產副經理負責全面協調工作。4.3. 本轉換層施工工期為42天。具體施工進度安排詳轉換層施工進度計劃4.4. 為了保證轉換層梁板結構砼澆筑的持續性，避免產生冷縫從而影響結構安全，決定除在現場1#、2#大門設有2臺泵機之外，另在3#大門處增設一臺備用砼泵機作為應急之用。4.5. 由于本轉換層大梁內配筋非常密，為了減少梁鋼筋在柱內錨固鋼筋的數量，依據設計要求，決定本

36、轉換層梁鋼筋現場接頭采用機械連接方式。為了 有效配合轉換層梁鋼筋的機械連接，將把鋼筋鐓粗、刻絲工作從海外聯誼工地（場外加工地）鋼筋加工場搬到時代廣場施工現場， 即時配合梁鋼筋連接綁扎施工。4.6. 及時準備若干農用塑料薄膜、彩條布、草墊等物品，用與轉換層梁板結構砼的保濕、保溫之用。5. 施工準備5.1. 施工技術交底5.1.1. 在轉換層施工時，必須提前一周由項目部組織項目生產副經理和技術部門、施工部門、質量部門、安全部門、材料部門、設備部門、后勤部門等相關部門召開工作會，應對各部門強調轉換層施工的重要性、難度和重點，并對各部門的職責提了具體分工要求，做好項目各部門的配合協調工作。5.1.2.

37、 在轉換層施工前一周以內，必須由項目技術負責人組織全體施工技術員質檢員和計劃員進行轉換層結構施工圖交底工作和轉換層施工方案的技術交底工作，并應向與會人員強調轉換層的重點和難點。嚴格要求各施工技術人員和質檢員按照施工規范和設計圖進行施工和檢查，嚴格控制每一道工序的施工質量，禁止將不合格工序帶入下一道工序，避免對工期和質量造成極大的損失。5.1.3. 各片區施工負責人應組織全體施工班組操作人員進行詳細施工方案交底和相應的施工驗收規范的交底工作。對轉換層的重點和難點部位，應仔細地分析、講解，提高操作工人的質量意識，落實各工序的質量責任，嚴格工序質量，避免返工。5.2. 轉換層結構勞動力需用計劃表轉換

38、層結構勞動力需用計劃表 序號工種名稱需用數量（人）1架子工602模板工603鋼筋工1204平工（含砼工）305石工66電焊機67鋼筋鐓粗加工及連接操作工208豎焊工155.3. 轉換層結構主要設備需用計劃表主要機械設備一覽表名稱規格型號單位數量功率（KW）砼泵機90型臺3343鋼筋斷鐵機QG-40B臺663鋼筋彎曲機QW6-40臺673鋼筋鐓粗及滾絲機臺3振動器電機/棒ZB110-50臺12對焊機VN-150臺31.58電焊機B/1-500臺41203激光經緯儀J2臺1404水平儀1024臺3 對講機健伍臺12計算機華碩臺2攝像機SONY臺1電子測溫儀JDC-2只15.4. 轉換層結構施工鋼管

39、架料、木材及其他材料需用計劃表編號品種名稱規格數量重量備注1碗扣式鋼管110000m422.4噸2普通鋼管1.56.0m35000m134.4噸3十字扣35000個4萬向扣15000個5接頭扣1000個6木枋50100mm75m37九夾板1.222.44m4500m2梁板模8對拉絲桿144500m9彩條布4.0m幅寬1800m210塑料薄膜1200m211草墊2500m212鍍鋅水管252500m散熱管5.5. 轉換層（38.35m）梁、板鋼筋用量表轉換層（38.35m）梁、板鋼筋用量表序號規格123456789合計規格32252220161412108噸292.5.084.113.85.95

40、9.8063.0671.020.815.03566.1備注其中板筋38t5.6. 由于轉換層砼澆筑量大，且采用一次連續澆筑，因此，應在轉換層砼澆前一周，由項目技術負責人組織重慶永固新型建材公司(商品砼供應商)相關技術人員召開專題討論會，研究解決如下問題：所需的各種原材料的供應、備料以及質量檢測的技術措施。各種計量器具和檢測。泵站和施工現場的所有相關設備車輛的檢修保養。意外突發事件的應急措施等要求，永固公司必須提前5天就上述四個方面提交總包方審查批評。6. 主要施工方法6.1.支撐系統的搭設方法1. 必須嚴格按照經驗算合格的轉換層支撐系統的搭設要求進行搭設。 30.8038.35m層支撐腳手架的

41、具體搭設方法為：梁高H2500時，支撐豎桿按間距為450600進行搭設，即沿梁長方向按450進行搭設，沿梁寬方向按600進行搭設,大、小橫桿步距為1200。梁高2500H1000時，支撐豎桿按間距為600600進行搭設，即沿梁長及梁寬方向均按600進行搭設，大、小橫桿步距為1200。當梁高1000時，支撐豎桿按間距為600900，沿梁長方向按600進行搭設，沿梁寬方向按900進行搭設，大、小橫桿步距為1200。現澆板支撐架按12001200進行搭設，大、小橫桿步距為1200。2. 所有轉換層大梁下的支撐架中，碗扣式腳手架的豎向受力支撐桿必須安放底托，普通腳手架的受力豎桿下端必須安裝60160墊

42、枋，以增大豎桿底端部的受壓面積，對30.80m層結構有利。另外所有受力橫桿與豎桿相交處，應在豎桿上增設一個扣件，使之成為雙扣件受力方式。3. 30.8038.35m層轉換層支撐架除按轉換層內各框架梁的具體搭設相應的支撐架，同時，整個轉換層支撐架則采用滿堂整體腳手架搭設方式。用縱橫方向的橫桿將柱架梁、次梁、樓板支撐架連接貫通，以增加整個支撐系統整體穩定性。4. 為了降低轉換層框架大梁、次梁對30.80m層相應位置的框架梁的不利影響應將轉換層大梁的施工荷載盡量以最短的傳遞路徑傳遞給框架柱，同時還應盡量減小30.80m層各梁、板結構跨中中荷載，因此在軸換層結構支撐架中，當梁高H2000m時在梁下原有

43、受力支撐架的基礎上增設“八”字形斜撐，間距同豎桿間距?！鞍恕?字形斜撐搭設示意圖詳附圖（三） 5. 由于本轉換層的層高較高，多為7.55m，為了防止轉換層支撐架在轉換層梁、板澆筑過程中，因巨大荷載的不均勻分布對支撐架的穩固性的不利影響，決定將整個腳手架系統與所有框支柱、筒體、剪力墻牢固相連，具體做法是：可用普通鋼管通過筒體、剪力墻原有門洞將架子相連，當筒體、剪力墻上沒有門洞時，則可利用筒體、剪力墻上原有對柱螺栓孔，重新加設縱橫鋼管和對拉螺栓來連接墻內外腳手架。同時在除A、B、C筒體以外的梁、板結構內，在梁與梁之間的樓板支撐架內再增設垂直剪刀撐，間距2500mm。剪刀撐采用普通鋼筋進行搭設，接頭

44、處必須用兩個萬向扣進行搭接連接。剪刀撐鋼管必須和支撐架內橫向桿或豎桿進行牢固連接。搭設示意圖詳附圖（四）6.從38.35m層轉換支梁、板結構布置與30.80m梁、板結構相比較得知（兩層梁、板結構平面布置比較圖詳附圖二），30.80m梁、板結構中的次梁與38.35m層轉換層大梁的部分位置不相一致，如果直接將轉換層梁的荷載傳遞給30.80m板上，這將對30.80m的樓板不利。為了保證轉換層大梁的荷載能夠直接傳遞到30.80m層次梁上，增設“八” 字形斜撐將大梁的荷載傳遞至30.80m層次梁上，所有梁下受力斜撐必須采用雙扣件受力方式。詳附圖（五、六、七、八）7. 由于本轉換層平面形式較為復雜，平面異

45、形較多。因此決定在異形部位采用普通鋼管進行搭設，支撐系統中所有采用普通鋼管搭設的受力豎桿及斜撐桿必須采用雙扣件受力的方式進行加固搭設。6.1.3. 25.8530.80m層結構支撐搭設方法:由于轉換層梁、板砼澆筑過程中產生的巨大荷載對30.80m層梁、板結構的不利影響，包括30.8038.35m層結構支撐架的自重荷載向下至傳遞30.80m層時，對30.80m層梁、板結構的不利影響，所以須對30.80m層梁板結構進行驗算。經上述實際驗算，得知30.80m層除局部次梁不能完全滿足承載力要求外，其余都能滿足要求。決定在轉換層施工過程中，保留25.8530.80m層間原有支撐系統。25.8530.80

46、m層結構支撐搭設要求如下：a、主梁下支撐豎桿按間距為600900進行搭設，即沿梁長方向按600進行搭設，沿梁寬方向按900進行搭設,大、小橫桿步距為1500。b、次梁下支撐豎桿按間距為900900進行搭設，即沿梁長及梁寬方向均按900進行搭設，大、小橫桿步距為1500。c、板下支撐架豎桿縱橫方向均按12001200進行搭設，大、小橫桿步距為1500。6.1.4. A-1、A-2、A-3區段內所有樓梯間的結構支撐架豎桿縱橫方向均按900900進行搭設，大、小橫桿步距為1200。且需保留21.1030.80m層的支撐架。6.1.5.待轉換層梁、板結構施工完畢一周以后，再拆除25.8530.80m層

47、支撐架。6.2. 模板系統梁底模板安裝就位起拱、固定梁、板模板制作檢查、驗收軸線標高檢查、復核起拱、固定鋼筋綁扎并安放就位加固、穩定檢查、驗收安裝梁側模板安裝梁側模板綁扎板筋檢查、驗收預留、預埋預留預埋6.2.1. 模板系統施工工藝6.2.2. 梁、柱、墻模板加工制作：在梁、柱、墻模板加工時，所有模板及模板肋必須用專用木鋸設備加工而成。柱、墻、板模板加工同0.00以上主體結構施工方案，梁模板加工詳附圖（一）6.2.3. 柱、墻、梁模板安裝6.2.3.1柱、墻模板安裝方法同0.000m層以上主體結構施工方案中柱、墻模板安裝方法。6.2.3.2梁模板安裝：梁底模板安裝：a必須根據設計及規范要求，首

48、先確定每根梁起拱高度。即當梁凈跨L09.0m時，梁跨中起拱高度為h=L0/500；當梁凈跨L09.0m時，梁跨中起拱高度為h=L0/1000。結合本工程的實際情況，決定對跨度大于或等于9.0m框架梁按25mm起拱；跨度小于9.0m的框架梁按15mm起拱。為了保證梁跨中頂面標高符合設計要求，我們決定在梁起拱時，采取將梁兩端梁底標高向下降低一個起拱值來解決梁的起拱問題。b在支撐架豎桿上端安放頂托和100100木枋，然后利用水平儀抄測跨中梁底抬棒標高，并作好標記，在梁兩端柱筋上抄測出梁底標高，并作好標記，再根據該梁應起拱的起拱值，將梁兩端柱筋上的水平標高標記向下尺量一個起拱高度值，并重新作好標記，并

49、將原標記除去。c利用已抄測的梁底抬棒標高和兩端柱筋上的起拱標高，拉線并調整梁下支撐架上的頂托、螺母，使其與標高控制線相吻合。d將頂托上的木枋抬棒逐一擺放均勻后，利用豎桿頂托的“U”形槽，用木楔形木塊將木抬棒卡緊定位，再沿梁的長度方向用5050的木枋條將該梁的所有木抬棒進行水平連接形成整體。e將預先制作好的梁底板模按編號逐一擺放在梁抬棒上，根據柱上的控制軸線對梁底模板進行校核后，用鐵釘將梁底模板與抬棒相連。f梁底模安裝完成后隨即由工長再一次對梁底模板的底標高（含起拱值）進行復核、檢查，如發現偏差，應立即進行調整使其達到設計和施工規范要求。6.2.3.3梁側模板安裝1、梁側模板安裝前，梁鋼筋必須通

50、過項目部質檢員的檢查合格，且向監管部報驗并驗收認可。2、由于轉換層大梁的斷面較大，高度較高，且又采用木模板體系，如果在現場拼裝，則比較困難，安裝質量也不容易保證。所以，應預先根據每一根大梁的尺寸進行梁側模板加工制作，并鉆取25對拉螺栓孔。3、梁側模安裝前，應仔細檢查大梁鋼骨架的垂直度和在梁底模板上的軸線位置，并按規范要求綁扎好砂漿墊層或鋼筋墊鐵。4、采用塔機按模板編號逐根梁進行吊運安裝，梁側模就位應后立即將梁側模板進行拼縫組裝，校正側模的垂直度并作臨時穩固。為了保證梁的斷面尺寸，縮短模板安裝時間，可采取在梁側模板上口及梁的中部位置處擺放與梁寬尺寸相同的內襯鋼筋（ 14），內襯鋼筋必須經過型材切

51、割機切割而成，以防襯鐵端部損壞模板。在穿對拉螺栓時如遇在原有預設的對拉螺栓孔處，有鋼筋阻擋，則須利用職權便攜式電鉆重新鉆孔；對拉螺桿安裝完畢后，立即用普通鋼管作背杠對梁側模板進行加固、校正，梁側模板的安裝方法以詳附圖（四、五）：6.2.4. 模板安裝質量檢查和驗收1、整個模板的驗收過程：施工班組自檢 （合格后） 施工員和質檢員檢查 （合格后） 報監管部檢查驗收合格后填報資料，澆筑砼。2、模板安裝完成，在施工班組自檢合格后，澆筑砼前由項目技術負責人組織有關人員進行模板工程施工驗收。3、驗收合格后，向監管部發出報驗申請單，并配合監管部人員全面檢查驗收，同時作好相關記錄。4、模板驗收包括以下內容：a

52、. 板安裝必須符合該工程模板設計和技術措施的規定。b. 模板安裝必須符合施工圖所要求的斷面尺寸、軸線標高、墊鐵、墊塊以及預留洞口的位置大小符合木模要求。同時模板的安裝質量必須符合模板工程施工驗收規范要求。c. 模板支點及支撐系統必須牢靠，并具有足夠穩定性和安全性。連接件中的緊固螺栓、支撐扣件緊固、對拉螺栓的緊固均必須滿足規范要求。d. 預留件的規格、數量、位置、穩固可靠。模板內清潔程度必須滿足要求。e. 軸線、標高自檢記錄、鋼筋隱蔽檢查驗收記錄、預留、預埋件檢查記錄等相關資料必須齊備。f. 按建筑安裝工程質量檢驗評定標準的規定，逐項進行評定驗收。g. 支架模板上施工荷載必須符合要求。h. 在模

53、板上運輸砼或操作用的走道板必須搭設好。i. 作業面孔洞及臨邊防護已經形成，垂直作業已設立隔離防護措施。6.3. 鋼筋工程6.3.1. 鋼筋加工計劃的編制6.3.1.1 鋼筋加工計劃編制流程圖施工圖、規范、標準圖集繪制梁筋大樣圖及梁柱節點圖分析研究編制加工計劃項目技術負責人調整計劃電子計算機技術部門復核審核批準鋼筋加工（實施）6.3.1.2 由于本轉換層大梁斷面較大，大部分為框支梁，梁配筋較多，鋼筋直徑較大，梁內受力主筋普遍為2，且梁內底筋多達48層，梁內面筋多達34層。因此，在編制鋼筋加工計劃前，須由項目部技術負責人組織技術、施工、質量等部門召開施工圖會審，認真仔細地對施工圖要求與現場實際施工

54、的可行性進行分析、研究、確定方案、統一認識，如需設計院解決和認可的問題應及時報設計院批準。6.3.1.3 由于本工程平面形式復雜，軸網尺寸變化大，梁系布置異形較為普遍，這給鋼筋計劃的編制工作帶來了困難。我們專門配備了專業的電腦軟件系統和熟悉AutoCAD繪圖軟件的技術人員，進行鋼筋計劃的輔助編制。將結構施工圖繪制于電腦內并存盤，根據計劃需要，隨時抽取任意一根梁，計算梁筋、箍筋的長度以及柱子異形箍筋長度等。極大地提高了鋼筋計劃的準確性，縮短了編制時間，將鋼筋計劃表輸入計算機，便于計算鋼筋工程量以及各部門隨時查看了解鋼筋的使用管理信息。6.3.1.4 鋼筋入場后，必須嚴格按照公司的程序文件中有關鋼

55、材入場管理制度要求按規格、檢驗狀態進行分類堆放整齊。在每種鋼材上都必須掛好標識牌，標識清楚該種鋼材的規格、數量、生產地，是否通過抽樣檢測并合格。新近入場的鋼筋在未檢測合格以前不能與庫存原有同種規格的鋼筋堆放在一起，應另處堆放。新鋼筋入場以后，立即向監管部申請進行原材料抽測報驗。待在監管部人員鑒證下，取樣送檢后合格，才能與原有同種規格的鋼筋合并堆放。也只有抽檢合格的鋼筋才能用于鋼筋半成品加工生產，未檢合格的鋼材嚴禁投入使用。6.3.1.5 為了確保鋼筋加工計劃的準確性，計劃員編制完成鋼筋加工計劃表后，立即交由項目技術部門進行審核，同時報送計劃表給鋼筋加工房的專職工長再次核對施工圖，進行查漏補缺，

56、并將信息反饋給項目技術負責人。鋼筋加工計劃表經項目技術負責人審定批準后，將計劃表分發給相關部門人員手中，立即組織實施鋼筋加工生產，在鋼筋加工生產過程中鋼筋工長應隨時檢查鋼筋半成品的制作質量，嚴格按照鋼筋加工計劃表組織生產，在斷料、配筋過程中，要合理利用余料、廢料，變廢為寶，降低損耗減少返工損失，提高經濟效益。鋼筋工長必須負責鋼筋加工半成品的堆放、標識以及發貨的管理工作，做到堆放整齊有序、標識清楚明晰、發貨準確及時。由于部分鋼筋需工廠接長焊接（閃光對焊）因此，鋼筋工長還必須負責鋼筋閃光對焊焊接質量檢查，以目測為主，并按規范要求在監理見證下進行抽樣送檢工作，做好相關記錄。同時負責鋼筋房的安全生產、

57、文明施工管理工作。6.4.1.4鋼筋加工計劃的編制方法1、因設計要求本轉換層梁接頭采用機械連接方式，這就給鋼筋加工計劃編制的準確度要求非常高，特別是梁的上部鋼筋在端支座均要向下彎錨入柱內（梁高HLae），且梁上部筋多達34層，在錨入柱內時，應充分考慮各梁鋼梁相互間隙付合規范要求，所以在編制加工計劃時，必須逐一繪制每根梁在柱內的節點大樣圖，技術部門認真分析節點大樣圖的施工可行性，配合計劃員編制出鋼筋計劃表。并將編制好的計劃交由項目技術負責人進行審核。鋼筋加工計劃表經項目技術負責人審定批準后，將計劃表分發給相關部門。2、在鋼筋進行加工制作前，須由項目技術負責人召集鋼筋工,負責鋼筋加工制作的專職工長

58、和現場負責鋼筋綁扎的工長進行全面的鋼筋工程施工技術交底，向其說明轉換層梁鋼筋的特殊和復雜性，如果鋼筋制作質量達不到要求，將嚴重影響整個轉換層的施工質量，要求各工長應在施工生產中加強管理，確保質量。同時要求，在鋼筋開始加工前，必須要由工長組織班組全體人員進行一次技術和質量的交底。6.3.2. 鋼筋加工1、 鋼筋在加工過程中，應嚴格按照鋼筋計劃表進行加工。施工班組必須設立質量員對每一根梁鋼筋，梁箍筋等，進行仔細的檢查，重點解決好在鋼筋加工過程中容易出現加工誤差的環節，提高手工或機械操作的準確性。2、 工長應隨時抽查鋼筋加工好的成品的加工質量，嚴格控制加工誤差在10mm以內，彎折角誤差在1。以內，對

59、于超出質量要求的必須要求返工。應嚴格控制鋼筋加工過程的質量，嚴把質量關。3、 鋼筋加工半成品應嚴格進行掛牌，并按每一根梁作為一個堆放單元，分類堆放，掛上標志牌，鋼筋房工長還應抓好鋼筋房的安全生產、文明施工管理工作。4、由于柱子鋼筋在轉換層內進行彎錨（按頂層構造要求），而不再向上部延伸，因此，在編制柱鋼筋加工計劃時，應嚴格按00G101圖集中頂層柱筋構造的要求，同時，計劃員深入現場，用水平儀操測出每根柱內的每根柱筋的預留高度，再計算出鋼筋的準確的下料長度。根據穿過柱子的梁的上部鋼筋的層數，確定柱筋頂端的水平彎折點，彎折點宜低于梁頂面200250mm，以避開柱內的縱橫梁的上部筋。頂層中柱、角柱梁柱

60、節點鋼筋構造詳附圖（九）6.3.3. 鋼筋接頭6.3.3.1.墻鋼筋接頭型或接頭質量詳0.00層以上主體結構施工方案6.3.3.2.由于柱筋在轉換層內彎錨，且水平彎錨段的朝向要求非常嚴格，所以柱筋接頭只能采用“正反絲扣型”，避免水平彎錨段的側向移位。6.3.3.3. 轉換層梁鋼筋接頭1、轉換層梁鋼筋接頭采用鐓粗直紋連接方式，為了配合轉換層大梁的施工，決定將鋼筋墩粗直螺紋加工的各種設置從“海聯工地”（場外加工地）搬遷至時代廣場現場，進行現場加工。轉換層鋼筋鐓粗直螺紋接頭的加工及連接，由重慶科普瑞鋼筋機械連接有限公司負責該項工作。 2、為了確保鋼筋螺紋絲頭加工質量，應嚴格按DZJ鋼筋墩粗直螺紋連接

61、生產操作規程進行施工，并采用鋼筋機械連接通用技術規程進行檢查和驗收。 3、鋼筋螺紋絲頭制作工藝:a、 鋼筋下料時，切口端面應與鋼筋軸線垂直，不得有馬蹄形或翹曲，端部不直時應調直后再下料。b、 鋼筋套絲前應把鋼筋端頭先行墩粗，在每批鋼筋進場加工前，均應做墩粗試驗，并以墩粗量合格來確定最佳的墩粗壓力及縮短量的最終值。墩粗頭不合格時，應切掉重墩，嚴禁二次墩粗。墩粗后，允許墩粗段有縱向裂紋，但絕對禁止帶有橫向裂紋的墩粗頭投入使用。c、 鋼筋絲頭的螺紋應與連接套筒的螺紋相匹配，公差應符合GB/T197的要求。鋼筋絲頭加工時，前5個絲頭應逐個檢驗，穩定后按10%自檢，并做好檢驗記錄。合格的絲頭，立即將其一

62、端戴上塑料保護帽，另一端擰緊連接套筒存放待用。不合格絲頭，應立即作出標記，并切除后重做。鋼筋絲頭加工質量的控制是鋼筋墩粗直螺紋現場質量控制的核心。因此加工絲頭的檢驗至關重要，絲頭檢驗有三個要素：一是，螺紋中徑尺寸；二是，螺紋加工長度；三是，螺紋身型。 4、鋼筋連接a、由于轉換層平面為異形，梁端支座較多，且部分梁在柱內斜交，使梁筋在該處無法貫通，從而使梁鋼筋在該柱內按梁端支座形式錨固。考慮到轉換層梁為框支梁和深梁，端支座彎錨時彎折段部分較長（最長4100）， 這將對梁鋼筋的直螺紋連接增加了難度。b、梁鋼筋直螺紋連接中，中間跨鋼筋連接和邊跨鋼筋連接不同，即中間跨鋼筋連接時，采用“標準型”接頭，邊跨

63、鋼筋連接時，由于端支座上部鋼筋彎錨內柱內較長，在鋼筋連接時，端支座鋼筋即不能在柱內旋轉，幾乎也不能沿梁軸線方向移動，因此必須采用“加鎖母型”接頭才能滿足要求。c、考慮到轉換層鋼筋上部配筋較多，在梁鋼筋進行直螺紋連接前，首先在每一根梁底板位置的上方搭設好鋼筋綁扎支撐架，用支撐置梁內底部最下層鋼筋和梁面鋼筋中的最下一層鋼筋，梁內上部及下部的其它各層鋼筋則采用楞頭鋼筋（32或25）進行分層。梁內中部腰筋即可采用加設抬棒鋼管來定位，也可采用在原支架上設立吊鉤來定位。支撐架上部抬棒應高于該梁設計頂標高50-100mm，使梁形成懸空吊扎的方式。為了便于梁鋼筋的機械連接，應盡量使同一編號梁內的兩端邊跨及中間

64、跨搭設好支撐架，并將該根梁的上部鋼筋，按設計要分層擺放在支撐架上，按照設計圖及鋼筋加工計劃表進行認真檢查核對，無誤后，再進行梁鋼筋機械連接。梁鋼筋綁扎支撐架搭設圖詳附圖（十）d、在鋼筋擺放在支撐架并進行連接時，必須講究一定的順序，即先短跨，后長跨，或先縱向后橫向，且還必須先底層，后面層的原則進行分層有序的連接，切不可隨意擺放連接，造成不同方向的梁筋重疊以至過高，而影響梁頂標高的控制。由于轉換層梁上、下部配筋均較多，所以在擺放一個方向的梁鋼筋時，要充分考慮另一個方向梁鋼筋的擺放（穿）的施工難度。為了便于另一個方向梁鋼筋的順利安放，先期擺放的梁鋼筋須在穿過柱子鋼筋的位置時，用鋼管將各層鋼筋預先分隔

65、，留出空隙，以利于另一個方向的梁鋼筋在柱內交匯處順利安放。e、在進行梁鋼筋連接時，首先要仔細檢查鋼筋規格是否和連接套筒一致，螺紋絲扣是否完好無損，清潔，并回收絲頭上的塑料保護帽和套筒端頭的塑料蓋，如遇局部鋼筋接頭螺絲扣受到損傷，必須立即更換該根鋼筋，保證鋼筋接頭的連接質量。f、“加鎖母型”接頭的連接，須待中間跨梁鋼筋連接完成后，并經項目質量員檢查驗收后，方可進行兩側邊跨梁鋼筋連接，在進行鋼筋連接時，應以中跨一側的梁鋼筋預留接頭為主，適當調整端支座內的鋼筋，使其符合機械連接要求。具體作法是：將鋼筋一端制作成加長螺紋，將連接套筒先全部擰入一端鋼筋，待另一端鋼筋頭靠攏后，將連接套筒反擰實現對接，為了

66、保證接頭質量，必須加設鎖緊螺帽。h、必須強調，梁鋼筋連接時，應先連接最下層鋼筋，經檢查達到要求后，再依次逐層向上連接各層鋼筋。6.3.3.4 梁鋼筋鐓粗直螺紋連接接頭的質量檢查1. 對絲頭進行外觀質量檢驗：牙形飽滿，外形尺寸（用專用量具）滿足設計要求螺紋大徑、中徑、小徑均滿足要求。2.對套筒進行質量檢驗：一是，套筒必須優質碳素結構鋼式合金結構鋼，并有質量保證書；二是，套筒表面無裂紋和其他缺陷；三是，外形尺寸包括筒內螺紋直徑及套筒長度均應滿足產品設計要求。3. 接頭拼接時，用管鉗板手擰緊，應使兩個絲頭在套筒中央位置相互頂緊。拼接完成后，套筒每端不得有一扣以上的完整絲扣外露，且接頭兩端外露絲扣數應

67、相等。加長型接頭外露絲扣數不受限制，但應另有明顯標記，以檢查進入套筒的絲頭長度是否滿足要求。在支模前，質檢員或監理按規定的抽檢接頭數量進行檢查，并按每500個接頭為一批，每批抽檢3個接頭，要求鋼筋連接質量100%合格。如有一個試件的強度不合格，應再取6個試件進行復檢，如還是有一個試件不合格，則該批接頭為不合格。在現場連續檢驗10個驗收批，其全部單向拉伸試件一次抽樣均合格時，驗收批接頭數量可擴大一倍。4. 在進行接頭抽檢時，每一個驗收批，應隨機抽取10%的墩粗連接接頭進行外觀質量檢查，如遇外觀質量達不到規范要求，必須進行返工。5. 項目施工技術員和質檢員均應對機械連接接頭進行外觀檢查，同時采用普

68、通管鉗大扳手對所有機械連接接頭按一定比例進行抽查，觀察機械連接接頭是否連接緊固，鋼筋接頭處外露絲扣是否滿足規范要求。6.3.3.5. 鋼筋接頭位置、錨固長度、搭接長度1、本轉換層縱向受力鋼筋的錨固長度按設計要求統一為35d（d為鋼筋直徑）。2、由于本轉換層柱為框支柱（KZZ），同時考慮到本轉換層抗震等級為“I”級，因此，綜合以上因素，決定按照00G101圖集中相關要求為準進行施工。3、柱筋的接頭第一排距樓板1000，第二排與第一排鋼筋按35d錯開，接頭數量按同一截面不大于50%進行控制，墻體鋼筋的接頭位置及數量按設計總說明和00G101圖集為準。1） 框架梁在邊柱、墻內錨固，在中柱內的梁鋼筋應

69、盡量貫通設置，避免柱內梁筋重疊，次梁鋼筋在主梁內錨固。當跨度較大，下部受力主筋需接長時，鋼筋直徑 25時應采用鐓粗直螺紋接頭，鋼筋直徑25時可采用閃光對焊接頭（梁上部鋼筋現場接頭可采用熔槽焊連接）。同一截面的鋼筋接頭數量應50%，相鄰鋼筋接頭應錯開不小于35d。梁下部鋼筋在凈跨1/3區段的中跨內不準設置接頭，應設置在邊跨1/3區段內；梁上部鋼筋可在跨中1/3區段設置現場接頭，鐓粗直螺紋接頭、閃光對焊接頭同一截面內接頭數量應50%，在支座處上部鋼筋須貫通設置。上部鋼筋因接長而設置的閃光對焊接頭，可在邊跨1/3區段內設置，但同一截面內的接頭數量應25%，且梁端加密區內不宜設置閃光對焊接頭。2） 板

70、筋按設計要求板面筋在中間支座貫通設置，在端支座按35d彎錨入柱、墻、梁內且垂直彎錨段應10d，板底筋在中間支座可不穿通，而是中間及邊支座按15d錨固于柱、墻、梁內。板上部受力鋼筋在跨中1/3區段采用單面焊接接頭，同一截面數量應50%。板下部受力鋼筋在邊跨1/3區段內采用單面焊接接頭，同一截面數量應50%。分布筋采用綁扎連接接頭，接頭位置及數量同板受力鋼筋。3） 所有鋼筋的焊接接頭需進行現場隨機抽樣送檢，抽樣數量按300個接頭為一組進行控制。6 鋼筋保護層6.3.3.6.1 各類鋼筋保護層厚度：柱、梁主筋保護層厚度為25mm，主梁上部鋼筋的保護層厚度a=次梁面筋直徑+板面筋直徑+板面保護層厚度，

71、墻體外側水平鋼筋的保護層厚度為15mm，板的外側受力主筋的保護層為15mm，筒體暗梁保護層厚度為50mm。6.3.3.6.2 1） 柱子、墻體保護層的控制方法為在柱筋綁扎完成后，采用16短鋼筋點焊于柱箍或主筋上，外伸長度符合保護層要求，且間距不大于600600。2） 梁側面保護層同樣采用在鋼筋上焊接橫向鋼筋14作為保護層墊塊，所用墊鐵鋼筋長度為梁寬，間距10001000，沿梁長度方向布置。梁底保護層則用25鋼筋墊鐵作為保護層墊塊，以取代通常采用的水泥砂漿或花崗石墊塊?？紤]到本工程框架梁斷面大、配筋多、鋼筋骨架重量大，所以梁底模上的鋼筋墊鐵間距應不大于1000，以確保梁的保護層符合規范要求。3）

72、 板底部鋼筋保護層，采用花崗石墊塊。板的上部鋼筋保護層且采用在面筋上焊接豎向墊鐵10800呈梅花形分布式或安放鐵馬凳“”10800來滿足板上部筋的保護層要求。6.3.4 鋼筋綁扎6.3.4.1 鋼筋綁扎工藝編制鋼筋加工計劃 鋼筋原材料抽檢 施工技術交底 鋼筋制作加工 質量跟蹤檢查 編號、吊牌分類堆放發 發料至施工現場。6.3.4.2 鋼筋綁扎施工1）鋼筋綁扎方法：柱、墻、板采用就位綁扎，梁鋼筋則采用先懸空綁扎再就位入模法。2） 柱鋼筋綁扎：本工程柱箍筋按設計和規范要求應全加密柱，且柱箍直徑較大（12、14），箍筋肢數多，這給柱箍的綁扎帶來了一定難度。a、考慮到轉換層大梁配筋較多，為了保證KZL

73、梁內鋼筋的間隙均勻，因此在柱筋綁扎時，必須調整好柱子主筋的排距，如遇局部柱筋排距不均時，應將柱筋按1：6進行調校，使其均勻分布。b、將柱子主筋的豎焊接頭上附著的焊劑殼清除干凈，并沖洗已經鑿毛砼柱腳。c、安裝柱箍前，應預設好操作平臺和護身欄桿，在安裝柱箍時，應按照設計要求的箍筋肢數逐層套箍。應將箍筋彎鉤逐層交叉設置，不可重疊。d、箍筋必須水平，緊靠柱子主筋，組合內箍應緊靠柱筋和外箍，并用雙扎絲進行“八”字型綁扎。e、端部彎鉤必須與水平段呈1350角，且彎鉤平直段長度需10d。f、柱子綁扎應分成三個階段：第一，關于轉換層KZL邊框梁按00G101圖集要求，需錨入柱內梁底標高以下LaE（35d），所

74、以在柱筋綁扎時，所有邊柱及有梁筋需錨入柱內梁底標高以LaE的柱子，箍筋綁扎高度為H=H層高- H梁高-LaE，但該部分應先將柱外圈套入柱筋內。其余中柱箍筋綁扎至梁底標高位置。第二，待轉換層梁綁扎完成安放就位后，再綁扎邊柱至梁底標高以下LaE長度范圍內的柱箍筋。第三，梁、柱節點內的柱箍筋綁扎方法：首先方柱箍筋應隨梁筋一起分層逐步套入，但柱箍筋暫不要和柱主筋綁扎；其次：待與該柱相連的各KZL柱梁鋼筋綁扎完并安放就位后，并檢查柱箍肢數和間距準確無誤后，進行柱筋綁扎。梁柱節點處，柱內箍筋必須按設計要求施工，嚴禁出現漏綁錯扎現象。3） 梁鋼筋綁扎：a、梁筋綁扎工藝流程圖搭設梁筋支撐架逐層擺放、連接梁鋼筋

75、綁扎網片筋鋼骨架就位入模套入梁箍筋綁扎梁鋼筋檢查驗收、安放墊鐵拆出支撐架b、由于轉換層大梁均為框支梁（KZL），梁斷面非常大，配筋層數及數量方多，重量大。因此，框架梁的綁扎方法則不可采用常規的綁扎方式，而應采取懸空綁扎方式，及梁底板位置上方搭設支撐架，用于擺放及綁扎梁鋼筋，否則梁的綁扎質量及梁筋墊塊無法滿足設計和規范要求。在綁扎轉換層梁鋼筋時，必須嚴格按照預先確定的綁扎順序組織實施，切不可亂擺亂放。梁鋼筋綁扎支撐架搭設詳附圖（十）。c、整個轉換層平面可劃分為三個施工流水段進行鋼筋綁扎，即按原先劃分的A-1、A-2、A-3三個施工流水段分段進行鋼筋綁扎，在每個施工階段內，確定出主框支梁與次框支梁

76、以及次梁的關系后，先擺放主框支梁鋼筋，再擺放次框梁鋼筋。但應特別指出，在梁柱點處應盡量同時分層擺放。在端支座和有斜交梁擺放的中間支座因為梁鋼筋均存在彎錨的形式，所以必須同時擺放以該柱為支座的所有梁鋼筋。 d、在兩個施工段分界處，應加強協調與合作，注意梁鋼筋擺放及綁扎的同步性，以免造成返工。e、在安裝梁鋼筋時，在梁柱節點處還應特別注意：梁鋼筋穿過柱子時，必須嚴格按梁主筋間距進行擺放，一次到位。由于梁內鋼筋數量較多，如遇梁鋼筋在穿過柱筋時，發生沖撞，應適當調整柱子主筋間距而不能調整梁主筋間距。f、梁鋼筋擺放完成后，應仔細檢查每一根梁鋼筋的數量、錨固長度、間距、平面位置等，符合要求后隨即進行鋼筋的機

77、械連接。機械連接梁鋼筋時，同樣也應分層連接。即同根梁應先連接中跨梁，再連接邊跨梁，先連接底下一層，連接完成后，才能擺放上層鋼筋并及時進行連接。g、在梁鋼筋機械連接過程中，可對已經連接完的梁跨套入箍筋。但是在套入前應先按照設計要求的加密長度，“+”節點處加密個數以及跨度和箍筋間距等，計算出該跨梁的箍筋個數。上述工作完成后即可套箍施工。h、考慮到轉換層梁配筋非常多，且箍筋 、直筋也較大，常規的箍筋135彎鉤，錨固長度（10d）較長將影響梁內上部受力縱向鋼筋的綁扎。因此決定全部大梁箍筋采用單面焊接封閉箍來解決此問題。i、在套梁箍時，應預先將箍筋焊接封口位置交錯套入各自的縱向鋼筋內，不得錯套、漏套。同

78、時還應將吊筋及時安放入梁內。j、套箍完畢后，隨即進行梁箍懸空綁扎，由于轉換層梁均較寬，為了保證梁中部箍筋與主筋間不出現漏扎現象 ，在梁箍綁扎時，應采取“外內后外”的方法，即先將外部分箍置于梁的一端，并將其收緊，只按設計間距將內部組合箍進行綁扎，待內部組合箍綁扎完成后，再綁扎外部設備大方箍。箍筋綁扎完畢后經檢查無誤后，即可地箍筋進行封閉焊接。k、在進行懸宛綁扎時，梁角筋必須與箍筋進行綁扎，中間箍筋可能采用跳扎。組合內箍在梁內重疊段也應與梁筋滿扎，同時，隨時注意梁箍筋軸線與主筋相垂直，且第一道梁箍筋應距柱邊50mm。l、梁上、下部鋼筋層較多，為了保證各層鋼筋的間隙符合要求，在綁扎時，應在兩層梁鋼筋

79、之間隔一米左右放入一根25的墊鐵，墊鐵長同梁寬，并用扎絲將上、下二層鋼筋與墊鐵一起綁牢，框支梁及深梁中部的腰筋在梁鋼骨架的定位，則利用梁內架立筋（121000）將其與梁的箍筋進行焊接，使架立筋能承擔同層縱向腰筋的重量，避免縱向腰筋位移。m、轉換層梁鋼筋的骨架底部附加網片筋的綁扎方法：首先應在擺放梁底部下層鋼筋的同時，按照附加網片筋的間距計算出附加筋根數，同時把沿主筋方向的縱向附加鋼筋擺放在梁底部底層鋼筋相應位置內。在綁扎梁底層鋼筋時，一并將縱向附加鋼筋按設計間距困綁在梁箍筋上。待梁鋼筋骨架綁扎完畢后，再將橫向附加“U”鋼筋套入梁底部，最后再將鋼筋網片進行牢固綁扎，點焊于梁縱向主筋或縱向附加鋼筋

80、上。6.3.4.3 梁鋼筋骨架的就位安放1、梁鋼筋骨架綁扎完畢后，應通知項目部質檢員對每一根梁進行全面質量的檢查，檢查內容包括：鋼筋錨固長度，主筋數量，主筋間距，箍筋間距，鋼筋焊接及機械連接質量，吊筋以及其他構造鋼筋的質量。上述內容均達到要求后，方可安放鋼筋骨架入模就位。2、在鋼骨架開始安放前，為了保證鋼骨架在下澆過程中不發生傾斜或位移，因此，必須搭設“導向定位桿”。即在梁鋼骨架的兩側，按每3.0m搭設一根豎向桿，使鋼骨架在下滑過程沿著導向桿下滑，準確落入梁底模內。同時，在梁鋼骨架下滑前，還應預先在梁底模安裝墊鐵251000，以確保梁底鋼筋的保護層達到規范要求。3、梁鋼骨架在下滑過程中，應盡量

81、多派人手，將同一施工段內的梁鋼骨架同步均勻下滑，且慶控制好下滑速度，統一指揮、統一口令，不可下滑太快，以勉下滑不均造成局部變形，影響鋼骨架的質量。4、當梁鋼骨架就位后，應在轉換層平面的適當位置的梁內預埋測溫管，測溫管應用25的鋼管豎向埋設在梁內，測溫鋼管與梁內鋼筋進行焊接定位，鋼管底部應預先封閉，測溫管底部距梁底300mm，頂端超出板面100-200mm，具體埋設位置詳附圖（十一）。5、梁鋼筋安裝就位后，應及時向監管部報驗，對梁鋼筋進行檢查驗收。6.3.4.4板筋及筒體、剪力墻鋼筋綁扎方法，同0.000m層以上主體結構施工方案6.3.4.5 待板筋綁扎完后,根據上部結構圖中的剪力墻、柱筋位置，

82、在板筋上標記出所有剪力墻及柱子鋼筋的準確位置，在標記位置處焊接定位箍筋，然后將剪力墻及柱的插筋埋入定位箍內，插筋錨入轉換層內不小于45d，并仔細檢查核對。6.3.5.鋼筋工程的檢查與驗收由于鋼筋工程是轉換層梁、板結構施工中最關鍵一道工序，且施工周期長、技術規范要求嚴格、勞動強度大，因此要控制好鋼筋工程的質量，就必須抓好施工過程質量控制管理工作，鋼筋工長和項目質檢員密切配合，堅持邊綁扎，邊檢查，隨時發現問題，及時糾正、落實，以工序質量贏得工程質量。1） 在鋼筋綁扎前，應由項目技術負責人向全體工長進行施工技術和相關設計、規范等的專項交底工作，再由鋼筋主管工長向全體施工操作人員進行鋼筋計劃、施工圖、

83、設計規范等的詳細交底工作，并作好記錄。2） 鋼筋工長應加強綁扎前和綁扎過程中對鋼筋表面進行檢查，保證鋼筋表面沒有油漬、漆污和顆粒狀鐵銹的存在，如發現以上問題的存在，應及時派專人進行清除。3） 鋼筋工長和施工班組長應對每個構件進行詳細的施工圖、施工規范的對比，內容包括鋼筋級別、直徑、數量、錨固間距及其他構造要求是否滿足設計和施工規范要求，發現問題及時整改合格。4） 隨時檢查鋼筋位置、軸線位置、保護層厚度、斷面尺寸是否滿足設計和規范要求。5） 隨時檢查鋼筋的焊接接頭質量、位置、數量、是否滿足設計和規范要求，是否存在漏扎、漏焊、松扣、脫焊和變形等現象，并配合監理作好各類接頭抽樣送檢工作。6） 隨時檢

84、查柱、墻、梁、板內的預埋件數量、位置以及預埋洞口周邊附加鋼筋的設置是否滿足設計規范要求。7） 分區域、分部位進行鋼筋綁扎的自檢、交叉檢查合格后，向監管部申請鋼筋綁扎或焊接的報驗檢查，待會同監理進行檢查驗收合格，及時填報各種技術檔案資料。6.4砼施工6.4.1、本轉換層柱、墻、梁、板砼強度均為C60，其中梁、板砼12UEA-H（微膨脹劑），每m3砼摻1聚丙烯纖維，砼的澆筑方式采用商品砼進行澆筑。6.4.2、預拌商品砼的質量控制1）由于轉換層結構采用預拌砼進行澆筑，所以，砼所用各種原材料以及砼在拌制過程、運輸過程中的質量均由商品砼生產廠家負責。2）考慮到轉換層梁斷面大、配筋多、鋼筋間隙很小，砼連續

85、澆筑量大，且屬大體積砼結構等的特點。因此在轉換層砼施工前15天，砼需用方應召集商品砼供應商參加召開技術交底會，需用方應向供貨方闡明轉換層結構的概況以及結構本身的復雜性各重要性并對預拌砼的質量控制、運輸保障、生產供應等的出具體要求。在滿足設計要求和國家相關的技術標準及施工規范的要求下，充分表達意見，達到共識，并要求供貨方做好相關的技校術、材料、設備、人員、物質上的準備工作，和相關協調工作。3）為了保證預拌砼的質量，商品砼供應商須在轉換層砼澆筑前一周重新提供轉換層砼C60配合比。由于轉換層砼結構屬大體積砼，因此在保證砼強度等級的情況下，宜優先采用低水化熱的水泥，如礦渣水泥，同時，適當調整砼內粗骨料

86、的級配、粒徑的大小和各種外加劑和外摻料的比例，使之即能降低砼的水化熱和水灰比，又能保持有良好的和易性，適合轉換層鋼筋密集、間隙小的特點。砼內粗骨料級配為520mm，塌落度應控制在190220mm，砼的緩凝時間必須控制在2030小時之間。以保證砼施工的順利進行和砼澆筑質量，并提交砼內所用的各種原材料（水泥、砂、石）及外加劑、外摻料的合格證，檢測報告，供需用方審核。還應提交砼質量保證措施和有關質量保證資料及技術資料，供需方審核同意。同時還應提供C60預拌砼質量保證措施和預拌砼運輸供應保證措施。4）保證轉換層梁、板結構砼澆筑的正常進行，商品砼供應商除上述軟件方面進行充分準備外，還應對砼所用骨料進行嚴

87、格沖洗。嚴格控制砂的細度模數和砂、石的含泥量，并對攪拌站內各種設備和計量器具進行一次全面檢查和校核。 5）為了確保預拌砼的質量，我部決定讓技術部門、質檢部門各派一名責任心強、經驗豐富的管理人員對商品砼供應商的前期各項準備的落實情況進行檢查。并對各種原材料在必要時進行抽查，將結果向項目部領導匯報。在砼澆筑過程中，他們還將對整個砼生產過程進行全程監督，特別是在計量、塌落度、緩凝時間等方面加強監督力度，以保證砼的生產質量。6.4.3、砼現場施工的準備工作6.4.3.1、砼輸送機械設備及技術準備1）由于本轉換層梁、板結構將采用一次澆筑完成。所以我們決定在原有1#、2#、3#大門共計安裝了3臺泵送機，采

88、用2臺砼泵機同時作業，而第3臺泵機作為備用泵機，隨時應急。2）商品砼供應商須在砼澆筑前對三臺砼泵送機進行一次全面、徹底的維護檢查，排除故障隱患，為砼澆筑做好準備，同時，對原有已經安裝好的水平、豎向泵送管進行一次全面的檢查。包括所有管卡、泵管、連接支撐架等，對于陳舊的管卡、泵管應及時更換。3）砼澆筑部位的鋼筋、模板必須通過項目質檢員和監管部的檢查、驗收合格，并已經填報完全各種相關檔案資料。4）澆筑砼期間的天氣預報信息應提前向有關單位了解清楚。5）砼澆筑時間的粗約計算：以每車砼（6.0m3）需澆筑25分鐘計算，則每小時能連續澆筑砼14.4 m3，本轉換層砼共計2170 m3，用2臺砼機澆筑，每臺砼

89、機分擔澆筑1085 m3，每臺砼機連續澆筑需用75.3小時（約三天），經計算轉換層每一層（共5層）砼為434 m3（每臺砼機每一層澆筑217m3），則每一層砼澆筑時間需15小時，小于砼的初凝時間，砼不會出現施工冷縫。6.4.6、砼澆筑順序和方法6.4.6.1 柱、墻澆灌方法和技術要求1） 在柱、墻砼澆筑前，應在澆筑部分周圍搭設好安全操作平臺。2） 在砼澆筑時，原則上砼的自由落度應2.0m，但在柱、墻砼澆筑時，應在泵送管出料口增設一根高壓軟管，并將軟管伸入柱、墻內進行澆筑，以滿足規范相關要求。3） 柱、墻砼澆筑過程中，應堅持分層澆筑的原則，每層澆筑厚度宜為300500，墻體砼澆筑時，應嚴格控制澆

90、筑方向，即從一端向另一端逐層推進，不可貪厚，也嚴禁一段墻一次澆筑到位，這樣可能會造成墻體側壓力分布不均，使整個支撐系統變形移位，甚至爆模，也不利于砼的振搗密實，出現蜂窩、狗洞等質量缺陷。4） 振搗泵送砼時，振動棒移動間距宜為400500mm，振搗時間宜為1530S。在澆筑每層振搗完成后，須間隔2030min后，進行第二次復振，以防柱、墻因砼自身沉降而生產水平裂縫。砼振搗時操作人員必須有豐富經驗和專業技能之人實施。5） 應保持砼澆筑的連續性，每層砼澆筑振搗后，在其初凝前，必須覆蓋上面一層新砼，以防砼出現冷縫而影響質量。6） 柱子砼澆筑時，中間柱可一次澆筑至梁底標高處。邊、角柱則需分二次澆筑，第一

91、次只需澆筑至梁底板以下1150mm（35d）的位置，第二次待梁鋼筋安裝就位后，再澆柱子砼到梁底標高處，在澆筑該段砼時，應在柱模一側留下一個缺口500400（長高）。在缺口增一個溜槽，作為砼的澆筑口，待砼澆筑完畢，并達到終凝后，再將柱邊外多余的砼進行剔除。梁柱節點處溜槽安裝圖詳附圖（十二）7） 在澆筑轉換層梁、板砼時，由于砼強度等級高（C60），且C60砼技術要求非常嚴格，因此在砼澆筑前，必須由項目技術負責人向全體工長進行專項技術交底，再由主管工長向全體施工人員進行詳細的施工技術交底。以確保高等級砼的澆筑質量。6.4.6.2 梁、板、砼澆筑方法和技術要點1、轉換層梁板結構砼澆筑時，由于板面上有較

92、多薄壁柱及筒體插筋，十分影響砼澆筑，所以我們采用布料機與原有泵送管協同配合進行澆筑，并根據布料機的澆筑覆蓋半徑，在結構平面上預先確定好布料機的安放點，在搭設梁板結構支撐架的同時，對布料機的安放點進行加固處理，以防布料機太重而破壞板模及板下支撐架。2、轉換層梁板結構砼澆筑的順序安排，從A、C座兩端即B9軸，DA軸開始澆砼并從起點開始按“S”型路線逐步后退澆筑，由于梁斷面較大，所以應先澆筑梁內砼，待梁上部還有500左右的空間時，才可梁、板一起澆砼。這樣二臺砼輸送泵同時澆筑，可縮短砼的澆筑時間，避免出現砼冷縫，保證了砼的澆筑質量。澆筑路線示意圖詳（附圖十三）3、由于轉換層斷面大，配筋多，鋼筋與鋼筋的

93、間隙較少，這很不利于砼的澆筑和振動棒的插入振搗，也降低了砼的澆筑速度，所以，在砼澆筑時，每一砼出料口處應配備2-3臺振動電機和振動棒，其中應準備一根30型振動棒。進行配合澆筑和及時振搗砼。對于局部架筋較密處，應派工人用扁頭鋼筋棒，將梁上主筋適當調整，使振動棒能順利插入梁內進行振搗作業；對于梁底筋，由于配筋層數多，間隙小，進行砼振搗時，應盡量讓振搗棒落入底部，并適當延長振搗時間，利用振搗棒自身的振搗半徑，將梁底部鋼筋范圍內的砼充分振搗密實。振搗完成后，應及時恢復梁筋的位置。4、由于砼本身流動性較大，在澆砼時，梁內砼流得較遠，因此，應盡量多設幾個下料點。并經常移動出料口，使梁內砼高度均勻上升，同時

94、，應配備手電筒和專人，隨時查看梁內上層砼的厚度，長度及塑性變形的時間，掌握好上、下層砼的澆筑時間間隙，避免砼出現冷縫，影響質量。5、由于轉換層大梁斷面大，應嚴格控制砼的澆筑速度，不可一次澆筑太高，應分層均勻澆筑，每層厚度以500mm為宜，這樣，即可使施工荷載均勻施加在下部支撐架上。確保了支撐架的穩定和安全，同時，讓砼在水化過程中產生的水化熱盡量散發出去，降低了砼內部的溫度，減小了砼內部外溫差，減少了由于砼內外溫差過大而產生溫度裂縫的可能性。6、梁柱節點處砼澆筑是轉換層梁、板結構砼施工的重點和難點，應引起足夠的重視。a、由于轉換層框支梁在柱內錨固較長，鋼筋層數及根數很多。再加上每根柱上同時存在縱

95、、橫兩方向（局部有三個方向）的框支梁，在該柱穿過或錨固，從而在柱內形成各層鋼筋網片。網片內網眼空隙尺寸大約為3232mm左右，在砼澆筑將非常因難。特別是振搗棒將很難從柱子頂面插入柱內，因此，可采用小型振搗棒從空隙中插入振搗，或者派工人用偏頭鋼管，加以配合適當調整鋼筋間隙，再用大型棒插入，也可采用從柱子側面，即板厚范圍內，找出空隙將振動棒插入進行振搗作業，同時再派幾名工人，用20鋼筋從頂面空隙插入，進行人工振搗。b、為了使柱、梁內砼振搗充分密實，做到萬無一失，在澆筑梁及梁、柱節點處柱內砼時必須采用敲擊振搗外模的方式，即安排一組振搗工在梁板底模以下。當進行內部砼振搗時，同時進行外模振搗。7、在轉換

96、層梁板砼澆筑前1-2天，應積極與電業部門、供水部門、交通部門、環保部門取得聯系，獲得以上部門和社會各界的大力支持和配合，以防在砼澆筑過程中出現停電，停水等意外情況，造成不法估量的損失。6.4.6.3 砼試件留置和編號混凝土試塊除按正常規定組數制作外,還應適當增加混凝土的組數，在澆梁板等水平構件時，還須增設混凝土7天、14天、56天試塊，與結構同條件養護砼7天、14天試塊實驗值，用以控制轉換層梁板結構拆模及拆架時間；與結構同條件養護砼56天試塊實驗值，以觀察轉換層梁板結構砼的后期強度發展情況。砼試件的留取、成型、編號、養護各環節要認真控制，以提供試件代表值，正確反映混凝土結構的施工強度。具體方法

97、如下：1、 試件應注明：部位、時間、砼標號。試件送檢應在28d時（試壓7d早期強度則不需見證送檢）進行，見證樣的試件必須見證人送檢（或者見證人簽字出示委托單送樣），及時返回試件資料，送技術內業整理歸檔，填報技術資料，并將試件報告單報送監管部。2、 由專業試件工根據每天澆筑砼的部位、等級、數量、時間，建立臺帳。臺帳必須如實填寫，并根據當天的等級、部位、數量、時間填寫砼試件留盤組數，自編號及砼坍落度，以及砼委托單編號以備查證。在澆筑時按照規范要求進行留盤取樣，并及時填寫編號、養護、堆放，隨時接受業主、監理或項目技術負責人的檢查。6.4.7.2 樓面砼的水平及平整度的控制1） 樓面砼的水平控制樓面砼

98、的水平控制采用短鋼筋樁控制，短鋼筋用162000縱橫設置，L=板厚，標高控制鋼筋與梁板筋焊接牢固。2） 樓面平整度控制樓面平整度控制：采用4.0m長的水平枋和2.5m長的鋁合金尺枋進行找平。6.4.7.3 砼振搗、壓實收光1、 柱、墻采用插入式振搗器，振搗分層厚度不大于0.5m，插入點間距不大于0.5m，在振搗上層砼時，振搗棒插入下層深度不小于10cm，插入式振搗器必須快插慢撥，保證振搗時間和部位，嚴禁過振和漏振現象。2、 梁采用插入式振搗器振搗，梁柱節點處在砼初凝前必須二次振搗，保證梁柱節點處不致產生水平裂縫，每次搭接振搗300mm，為此必須適當調控混凝土緩凝時間。在墻、柱子及梁板的振搗過程

99、中，隨時注意鋼筋的位置及模板的變化，有問題應及時處理后再進行澆筑。3、 板面砼澆筑時，應采用插入式振搗器與平板振搗器下結合的方法實行二次振搗、二次收面。即：首先應用插入式振搗器將板面砼振搗密實，0.51個小時后，待砼自動下沉和失去流動性后，再用平板振動器對板面砼進行振搗，充分排出砼內多余水份和氣泡，使其達到平整、密實。最后利用水平板枋和鋁合金尺枋找平后，再用鐵抹子進行壓實、收光、抹面。6.4.7、混凝土的測溫及養護6.4.7.1、混凝土的養護（1）、柱、墻結構采用無水養護法進行養護，即：當柱、墻結構側模拆除以后，在其表面噴涂一至二層摻有養護劑的養護液，使其在柱、墻表面固結成一層養護膜，利用粘附

100、在砼表面上的養護膜，阻止砼在水化過程中，砼內部水份的散失，利用砼配的拌和水進行自養護，養護時間不得少于14d。（2）、梁板砼在澆筑過程中，一旦砼板面經壓實抹平后，應在其表面均勻噴涂一層養護液，同時用農用塑料薄膜進行覆蓋，使其形成一個保濕層，待砼終凝后，又立即在薄膜面上，鋪設一至二層草墊，使其形成一個保溫層，這樣，即能保持砼內部水份不被散失，起到養護作用，也能提高砼表面的大氣溫度，防止梁板結構因內外溫差過大而引起板面砼表面開裂，隨時觀看梁板表面的濕潤程度，砼表面水份較少時，可在其表面注入熱水，以保持砼表面的濕潤。七天后，待梁板砼內部溫度較低，梁板砼內外溫差較?。ǖ陀?5），且溫差值穩定后，可除去

101、表面覆蓋物，再在其表面噴涂養護液的方法，連續養護七天，共計養護時間應不少于14天。（3）、考慮到本轉換層結構為大體積砼結構，施工時間也正處于冬季，所以冬季施工轉換層，砼的入模溫度一般都能控制在28以內，最重要的問題卻是如何解決內外溫差過大的問題。因此，必須做好轉換層梁板砼結構在水泥水化的砼內部降溫和外界升溫的工作。第一， 我們決定在梁內埋設對拉螺桿的金屬導管作為導熱管，將梁砼內部的熱量通過該導熱管散發出來，從而降低了砼內部的溫度。第二， 決定對30.8038.35m層結構實施全封閉包裹，阻止轉換層梁、板下的空氣對流，并使梁、板結構散發出的熱量保持在封閉保溫棚內，從而達到了提高梁板結構模板外大氣

102、溫度，減少砼內外溫差的目的。具體做法是：用彩條布沿轉換層周邊從30.8038.35m層進行豎向全封閉，并用黃色粘膠帶將兩幅彩條布搭接處粘結密封。為了便于工人進行轉換層支撐架內進行護模、養護等工作。可在適當位置開設23個門洞，但需在門洞處增設門簾，進出時隨時關上門簾，以防內部熱量逸出。第三、考慮到冬季施工，外界溫度較低，盡管采取了上述措施起到了一定的作用，但是為了確保砼內外溫差始終控制在25。C以內，我們決定在轉換層梁板下支撐架上均布設置2025盞碘鎢燈。以每5盞為一組形成5組發熱源，然后根據每次測溫記錄，計算出內外溫差，并根據內外溫差的大小，靈活掌握開放發熱源的組數。充分利用發熱源發出的熱能，

103、提升封閉保溫棚內的大氣溫度，并始終保持砼內外溫度小于或等于25。C。第四、考慮到重慶冬季多雨，為了防止雨水澆濕板面上的草墊，而失去保溫功能，特在板面以上兩米左右（以高過板上插筋為宜）用彩條布搭設防雨棚。具體搭設方法見附圖（）。（4）、待梁板結構砼在保溫，保濕狀態下養護七天之后，梁板砼內部溫度已逐漸降低，可根據梁板砼同條件養護試件七天抗壓強度值，決定是否拆除板底模及梁側模。如七天后抗壓強度大于或等于設計強度的75%，即可拆出現澆板底模及梁側模，待梁側模及板底模拆除后，應立即對梁、板結構進行24小時淋水養護7天以上，為了防止養護水散流入下面樓層，造成對下面的施工影響，應在砼澆筑前，將30.80m層

104、所有預留洞口及樓梯口用頁巖磚、砌地壟墻進行擋水封堵，并在適當位置安裝100的PVC塑料管及時將養護水排入指定地方。25.85m30.80m層的支撐架可在七天以后進行拆除，30.8038.35m層支撐架則需14天以后方可拆除。（5）、轉換層周邊豎向封閉保溫棚應根據梁、板砼內部溫度變化及內外溫差的多少來決定是否拆除。如果梁板內部溫度下降至30。C以下且比較穩定的情況下，可拆除封閉保溫棚。6.4.7.2、混凝土的測溫1、當梁、板砼澆筑完成12小時以后，隨即利用預先留設的測溫孔（管）開始對轉換層梁內的砼進行測溫。為了能準確測量轉換層大梁內的溫度，首先應選擇測溫精度較高的溫度計，因此，我們決定采用較為先

105、進的“便攜式建筑電子測溫儀（JDC-2型）”進行溫度測量，該種電子測溫儀屬于高科技產品，它體積小，重量輕，操作簡單，攜帶方便，牢固耐用，而且具有快速、準確、直觀、易讀、不受其他因素干擾等特點，通過液晶顯示屏內的背景光可在夜間準確地讀取溫度。其次，應按正確的操作方法進行測溫。即：將測溫線（含測溫探頭）沉入測溫孔內的時間不得小于1分鐘。由于在同一個測溫孔處要測量3個溫度值，因此應掌握好“測溫探頭”在測溫孔的測量位置，分3次對同一測溫孔進行測溫，使其能準確反映出大梁內上、中、下部的實際溫度，從而保證砼內外溫差的準確性，為砼的保溫措施提供重要依據。在測溫時，前4天需每2小時測定一次，后3天每四小時測定

106、一次，夜間必須派專人進行測定，并做好記錄。2、每次溫度測量時，每一個測量孔必須測定梁的底部溫度、中部溫度、表皮溫度和外界大氣溫度，并按相關要求做好統計記錄，計算出內外溫差值，當實測砼內外溫差25。C時，必須立即上報項目技術負責人，同時，按預先確定的保溫技術措施實施保溫。即：第一、在梁板表面上再增加一層草墊，提高表面的保溫性。第二、在已經對30.8038.35層支撐架進行全封閉包裹的基礎上，增加發熱源的組數或再增加5-10盞碘鎢燈，以增加封閉空間內的大氣溫度，逐步縮小砼內外溫差，達到防止溫度應力裂縫的產生。3、七天后，測溫工作結束，應用C60的細石砼將原有測溫孔進行填充密實。7、質量保證措施7.

107、1、組織保證措施（1）、認真加強施工技術管理和質量管理，增強職工質量意識，教育樹立“百年大計，質量第一”的思想，為工程最終獲得“魯班獎”而努力工作。（2）、科學合理安排各項工程的施工順序，縮短平行交叉作業的流水間距，加快工程進度，以確保工期。（3）、每天上班前召集施工員、班組長會，布置當天工作任務，下班后調查工作實施難點，及時解決。每天檢查進度計劃實施情況。為加快縮短工期，合理組織各班組人員進行施工，抓晴天，搶雨后，促使工程進度的完成。（4）、本轉換層將采取二班工作制，深夜11點后，產生噪音的工作將不再施工，以免影響市民休息。7.2、技術保證措施（1）、認真做好施工技術二次交底制度，即項目技術

108、負責人向全體施工技術員進行交底和施工技術員向施工班組進行施工交底。（2）、認真閱讀施工圖和相關施工規范要求，領會設計意圖。嚴格按設計和施工驗收規范進行施工。在施工管理中，施工管理人員應高標準、嚴要求，勤指導、勤檢查，及時發現質量問題、及時整改。（3）、加強工藝紀律，嚴格操作規程，嚴格自檢、互檢和專職檢查。杜絕不合格工序的產生或流入下一道工序。加強工序質量控制，以人的工作質量確保工序質量。以工序質量確保工程質量，以保證質量目標的最終實現。（4）、執行質量獎罰制度，層層落實責任，處處把關，質量做得好，應給予一定的獎勵，以提高施工班組的積極性，對于質量意識差，工作不負責的班組應給予經濟處罰，以嚴格的

109、質量管理制度來保證工程質量。（5）、加強材料管理，保證材料質量所有進行材料必須掛牌分類堆放。嚴格執行材料的抽樣檢測制度，不抽測的材料或不合格材料，禁止用于工程中。（6）、在鋼筋施工過程中，嚴格鋼筋加工房的管理，加工房必須保證半成品的加工質量符合要求，并實行掛牌制度，嚴禁亂抓、亂放；鋼筋豎向電渣壓力焊及機械連接時，必須經監理、業主檢查后方可進行下道工序的施工。加強加工過程的質量控制，避免材料造成浪費，各種半成品應分類堆放，標識明確，嚴禁亂抓亂用。(7)、項目工程部質量部門人員每天檢查工程的質量、執行施工組織設計以及執行公司質量體系程序文件情況，并作好施工記錄。（8）、支撐體系必須嚴格按方案進行搭

110、設，并由項目技術負責人組織相關部門對支撐體系和模板系統進行專項驗收。模板施工時，必須保證主、次梁位置正確，夾具和支撐牢固，次梁必須拉通線校正。（9）、澆筑梁、板砼前，施工管理人員必須根據測量員給出的控制線認真檢查剪力墻預埋插筋的位置及鋼筋規格、根數的準確性，澆筑砼時嚴禁插筋任意扳動。并準備好砼養護材料及工具，如塑料薄膜、草墊、鋸木粉等。對澆砼后的砼進行養護，待強度達到規范和設計要求才拆除模板，以防拉傷砼表面。澆砼、做找平層時注意不要損壞已埋設好的其他管道、預埋件等，且澆注完后在規定的時間內不得上人，上料或進行下道工序施工。（10）、砼施工中，必須嚴格控制預拌砼的入場驗收，應對每車砼的塌落度進行

111、檢測，嚴禁不合格砼用于轉化層結構施工。砼輸送到作業層后必須按施工管理人員交待的施工流向散開，每層澆筑嚴禁超厚。砼振搗到位，無狗洞及蜂窩麻面情況。應重點加強對轉化層大梁中下部和梁柱節點處砼澆筑時的振搗控制，充分利用內部振搗和外模振搗相結合的方式，確保砼振搗密實。8.保證安全的技術措施 目的:安全技術措施是安全生產的唯一保證，對加快工程進度，提高工程質量起作主要作用，因此在施工過程中必須堅決貫徹執行,確保安全生產。 （1）、建立健全安全生產組織，成立以項目工程部經理為組長的安全生產領導小組，本工程設安全部門主持日常安全檢查和監督指導工作。（2）、項目工程部建立以安全科為首的、工人班組長、施工員、基

112、層工會小組，青年安全監督崗的安全保證體系，形成“專管成線，群管成網”的安全管理網絡保證體系。（3）、項目工程部建立健全各職能部門安全生產管理職責以及管理人員的安全生產崗位職責，責任落實到部門、人頭。（4）、必須堅決貫徹執行建設部JGJ59-99建設施工安全檢查標準及各種規范、規定，嚴格執行廣廈重慶第一建筑（集團）有限公司制定的各種安全生產規章制度，根據國家規定制定各種專門的安全措施。（5）、分部分項工程，必須進行安全技術交底，作到針對性強，簽證手續完整，督促檢查實施情況，及時制定增補措施，保證安全施工。（6）、每天上班前施工人員向工人班組進行安全喊話，嚴格遵守施工現場“安全三寶”的規定，進入施

113、工現場必須戴好安全帽，懸空作業必須拴好安全帶，安全防護必須按方案執行硬防護外掛密目安全網并高于操作人員1.5m。（8）、禁止酒后作業，夜間施工要保證充足的照明。（9）、做好建筑物“四口”防護措施：樓梯口。凡未安裝攔桿的樓梯，必須采用鋼管扣件架設雙層欄桿防護。預留洞口、電梯井口必須設紅白相間的鋼管圍欄或蓋板或鋼筋網片加以防護。建筑物的所有出入口，必須用鋼管支撐搭設牢固的雙層板棚隔離防護，棚長5-10米，寬度大于出入口。（10）、采用“三相五線”制“三級配電，兩級保護”配制，堅持“一機、一閘、一漏、一箱”操作，且配電箱內設置隔離開關和多路配電標記，電箱做到有門、有鎖、有防雨措施。（11）、對塔吊要

114、進行檢查、保養、塔吊嚴禁載人，起吊時，塔吊下不能站人，嚴禁歪拉斜吊，指揮和操作人員持證上崗。（12）、焊割作業前，必須清除周圍及垂直方向的易燃物質，防止焊渣落在易燃物質上著火燃燒。易燃、易爆物品進行專有負責保管，封閉式保護。9.文明施工措施9.1保證措施： a、嚴格執行建設部JGJ59-99建筑施工安全檢查標準、重慶市建設委員會重慶市建筑工地文明施工檢查標準，項目工程部成立以項目副經理為組長的文明施工領導小組，設兩位專職人員負責對文明施工監督指導，并進行對資料的收集、整理、存檔和處理的必須日常工作。 b、工程圍墻因已由業主方設置，故項目工程部必須在圍墻大門處按規定設置企業標志、司徽、彩旗及沉砂

115、井，在施工現場主出入口按規定設置六牌一圖：即工程概況牌、現場出入制度牌，管理人員名單及監督電話牌、安全生產牌、消防保衛牌、文明施工牌和現場平面布置圖和火警、急救、報警等電話標牌，并配備足夠的著裝統一的現場保安（門衛）人員，嚴格出入制度，維護工地有效的生產、生活秩序。責任分解到人，工地內治安秩序良好，防止各類刑事、治安案件發生。 c、項目工程部的各級管理人員和操作人員必須按（集）司規定，分別按管理層、生產層兩個層次衣著標有（集）司標識的統一服裝，佩戴統一制作的胸卡及分色安全帽。d、分析掌握工地周邊主干道車輛及行人流量情況，服從交通車輛管理部門指揮，在其統一協調下，在不影響該路段有關單位、居民正常

116、工作，生活秩序的前提下，運送各種材料。 e、工地內道路必須硬化處理，場內平整、干凈，必須設置排水系統。設置集水井，沉淀池，將地表面雨水和施工用水有組織地導入臨時集水井和沉砂井沉淀后排入污水池，溝池成網，排水暢通，并采用排污泵將污水排入市政下水道，設專人負責每天清理沉積泥沙和排水工作。g、設專人負責對駛出工地車輛車輪進行清洗，并檢查裝載物（土石、垃圾等）是否穩妥，并負責工地大門出入口的清潔衛生，落實門前三包，以免污染環境，確保市容整潔和行人安全。 h、工地各類材料必須按平面布置圖安排的地點堆碼整齊，大宗材料成方成垛，并按標準設置標有品種、規格、型號的材料標志牌，標志美觀、醒目。 i、工地設專人負責打掃辦公室、衛生間、浴室、文娛室及周邊的環境衛生，并負責場地的消毒、殺蟲、滅鼠工作，各生產班組在作業完畢后，必須做到工完場清，凡不能及時清運的建筑垃圾要集中堆放，建筑垃圾、生活垃圾必須定時、定人、定車及時清運。保持生產區域內的整潔，道路暢通。 j、工地按標準、制度設置明顯的防火標志和防火制度牌，配備足夠的消防器材，有滿足要求的消防水源，保證防火疏散道路暢通，現場施工動火有審批手續和監護措施。 k、工地按建筑施工噪聲管理的有關規定，積極采取措施，控制施工噪聲，做到施工不擾民。