1、 目 錄 一、工程概況11.1、編制依據(jù)11.2、編制說明1二、構(gòu)件特征12.1、頂板12.2、墻體2三、施工縫留設(shè)23.1、兩側(cè)墻體后澆帶23.2、第一道水平施工縫23.3、第二道水平施工縫23.4、地下一層板施工縫23.5、頂板頂標高處施工縫3四、鋼筋工程34.1、鋼筋型號及使用部位一覽表34.2、鋼筋接頭34.3、鋼筋保護層厚度34.4、鋼筋綁扎4、鋼筋綁扎順序4、鋼筋綁扎注意點4五、模板工程55.1、頂板模板5、厚度為1300mm頂板模板5、厚度為1600mm頂板模板6、厚度為2500mm、2800mm頂板模板95.2、頂板側(cè)模板115.3、墻側(cè)模板145.4、墻體重點、難點部位的模板

2、施工方法145.5、施工注意事項15六、混凝土工程156.1、混凝土的施工15、技術(shù)措施15、混凝土溫度控制和收縮裂縫預(yù)控措施16、混凝土澆筑176.2、測溫18、測溫點的布置18、測溫儀器的選用和埋設(shè)18、測溫196.3、混凝土養(yǎng)護196.4、混凝土試塊留置196.5、頂板及墻體混凝土溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的分析206.6、第一道施工縫（-8.5）以下混凝土溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的分析25一、工程概況1.1、編制依據(jù)地下室底板配筋圖Q082G1-GX020-1003直線加速器室結(jié)構(gòu)詳圖Q082G1-GX020-1016直線加速器室結(jié)構(gòu)詳圖Q082G1-JX020-1077混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范

3、（GB50204-92）混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程（JGJ/T10-95）混凝土施工方案（D-A79-200007） 鋼筋工程施工方案（D-A79-200008） 模板工程施工方案（D-A79-200009）1.2、編制說明直線加速器室因嚴格的防輻射要求在結(jié)構(gòu)及機電預(yù)埋及以后的裝修等各方面都有其特殊性。 超厚的墻及頂板對鋼筋綁扎定位及支撐造成一定的困難，尤其模板施工難度較大，北側(cè)及東側(cè)頂板側(cè)模只能支撐于護坡上面，南側(cè)及西側(cè)在-4.27米部位板在墻中部，而且要同直線加速器室頂板一起澆筑，使上部側(cè)模板的支撐和定位也比較困難。墻及頂板超厚，為大體積混凝土，施工時要按大體積混凝土的要求施工，采取相應(yīng)的控溫

4、及養(yǎng)護措施，防止產(chǎn)生裂縫是重點和難點。除規(guī)定的兩道水平施工縫外不得留置任何其它施工縫，尤其是不得留置豎向施工縫，混凝土量也比較大，必須保證混凝土連續(xù)澆筑。為保證直線加速器室的施工質(zhì)量，制定本方案。其它通用要求按各專項施工方案執(zhí)行。二、構(gòu)件特征2.1、頂板厚度為1300mm，凈跨度為1100mm8950mm；厚度為1300mm，凈跨度為1800mm9250mm；厚度為1300mm，凈跨度為2400mm8950mm；厚度為1600mm，凈跨度為2100mm8650mm；厚度為1600mm，凈跨度為2400mm8650mm；厚度為2500mm，凈跨度為3300mm7750mm；厚度為2800mm，凈

5、跨度為3500mm7050mm。2.2、墻體寬度為800mm，長24300mm、11050mm；寬度為1000mm，長7350mm；寬度為1300mm，長2400mm、1300mm；寬度為1500mm，長2900mm；寬度為1600mm，長21000mm、2400mm、10250mm；寬度為2500mm，長3300mm；寬度為3200mm，長3500mm； 寬度為800mm，長24300mm，11050mm；注：高度按兩水平施工縫之間高度計算為2900mm三、施工縫留設(shè)3.1、兩側(cè)墻體后澆帶直線加速器室兩側(cè)外墻各有一條800mm墻體后澆帶（L/19-20軸、23/J-K軸 ），在底板頂標高以上

6、250mm處即-9.15米開始留設(shè)，鋼板止水帶成U閉合。3.2、第一道水平施工縫為施工方便，第一道水平施工縫留在-8.50米標高（基礎(chǔ)反梁頂標高），留成企口形式，墻體錯開搭接范圍預(yù)留插筋。施工縫留設(shè)見附圖所示。3.3、第二道水平施工縫根據(jù)設(shè)計要求，第二道水平施工縫統(tǒng)一標高留設(shè)，留在-5.6米標高。施工縫留設(shè)見附圖所示。3.4、地下一層板施工縫直線加速器室南側(cè)及西側(cè)地下一層板（-4.27米）在直線加速器室墻中部，為滿足防輻射要求，及考慮施工便利，并征求設(shè)計院意見，-4.27米板、梁在距直線加速器室墻皮500mm處，留設(shè)一道施工縫。與直線加速器室墻相連部分板、梁混凝土同直線加速器室墻體一起澆筑。3

7、.5、頂板頂標高處施工縫直線加速器室頂板以上外墻施工縫留100mm高企口，澆筑上部抗?jié)B混凝土?xí)r加3020mm遇水膨脹止水條。內(nèi)側(cè)在板面留水平施工縫。除以上規(guī)定部位施工縫外不得留設(shè)任何施工縫。四、鋼筋工程4.1、鋼筋型號及使用部位一覽表 表4.1序號鋼筋型號使用部位接頭形式備注125暗梁及門洞加固整根暗柱綁扎搭接-8.50-6.50區(qū)222暗梁、部分板、墻綁扎搭接320大部分墻筋、部分板筋綁扎搭接418中間隔墻墻筋綁扎搭接少量516中間隔墻墻筋綁扎搭接少量614墻體拉接筋-712暗梁箍筋-810暗柱箍筋-4.2、鋼筋接頭因鋼筋型號多樣，且彎折較多，又鋼筋直徑一般都不大，為施工方便鋼筋接頭一律采用

8、綁扎搭接，搭接、錨固長度均為35d，同一截面的鋼筋接頭數(shù)不大于鋼筋根數(shù)的50%。第一道施工縫施工時按設(shè)計預(yù)留插筋，預(yù)留錯開搭接范圍，插筋立到底板下鐵上。直線加速器室頂板上框架柱鋼筋插入墻或梁中1000mm，上部接頭采用錐螺紋，接頭區(qū)域按設(shè)計要求。4.3、鋼筋保護層厚度因防輻射要求及構(gòu)件尺寸關(guān)系，根據(jù)設(shè)計要求，鋼筋保護層厚度為60mm。板下鐵用60mm厚7070mm混凝土墊塊。雙層鋼筋間距為150mm，中間用拉結(jié)筋（豎向）或馬凳（水平）支撐。因墻體較厚，定位鋼筋用20以上鋼筋制作。4.4、鋼筋綁扎4.4.1、鋼筋綁扎順序底板及導(dǎo)墻施工時預(yù)留插筋（底板、基礎(chǔ)梁及導(dǎo)墻混凝土）墻內(nèi)層鋼筋、暗柱鋼筋水電

9、套管墻外層鋼筋墻體定位鋼筋、定位卡具（模板、混凝土）（直線加速器室內(nèi)側(cè)墻側(cè)模、板底模）墻暖洞套管（-4.27梁鋼筋、側(cè)模板底模、鋼筋）板筋下鐵保護層墊塊（暖通預(yù)留洞鋼板模板）板下鐵下層筋暗梁鋼筋板下鐵雙層筋馬凳板下鐵上層筋板上鐵馬凳板上鐵下層筋板上鐵雙層筋馬凳板上鐵上層筋上層插筋定位鋼筋清理驗收。注：防雷接地等穿插進行。4.4.2、鋼筋綁扎注意點鋼筋錨固長度及彎筋長度；雙層鋼筋間距均勻，板雙層筋之間用22鋼筋做馬凳支撐，間距1000mm設(shè)一道，2500mm及2800mm板厚部分分開設(shè)置。馬凳長1000mm，橫筋兩端懸臂100mm，兩支腿間距800mm，高度根據(jù)需要制作。因墻較厚，豎向鋼筋容易變

10、形，板筋綁扎到墻筋上易使墻筋發(fā)生變形，在墻的兩片鋼筋之間加斜支撐或在墻內(nèi)設(shè)馬凳支撐。其余要求按鋼筋工程施工方案執(zhí)行。五、模板工程5.1、頂板模板5.1.1、厚度為1300mm頂板模板模板面層選用12mm厚雙面覆膜竹膠板，次龍骨采用4090mm木方，間距不大于200mm，主龍骨采用雙根背靠背10槽鋼做支撐（單根10槽鋼雖能滿足要求但肢短不容易固定，兩槽鋼用M12螺栓連接，間距1000mm），間距600mm，支撐采用碗扣支撐體系，立桿間距300mm，橫桿步距600mm。計算如下：竹膠板：重力密度G取8.5g/cm3，彈性模量E取6500N/mm2；松木方：重力密度G取5g/cm3，彈性模量E取90

11、00N/mm2，順紋抗拉強度fm取13N/mm2，順紋抗剪強度取1.4 N/mm2。因樓板較厚，底板模板荷載按梁計算。竹膠板驗算荷載計算（單向板，取1000mm寬單元，計算模型取五跨連梁）模板自重 8.50.0121.2=0.12KN/m新澆混凝土自重 241.31.2=37.44 KN/m鋼筋自重 1.51.31.2=2.34 KN/m振搗荷載 2.01.4=2.8 KN/m強度驗算荷載： q1=（0.12+37.44+2.34+2.8）0.9=38.43KN/m剛度驗算荷載： q2=（0.12+37.44+2.34）0.9=38.43KN/m抗彎強度驗算 Mmax=-0.105ql2=-0

12、.16KNm m=M/Wn=6.67N/mm2fm（可）抗剪強度驗算V=-0.606ql=-4.66KN剪應(yīng)力=3V/2bh=0.58N/mm2fv（可）剛度驗算=0.644ql4/100EI=0.4mm=l/400=0.5mm（可）次龍骨驗算（4090木方）荷載計算（計算模型取五跨連梁）模板自重 8.50.0120.21.2+50.040.091.2=0.05KN/m新澆混凝土自重 37.440.2=7.49KN/m鋼筋自重 2.340.2=0.47 KN/m振搗荷載 2.80.2=0.56 KN/m強度驗算荷載： q1=（0.05+7.49+0.47+0.56）0.9=7.71KN/m剛度

13、驗算荷載： q2=（0.05+7.49+0.47）0.9=7.21KN/m抗彎強度驗算 Mmax=-0.105ql2=-0.29KNm m=M/Wn=5.37N/mm2fm（可）抗剪強度驗算V=-0.606ql=-2.80KN剪應(yīng)力=3V/2bh=1.17N/mm2fv（可）剛度驗算=0.644ql4/100EI=0.28mm=l/400=1.5mm（可）主龍骨驗算參見1600mm厚板底模板計算過程，采用雙根背靠背10槽鋼做主龍骨可以滿足要求。支撐立桿驗算（483.5鋼管，橫桿步距1200mm）單桿承重N=13.91KN回轉(zhuǎn)半徑i=15.8mm長細比=75.94軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)=0.744=N

14、/A=38.23N/mm2f=215 N/mm2（可）5.1.2、厚度為1600mm頂板模板模板面層選用12mm厚雙面覆膜竹膠板，次龍骨采用4090mm木方，間距不大于150mm，經(jīng)計算主龍骨采用100100mm木方不能滿足要求，因此主龍骨采用雙根背靠背10槽鋼做支撐（單根10槽鋼雖能滿足要求但肢短不容易固定，兩槽鋼用M12螺栓連接，間距1000mm），間距600mm，支撐采用碗扣支撐體系，立桿間距300mm，橫桿步距600mm。計算如下：竹膠板：重力密度G取8.5g/cm3，彈性模量E取6500N/mm2；松木方：重力密度G取5g/cm3，彈性模量E取9000N/mm2，順紋抗拉強度fm取1

15、3N/mm2，順紋抗剪強度取1.4 N/mm2。10槽鋼：重力密度G取10kg/m，彈性模量E取206103N/mm2，h=100mm，b=48mm，t=8.5mm，d=5.3mm，A=1274mm2，Wx=3.97104mm3，Ix=1.983106mm4，ix=39.5mm，Wy=7.8103mm3，Iy=2.56105mm4，iy=14.1mm，f=215N/mm2，fv=125 N/mm2。因樓板較厚，底板模板荷載按梁計算。竹膠板驗算荷載計算（單向板，取1000mm寬單元，計算模型取五跨連梁）模板自重 0.12KN/m新澆混凝土自重 241.61.2=46.08 KN/m鋼筋自重 1.

16、51.61.2=2.88 KN/m振搗荷載 2.01.4=2.8 KN/m強度驗算荷載： q1=（0.12+46.08+2.88+2.8）0.9=46.69KN/m剛度驗算荷載： q2=（0.12+37.44）0.9=44.17KN/m抗彎強度驗算 Mmax=-0.105ql2=-0.2KNm m=M/Wn=8.33N/mm2fm（可）抗剪強度驗算V=-0.606ql=-5.66KN剪應(yīng)力=3V/2bh=0.71N/mm2fv（可）剛度驗算=0.644ql4/100EI=0.49mm=l/400=0.5mm（可）次龍骨驗算（4090木方）荷載計算（計算模型取五跨連梁）模板自重 8.50.012

17、0.21.2+50.040.091.2=0.05KN/m新澆混凝土自重 46.080.15=6.92KN/m鋼筋自重 2.880.15=0.44 KN/m振搗荷載 2.80.15=0.42 KN/m強度驗算荷載： q1=（0.05+6.92+0.44+0.42）0.9=7.05KN/m剛度驗算荷載： q2=（0.05+6.92+0.44）0.9=6.67KN/m抗彎強度驗算 Mmax=-0.105ql2=-0.27KNm m=M/Wn=5N/mm2fm（可）抗剪強度驗算V=-0.606ql=-2.56KN剪應(yīng)力=3V/2bh=1.07N/mm2fv（可）剛度驗算=0.644ql4/100EI=

18、0.25mm=l/400=1.5mm（可）主龍骨驗算（雙10槽鋼，）板的跨度為2400mm、2100mm兩種，計算模型取四跨連續(xù)梁。為計算方便將次龍骨傳遞來的集中荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載計算，不考慮活載的最不利分布。荷載計算模板及龍骨自重 0.05/0.20.6+0.21.2=0.39KN/m新澆混凝土自重 27.68KN/m鋼筋自重 1.74 KN/m振搗荷載 1.68 KN/m強度驗算荷載： q1=（0.39+27.66+1.74+1.68）0.9=28.32KN/m剛度驗算荷載： q2=（0.39+27.66+1.74）0.9=26.81KN/m抗彎強度驗算 x取1.05 Mx=-0.107q

19、l2=-1.09KNm m=M/x Wn=13.07N/mm2fm（可）抗剪強度驗算V=-0.607ql=-10.31KN毛截面面積矩S=2.32104mm4剪應(yīng)力=VS/Ixtw=12.57N/mm2fv（可）整體穩(wěn)定性驗算 y=L/iy=42.55整體穩(wěn)定性系數(shù)b=1.07-yfy/44000235=1.03 取b=1.0 Mx/bWn=13.73N/mm2f（可）剛度驗算 =0.632ql4/100EI=0.03mm=l/400=1.5mm（可）支撐立桿驗算（483.5鋼管，橫桿步距1200mm）單桿承重N=28.190.6=16.91KN回轉(zhuǎn)半徑i=15.8mm長細比=75.94軸心受

20、壓穩(wěn)定系數(shù)=0.744=N/A=46.69N/mm2f=215 N/mm2（可）5.1.3、厚度為2500mm、2800mm頂板模板模板面層選用雙層12mm厚雙面覆膜竹膠板，次龍骨采用4090mm木方，間距不大于100mm，主龍骨采用雙根背靠背10槽鋼（兩槽鋼用M12螺栓連接，間距1000mm），做支撐間距600mm，支撐采用碗扣支撐體系，立桿間距300mm，橫桿步距600mm。計算如下：竹膠板：重力密度G取8.5g/cm3，彈性模量E取6500N/mm2；松木方：重力密度G取5g/cm3，彈性模量E取9000N/mm2，順紋抗拉強度fm取13N/mm2，順紋抗剪強度取1.4 N/mm2。10

21、槽鋼：重力密度G取10kg/m，彈性模量E取206103N/mm2，h=100mm，b=48mm，t=8.5mm，d=5.3mm，A=1274mm2，Wx=3.97104mm3，Ix=1.983106mm4，ix=39.5mm，Wy=7.8103mm3，Iy=2.56105mm4，iy=14.1mm，f=215N/mm2，fv=125 N/mm2。因樓板較厚，底板模板荷載按梁計算。竹膠板驗算荷載計算（單向板，取1000mm寬單元，計算模型取五跨連梁）模板自重 0.24 KN/m新澆混凝土自重 242.81.2=80.64 KN/m鋼筋自重 1.52.81.2=5.04 KN/m振搗荷載 2.0

22、1.4=2.8 KN/m強度驗算荷載： q1=（0.24+80.64+5.04+2.8）0.9=79.85KN/m剛度驗算荷載： q2=（0.24+80.64+5.04）0.9=77.33KN/m抗彎強度驗算 Mmax=-0.105ql2=-0.19KNm m=M/Wn=1.98N/mm2fm（可）抗剪強度驗算V=-0.606ql=-7.26KN剪應(yīng)力=3V/2bh=0.45N/mm2fv（可）剛度驗算=0.644ql4/100EI=0.03mm=l/400=0.38mm（可）次龍骨驗算（4090木方）荷載計算（計算模型取五跨連梁）模板自重 0.240.10+50.040.091.2=0.07

23、KN/m新澆混凝土自重 80.640.1=8.06KN/m鋼筋自重 5.040.1=0.54 KN/m振搗荷載 2.80.1=0.28 KN/m強度驗算荷載： q1=（0.07+8.06+0.54+0.28）0.9=8.06KN/m剛度驗算荷載： q2=（0.07+8.06+0.54）0.9=7.81KN/m抗彎強度驗算 Mmax=-0.105ql2=-0.30KNm m=M/Wn=5.56N/mm2fm（可）抗剪強度驗算V=-0.606ql=-2.93KN剪應(yīng)力=3V/2bh=1.22N/mm2fv（可）剛度驗算=0.644ql4/100EI=0.3mm=l/400=1.5mm（可）主龍骨驗

24、算（雙10槽鋼，）計算模型取五跨連續(xù)梁。為計算方便將次龍骨傳遞來的集中荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載計算，不考慮活載的最不利分布。荷載計算模板及龍骨自重 0.07/0.150.6+0.21.2=0.52KN/m新澆混凝土自重 48.4KN/m鋼筋自重 3.04 KN/m振搗荷載 1.68 KN/m強度驗算荷載： q1=（0.52+48.4+3.04+1.68）0.9=48.28KN/m剛度驗算荷載： q2=（0.52+48.4+3.04+1.68）0.9=46.76KN/m抗彎強度驗算 x取1.05 Mx=-0.105ql2=-1.82KNm m=M/x Wn=21.83N/mm2fm（可）抗剪強度驗算V

25、=-0.606ql=-17.55KN毛截面面積矩S=2.32104mm4剪應(yīng)力=VS/Ixtw=19.37N/mm2fv（可）整體穩(wěn)定性驗算 y=L/iy=42.55整體穩(wěn)定性系數(shù) b=1.07-yfy/44000235=1.03 取b=1.0 Mx/bWn=22.92N/mm2f（可）剛度驗算 =0.644ql4/100EI=0.57mm=l/400=1.5mm（可）支撐立桿驗算（483.5鋼管，橫桿步距1200mm）單桿承重N=28.97KN回轉(zhuǎn)半徑i=15.8mm長細比=75.94軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)=0.744=N/A=79.6N/mm2f=215 N/mm2（可）頂板模板支撐腳手架因橫桿

26、長度模數(shù)關(guān)系在周邊如出現(xiàn)不合適情況，要增加立桿并用扣件橫桿與整架連接。或采用交錯方式保證頂板模板周圈支撐強度。頂板模板在混凝土強度達到設(shè)計標準值100%后再晚一周方可拆除。因頂板支撐較密，直線加速器室內(nèi)第二道施工縫以上側(cè)模板同頂板一起拆除。5.2、頂板側(cè)模板模板面層為15mm覆膜多層板，次龍骨采用4090mm木方豎向設(shè)置，間距不大于150mm，水平向采用雙根背靠背10槽鋼做背楞間距400mm。采用M22對拉螺栓，水平間距800mm。外墻部分用止水型加焊80805止水片，內(nèi)墻對拉螺栓埋在墻混凝土中，對拉螺栓兩端加錐形墊，剔除后將螺桿外露部分割除，用膨脹砂漿補平。側(cè)模板構(gòu)造同模板工程施工方案中的墻

27、模板，但次龍骨間距、背楞間距按上述間距調(diào)整。因有塔吊盲區(qū)，多數(shù)側(cè)模板配成2440mm、1220mm兩種規(guī)格，模板寬度可根據(jù)實際需要進行調(diào)整，一般不超過2440mm寬。模板高度3.6米。南側(cè)、西側(cè)側(cè)模板及內(nèi)側(cè)側(cè)模板高度根據(jù)需要配制，但因側(cè)壓力相同，龍骨間距、背楞間距不變。北側(cè)及東側(cè)側(cè)模板在板底標高以下用螺栓對拉，外側(cè)用可調(diào)支撐或100100mm木方配木楔支撐于護坡樁上，支撐水平間距800mm，支撐端部墊木方。內(nèi)側(cè)模板用鋼管做斜撐。計算如下：計算高度取3.4米，混凝土坍落度14-16cm，摻加緩凝劑，初凝時間12h，混凝土澆筑速度為1m/h。多層板驗算荷載計算：新澆混凝土側(cè)壓力（取1=1.2，2=

28、1.15）F1=0.22ct012V1/2=87.44KN/m2F2=ch=243.4=81.6KN/m2取其小值F2=81.6KN/m2則新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 F=81.61.2=97.92 KN/m2傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載設(shè)計值 2.01.4=2.8 KN/m2強度驗算荷載： q1=（97.92+2.8）0.9=90.65KN/m剛度驗算荷載： q2=97.920.9=88.13KN/m抗彎強度驗算：（計算模型取五跨連續(xù)梁） Mmax=-0.105ql2=-0.21KNm m=M/Wn=8.92N/mm2fm（可）抗剪強度驗算 V=-0.606ql=-8.24KN剪應(yīng)力 =3V/2bh=1

29、.03N/mm2fv（可）剛度驗算 =0.644ql4/100EI=0.22mm=l/400=0.38mm（可）背楞木方驗算計算模型取五跨連續(xù)梁。強度驗算荷載： q1=90.650.15=13.6KN/m剛度驗算荷載： q2=88.130.15=13.22KN/m抗彎強度驗算（l=500mm） Mmax=-0.105ql2=-0.36KNm m=M/Wn=6.67N/mm2fm（可）抗剪強度驗算 V=-0.606ql=-3.3KN =3V/2bh=1.38 N/mm21.4 N/mm2（可）剛度驗算 =0.644ql4/100EI=0.1mm=l/400=1mm（可）槽鋼背楞計算因模板寬度以2

30、440mm、1220mm為主，計算模型取單跨外伸梁比較安全，跨度l為螺栓水平間距900mm，兩側(cè)外伸長度m取150mm。為計算方便將集中荷載轉(zhuǎn)化為均布線荷載計算。荷載 強度驗算荷載： q1=90.650.4=36.26KN/m 剛度驗算荷載： q2=88.130.4=35.26KN/m抗彎強度驗算 mm=Mmax/xWx=27.61N/mm2f（可）抗剪強度驗算 V=0.5ql=16.32 KN =VS/Itw=18.02N/mm2f（可）剛度驗算 0.4mm=l/400=2.25mm（可） 對拉螺栓驗算對M22 ，An=282mm2。N=36.260.8=29.01KN=N/An=102.9

31、N/mm2fm=170 N/mm2（可）吊環(huán)選用16鋼筋加工，An=201mm2，即可滿足要求。計算詳見模板工程施工方案。墻模板自穩(wěn)角計算大模板自穩(wěn)角=35.2在大模板實際放置時，夾角大于這一數(shù)值時，模板將是穩(wěn)定的。5.3、墻側(cè)模板墻模板內(nèi)混凝土凈高3.2米，模板配制高度3.4米，模板面層板15mm厚覆膜多層板，次龍骨間距150mm，雙10槽鋼背楞間距400mm，對拉螺栓水平間距800mm。模板寬度以2440mm、1220mm為主。5.4、墻體重點、難點部位的模板施工方法墻下口施工縫處：因企口縫高300mm，墻下第一道對拉螺栓無法穿過，現(xiàn)作如下修改：將該處對拉螺栓割斷，與附加的25水平鋼筋單面

32、焊10d，緊貼企口縫上口位置加一排對拉螺栓，間距按500mm。墻上口施工縫處：該處先支設(shè)企口模板，模板與搭設(shè)的操作架上的鋼管連接、鎖牢，模板下端放在預(yù)埋的對拉螺栓上。西南陽角處：該陽角內(nèi)側(cè)沿45方向加三排對拉螺栓600mm，豎向間距500mm，2021軸之間變截面的墻，南北方向加對拉螺栓，間距不大于500mm。室內(nèi)所有陽角均按電梯井陽角節(jié)點大樣做法，陰角處的鋼管相互鎖緊。對拉螺栓600mm，用1208010mm的鋼板作墊片，用雙螺母鎖緊鋼板，調(diào)整好模板尺寸后，后一道螺母與對拉螺栓點焊牢固，兩鋼管之間間距不大于20mm，且通高分三處用鋼筋點焊連接牢固。反梁或電梯井筒處加鋼管鎖緊，斜撐下端與該處鋼

33、管相連，上端設(shè)調(diào)節(jié)絲桿加100100mm木方支撐在模板上，斜撐下端均需加100100mm木方；電梯井筒內(nèi)壁相應(yīng)位置也要加支撐，撐在另一道井壁墻上。5.5、施工注意事項頂板模板因跨度大，自重大，應(yīng)按2起拱。為防輻射，所有穿墻螺桿不能加套筒。模板其余要求按模板工程施工方案。六、混凝土工程直線加速器室墻厚達1.3米、1.6米、2.5米、3.2米，頂板厚達1.3米、1.6米、2.5米及2.8米，為大體積混凝土，為保證施工質(zhì)量，按大體積混凝土施工要求進行施工。施工控制重點為分層澆筑及溫度控制。直線加速器室混凝土澆筑量約為1226m3，分三次澆筑，第一次澆筑底板及基礎(chǔ)梁（C30P8），混凝土量約為215m

34、3，澆筑至-8.50m標高，同該段底板其余部分一起澆筑。第二次澆筑墻體（C25礦），混凝土量約為310m3，澆筑至-5.60m標高。第三次澆筑墻體剩余部分及頂板（C25礦），混凝土量約為616m3，澆筑至-2.30、-2.60m。-8.50m以下（混凝土底板及側(cè)墻）為C30P8，水泥采用普通硅酸鹽水泥。 -8.50m以上（混凝土側(cè)墻及頂板）為C25P8，水泥采用水化熱較低的礦渣硅酸鹽水泥，混凝土密度2400kg/m3。由于直線加速器室墻、板厚度不同，現(xiàn)場混凝土澆筑后溫度應(yīng)力僅根據(jù)水泥選料及選擇最大澆筑厚度計算（見后附）。6.1、混凝土的施工6.1.1、技術(shù)措施為保證混凝土工程在夏季期間的施工質(zhì)

35、量，采取如下措施：為保證混凝土不開裂，在混凝土中應(yīng)摻加緩凝劑或減水劑。在風(fēng)雨或暴熱天氣運輸混凝土，罐車上應(yīng)加遮蓋，以防進水或水分蒸發(fā)。在高溫炎熱季節(jié)施工時，要在混凝土運輸管上遮蓋濕罩布或濕草袋，以避免陽光照射，并注意每隔一定的時間撒水濕潤。6.1.2、混凝土溫度控制和收縮裂縫預(yù)控措施混凝土溫度控制為了有效地控制有害裂縫的出現(xiàn)和發(fā)展，必須從控制混凝土的水化升溫、延緩降溫速率、減小混凝土收縮、提高混凝土的極限拉伸強度、改善約束條件和設(shè)計構(gòu)造等方面全面考慮的措施。 1、降低水泥水化熱（1）選用低水化熱混凝土；（2）充分利用混凝土的后期強度，減少每立方米混凝土中水泥用量。根據(jù)試配、試驗水泥用量P.S4

36、25#，嚴格控制在345kg/m3以內(nèi)；（3）使用粗骨料，盡量選用粒徑較大，級配良好的粗骨料，如：密云產(chǎn)碎石，摻加粉煤灰等摻合料、摻加相應(yīng)的減水劑、改善和易性、降低水灰比，以達到減少水泥用量、降低水化熱的目的。2、降低混凝土入模溫度（1）選擇較適宜的氣溫澆筑大體積混凝土，盡量避開炎熱天氣澆筑混凝土。夏季采用低溫攪拌混凝土，對骨料進行護蓋或設(shè)置遮陽裝置避免日光直曬，運輸工具應(yīng)達設(shè)避陽設(shè)施，以降低混凝土拌合物的人模溫度。（2）摻加FS-H復(fù)合型外加劑，初凝時間延長到16小時。（3）在混凝土入模時，入模溫度不大于25，采取措施改善和加強模內(nèi)的通風(fēng)，加速模內(nèi)熱量的散發(fā)。3、加強施工中溫度控制（1）在混

37、凝土澆筑之后，做好混凝土的保溫保濕養(yǎng)護，緩緩降溫，充分發(fā)揮徐變特性，減低溫度應(yīng)力，夏季應(yīng)注意避免爆曬，注意保濕，以免發(fā)生急劇的溫度梯度發(fā)生。（2）采取14天長時間的養(yǎng)護，規(guī)定合理的拆模時間，混凝土澆筑后7天拆側(cè)模，延緩降溫時間和速度，充分發(fā)揮混凝土的“應(yīng)力松弛效應(yīng)”。（3）加強測溫和溫度監(jiān)測與管理，實行信息化控制，隨時控制混凝土內(nèi)的溫度變化，內(nèi)外溫差控制在25以內(nèi)，混凝土降溫速度不大于1.52/d，及時調(diào)整保溫及養(yǎng)護措施，使混凝土的溫度梯度和濕度不致過大，以有效控制有害裂縫的出現(xiàn)。（4）合理安排施工程序，控制混凝土在澆筑過程中分層澆筑厚度，避免混凝土拌和物堆積過大高差。在結(jié)構(gòu)完成后及時回填土，

38、避免其側(cè)面長期暴露。4、改善約束條件，消減溫度應(yīng)力采取分層澆筑大體積混凝土，要求混凝土分層厚度為1525cm ，以放松約束程度，減少每次澆筑長度的蓄熱量，以防止水化熱的積聚，減少溫度應(yīng)力。5、提高混凝土的極限拉伸強度（1）選擇良好級配的粗骨料，采用密云產(chǎn)機碎石，嚴格控制其含泥量，含泥量不大于1.0%。加強混凝土的振搗，提高混凝土密實度和抗拉強度，減少收縮變形，保證施工質(zhì)量。（2）采取二次投料法，二次振搗法，澆筑后及時排除表面積水，加強早期養(yǎng)護，提高混凝土早期或相應(yīng)齡期的抗拉強度和彈性模量。（3）在大體積混凝土基礎(chǔ)內(nèi)設(shè)置必要的溫度配筋，在截面突變和轉(zhuǎn)折處，底、頂板與墻轉(zhuǎn)折處，孔洞轉(zhuǎn)角及周邊，增加

39、斜向構(gòu)造配筋，以改善應(yīng)力集中，防止裂縫的出現(xiàn)。其它預(yù)控措施混凝土澆筑時，振搗要密實，以減少收縮量，提高混凝土抗裂強度。并注意對板面進行抹壓，可在混凝土初凝后，終凝前，進行二次抹壓，以提高混凝土抗拉強度，減少收縮量。混凝土澆筑后，應(yīng)及時進行養(yǎng)護（頂面蓄水養(yǎng)護，側(cè)墻在拆模后噴水養(yǎng)護）。6.1.3、混凝土澆筑由于施工時間處于夏季，為保證混凝土澆筑連續(xù)均衡，為縮短澆筑時間，采用兩臺汽車泵進行（位置見附圖）。混凝土理論泵送能力：90m3/h2=180m3/h混凝土實際泵送能力（1#泵為例）：5.5 m3（90m3/h60min）=3.7min（每罐車泵送時間）考慮交通影響、罐車就位、退車及分層澆筑、振搗

40、的要求，間隔時間合計為20min60min20 min=3車 60min泵送能力為5.5m33=16.5m3總的60min泵送能力為16.5m32=33m3 （每小時最小混凝土需求量） 1、考慮到交通高峰期是造成堵車，將該部位混凝土澆筑時間定在晚上八點開盤，同時夜間環(huán)境溫度較低，有利于減少混凝土澆筑期間的蓄熱量。 2、另外要合理安排施工程序，使兩臺汽車泵順序循環(huán)分層澆筑混凝土，分層厚度嚴格控制在200250mm，用標尺桿檢查，振搗密實以表面出漿為準，控制混凝土澆筑過程中均勻上升，避免混凝土拌合物堆積過大高差，防止水化熱的聚集，消減溫度應(yīng)力。 3、預(yù)先在模板上口四周留設(shè)泄水孔。在澆筑混凝土前清理

41、流暢，以使混凝土表面泌水排出。當混凝土澆筑接近尾聲時，將混凝土泌水排集到模板邊，順泄水孔流出或用真空泵將水抽出。4、大體積混凝土養(yǎng)護期間需嚴格控制，其內(nèi)外溫差在25范圍內(nèi)，養(yǎng)護主要達到保溫、保濕的目的。混凝土澆筑后12小時內(nèi)在混凝土上表面覆蓋塑料布及兩層麻布袋，在側(cè)面模板外側(cè)懸掛包覆一層塑料布，一層麻布袋形成保溫層，以保證混凝土表面溫度不至過快散失，減少混凝土表面的溫度梯度，防止產(chǎn)生表面裂縫，充分發(fā)揮混凝土的潛力和材料的松弛特性。使混凝土的平均總溫差產(chǎn)生的接應(yīng)力小于混凝土抗拉強度，防止產(chǎn)生貫穿裂縫。同時連續(xù)蓄水養(yǎng)護保濕，使尚在混凝土強度發(fā)展階段。潮濕的條件可防止混凝土表面產(chǎn)生脫水而產(chǎn)生干縮裂縫

42、，另外，可使水泥的水化順利進行，提高混凝土極限抗接強度，拆側(cè)模時間控制在7天。6.2、測溫6.2.1、測溫點的布置測溫點平面布置見附圖6.2.2、測溫儀器的選用和埋設(shè)測溫儀器選用JDC-2型攜帶式電子測溫儀及其相匹配的埋入測溫元件。全部測溫孔均按平面布置圖編號，每組測溫點元件埋設(shè)3個深度，分別為200mm、澆筑高度的中間位置、澆筑底標高返200mm高位置。這樣就可真實地反映混凝土內(nèi)外溫差、降溫梯度和溫升的均勻性。將測溫元件按不同測定深度定位，將其引出線綁扎在一起，固定在與板中上下層鋼筋綁在一起的豎向鋼筋支棍上，讓測溫線的插頭露出混凝土表面300500mm用塑料布包扎保護好。根據(jù)溫差，再增減保溫

43、層的厚度。6.2.3、測溫每個工作班對混凝土入模溫度測定次。混凝土從開始澆筑15天之內(nèi)每隔2h測量一次。以后對混凝土上、中、下面和大氣溫度每晝夜測定次。 由于直線加速器室層高高，澆筑截面面積大，為保證澆筑質(zhì)量，減少溫度裂縫，共分三次澆筑。第一、二次混凝土澆筑后的測溫應(yīng)持續(xù)到下一次澆筑開始前；最后一次混凝土澆筑后的測溫應(yīng)達到28d,混凝土澆筑14d以后可每晝夜測溫次。測定的溫度必須正確、真實、記錄詳細及時反饋給現(xiàn)場技術(shù)負責(zé)人。6.3、混凝土養(yǎng)護降低混凝土塊體里外溫度差和減慢降溫速度來達到降低塊體自約束應(yīng)力和提高混凝土抗拉強度，以承受外約束應(yīng)力時的抗裂能力，對混凝土的養(yǎng)護是非常重要的。混凝土澆筑前

44、，應(yīng)準備好在澆筑過程中所必須的抽水設(shè)備和防雨防暑措施。混凝土的養(yǎng)護墻、梁混凝土采用涂刷養(yǎng)護劑及澆水的方法進行養(yǎng)護，大體積混凝土頂面蓄水養(yǎng)護。夏季施工時，覆蓋保溫在混凝土澆筑完畢后混凝土終凝后進行。抗?jié)B混凝土的澆水養(yǎng)護時間不得少于14天。6.4、混凝土試塊留置每一臺班澆筑的混凝土，均留置四組試塊（并依據(jù)混凝土方量增加組數(shù)），測同條件、7d、28d強度，一組備用；地下室底板、外墻等有抗?jié)B要求的部位增加一組抗?jié)B試塊。 各構(gòu)件拆模強度以及同條件強度試塊預(yù)留 表6.4結(jié)構(gòu)類型拆模要求試塊留置組數(shù)豎向結(jié)構(gòu)7天留置同條件試塊4組樓板強度達到100%再晚一周留置同條件試塊4組以上注：拆模后，混凝土和模板分離，

45、但不能撤除模板，以保證混凝土內(nèi)部溫度與表面溫度的溫差要求。6.5、頂板及墻體混凝土溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的分析根據(jù)C25P8參考配合比設(shè)計，混凝土體厚3.3m為代表值，礦渣425#水泥330kg，水泥水化熱240kj/kg,，預(yù)計7月份平均溫度為40左右，混凝土澆筑溫度控制在25以內(nèi)，進行計算分析。(1)混凝土溫度應(yīng)力分析1）混凝土最終絕熱溫升 34.0式中Th混凝土最終絕熱溫升； 每立方米混凝土水泥用量； QO每公斤水泥水化熱量； C混凝土比熱； 混凝土密度；2）混凝土內(nèi)部不同齡期溫度求不同齡期絕熱溫升混凝土塊體的實際溫升,受到混凝土塊體厚度變化的影響,因此與絕熱溫升有一定的差異。根據(jù)水電科學(xué)院

46、資料，算得水化熱溫升與混凝土塊體厚度有關(guān)的系數(shù)值，如下表 不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關(guān)系數(shù)值 齡期(d)厚度(m)369152127303.30.690.680.640.460.310.220.20Tt=Th式中Tt混凝土不同齡期的絕熱溫升； Th混凝土最高絕熱溫升； 不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關(guān)值；經(jīng)計算列于下表不同齡期的絕熱溫升（）齡期(d)36915212730絕熱溫升Tt3.3m23.4623.1221.7615.6410.547.486.80不同齡期混凝土中心最高溫度maxTjTt式中Tmax不同齡期混凝土中心最高溫度； Tj混凝土澆筑溫度； Tt不同齡期混凝土絕熱溫升；

47、計算結(jié)果列于下表不同齡期混凝土中心最高溫度齡期(d)136915212730溫度()3.3m25.0048.4648.1246.7640.6435.5432.4831.80由上表可知，混凝土到3-9d左右，內(nèi)部溫度最高。3）混凝土溫度應(yīng)力本底板面積大，按外約束為二維時的溫度應(yīng)力(包括收縮)來考慮計算各齡期混凝土的收縮變形值及收縮當量溫差a.各齡期收縮變形 &y(t)&0y(1-e-0.01t)M1M2Mn式中&y(t)齡期t時混凝土的收縮變形值； &0y混凝土的最終收縮值,取3.2410-4/； M1、M2Mn各種非標準條件下的修正系數(shù)；本工程根據(jù)用料及施工方式修正系數(shù)取值如下表修正系數(shù)取值M

48、1M2M3M4M5M6M7M8M9M10積M1.250.901.001.211.201.091.041.401.001.002.59經(jīng)計算得出收縮變形見下表：各齡期混凝土收縮變形值齡期(d)36915212730收縮變形值&y(t)24.8 10-648.8 10-672.1 10-6116.6 10-6158.7 10-6198.4 10-6217.3 10-6b.各齡期收縮當量溫差將混凝土的收縮變形換算成當量溫差Ty(t)= &y(t)/ 式中Ty(t)各齡期混凝土收縮當量溫差()； & y(t)各齡期混凝土收縮變形； 混凝土的線膨脹系數(shù)，取1010-6/；計算結(jié)果列于下表各齡期收縮當量溫

49、差齡期(d)36915212730當量溫差Ty(t)2.484.887.2111.6615.8719.8421.73各齡期混凝土的最大綜合溫度差 T(t)Tj T(t)Ty(t)-Tq式中T(t)各齡期混凝土最大綜合溫差； Tj混凝土澆筑溫度,取25； T(t)齡期t時的絕熱溫升； Ty(t)齡期t時的收縮當量溫差； Tq混凝土澆筑后達到穩(wěn)定時的溫度,取年平均氣溫25；計算結(jié)果列下表各齡期混凝土最大綜合溫度差齡期(d)36915212730綜合溫差 T(t)3.3m18.1220.2921.7222.0922.9024.8326.26各齡期混凝土彈性模量 E(t)Eh(1-e-0.09t)式中

50、 E(t)混凝土齡期t時的彈性模量(Mpa)； Eh混凝土最終彈性模量(Mpa) C25混凝土取2.85104(Mpa)； 計算結(jié)果見下表：混凝土齡期t時的彈性模量齡期(d)36915212730彈性模量E(t)0.67 1041.18 1041.58 1042.11 1042.42 1042.60 1042.66 104混凝土徐變松馳系數(shù)、外約束系數(shù)、泊松比及線膨脹系數(shù)a.松馳系數(shù),根據(jù)有關(guān)資料取值見下表：混凝土齡期t時的松馳系數(shù)齡期(d)36915212730松馳系數(shù)Sh(t)0.5700.5190.4620.4110.3740.3360.327b.外約束系數(shù)(Rk)，取Rk=0.4；c.

51、混凝土泊松比()，取0.15；d.混凝土線膨脹系數(shù)()，取1010-6/；不同齡期混凝土的溫度應(yīng)力 (t)=- 式中 (t)齡期t時混凝土溫度(包括收縮)應(yīng)力； E(t)齡期t時混凝土彈性模量； 混凝土線膨脹系數(shù)； T(t)齡期t時混凝土綜合溫差； 混凝土泊松比； Sh(t)齡期t時混凝土松馳系數(shù)； Rk外約束系數(shù)；計算結(jié)果見下表：不同齡期混凝土溫度(包括收縮)應(yīng)力齡期(d)36915212730溫度應(yīng)力(Mpa)3.3m0.3260.6420.7460.9010.9751.0211.0754)結(jié)論根據(jù)經(jīng)驗資料，我們把混凝土澆筑后的1530d作為開裂的危險期。C25混凝土：28d RL=1.4

52、7(Mpa)而現(xiàn)在15d混凝土溫度應(yīng)力：底板厚3.3m處，同齡期混凝土 RL(15d)=0.75RL=1.1(Mpa)所以：1.221.15（抗裂安全度）由上述結(jié)果可知，只要控制混凝土溫度25以內(nèi)，混凝土底板內(nèi)不會產(chǎn)生裂縫。混凝土保溫材料厚度控制此計算不考慮混凝土內(nèi)部降溫因素,而直接計算保溫材料的厚度：式中保溫材料的厚度； Tb混凝土表面溫度（）； Tq混凝土澆筑3-5d空氣平均溫度（）； Tmax混凝土中心平均最高溫度（）； k傳熱系數(shù)修正值，取1.5； 混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.3 w/mk； i保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)，取0.14w/mk；底板厚3.3m時Tb=Tmax-25=48.46-25=23

53、.46。當板厚3.3m時，由Tb-Tq=23.46-25=-1.54可知，即使不采用草袋子保濕，混凝土內(nèi)外溫差都不會大于25，為保險起見，此部分結(jié)構(gòu)直接采用蓄水養(yǎng)護。進行蓄水養(yǎng)護時一定要注意水溫，防止因水溫過低而使混凝土內(nèi)外溫差大于25，可以采用分次灌水，直至達到蓄水深度。蓄水深度的計算式中:R混凝土表面的熱阻系數(shù)(K/W)； X混凝土維持到指定溫度的延續(xù)時間(h)，X=1024=240h； M混凝土構(gòu)筑物的表面系數(shù) (1/m)； Tb混凝土表面溫度（）； Tmax混凝土中心平均最高溫度（）； k傳熱系數(shù)修正值，取1.3； Tj混凝土澆筑振搗完畢開始養(yǎng)護的溫度（）； W混凝土每m3中的水泥用量

54、（kg）， W=330kg； Q(t)混凝土在指定的齡期內(nèi)水泥的水化熱（KJ/kg），Q(t)=240KJ/kg。M=Tmax- Tb =25 所以 R=2401.37251.3/（70025+0.28330240）=0.269K/W蓄水深度：hs=RlS式中hS：混凝土表面的蓄水深度（m） lS ：水的導(dǎo)熱系數(shù)，取0.58W/m.k hS =0.2690.580.156m=16cm結(jié)論：混凝土表面的蓄水深度為16cm。6.6、第一道施工縫（-8.5）以下混凝土溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的分析根據(jù)C30P8參考配合比設(shè)計，以混凝土體厚1.5m為代表值，普425#水泥301kg，水泥水化熱330kj/k

55、g,，預(yù)計7月份平均溫度為40左右，混凝土澆筑溫度控制在25以內(nèi)，進行計算分析。(1)混凝土溫度應(yīng)力分析1）混凝土最終絕熱溫升 42.7式中Th混凝土最終絕熱溫升； 每立方米混凝土水泥用量； QO每公斤水泥水化熱量； C混凝土比熱； 混凝土密度；2）混凝土內(nèi)部不同齡期溫度求不同齡期絕熱溫升混凝土塊體的實際溫升,受到混凝土塊體厚度變化的影響,因此與絕熱溫升有一定的差異。根據(jù)水電科學(xué)院資料，算得水化熱溫升與混凝土塊體厚度有關(guān)的系數(shù)值，如下表 不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關(guān)系數(shù)值 齡期(d) 厚度(m)369152127301.50.490.460.380.210.120.050.04Tt=Th

56、式中Tt混凝土不同齡期的絕熱溫升； Th混凝土最高絕熱溫升； 不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關(guān)值；經(jīng)計算列于下表不同齡期的絕熱溫升（）齡期(d)36915212730絕熱溫升Tt1.5m20.9219.6416.238.975.122.141.71不同齡期混凝土中心最高溫度maxTjTt式中Tmax不同齡期混凝土中心最高溫度； Tj混凝土澆筑溫度； Tt不同齡期混凝土絕熱溫升；計算結(jié)果列于下表不同齡期混凝土中心最高溫度齡期(d)136915212730溫度()1.5m25.0045.9244.6441.2333.9730.1227.1426.71由上表可知，混凝土到3-9d左右，內(nèi)部溫度最高

57、。3）混凝土溫度應(yīng)力 本底板面積大，按外約束為二維時的溫度應(yīng)力(包括收縮)來考慮計算各齡期混凝土的收縮變形值及收縮當量溫差a.各齡期收縮變形&y(t)&0y(1-e-0.01t)M1M2Mn式中&y(t)齡期t時混凝土的收縮變形值； &0y混凝土的最終收縮值,取3.2410-4/； M1、M2Mn各種非標準條件下的修正系數(shù)；本工程根據(jù)用料及施工方式修正系數(shù)取值如下表修正系數(shù)取值M1M2M3M4M5M6M7M8M9M10積M1.000.931.001.211.201.091.041.401.000.901.93經(jīng)計算得出收縮變形見下表：各齡期混凝土收縮變形值齡期(d)36915212730收縮變

58、形值&y(t)18.4 10-636.4 10-653.7 10-687.0 10-6118.3 10-6147.8 10-6161.9 10-6b.各齡期收縮當量溫差將混凝土的收縮變形換算成當量溫差Ty(t)= &y(t)/ 式中Ty(t)各齡期混凝土收縮當量溫差()； & y(t)各齡期混凝土收縮變形； 混凝土的線膨脹系數(shù)，取1010-6/；計算結(jié)果列于下表各齡期收縮當量溫差齡期(d)36915212730當量溫差Ty(t)1.84 3.64 5.37 8.70 11.83 14.78 16.19 各齡期混凝土的最大綜合溫度差 T(t)Tj T(t)Ty(t)-Tq式中T(t)各齡期混凝土

59、最大綜合溫差； Tj混凝土澆筑溫度,取25； T(t)齡期t時的絕熱溫升； Ty(t)齡期t時的收縮當量溫差； Tq混凝土澆筑后達到穩(wěn)定時的溫度,取年平均氣溫25；計算結(jié)果列下表各齡期混凝土最大綜合溫度差齡期(d)36915212730綜合溫差 T(t)1.5m15.7916.7316.1914.6815.2416.2117.33各齡期混凝土彈性模量 E(t)Eh(1-e-0.09t)式中 E(t)混凝土齡期t時的彈性模量(Mpa)； Eh混凝土最終彈性模量(Mpa) C30混凝土取3.00104(Mpa)； 計算結(jié)果見下表：混凝土齡期t時的彈性模量齡期(d)36915212730彈性模量E(

60、t)0.71 1041.25 1041.66 1042.22 1042.55 1042.74 1042.8 104混凝土徐變松馳系數(shù)、外約束系數(shù)、泊松比及線膨脹系數(shù)a.松馳系數(shù),根據(jù)有關(guān)資料取值見下表：混凝土齡期t時的松馳系數(shù)齡期(d)36915212730松馳系數(shù)Sh(t)0.5700.5190.4620.4110.3740.3360.327b.外約束系數(shù)(Rk)，取Rk=0.4；c.混凝土泊松比()，取0.15；d.混凝土線膨脹系數(shù)()，取1010-6/；不同齡期混凝土的溫度應(yīng)力 (t)=- 式中 (t)齡期t時混凝土溫度(包括收縮)應(yīng)力； E(t)齡期t時混凝土彈性模量； 混凝土線膨脹系

61、數(shù)； T(t)齡期t時混凝土綜合溫差； 混凝土泊松比； Sh(t)齡期t時混凝土松馳系數(shù)； Rk外約束系數(shù)；計算結(jié)果見下表：不同齡期混凝土溫度(包括收縮)應(yīng)力齡期(d)36915212730溫度應(yīng)力(Mpa)1.5m0.3010.5110.5840.6300.6840.7020.7474)結(jié)論根據(jù)經(jīng)驗資料，我們把混凝土澆筑后的1530d作為開裂的危險期。C30混凝土：28d RL=1.6(Mpa)而現(xiàn)在15d混凝土溫度應(yīng)力：底板厚1.5m處，同齡期混凝土 RL(15d)=0.75RL=1.2(Mpa)所以：1.91.15（抗裂安全度）由上述結(jié)果可知，只要控制混凝土溫度25以內(nèi)，混凝土底板內(nèi)不會

62、產(chǎn)生裂縫。混凝土保溫材料厚度控制此計算不考慮混凝土內(nèi)部降溫因素,而直接計算保溫材料的厚度：式中保溫材料的厚度； Tb混凝土表面溫度（）； Tq混凝土澆筑3-5d空氣平均溫度（）；Tmax混凝土中心平均最高溫度（）； k傳熱系數(shù)修正值，取1.5； 混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.3 w/mk； i保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)，取0.14w/mk；底板厚1.5m時Tb=Tmax-25=45.92-25=20.92。當?shù)装搴?.5m時，由Tb-Tq=20.92-25=-4.084可知，即使不采用草袋子保濕，混凝土內(nèi)外溫差都不會大于25，為保險起見，此部分結(jié)構(gòu)直接采用蓄水養(yǎng)護。進行蓄水養(yǎng)護時一定要注意水溫，防止因水溫過低而

63、使混凝土內(nèi)外溫差大于25，可以采用分次灌水，直至達到蓄水深度。蓄水深度的計算式中:R混凝土表面的熱阻系數(shù)(K/W)；X混凝土維持到指定溫度的延續(xù)時間(h)，X=1024=240h；M混凝土構(gòu)筑物的表面系數(shù) (1/m)；Tb混凝土表面溫度（）；Tmax混凝土中心平均最高溫度（）；k傳熱系數(shù)修正值，取1.3；Tj混凝土澆筑振搗完畢開始養(yǎng)護的溫度（）；W混凝土每m3中的水泥用量（kg）， W=301kg；Q(t)混凝土在指定的齡期內(nèi)水泥的水化熱（KJ/kg），Q(t)=330KJ/kg。M=Tmax- Tb =25 所以 R=2402.10251.3/（70025+0.28301330）=0.361K/W蓄水深度：hs=RlS式中hs ：混凝土表面的蓄水深度（m） lS ：水的導(dǎo)熱系數(shù)，取0.58W/m.k hs =0.3610.580.210m=21cm結(jié)論：混凝土表面的蓄水深度為21cm。