1、 懸挑式腳手架專項施工方案第一節工程概況1、工程概況工程名稱：慶陽春正商貿有限責任公司春正大廈工程建設地點：主體結構：框架剪力墻結構。建筑面積：地上建筑面積，總建筑面積 21265.96 19287.53，地下建筑面積1978.43。層數及功能:地上十三層，地下一層一幢。其中 1-4 層為餐飲及賓館配用套房，5-9 層為商務賓館，10-13 層為寫字樓，地下一層為設備用房和小車車庫。工程工期：計劃工期579 日歷天，計劃開工工期25 日，計劃竣工日期2016 年 04 月 262014 年 09 月日。2、搭設基本信息本工程外墻腳手架除一至四層采用普通落地搭設，豎向從五層樓面開始進行第一次懸挑

2、腳手架搭設，第二次于11層屋面進行懸挑搭設。外墻腳手架采用 16#工字型鋼作為外伸鋼梁懸挑搭設，外墻轉角部位及多立桿作用處采用16鋼絲繩吊拉與外伸鋼梁共同作用承受上部腳手架豎向荷載。3、腳手架基本構造及參數腳手架構造設計：扣件式鋼管外腳手用48.33.6 焊接鋼管和扣件搭設成雙排架，立桿采用單立管。懸挑部分腳手架采用 16號工字 鋼做外伸鋼梁承受上部腳手架荷載，外墻轉角部位及多立桿作用處采用16 鋼絲繩吊拉與外伸鋼梁共同受力。腳手架搭設橫距為 1.05m，縱距為 1.5m，步距為 1.8m，立桿距結構邊0.30m，連墻件為每層布置即豎向間距2.9m，橫向間距 4.5 m。施工作業層按 1層計算

3、，活荷載取值為 3.0KN/m2，作業層設扶手欄桿和擋腳板并隔層鋪設。腳手架外立桿側掛密目式安全網封閉施工。其余搭設要求按照 JGJ130 2011規定執行。4、腳手架設計說明腳手架主要受力桿件為縱向、橫向水平桿、立桿、連墻桿，腳手架傳力順序為：竹笆腳手板大橫桿小橫桿主桿懸挑鋼梁樓面。其中縱向、橫向水平桿主要計算其受彎構件的強度和連接扣件的抗滑承載力；立桿主要計算其整體穩定性；連墻桿主要計算其強度、穩定性和連接強度；立桿地基承載力主要驗算地下室頂板結構層的允許承載力；懸挑梁主要計算其受彎構件的強度和穩定性。本工程腳手架設計依據為：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規建筑施工安全檢查標準JGJ59

4、-2011JGJ130-2011；建筑結構荷載規 GB5009-2001（2006版）；冷彎薄壁型鋼結構技術規GBJ18；鋼結構設計規 GB50017-2003；混凝土結構設計規 GB50010-2002；第二節一、腳手架搭設的基本要求1 腳手架搭設方案、落地腳手架基礎處理要求：回填土基礎處理：立桿要坐落在堅硬的地基上，分層夯實的地基上澆150cm 厚C20砼并設排水措施，腳手架底座設通長厚50mm 寬10mm墊木。2、懸挑鋼梁的材質要求A、懸挑梁采用 16號熱軋工字鋼。B、鋼絲繩吊環采用 20，懸挑梁錨環采用 16，一級鋼筋，直徑詳計算書。C、鋼絲繩采用 16直徑619股，直徑詳計算書。3、

5、懸挑腳手架的搭設流程及要求A、懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑梁縱向掃地桿（連梁）立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。B、懸挑架搭設要求：外伸型鋼梁一端懸挑，另一端固定在樓面結構上。外墻轉角處及多立桿作用處懸挑梁末端用116懸掛在預埋上一層的樓面結構邊梁上的鋼筋拉環 120，鋼絲繩和鋼梁在同一垂直平面。如采用 116鋼絲繩施工不方便，也可用214鋼絲繩代替分別系在懸挑梁上外立桿位置。鋼梁的錨固采用 16鋼筋預埋在樓面結構，上部用壓板及螺栓將 鋼梁固定，其中一點固定在外側邊梁上，里側固定在現澆板上時，錨 固鋼筋應固定在現澆板筋下部。C、懸挑腳手架立桿搭設

6、要求支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。采用在挑梁上焊接一根長150-200mm、直徑 25mm 的鋼筋，立桿套在鋼筋上，并同時在立桿下部設置掃地桿。因在型鋼懸挑端部拉鋼絲繩，為防止滑移在型鋼端部下部也焊接鋼筋樁。4、搭設立桿應符合下列要求：外徑不同的鋼管不應混合使用。立桿間距不大于1.5m，橫距1.05m，立桿距墻或陽臺、凸窗0.30m。立桿必須采用不同長度的鋼管，立桿的連接必須交錯布置，相鄰立桿的連接不應在同一高度上，其錯開高差不得少于 500mm，并布置于不同的樓層。立桿接

7、頭除頂層可采用搭設連接外，其余接頭必須采用對接扣件連接。搭接連接長度于不小 1m,不少于2個旋轉扣件固定。周邊腳手架應從一個角開始向兩邊延伸交圈搭設，“一”字型腳手架應從一個端開始向另一端搭設。在設置第一排連墻桿前，每六跨應暫設一根拋撐，與立桿的夾角呈 4560，上部桿件搭設后方可視其情況拆除。5、搭設縱向水平桿應符合下列要求：縱向水平桿應水平設置，鋼管的長度不宜小于三跨；縱向水平桿步高均為每 1.8m一道。接頭采用對接扣件連接，外兩根相臨縱向水 平桿的接頭，不宜在同步跨，上下兩個相臨接頭應錯開一跨，其錯開的水平距離不應小于 500mm，各接頭中心距立桿軸心距離應小于縱距的1/3；.縱向水平桿

8、與立桿相交處必須用直角扣件與立桿固定；沿建筑物周圍搭設的腳手架應采用閉合形式，腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈。6、搭設橫向水平桿應符合下列要求：水平桿設在縱向水平的下方，凡立桿與縱向水平桿相交處必須設置一根橫向水平桿，嚴禁任意拆除；搭設縱橫向掃地桿應符合下列要求：.每根立桿的底座向上 200mm 處應設置縱橫向掃地桿，用直角扣件與立桿固定；當立桿底不在同一水平高度時，必須將高處的縱向掃地桿低處延伸兩跨，并與低跨立桿固定。7、搭設剪刀撐應符合下列要求；剪刀撐的布置應均勻，剪刀撐鋼管應拉線搭設，與外立桿交接處均用旋轉扣件與立桿連接。剪刀撐設置在腳手架立桿外側，桿件接頭采用搭接連接，其搭接長度

9、為1000mm，3個懸轉扣件固定，固定間距800mm。每付剪刀撐跨越立桿應為 46根，與縱向水平桿呈 4560夾角。每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不應小于 6m，剪刀撐沿腳手架由底至頂連續設置，其間距不大于20cm。8、連墻桿件安裝應符合下列要求：在樓層砼上預埋鋼管，連墻桿件用短鋼管一頭與預埋鋼管扣件固定，另一頭與立桿節點處連接，.連墻桿垂直方向布置即 2.8M，水平間距3跨，腳手架上部未設置連墻桿的自由高度不大于2步。連墻桿與 腳手架搭設同步設置。腳手架的最上部，因承受較大風力，拉撐連桿應加密設置。連墻桿應盡可能設在立桿與大小橫桿的連接處，如在規定的位置上設置有困難，應在鄰近點處補足。9、

10、搭設欄桿應符合下列要求：上欄桿的高度 1.2米，下欄桿高度 0.25米，防護欄桿要刷紅白相間的境界色。擋腳板采用多夾板制成，并加以油漆分色，高度0.2 米；上欄桿、下欄桿、擋腳板均設在外立桿的側。10、竹笆鋪設：每片竹笆必須四周固定，外大橫桿間必須加兩道頸桿后再鋪竹笆。竹笆每隔一層滿鋪一道。竹笆腳手板應按其主竹筋垂直縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm1.2mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。11、安全網的設置：從腳手架底部開始全部用密目式安全網全封閉，密目網要設在外排立桿的里側。密目網的綁扎要用尼龍繩環形綁

11、扎或用短繩每孔一綁。12、人行斜道的設計：人行斜道的寬度為 1.2m，坡度為1：3（高：長）。斜道拐彎平臺面積為 9m2,寬度為 1.5m。斜道兩側及拐彎平臺外圍，設置 1.2m 的防護欄桿及高 180mm 的擋腳板。人行斜道的腳手板上釘防滑木條，其厚度為30mm，間距為 250mm。13、外腳手全封閉要求：腳手起步層與建筑物間的間隙必須用硬質材料設置一道封閉。14、防護棚的設置：在棚上要滿鋪木腳手板，棚邊要設置1m 高 的擋板，在棚上再掛一層安全網，以防止高空墜落物反彈出防護棚外 傷人。二、腳手架搭設的安全技術措施1、外腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。不得在腳手架基礎及相鄰處

12、挖掘作業，否則應采取安全措施。2、鋼管架設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并連通大橫桿，形成霹雷網絡，并檢測接地電阻不大于30 歐姆。外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離，并做好可靠的安全接地處理。3.外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木搭設，禁止扣件、繩索、鐵絲等混用。嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載、外傳遞平衡。4.控制扣件螺栓擰緊力矩，采用扭力扳手，扭力矩應控制在40-50Nm 圍。5.嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于 3KN/m2.6.保證腳手架的整體性，不得與井架、升降機一并拉接，不得截斷架體。在腳手架的使用期間嚴禁拆除主節點

13、處的縱、橫向水平桿、掃地桿及連墻件。7.在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。8搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入。9外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。10本工程設立腳手架安全防護檢查小組，應定期檢查桿件的設置的連接，連墻件、支撐等的構造是否符合要求，地基是否有積水，底座是否有松動，立桿是否懸空，扣件是否松動，腳手架的垂直度偏差，安全防護措施是否符合要求，是否超載。11、架子工操作時必須注意下列事項：安全帶應高掛低六極以上大風、大霧、用；工具及小零件必須放在工具袋；暴雨、雷擊天氣或夜間照明不足時，嚴禁在架子上操

14、作；腳手架搭拆過程中，若桿件尚未扣緊或扣件已拆除或松動時，嚴禁中途停止作業；不得單人進行搭設較重配件和其它易發生失衡脫手、碰撞、滑跌等不安全物作業；搭設中不得隨意改變構架尺寸和減少數量，當需要對構件作調整時，應經過項目工程師批準。12、腳手架必須配合施工進度搭設，腳手架必須高出操作層 1.5m，立桿頂部應高出屋面 1.5m；并且一次搭設高度不應大于相鄰連墻件以上兩步。三、外腳手架拆除的安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬定出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應專人指揮，禁止非作業人員進入。2、拆架程序應遵守

15、由上而下，并按一步一清原則依次進行。腳手架拆除順序一般為：腳手笆欄桿剪刀撐橫桿立桿，自上而下逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不準上下同時作業，腳手架分段拆除時高差不應大于2步。3、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。4、連墻桿應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。5、拆除時要統一指揮，上下呼應，當解開與另一人由關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。6、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。7、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，

16、拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。8、吊運竹笆及腳手架鋼管等須專用的保險吊鉤，鋼管嚴禁單點起吊，要堆放平穩，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。9、固定件隨腳手架逐層拆除，當拆除至最后一節立柱時，應搭設臨時支撐加固后，方可拆除固定件與支撐件。10、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系好好全帶、扎裹圖腿、穿軟底防滑鞋。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。11、架子工上崗操作必須符合下列條件：架子工必須經過培訓 合格，并取得架子工上崗操作證方可上崗操作；架子工應每年體檢，凡有高血壓、心臟病、癲癇病、年老體弱，不適合于高處作業的人，禁止從事架子工作業；架子工生病未愈或酒后不得上

17、架子操作；架子工上崗應將袖口扎緊，不得穿硬底鞋及其它易滑鞋；架子工操作時必須戴安全帽，系安全帶。四、鋼管腳手架的防電避雷措施1、鋼腳手架架設和使用期間，要嚴防與帶電體接觸。鋼腳手架需要穿過或靠近 380V 以的電力線路，距離在 2m 以時，應采取可靠的絕緣措施。對電線和鋼腳手架等進行包扎隔絕。2、在鋼腳手架上施工的電焊機和混凝土振動器等，要放在干燥木板上。操作者要戴絕緣手套，經過鋼腳手架的電線要嚴格檢查并采取安全措施。3、避雷措施：在其設置避雷針，采用直徑 30mm，壁厚3mm 的鍍鋅鋼管。接地極：采用直徑為25mm 的圓鋼。按照腳手架每 40m 設置一根。接地線:采用截面為 16mm2 銅導

18、線。接地線的連接保證接觸可靠。4、防雷擊措施：鋼管腳手架每 50m 設一處接地裝置。如果最遠點到接地裝置腳手架上的過渡電阻超過10相應縮小接地裝置的間距；落地腳手架接地件采用 2m 鋼管打入地下 1.5m，接地線與接地鋼管采用導線焊接；接地件利用建筑物主體鋼筋，采用導線連接腳手架鋼管和主體鋼筋，導線采用截面不小于12mm2 的銅導線；接地線與腳手架用兩道螺栓連接，接觸面不小于1000mm2，連接時應將接觸表面的漆清 除干凈，并涂以中性凡士林，要有振動的地方，螺栓上應彈簧墊圈；防雷措施施工完畢后應測量接地電阻，合格后方可正常使用。五、質量驗收標準腳手架搭設質量必須符合 JGJ130-2001中的

19、“腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法”：項目允許偏差檢查方法（mm）1 立桿垂直度100 用經 緯儀或吊線與尺量檢查22 搭設中立桿垂25 直度同上50 33 間距H 10m 時H 20m 時H 30m 時步距立桿縱距用尺量檢查立桿橫距75 20 50 20 44 縱向水平桿高桿兩端 20，同跨同一橫截面同的高差 10 用水 平儀或水平尺與尺量檢查差六、附圖1、腳手架平面、立面布置圖；2、連墻件做法示意圖；3、懸挑梁安裝圖。第三節懸挑腳手架計算書一、設計參數1.腳手架參數本工程外墻腳手架除一至四層采用普通落地搭設，豎向從五層樓面開始進行第一次懸挑腳手架搭設，第二次于11層屋面進行懸挑搭設

20、。外墻腳手架采用 16#工字型鋼作為外伸鋼梁懸挑搭設，外墻轉角部位及多立桿作用處采用16鋼絲繩吊拉與外伸鋼梁共同作用承受上部腳手架豎向荷載。本工程腳手架最大搭設高度55m，風荷載按實際搭設高度即55米取值為最不利工況取值，雙排腳手架主要受力桿件的結構驗算按懸挑搭設最大高度 18米取值。腳手架搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50 米，立桿的橫距為 1.05米，橫桿的步距為 1.80 米；排架距離墻距離為 0.3 米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483.5，截面積 A=4.24cm2；截面模量W=4.49 cm3；回轉半徑 i=1.68cm;橫桿與立桿連接方式為

21、單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置豎向間距 2.9 米，水平間距 4.50 米，采用雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數 本工程地處省區，查建筑結構荷載規GB5009-2001 基本風壓為0.40，風荷載高度變化系數按 C類插入法取 z為1.34，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規為0.8JGJ130-2011風荷載體型系數s；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規JGJ130-2011附表得：每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1

22、17；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板，腳手板自重標準值(kN/m2):0.30，每個懸挑段腳手板按隔層鋪設，層數為4層。欄桿擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110；二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(JGJ130-2001)（以下簡稱扣規）第 5.2.4 條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.30

23、 1.0/2=0.175 kN/m；活荷載標準值:Q=3.000 1.0/2=1.50 kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2 0.038+1.2 0.175=0.46kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4 1.500=2.10 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合，跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為 M1max=0.08 0.46 1.502+0.10 2.1 1.502=0.519 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:0.46M2max=-0.101.502-

24、0.117 2.1 1.502=-0.61kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=M W=0.610 106/4990.0=122.2N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=122.2N/mm2 小于 大橫桿的抗壓 強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.175=0.213 kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.50 kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677 0.2131600.04/(100 2.06105 121900.0)+0.990 1

25、.5 1600.04/(100 2.06 105 121900.0)=4.441 mm；大橫桿的最大撓度 4.441mm 小于大橫桿的最大容許撓度1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據扣規第 5.2.4 條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038 1.50=0.057 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.301.01.50/2=0.263 kN；活荷載標準值：Q=3.0001.0 1.50/2=

26、2.25kN；集中 荷 載 的 設 計 值:P=1.2 (0.057+0.263)+1.4 2.25=3.034kN 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:0.038 Mqmax=1.21.02/8=0.0057 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=P.La=3.0340.1=0.3534kN.m；最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax=0.0057+0.3534=0.3587kN.m；最 大 應 力 計 算 值106/4990.000=71.81N/mm2 W=0.3587=M/；小橫桿

27、的最大應力計算值=71.81N/mm2 小于小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和.算公式如下小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計:Vqmax=5 0.038 1000.04/(384 2.060105121900.000)=0.0197mm；大橫桿傳遞荷載 P=p1+p2+Q=0.057+0.263+2.25=2.57 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=2570.0001000.0(31000.02-4 1000.02/9)/(722.060105

28、 121900.0)=3.64mm；最大撓度和 V=Vqmax+Vpmax=0.0197+3.63=3.65 mm；小橫桿的最大撓度和 3.65mm 小于小橫桿的最大容許撓度1000.000/150=6.67 與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N.m時,試驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 12.0kN；按扣規表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按 照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值 為：縱向或橫向水平桿與立桿連接

29、時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(扣規 5.2.5):R Rc=8.00kN 0.80=6.40kN 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038小橫桿的自重標準值1.502/2=0.057 kN；:P2=0.038(1.0+0.1+0.2)/2=0.0494 kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3501.01.50/2=0.263kN；活荷載標準值:Q=3.0001.0 1.50/2=2.25 kN；荷 載 的 設 計 值:R=1.2 (0.057+0.0494+0.263)+1.42.25=3.09

30、3 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求五、腳手架立桿荷載的計算!:1、作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/M)，為0.117KN/m(查 扣規表 A-1)NG1=0.117 20.3=2.38kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)，采用竹笆片腳手板鋪 4層，標 Word 文檔準值為 0.30KN/m2 NG2=0.30 41.500(1.05+0.2)/2=1.21kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為 0.11 NG3=0.110 41.

31、50/2=0.33kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.5020.3=0.152kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.38+1.21+0.33+0.152=4.07kN；2、活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，、外立桿按一縱距施工荷載總和的 1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.000 1.051.501/2=2.36kN；3、風荷載標準值按照以下公式計算其中-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(GB50009-2001)的規定采用：本工程按省市基本風壓為=0.40 kN/m2；-

32、風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(GB50009-2001)第7.2 節的規定按 C類插入法取 z為1.34；查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規JGJ130-2011風荷載體型系數 s為0.8；經計算得到，風荷載標準值 Word 文檔=0.7 1.340.8 0.40=0.3kN/m2；4、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2 4.07+1.4 2.36=8.19kN；5、考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2 NG+0.85 1.4NQ=1.2 4.07+0.85 1.4 2.36=7.69kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為

33、=0.850 1.4 0.3 1.501.802/10=0.195kN.m；六、立桿的穩定性計算:1、不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=8.19kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.68cm；計算長度附加系數按扣規第5.3.3 條：k=1.155；計算長度系數參照扣規表5.3.3 取：=1.50；計算長度 ,lo=kh=1.155 1.501.800=3.119 m；長細比 Lo/i=311.9/1.68=185.60；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比查扣規附錄C得到：=0.209；立桿凈截面面積：A=4.24 cm2；Word 文檔立桿凈截面模量(抵抗矩)：W

34、=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2=8190.00/(0.209 424.00)=92.43N/mm2；立桿穩定性計算=92.43N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值f=205.000 N/mm2，滿足要求！2、考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式（扣規 5.3.1-2）立桿的軸心壓力設計值：N=7.69kN；N/.A+M/W=7690.00/(0.209424.000)+195000.00/4490.000=130.21N/mm2；考慮風荷載時，立桿穩定性計算=130.21N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！七

35、、連墻件的計算:1、連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0 (扣規 5.4.1)風荷載標準值=0.30kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積,腳手架外側的迎風面積：Aw=2.91.5 3跨=13.05m2；按扣規 5.4.1 條N0=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4 Wk Aw=1.4 0.3 13.05=5.48kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw+N0=5.0+5.48=10.48kN 8.0 0.8=6.4 kN，單扣件不能滿足，須采用雙扣件固定才能滿足，Word 文檔即Nl=10.48kN 28.0 0.8=12.8k

36、N。2、連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af 采用普通 483.0 焊接鋼管，其中 -軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比=300.0/16.80=17.86 的結果查表得到=0.973，為排架距離墻的長度；又：A=4.24cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.973 4.2410-4205.000103=84.57kN；Nl=10.48 Nf=84.57,連墻件的設計計算滿足要求！八、懸挑梁的受力計算:一般部位采用懸挑水平鋼梁受上部腳手架豎向荷載,其后錨端在樓面用錨環壓板固定，同時在懸挑梁頂端用 14鋼絲繩斜拉作構造保護，在驗算懸挑型鋼的強度時以純懸挑設計

37、復核不考慮鋼絲繩受力；陽臺、外墻轉角處及有多立桿作用部位則采用1根16鋼絲繩吊拉與外伸鋼梁共同作用承受上部腳手架豎向荷載，故須驗算鋼絲繩、吊環等受力構件的強度。懸挑梁受力方式離 墻 距離外伸長度錨 固 長度懸挑鋼梁總長度一般部位懸挑（鋼絲繩作保護）300 1500 3000 4500 Word 文檔外墻轉角處懸挑（鋼絲繩作保護）425 2060 2440 4500 多立桿作用外伸梁+吊拉組合受力300 2550 1950 4500 陽臺部位外伸梁+吊拉組合受力陽 臺 不受力3200 1300 4500 普通熱軋 16號工字的截面慣性矩 I=1127.00 cm4，截面抵抗矩 W=141cm3，

38、質量為 20.5kg/m,截面積A=26.1cm2；受腳手架集中荷載N=8.19kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2 0.205=0.24kN/m。（一）、一般部位懸挑梁受力驗算一般部位懸挑腳手架計算簡圖1、抗彎強度驗算M/x Wnxf(鋼規 GB50017-2003 第4.2.1)其中截面塑性發展系數，對工字鋼截面x=1.05 最大彎矩 Mmax PLa+P(La+Lb)+1/2qLc28.190.3 8.19(0.3+1.05)+0.24(0.3+1.05+0.15)2/213.78kN.m 支 座 反 力(13.78 0.5 0.24 3.02)/3.04.23kN Lb=1050 150

39、 Lc=1500 300 Lm=3000 q N N Word 文檔最 大 應 力=M/1.05W=13.78 106/(1.05 141000.0)=93.08N/mm2；一般部位水平支撐梁的最大應力計算值93.08N/mm2 小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215.00 N/mm2,滿足要求！為確保安全，從構造出發本工程懸挑鋼梁前段用1根14鋼絲繩吊拉保護。2、整體穩定性計算水平鋼梁穩定性計算公式如下(鋼規 GB50017-2003 第4.2.2)其中-整體穩定系數，查 鋼規 GB50017-2003 附錄B：.大于0.6 時，應用代替值：（鋼規GB50017-2003 附錄B，B.1-2

40、）經過計算得到最大應力Mx/(bWx)=13.78106/(0.929 141000.0)=105.2 f=215 N/mm2；一般部位水平鋼梁穩定性滿足要求!3、錨固段與樓板連接的計算:水平鋼梁與樓板壓點采用 116鋼筋拉環預埋并用壓板螺栓固定鋼梁，強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=4.23kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:.D2 R/4=AsN/fy，f=50N/mm2；Word 文檔所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=42304/(3.142 50 2)0.5=7.34mm 為了安全采用 116鋼筋，滿足要求，水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼

41、筋下面，并要保證兩側30cm 以上搭接長度。（二）、外墻轉角部位懸挑梁受力驗算1、抗彎強度驗算M/x Wnxf(鋼規 GB50017-2003 第4.2.1)外墻轉角部位懸挑腳手架計算簡圖其中截面塑性發展系數，對工字鋼截面x=1.05 最大彎矩 Mmax PLa+P(La+Lb)+1/2qLc28.190.425 8.19(0.425+1.485)+0.24(0.425+1.485+0.15)2/219.63kN.m 支 座 反 力(19.63 0.5 0.24 2.442)/2.447.75kN 最 大 應 力=M/1.05W=19.63 106/(1.05 141000.0)=132.6N

42、/mm2；外墻轉角處水平支撐梁的最大應力計算值132.6N/mm2 小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215.00 N/mm2,滿足要求！Lb=1485 425 150 Lc=2060 Lm=2440 q Word 文檔為確保安全，從構造出發本工程懸挑鋼梁前段用1根14鋼絲繩吊拉保護。2、整體穩定性計算水平鋼梁穩定性計算公式如下(鋼規 GB50017-2003 第4.2.2)其中-整體穩定系數，查 鋼規 GB50017-2003 附錄B：.大于0.6 時，應用代替值：（鋼規GB50017-2003 附錄B，B.1-2）經過計算得到最大應力Mx/(bWx)=19。63106/(0.929 14100

43、0.0)=149.86f=215 N/mm2，外墻轉角處水平鋼梁穩定性滿足要求!3、錨固段與樓板連接的計算:水平鋼梁與樓板壓點采用 116鋼筋拉環預埋并用壓板螺栓固定鋼梁，強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=7.75kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:.D2 R/4=As N/fy，f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=77504/(3.142 50 2)0.5=9.93mm 經計算并為了安全外伸梁的末端錨固采用116鋼筋，滿足要求。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證 Word 文檔兩側30cm 以上搭接長度。（三）、多

44、立桿作用部位懸挑梁受力驗算（陽臺部位構造參照）三立桿部位懸挑腳手架計算簡圖1、抗彎強度驗算M/x Wnxf(鋼規 GB50017-2003 第4.2.1)其中截面塑性發展系數，對工字鋼截面x=1.05 最大彎矩 Mmax PLa+P(La+Lb)+P(La+Lb+Lb)+1/2qLc2 8.19 0.3 8.19 (0.3+1.05)+8.19(0.3+1.05+1.05)+0.24(0.3+1.05 2+0.15)2/2 33.95kN.m 最 大 應 力=M/1.05W=33.95 106/(1.05 141000.0)=229.31N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值229.31N/m

45、m2 大于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215.00 N/mm2,不能滿足要求！須進行卸荷加固，即采取吊拉的方式處理。2、鋼絲繩的計算=50.39o（側受力鋼絲繩夾角）N=8.19kN 水平鋼梁的軸力 FH 和拉鋼繩的軸力 FT按照下面計算10502 150 Lc=2550 300 Lm=1950 q N N N Word 文檔FT=N.La+N(La+Lb)+0.5qLt2（LCsin）=8.190.3+8.19(0.3+1.05)+8.19(0.3+1.05+1.05)+0.5 0.24 2.552 （2.55 sin50.39o）=17.29kN FH=Fcos=17.29 cos50.3

46、9o=11.03kN 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算 Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取 0.85、0.82和0.8；采用619鋼絲繩 K-鋼絲繩使用安全系數。F=17.29kN 計算中，=0.850，K=6.000，得到：Fg=K.Fg/a=6 17.29/0.85=122.05kN 查建筑施工計算手冊 表13-4，選取 1 根直徑 16的6股19絲的鋼絲繩，當鋼絲繩的公稱抗拉強度為1770 N/mm2時，Fg=161kN 1

47、22.05kN，能滿足要求！4、鋼絲拉繩的拉環強度計算 N=17.29kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 Word 文檔AsN/fy 當按抗剪驗算時 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，f=120N/mm2；當按抗拉驗算時，按照混凝土結構設計規10.9.8 條f=50N/mm2；綜合取f=50N/mm2 2雙肢=100 N/mm2 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑：D=17290 4/(3.142 502)0.5=14.84mm 經計算并考慮安全，鋼絲繩吊環選取20的圓鋼制作。5、鋼梁側向抗滑移措施因水平側向力不大，FH=Fcos=11.03kN，鋼梁后錨固用壓板與預埋在樓面里的

48、兩道14螺栓收緊，其次在懸挑鋼梁下靠結構梁外邊緣增加一段 150mm 長16號槽鋼焊與鋼梁下翼焊接、并焊縫長度確保100MM，阻止受鋼絲繩吊拉造成鋼梁水平側向滑移。詳見附圖。（四）、陽臺部位懸挑梁受力驗算陽臺部位懸挑腳手架計算簡圖1、抗彎強度驗算Lb=1050 1800150 Lc=3200 300 Lm=1300 q Word 文檔M/x Wnxf(鋼規 GB50017-2003 第4.2.1)其中截面塑性發展系數，對工字鋼截面x=1.05 最大彎矩 Mmax PLa+P(La+Lb)+1/2qLc28.19（0.3+1.8）8.19 (0.3+1.8+1.05)+0.24(0.3+1.8+

49、1.05+0.15)2/243.6kN.m 最 大 應 力=M/1.05W=43.6 106/(1.05 141000.0)=294.51N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值294.51N/mm2 大于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215.00 N/mm2,不能滿足要求！須進行卸荷加固，即采取吊拉的方式處理。2、鋼絲繩的計算=42.61o（側受力鋼絲繩夾角）N=8.19kN 水平鋼梁的軸力 FH 和拉鋼繩的軸力 FT按照下面計算FT=N.La+N(La+Lb)+0.5qLt2（LCsin）=8.19(0.3+1.8)+8.19(0.3+1.8+1.05)+0.50.24 3.22（3.2 si

50、n42.61o）=20.39kN FH=Fcos=20.39 cos42.61o=15.0kN 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算 Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；Word 文檔-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取 0.85、0.82和0.8；采用619鋼絲繩 K-鋼絲繩使用安全系數。F=20.39kN 計算中，=0.850，K=6.000，得到：Fg=K.Fg/a=6 20.39/0.85=143.92kN 查建筑施工計算手冊 表13-4，選取 1 根直徑 16的

51、6股19絲的鋼絲繩，當鋼絲繩的公稱抗拉強度為1770 N/mm2時，Fg=161kN 143.92kN，能滿足要求！4、鋼絲拉繩的拉環強度計算 N=20.39kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為AsN/fy 當按抗剪驗算時 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，f=120N/mm2；當按抗拉驗算時，按照混凝土結構設計規10.9.8 條f=50N/mm2；綜合取f=50N/mm2 2雙肢=100 N/mm2 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑：D=20390 4/(3.142 502)0.5=16.12mm 經計算并考慮安全，鋼絲繩吊環選取20的圓鋼制作。5、鋼梁側向抗滑移措施 Word 文檔因水平側向力不大，FH=Fcos=15.0kN，鋼梁后錨固用壓板與預埋在樓面里的兩道14螺栓收緊，其次在懸挑鋼梁下靠結構梁外邊緣增加一段 150mm 長16號槽鋼焊與鋼梁下翼焊接、并焊縫長度確保100MM，阻止受鋼絲繩吊拉造成鋼梁水平側向滑移。詳見附圖。1500N 1050 腳手架局部構造圖 Word 文檔腳手架剪刀撐立面圖（全高圍搭設）