1、萬科金色家園二期工程轉換層施工方案 一、工程概況萬科金色家園二期工程由3#、4#二棟塔樓組成，地下二層，3#、4#樓地上30層，建筑面積72268 m2,設計+0. 000m相當于絕對 標高為22. 10m,房屋高度為99. 80m,為帶轉換層的框架一剪力墻結 構，其中16層為框架-剪力墻結構（6層為轉換層），6層以上為剪 力墻結構。6層轉換層樓面標高29.68m,樓板除注明者外均為180 mm厚，框 支梁截面有 600X1500. 600X1800. 700X1500. 700X1800、750X 2000、800X2200、950X2200、1000X1600. 1000X1800. 10

2、00X2200 等多種尺寸，框支梁最大跨度9m。轉換層梁鋼筋直徑較大，規格主要有：主筋為III級。28、022; 梁箍筋為III級M4；腰筋為III級016o板筋為II級12180取層雙 向。根據總結施01結構設計總說明第三、4條，於強度等級：五 層框架柱、剪力墻均為C50,六層梁板C40。二、施工準備1. 技術準備轉換層的施工圖紙及配套的圖集認真理解，於配合比申請，框支 梁鋼筋的綁扎順序，鋼筋保護層的保證措施，大梁梁底的淸洗措施， 於的澆筑，於的養護措施，應采取措施確保所有剪力墻插筋的施工質 量，安裝的預埋、預留及時給予配合。本工程徹粗直螺紋鋼筋接頭要求達到A級性能要求。於澆灌之前辦好一切手

3、續，噪音申請需經過環保局批準。控制好於的配合比，盡量降低水化熱高峰值。2. 現已準備好充足的人力、材料及機械設備，可保證轉換層的 施工進度和施工質量。3. 轉換層總的施工進度時間為22天。三、施工總體布署1 施工工藝流程如下：2、現場施工時，為確保結構安全，五層、四層梁板模板及支架 不拆除，轉換層梁板荷載及施工荷載由五層、四層及三層梁板共同承 擔。3、框支梁、板支撐主要采用搭設滿堂鋼管腳手架作為模板支架。四、施工進度計劃傢識號工期開制掏6日20084 R13H【2008 匕冃2008427012008色 50|糜園陰 罪st風ammssn隔niBBB陰踴eel11二汕2008王胡1汩20084

4、 150On23日癥川16日2008釣月18日33邛日2008勻月16日2OO8SIA180EzzzJ4五層也勵地嫌嫌8工靠日2008c 41912008c 4210qb=1562工憂10 - II2008胡19日2008402011V7測力MM1HT0WOU4血5月1日2008 茶5耳 IB83工作日200眸5月2日2鳩5刖日V92琲日2MB細1日2OO8S5R2010戰樓鯛卿扎.II2008$5 冃3 日20年5月4日tz?11五層枚勵澈50.疋題C臧痢2工作日2008年5冃汩2008年屈6日x五、施工方法（一）模板工程模板工程材料采用長1830 mmX寬915 mm X厚18時的九層板、

5、50 mm X 100 mm的木林、O48X3.0鋼管（現在市場上常用的規格）、直角 扣件、對接扣件、旋轉扣件等，見下圖轉換層支模示意圖，主要 模板安裝及支撐系統情況如下：轉換層（即六層）的梁底模采用九層板；梁底楞木采用50X100 木林，梁寬方向150設置；梁底小橫桿O48X3. 0鋼管450;頂托立 桿O48X3.0鋼管沿梁寬方向400,沿梁長方向450,且下設60X60 X 3鋼墊片；離地200 mm設掃地桿，縱、橫向水平桿步距1500;剪 刀撐按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001） 第6. 8.2條進行設置為：滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿 設置一道縱

6、向剪刀撐，由底至頂連續設置；梁側50X100楞木沿梁長 250,水平2O48X3. 0雙鋼管沿梁高方向450, 0M2對拉螺桿沿梁 高方向450,沿梁長方向600o嚼扌鼬主占上誹士岀;寸山-5W11LffFTH-4LUJ二爪二1I4I 匚+rr4-I -2I0C0n-;=4-1EB5 -1.4-.eae?計4.士+4idSBBliliji:4-4 U-M.-14- 4WW-.4:-:- ： 一于幷斤肥:片ffi書科菲二、pg 池二芯g二-ONr（）L7100168KIL7icoL11 M)眄 21宜陽710u-g gnwrara5；5J056iJ9WfS-jmrK轉換層(即六層)梁模及其支撐計

7、算K參建筑施工計算手冊(第二版)8. 7.33以最大截面為1000X2200的6KZL13C2)框支梁進行計算。1. 梁底模承受荷載(以伽梁長為計算單元)，底模以木林為支 座(1) 九層板自重：0.058 KN/m2X 1.0m =0. 058 KN/m(2) 鋼筋自重：主筋：4)28: 46 根2.18KN/m腰筋：*16： 28 根0.44KN/m箍筋：* 161001.16KN/m拉筋：*120.96KN/m板筋：*121800.28KN/m工二5. 02KN/m(3) 於自重：1.0X2. 2X25=55. OKN/m(4) 振搗於對梁底模產生的荷載標準值：2. 0KN/m2X1.0m

8、=2. OKN/m(5) 施工時活荷載：2. 5KN/m2X1.0m=2.5KN/m恒荷載系數：1.2活荷載系數：1.4總縱向荷載設計值：q 二(0. 058+5. 02+55. 0) X 1.24- (2. 0+2. 5) X 1.4 二 78. 39KN/m2. 梁底模計算：采用915X1830X18九層板衛參建筑施工計算手冊(第二版)附錄二附表2-14,按連續四跨梁計算，查表得：Kf0 121Kv二一0. 620KfO. 967查建筑施工計算手冊(第二版)附錄二附表2-48得九層板的抗彎強度fm =13N/ mm2,抗剪強度fv=1.4N/ mm2M 二心 q I?二 0. 121 X7

9、8. 39X0. 152 二 0. 213KN mV 二 Kv qL 二 0. 620X78. 39X0. 15 二7. 29KNW二 b f/6 二 1000X18 2/6 =54000 mm 3M / W =0.213X106/ 54000 =3. 94N/mm2fm=13N/mm2t 二 3v / (2bh)二 3X7. 29X107 (2X1000X18)=0. 61N/ m m 2 f v = 1.4N/mm2由 I 二 b h3 /12=1000 X18712=486000 mm 3撓度 f 二 Kwq L4/ (100EI)二0. 967X78. 39X1507 (100X9X1

10、03X486000)二0. 088 mm f =150/400=0. 375 mm滿足要求3. 梁底縱向木林(50X100)驗算(1) 木林以支架小橫桿為支座，跨度450,按四跨連接梁計算。框支梁自重：q二7839KN/m (前面已計算)梁底木林:(0.05X0. 1 X 7) X6=0. 21KN/m梁側模板：2 X2. 2X0. 058 =0. 26KN/m梁側板木林及架管：10X (2.5X0. 05X0. 1 X6) +20 X 0. 0385=1.52KN/m荷載設計值：q 合二 q+ (0.21+0. 26+1.52) X1.2 二 80. 78KN/m(2) 受力計算：采用松木，

11、抗彎強度f =13N/ mm2,順紋抗剪強度fv=1.4 N/ mm2 查表得:Km二-0.121, Kv二-0.620 , Kw = 0.967M 二 Km q 合 l_J 0. 121 X 80. 78 X 0. 45-1.979KN mV 二 Kv q 合 L 二 0. 620 X 80. 78 X 0. 45=22. 538KNW 二 bh2 / 6 二 50X1002 / 6 二 83333. 33 mm 3o 二 M / W =1.979X107 (7X83333. 33)二 3. 39N/ mmy 仁13N/ mm2t二 3 v / (2b h) =3X22.538X107 (7

12、X2X50X100)二0. 32N/ mm2fv =1.4 N / mm2| 二 b h/ 12 二 50X100712=4166666. 67mm4撓度 f 二 Kwq 合/ (100EI)二0. 967X80. 78X4504/(7X 100X9X 103X4166666. 67)二0. 12mm10. 78 cm4, W=4. 493 cm 3, i二 1. 594 cmM 二 Km q 合LJ 0. 10X (0. 45X80. 78) X0.402= 0. 58KN mV 二 Kv q 合L 二 0.6X (0.45X80. 78) X0.40=7. 27KNo二 M / W 二 0

13、 . 58X106/(4. 493X103)= 129. 09N/mm 仁205N/mm2t 二 V/An 二8. 72X10/ 424 二 20. 57N/mm f v =125N/mm2f 二 0. 677q 合 I/100EI二 0.677X (0.45X80. 78) X 4007 (100X2. 06X105X10. 78X104)二0.28mm 400/400 =1.00mm滿足要求5. 立桿計算：立柱計算高度L=1500 , i二15.94mm入二 L/i =1500/15.94= 94. 1e =0. 634荷載 N 二80. 78X0.4X0. 45=14. 54KN小于頂托

14、立桿的允許承載力30KNa =14. 54X107 (0.634X424) =53. 98N/mm2 f c=17. 5 N/mm2則立桿底部應增加墊塊避免血局部壓應力過大破壞，墊塊采用60長X60寬X3厚鐵墊片。o二 N/A =14. 54X107 (60X60) =4. 04 N/mm2此時，五層樓板於澆筑齡期已到20d,等效養護已達300C d,相當于腔強度等級在C15C20之間，此時於的彎曲抗壓值fem二8. 75N/mm2,完全能滿足要求。此時於抗沖切允許值為0. 6fbho二0. 6X1.5X 60+ (60+2X165)/2X165 =33413N=33.413 KN 14. 5

15、4KN,滿足要求7. 梁側模板的計算以 6KZL13(2) (1000X2200)為計算單元(1) 梁側板側壓力F= 丫冷=25X2. 2=55KN/m2F 二 O.22Ycto3i32V1/2二 0. 22X25X5X1.2X1. 15X11/2 =37. 95KN/m2F新澆混凝土時對模板最大側壓力丫。一混凝土重力密度(KN/ m3)取Yc二25KN/ m3to混凝土初凝時間，取to = 5hV 一混凝土澆筑速度(m/ h),取V=1 m/ hJ外加劑影響修正系數，取0F1.2B 2塌落度修正系數，取0 2二115H於側壓力計算位置處至新澆筑於頂面總高度(M), 取 H 二2. 2 m取兩

16、式中較小值 F = 37. 95 KN/m2X 1.2 = 45.54 KN/m2(2) 側板承載力計算(取伽板寬為計算單元)豎向木林(50X100) 250,側板按四跨連續梁計算 g = 45.54X1 二 45. 54KN/mM 二 Km g L2 二 0. 121 X45. 54X 0. 252 = 0. 34KN mV 二 Kv g L 二 0. 620X45.54X0.25 二 7. 06KNW = b h2/6 = 1000X18 76 = 54000mm3o 二 M/W 二 0. 34X10754000 = 6. 29N/mm2f=13N/mm2t= 3V/2bh=3X7. 06

17、X107 (2X1000X18 )二 0. 58N/mm2fv=1.4N/mm2,符合要求8梁側模龍骨(50X100木林)計算以48X3. 5雙鋼管為支座，跨度為450,按四跨連續梁計算。(1) 承載力驗算，未考慮兩端懸臂有利減小支座負彎距，更便 于安全。g 二 45.54X0. 25=11.39KN/mm二-0. 121Kv二-0. 620M 二 Km g二 0. 121 X11.39X0. 452= 0. 28KN MV 二Kv g L 二 0. 620X11.39X0.45 二 3. 18KNW 二 bh2/6 二 50 X 1002/6=83333mm30 二M/W 二 0. 28X1

18、07 (2X83333) mm3=1.68N/mm2f w 二 13N/mm3t二 3V/2bh二 3X3. 18X107(2X50X100)二0. 95mm2fv=1 4N/mm2符合要求9梁側模鋼管(2*48X3.5)圍榕計算鋼管圍榕以螺栓1*12. 600 (水平)X450 (豎向)H為支座, 按集中荷載四跨連續梁計算：(1)承載力計算P 二0.60X0. 45X45. 54= 2. 30 KN查表得系數：心二一0. 210,K=-0. 681,KR. 581鋼管截面系數：Wn 二 5. 08X10WA 二 489mm2I =12. 19X104 mm4E=2. 1 X105 N/mm2

19、M 二 KmP L 二 V 二 Kv P 二0. 681 X 12. 3二8. 38KNW二 bh2/6 = 50X10076 二83333mmZ 二 M/ Wn =1.55X107(2X5.08X103)=152. 56N/mm2f=215N/mm2t = V/A = 8. 38X107 (2X489) =8. 56N/mmfv=125N/mm2f =1.581P L7100EI=1.581 X12.3X103X6003/ (2X100X2. 1 X105X12. 19X104)=0.82mm f=600/400=1.5mm符合要求10.對拉螺栓計算 4)12 螺栓間距為：600 mm X4

20、50 mm拉力 F=45. 54 X 0. 6 X 0. 45=12. 29KN,A=113mm2a二F/Ah2 . 29X103/113=108. 81 N/mm2f=215N/mm2符合要求，另要求對拉螺桿兩端采用雙螺帽。四層梁4KL21 (2) 450 X 750承載力計算1 荷載計算(1) 由五層梁傳遞下來轉換層(六層)框支梁等的荷載 6 KZL13 (2)框支梁：80. 78 X 9. 0=727. 02KN 六層墻插筋：6. 0KN 五層支架、四層模板及支架：樓板模板：9.0X1.0X0. 5二4. 5 KN模板支架：49KN荷載值印二727. 02+ (6. 0+4. 5+49)

21、 X 1.2=798. 42KN(2) 四層梁 4KL21 (2)於：0.45X0.75X9.0X 25=75. 94KNg合二798. 42+75. 94=874. 36KNg 二 g 合/ 9. 0 二 874. 36/9. 0=97. 15 KN/m(3) 梁強度驗算(為兩端固定梁，按簡支梁計算偏保守)最大的彎矩:qL2/8二97. 15X9. 078=983. 64KN m參1簡明建筑結構設計手冊(第二版)第三章第二節幾則a S=M/ (fem b h02) =983. 64 X 107 (19 X 450 X 7002) =0. 235查表得：Ys二0.864則 As二M/ 丫 s

22、hf y二983. 64 X 106/ (0. 864 X 700X310) =5246mm2而4KL21 (2)配筋為：梁底10025 (I I I級),即 As=4909mm2 5246mm2 (或 4909 mm2-5246 mm2=-337 mm2 (2771 mm 2+337 mm 2 = 3108 mm 2)此時，三層梁板血澆筑齡期已到40d,等效養護已達600C - d, 完全能滿足要求，則三層梁底支撐可以拆除。五層樓板的驗算六層樓板的支撐滿堂架立桿縱橫向間距為900 mmX1200 mm,離樓面200 mm設掃地桿，縱橫向水平桿步距為1500 mmo於自重25X0. 18=4.

23、 5KN/m2模板、木林自重0. 3KN/m2鋼管支架自重0. 75KN/m2施工荷載2. 5KN/m2荷載合計 q二(4. 5+0 3+0. 75) X 1.2+2. 5X1.4=10. 16 KN/m2立桿計算：立柱計算高度L=1500 , i二15.94mm入二 L/i =1500/15.94= 94. 1e 二0. 634荷載 N=0 16X0.9X1.2=10. 97KNo =10.97X107 (0.634X424) MO. 80N/mm2 fc=17. 5 N/mm2則立桿底部應增加墊塊避免血局部壓應力過大破壞，墊塊采用100長X 100寬X 18厚模板塊。o二N/A =10.9

24、7X107 (100X100) =1.097 N/mm2此時，五層樓板於澆筑齡期已到20d,等效養護已達300C d, 此時於的fcm=8. 75 N/mm：滿足要求。7.轉換梁支撐架落在樓板上時對五層樓板計算支撐五層樓板立桿間距為雙向1200,而支撐六層梁板的立桿豎向傳力為 N =80.78X0.45X0.4=14. 54KN五層樓板自重 25X0. 15X0.5X0. 4二 0. 75KN則集中荷載 F=14. 54+0. 75=15. 29KN按四跨連續梁計算，查表得：Km=-0. 321Kv=-1 321 Kf2. 657故 M二 KmFL二0. 321 X15. 29X1.2二5.

25、89KN mV二 KVF=1.321 X15. 29=20. 20KNl=bh3/12=500 X 150712=140625000 mm 4W二 KwFL3/100EI二2. 657X15. 29X103X12007(100X3. 15X104X140625000)二0. 158 mmL/250=1200/250=4. 8 mm,滿足要求a s二M/(fcmbh02)二(5 . 89X106)/(11 X500X 1352)二0. 059則 y s二0. 97As二 M/( y shot)二(5 . 89X 106)/(0 . 97X 135 X 31 0)=145. 09 mm 2 即每米

26、板寬配筋需 145. 09 mm 2X (1.0/0.5)=290 mm 2 而實配012200, As二565 mm $滿足要求(二) 鋼筋工程轉換層梁鋼筋直徑較大，規格主要有：主筋為III級28、。22; 梁箍筋為III級腰筋為III級016。板筋為II級12180雙層取 向。根據總結施01中結構設計總說明第五.1.1）條的要求，轉換層以 下框架梁、柱縱筋M22時縱筋采用機械連接；轉換層的梁縱筋采用 機械連接。本工程機械連接采用徹粗直螺紋工藝，因已另行編制徹 粗直螺紋鋼筋接頭施工方案，故本方案不再重述。根據混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳 圖（03G101-1）第67頁中有

27、關框支梁配筋的構造要求，框支梁錨入 柱內從梁底算起，對28 （III級）需38d。以6KZL13（2）為例，因原設計框支梁底部鋼筋較密，鋼筋間凈距 較小約37 mm,梁柱節點區於澆筑困難，特別是振搗困難，易造成於 質量缺陷，經征求設計單位意見，可將底部2排鋼筋改為3排，改動 原則為第1排、第2排減少，第3排為第1排或第2排的50%,即第 1排、第2排各12 6 28 （I I I級），第3排為6根28 （III級）。（三）於工程根據總結施01結構設計總說明第三、4條，血強度等級：五 層框架柱、剪力墻均為C50,六層梁板C40。根據設計要求，對于本 工程設計梁柱混凝土強度相差二個等級以上，其節點

28、區混凝土的澆筑 需按下圖進行施工。qs2s.多.02S0.0因梁截面高度較大，實際框架梁需澆筑C40於的部分較少，建議框架梁於改為C50,目前正與建設單位進行協商。3#樓、4#樓每棟樓墻柱C50於方量約為248m3,梁板C40於方量 約為780m3o澆筑采用2臺固定地泵，從南向北進行退澆，一次澆筑 成形。最大框支梁截面為1000X2200,樓板除注明者外均為180 mm厚,1於材質要求(1) 水泥：亞東水泥廠生產的普通硅酸鹽水泥，強度等級42.5。(2) 砂：產地巴河的中粗砂。(3) 石：產地陽新的525mm連續級配的碎石。(4) 粉煤灰：陽邏電廠生產的I I級粉煤灰。(5) 外加劑：式漢浩源

29、生產的FDN-1 o(6) 水：飲用水。2、要求於廠家及時提供資料(1) 砂、石、水泥、外加劑、粉煤灰等原材料的材質證明、檢 驗報告，資料應符合有關規范要求。(2) 所供於的配合比設計檢驗報告。3、於泵送注意事項(1)泵送前的準備工作 檢查石仝泵或設置是否堅實、可靠； 檢查坍落度是否滿足泵送的要求； 檢查於泵的受料斗和輸送管線，不允有堵塞物，為防止粒徑過 大的骨料或其他異物混入，上方應設置金屬網格，對泵機與於接觸部 位用水加以濕潤。 在正式泵送血之前，要壓送水、水泥砂漿濕潤輸送管線和泵體。(2)於泵送 於下料前，應高速轉動30S后反轉出料，出料時如發現血拌 合物有異常出現，應立即停止出料，再高

30、速轉動方可出料； 開始泵送時，於泵操作人員應使於低速轉，并應注意觀察泵的 壓力和各部分工作情況，待轉入正常能順利泵送后，再提高運轉速度, 加大行程，轉入正常的泵送，正常泵送時，活塞應盡量采用大行程運 轉； 正常泵送過程中宜保持連續泵送，盡量避免泵送中斷，若於供 應不及時，寧可降低泵送速度，也應保持連續泵送； 泵送中斷時間不準超過1小時(視氣溫而定，如氣溫過高時間 還需縮短)，泵送中斷時間超過3 0分鐘或出現異常現象時，於泵應 間隙進行推動，即每隔45分鐘開泵一次。每次使泵正轉和反轉各 推動兩沖程，防止輸送管內於合物離離析或凝結，同時受料斗中的攪 拌器亦攪拌34轉，防止於離析。 在泵送過程中，要

31、定時檢查活塞的沖程，不使其超過允許的最 犬沖程； 在於泵送過程中，如需接長輸送管，須預先用水或砂漿濕潤接 長的管段，每次接長一般以3米為宜； 在泵送過程中亦要注意坍落度的損失，泵送高度、氣溫高低、泵送延續時間等對坍落度損失產生影響; 在泵送過程中如出現血泵送困難，泵的壓力急劇升高或輸送管 線產生異常情況時，不宜勉強提高壓力進行泵送，宜用木槌敲擊管線 中的彎管等部位，使泵進行反轉或放慢泵送速度，以防止管線堵塞。 如輸送管線產生堵塞，可用木槌敲擊等方法查明堵塞部位，待碇卸壓 后拆卸堵塞管段加以排除，重新泵送時，要待管內空氣排盡后，才能 將拆卸過的管段接頭擰緊； 施工期間泵送於時若室外氣溫高于38C

32、,泵的輸送管線宜用 濕麻袋或草包包裹、覆蓋，并經常噴灑冷水降溫，對澆筑后的於面層, 必須進行二次抹面，以防止產生干縮裂縫，并立即覆蓋、澆水養護； 在於泵送過程中，加強通訊聯絡，及時反饋信息，開泵，停 泵；在泵送過程中管內應充滿於，以防止吸入空氣，如吸入空氣，應 立即反泵，去除空氣后再轉為正常泵送；在泵送於時，水箱應充滿洗滌水，并應經常更換和補充；泵送將結束時，應估算殘留在管線中的於量，因為這些磋經水或 壓縮空氣推出后尚能使用；於泵使用完畢應及時清洗，清洗時進料口塞入海綿球，然后泵水 或用壓力將輸送管線中的於推出，淸洗用水不得排入澆筑的於內。清 洗之前一定要反泵吸料，降低管線內的余壓力。(3)

33、余渣處理經水沖洗后的於不得用于工程上，剩余的於均采用壓力水沖洗， 洗凈水泥漿后清理干凈。4、於澆筑本工程轉換層於澆筑時，所有作業的班組均安排雙班人員，采取 雙班制，進行不間斷作業，本層支撐系統經計算，能滿足施工要求， 但在澆筑時，必須安排人員值班，對支撐系統加強檢查及其觀察，發 現問題及時處理。為了減少漏漿、脹模及鋼筋主筋移位等質量通病， 在澆筑於的同時，要求模板班組及鋼筋班組的班組長到現場值班，協 助工長加強監督管理。(1) 為了避免泵管的振動影響底板鋼筋的位置，泵管需架設在 支設的鋼管架上，不得直接放置在鋼筋骨架上。由于泵送於塌落度 1618cm,於斜坡攤鋪較長，故血振搗由坡腳向坡頂振搗，

34、振搗棒必 須插入底。(2) 在梁端留設沖洗口，對梁內的建筑垃圾在澆筑於之前進行 沖洗，但在於澆筑之前不得有積水。(3) 泌水處理預先在底板四周外模上留設泄水孔，澆筑過程中於的泌水要及時 處理，避免粗骨料下沉，於表面水泥砂漿過厚導致於產生收縮裂縫。(4) 混凝土溫度控制根據於溫度應力和收縮應力的分析，必須嚴格扌空制各項溫度指標 在允許范圍內，才不使於產生裂縫。加摻合料及外加劑：摻粉煤灰，替換部份水泥，減少水泥用量， 降低水化熱；摻減水劑，減小水灰比，防止水泥干縮。(5) 澆筑柱於時，底部填50100厚與於同標號的水泥砂漿。(6) 於的振搗要求 振搗交接部位於時，應交叉振搗以防漏振，且澆搗上層於時

35、要 插入下層已搗於50mm內，確保分層面結合緊密。 提棒操作應采取快插慢拔，振搗時間控制在10-30S,以於不 再下沉，表面無泡為宜。 加強結點處、轉角處、鋼筋密集處振搗，采用小直徑振動棒, 保證振搗密實。 嚴禁將振動棒插入鋼筋網，用振動鋼筋網來代替振搗於。5、於表面處理於施工應確保厚度符合要求，應根據標記用長尺驗查表面平整， 標高不符應及時處理，趕平后表面收水時，用木抹子抹平壓實二道， 表面掃毛。6、輕的養護柱、剪力墻及框支梁的側模在於澆筑12小時后需進行澆水濕潤， 以保證於養護所需的濕度，底模達到規范要求的100%強度后方可拆 除。對樓板於采用覆蓋薄膜，澆水養護，使樓板達到保溫和自養的效 果。養護時間不少于14天，在已澆筑的於強度未達到1.2N/mm2以前, 不得在其上踩踏或安裝模板支架。六、安全文明施工所有進入施工現場的作業人員都必須戴安全帽，嚴禁赤腳、赤膊, 穿高跟鞋、硬底鞋、拖鞋進入施工現場；所有機電設備實行專機專人負責制，持證上崗操作；用電嚴格遵照施工現場臨時用電安全技術規范的有關規定及 要求布置及架設，并持證作業，無證人員不得操作；接頭安裝時要注意安全，高空作業、臨邊作業要系好安全帶，禁 止懸空作業；材料要求堆放整齊并合理，掛好標識牌。