1、模 板 施 工 方 案一、 編制依據1、全部施工圖紙及標準圖集2、相關規范及技術規程（1）混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2）建筑工程施工質量驗收統一標準GB503002001（3）國家建設標準圖集混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖（4）天元集團內控手冊及集團企業標準（5）建筑施工手冊第四版二、工程概況本工程為臨天下工程，位于臨沂市南坊新區府前路與孝圣巷交匯處。由中新靜安地產有限公司籌建；工程設計單位為中國中建設計集團有限公司；工程監理單位為臨沂市建設工程監理公司；施工單位天元建設集團有限公司第十建筑工程公司。本工程總建筑面積27000m2，13#、14

2、#樓為剪力墻結構，車庫為框架結構。本工程建筑結構設計使用年限為50年，防水等級地下防水為級，屋面防水等級為級。三、 施工準備3.1技術準備、組織施工技術人員在施工前認真學習技術規范、標準、工藝規程，熟悉圖紙，了解設計意圖，核對建筑和結構圖紙之間的尺寸是否一致。、編制模板施工方案，對施工班組進行技術交底、對施工人員進行安全和技術培訓，加強隊組的技術素質。3.2材料準備、模板：采用15mm厚膠合板、方木：50mm100mm、其他材料：大頭絲、扣件、48mm3.5mm鋼管、水性脫模劑、鐵釘、輪鋸、平面刨等四、 工藝流程、施工工藝4.1工藝流程：4.1.1沿墻暗柱：定位放線模板下料、拼組模板支設4.1

3、.2框架梁：定位放線模板下料、拼組支設梁底綁扎鋼筋模板支設4.1.3面板：腳手架搭設標高調整主次楞擺放模板拼裝4.2施工工藝：、定位放線，當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出柱截面位置尺寸200mm 控制線，以便于梁、柱模板的安裝和校正。鋼筋綁扎完畢報檢合格后在鋼筋上引測樓層500mm 標高控制線。、模板下料、拼組，根據圖紙設計要求，嚴格按照結構構件尺寸進行下料、拼裝成整體。模板表面光滑，無翹曲，模板邊棱平直無竄角，強度、厚度符合要求。支模板用鋼管必須平直嚴禁彎曲。木楞必須刨平、刨直，厚度一致均為48mm。

4、、模板支設，在模板支設前涂刷隔離劑有利于模板拆除，使模板不粘連砼，拆模后的砼表面光滑平整、表觀良好，支設模板前將模板表面清理干凈，將模板表面的砼清理干凈，涂刷隔離劑，隔離劑應對砼及模板無有害作用，選用水性模板隔離劑。4.2.3.1基礎模板工程（1）墊層模板木模板。操作工藝如下：1、放線：將軸線用經緯儀投測在基槽內，根據圖紙尺寸放出墊層線。2、支模：根據圖紙標高，按照現場抄測得水平點，支設模板。 （2）基礎模板筏板采用240mm厚防水保護墻，筏板防水保護墻砌筑完畢后，在保護墻外側及時回填。筏板保護墻用M5.0水泥砂漿Mu10頁巖實心磚砌筑，內側抹灰后做防水層，防水層立面覆蓋20mm厚模板，澆注筏

5、板前清理干凈,澆筑墊層應留出足夠的尺寸用以砌筑防水保護墻。獨立基礎模板：該工程基礎選用15mm厚覆膜膠合板。模板表面光滑，無翹曲，模板邊棱平直無竄角，強度、厚度符合要求。基礎模板加固圖如下圖所示： 4.2.3.2框架柱模板：本工程柱主要尺寸為600*600，柱模板全部采用木模板。在澆筑混凝土時提前在柱內的預埋16的鋼筋頭，以作為柱根部模板焊接定位鋼筋的固定點，支設完成后，用水泥砂漿將柱底根縫封堵密實。柱上部與梁交接處模板統一下料尺寸，梁模板壓在柱模板上，接口處粘貼雙面膠帶。柱模板在安裝前必須進行預拼裝，在兩塊大模板的接槎處釘木楞形成臺階縫，使兩塊膠合板間的拼縫形成臺階縫，模板拼縫處釘48100

6、木棱，超過700 寬的柱，采用可回收 14 對拉螺栓進行加固。邊角處采用木板條找補，保證楞角方直、美觀。模板加固，起步為150250 mm，每隔500 mm 一道，采用雙向鋼管對稱加固，柱與柱之間采用拉通線檢查驗收基礎柱、框架柱模板構造圖：柱模板計算 柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、混凝土結構設計規范GB50010-2010、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所

7、受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 3.90m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:5；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:5；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):500；柱箍肢數:2；3.豎楞

8、信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；豎楞肢數:2；4.面板參數面板類型:木膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 柱模板設計示意圖二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊

9、，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取4.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 23.042 kN/m2、144.000 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值

10、F1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 138 mm，且豎楞數為 5，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁

11、用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =138.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040.650.90=16.174kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.650.90=1.638kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =16.174+1.638=17.812 kN/m；面板的最大彎距：M =0.117.812138138= 3.39104N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/m

12、m2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=2.44104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 3.39104 /2.44104 = 1.389N/mm2；面板的最大應力計算值 =1.389N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =13

13、8.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040.650.90=16.174kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.650.90=1.638kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =16.174+1.638=17.812 kN/m；面板的最大剪力： = 0.617.812138.0 = 1474.834N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 1474.834N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 600m

14、m ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =31474.834/(245015.0)=0.328N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.328N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.500N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 23.040.6514.976 kN/m

15、； l-計算跨度(豎楞間距): l =138.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 65015.015.015.0/12 = 1.83105 mm4；面板最大容許撓度: = 138.0 / 250 = 0.552 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67714.976138.04/(1009500.01.83105) = 0.021 mm；面板的最大撓度計算值 =0.021mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.552mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計

16、算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為500mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 508080/6 = 53.33cm3；I = 50808080/12 = 213.33cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040.140.90=3.434kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2

17、: 1.42.000.140.90=0.348kN/m； q = (3.434+0.348)/2=1.891 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.11.891500.0500.0=4.73104N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 4.73104/5.33104 = 0.887N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =0.887N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13.000

18、N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的大跨框架梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040.140.90=3.434kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.140.90=0.348kN/m； q = (3.434+0.348)/2=1.891 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.61.891500.0 = 567.3N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞

19、計算最大剪力(N)： = 567.3N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3567.3/(250.080.0)=0.213N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.213N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞最大撓度(mm)； q-作用在豎楞上的線荷

20、載(kN/m)： q =23.040.14 = 3.18 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.13106；豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2.000mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6773.18450.04/(1009500.02.13106) = 0.044 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.044mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.800mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣

21、性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的； P = (1.2 23.040.90 + 1.4 2.000.90)0.138 0.50/2 = 0.95 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2.703 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.090 kN.m； B方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V = 0.024 mm；1. 柱箍抗

22、彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.09 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 16.94 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =16.94N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.024 mm；柱箍最大容許撓度: = 300.0 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大撓度 =0.024mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.200mm，滿足

23、要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105.00 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.703 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=2.703kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計

24、算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.90cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的； P = (1.223.040.90+1.42.000.90)0.138 0.50/2 = 0.95 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2.703 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.

25、090 kN.m； H方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V = 0.024 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.09 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 16.943 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =16.943N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.024 mm；柱箍最大容許撓度: V = 300.000

26、/ 250 = 1.200 mm；柱箍的最大撓度 V =0.024mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.200mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105.00 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.703 kN。對拉螺栓所受的最大拉力:

27、 N=2.703kN 小于 N=17.850kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!4.2.3.3剪力墻模板工程剪力墻厚為350mm，剪力墻模板采用組合木大模板。組合大模板面板采用15mm厚的多層膠合板，橫龍骨采用50100mm木方，豎龍骨為2483.5，木方與面板采用100mm長鋼釘連接。剪力墻模板構造圖：剪力墻模板在安裝前必須進行預拼裝，拼裝前應對覆膜板模板進行裁口，使兩塊模板的拼縫形成臺階縫，臺階縫寬度不得小于20，防止澆筑混凝土時發生漏漿現象，拼縫如下圖所示：擋土墻模板采用14對拉螺栓加固，對拉螺栓加焊止水鋼板，止水鋼板雙面滿焊嚴密，鋼板居墻中，止水螺栓如圖所示：剪力墻模板計算墻模板的背部支撐

28、由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數

29、:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；次楞肢數:2；4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算

30、按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取10.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取2.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 23.042 kN/m2、48.000 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力

31、標準值 F1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040.500.90=12.

32、443kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大彎距：M =0.113.703250.0250.0= 8.56104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；

33、f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 8.56104 / 1.88104 = 4.568N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =4.568N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040.500.90=12.443kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1

34、+ q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大剪力： = 0.613.703250.0 = 2055.402N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 2055.402N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =32055.402/(250015.0)=0.411N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2

35、；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.411N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.500N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 23.040.50 = 11.52N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.501.501.50/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67711

36、.52250.004/(1009500.001.41105) = 0.228 mm；面板的最大撓度計算值: =0.228mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.000mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 508080/6 = 53.33cm3；I = 50808080/12 = 213.33cm4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計

37、算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040.250.90=6.221kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。 q =(6.221+0.630)/2=3.426 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.13.426500.0500.0= 8.56104N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -內楞的

38、抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 8.56104/5.33104 = 1.606 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 1.606 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040.250.90=6.221kN/m；

39、 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。 q = (q1 + q2)/2 =(6.221+0.630)/2=3.426 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.63.426500.0 = 1027.701N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)： = 1027.701N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面

40、的受剪應力計算值: fv =31027.701/(250.080.0)=0.385N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.385N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 23.040.25/2=2.88 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E =

41、 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=2.13106；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.76/2500.004/(1009500.002.13106) = 0.060 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.060mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm

42、4； 外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.223.04+1.42.00)0.250.50/2=1.71kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；外楞最大彎矩:M = 0.1751712.84500.00= 1.50105 N/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 1.50105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算

43、值: = 1.50105/5.08103 = 29.503 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值 =29.503N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中， -外楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =500.0mm； P-作用在外楞的荷載: P = (1.223.04+1.42.00)0.250.50/2=1.713kN；外楞的最大剪力： = 0.651712.835 = 5.57102N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的

44、受剪應力計算值(N/mm2)； -外楞計算最大剪力(N)： = 5.57102N； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =35.57102/(280.0100.0)=0.104N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0.104N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！6

45、.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 23.040.250.50/21.44 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =500.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1462.88100/2500.003/(100210000.001.22105) = 0.081mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.000

46、mm；外楞的最大撓度計算值 =0.081mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =23.0420.5000.500 = 5.761 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=

47、5.761kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！4.2.3.4梁板模板工程梁板模板采用15厚覆膜板和方木配制，用釘子、步步緊、方木和鋼架管加固。、進場的模板表面平整，板面潔凈，尺寸規格，表面光滑，無翹曲，強度、厚度符合要求；木楞必須刨平、刨直，厚度一致。梁與板一起施工，均采用覆膜板，梁板模板拼裝時，應從兩端向中間拼，把拼縫放在梁中間，以保證模板拼縫質量，嚴禁陰角采用小于100補條的做法,在梁柱節點處必須采用整板套割梁洞進行拼裝，梁底剖面示意圖見下圖；梁底剖面示意圖、模板及支撐系統必須具有足夠強度、剛度和穩定性；模板間的拼縫必須嚴密，保證接縫處不漏漿。、梁與板一起施

48、工，采用滿堂腳手架方式支設。對于梁模板依據圖紙尺寸一次配成并寫上梁編號，梁底模板寬度同梁寬，梁側模包裹梁底模板并支設現澆面模板，梁底及梁側模板的兩邊用5080mm木方加固。板模板拼裝時，畫出模板拼裝圖，配好模板后在板底編上編號，鋪設時應從一端向另一端鋪設。所有模板拼縫用雙面膠連接以保證模板拼縫質量。、梁底模板采用483.5鋼管排架支撐，并與頂板模板支撐體系連為一體。梁底排架結構采用483.5鋼管扣件搭設，梁底中間位置設一排豎向支撐，支撐間距0.8m1.2m，立桿縱橫方向的水平拉桿的步距為1.2，地面上200mm設置一道掃地桿。梁底水平橫桿間距0.4m0.6m。、支撐立桿下設10010015mm

49、厚的墊板。現澆板模板立桿間距1.2m，立桿縱橫方向的水平拉桿的步距為1.5，地面上200mm設置一道掃地桿。水平桿采用縱橫連續布置，每10m左右設一道剪刀撐或斜撐，以保證支撐的穩定性，板的支撐系統與梁的支撐系統連成一個整體。安裝上層模板及支架，應對準下層支架立柱，并鋪墊板，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力。、梁側模板拼裝完畢，校正好位置后用斜鋼管支撐拉結，斜拉撐間距不大于0.6m。為加固梁截面尺寸，梁截面高度大于600時在梁側模中部加12800的對拉螺栓。梁的主龍骨為483.5鋼管，間距不得大于0.6m，次龍骨為5080mm的方木，間距不得大于250mm。、板模板的主龍骨為483.5鋼管，

50、間距為1.2m，次龍骨為5080的方木，間距為250mm。梁板模板構造方式詳見下圖：一、滿堂架搭設1）滿堂腳手架搭設流程：放置縱向掃地桿立柱橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻件（或加拋撐）第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿。2）、該工程滿堂架要求縱橫立桿間距1.200米，第一步橫桿步距為1.8米，以上橫桿不超過1.5米；掃地桿距地為0.2米，縱橫貫通。板底梁底必須布設縱橫向水平拉桿，水平拉桿與立桿交接處必須用十字扣件連接牢固。立桿根據層高進行調配，上部可加頂托調整高度，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心，若頂托外露尺

51、寸過大，可增設加長標準節0.3m。3）、截面高度大于600（含600）的所有梁底中線處都要增加一排立桿頂托，梁的截面高度600-900，梁底立桿間距600；梁的截面高度小于600，梁底立桿間距1000。4）腳手架的橫距、排距要求進行放線、定位。鋪設通長200mm*50mm腳手板墊木，墊板應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。5）水平剪刀撐按縱下橫上布設。二、梁板模板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓

52、度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 1200.0015.0015.00/6 = 4.50104mm3； I = 1200.0015.0015.0015.00/12 = 3.38105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =125.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.20

53、2.300.90=76.01kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.200.90=0.45kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.200.90=3.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=76.01+0.45+3.02=79.49kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.12579.488； =1.242106/4.50104=27.600N/mm2；梁底模面板計算應力 =27.600N/mm2 大于 梁底模面板的抗壓強度設計值 If=13.000N/mm2，不滿足要求！建議增大面板厚度或者減小梁底模板方木的間距！2.撓度驗算根據建筑施工

54、計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)2.300+0.35）1.20= 70.80N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =125.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:I =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52170.800125.04/(1009500.03.38105)=0.028mm；面板的最大撓度計算值: =0.028mm 小于 面板的最大允許撓度值:I = 125.0 / 25

55、0 = 0.500mm，滿足要求！三、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)2.3001.200=70.380 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3501.200(22.300+0.250)/ 0.250=8.148 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.

56、500+2.000)0.2501.200=1.350 kN；2.方木的支撐力驗算均布荷載 q = 1.270.380+1.28.148=94.234 kN/m；集中荷載 P = 1.41.350=1.890 kN； 方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力I即支座力分別為：N1=4.502 kN；N2=16.596 kN；N3=4.502 kN；方木按照框架梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最

57、大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 16.596/1.200=13.830 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.113.8301.2001.200= 1.992 kN.m；最大應力 = M / W = 1.992106/83333.3 = 23.899 N/mm2；抗彎強度設計值 If=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值 23.899 N/mm2 大于 方木抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,不滿足要求!建議增大方木截面尺寸，或減少立桿跨度方向間距。方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力

58、: V = 0.613.8301.200 = 9.958 kN；圓木的截面面積矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圓木方受剪應力計算值 T =9.961962.50/(416.6750.00) = 0.94 N/mm2；方木抗剪強度設計值 IT = 1.700 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.938 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.700 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 方木最大撓度計算值 = 0.67711.5251200.0004 /(10010000.0004

59、16.667104)=3.883mm； 方木的最大允許撓度 I=1.2001000/250=4.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 3.883 mm 小于 方木的最大允許撓度 I=4.800 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照框架梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.269 kN；最大彎矩 Mmax=0.402 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.120 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.402106/5080.0=79.047 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 If=2

60、05.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 79.047 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!四、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。五、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結

61、果得到 R=0.27 kN；R 210， 不滿足要求！建議減小立桿間距,或者減小立桿步距！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.000 按照表2取值1.001 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.800+0.1002 = 2.000 m； Lo/i = 2.000 / 15.800 = 126.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.320 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=853.720/(0.320

62、489.000) = 5.456 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 5.456 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 If = 205.00 N/mm2，滿足要求！4.2.3.5后澆帶模板、筏板后澆帶模板 a、筏板模板在后澆帶處留設與后澆帶同寬度的施工縫，施工縫立面用鋼筋網片上縛2000目鋼絲網封堵，鋼筋網用扎絲綁扎在鋼筋和焊接在止水鋼板上，底板上層筋上綁5厚木楞，封堵鋼筋保護層處的混凝土。底板下層筋保護層處用和混凝土同配比的水泥砂漿固定鋼絲網。確保澆注混凝土時不漏漿。進入后澆帶中的混凝土要在混凝土終凝前清理干凈，并用水沖凈，用自吸泵將水吸出。b、后澆帶鋼筋在混凝土澆筑前要作好鋼筋的成

63、品保護，防止踏踩變形、受水浸泡、生銹、腐蝕等，應在后澆帶上覆蓋一層塑料薄膜，然后鋪設覆膜板防護。、梁板后澆帶模板a、樓板后澆帶立面用2000目鋼絲網封堵。施工縫在混凝土澆筑前應經將松動的灰漿清除。后澆帶模板封堵時，模板接縫處用5寬膠帶封貼。混凝土澆筑之前不得擾動兩側模板，更不得拆除兩側支撐體系。b后澆帶處模板采用獨立支撐體系：后澆帶兩側分別搭設兩排立桿，后澆帶立桿間距1.21.2m，兩側立桿間距為0.61.2m，距地面20cm設置縱橫向水平桿，水平桿步距1.5m,沿外側設置連續豎向剪刀撐。后澆帶梁、板模板與相鄰模板斷開，拆模時此處模板支撐體系保留，直到后澆帶混凝土澆筑完成達到拆模日期時再拆除支

64、撐體系。d、后澆帶模板支撐體系應如下圖所示支設：4.2.3.6構造柱模板構造柱采用覆膜模板支設，用5080mm木楞與步步緊固定。構造柱支設前砌體馬牙槎釘吹塑板，反面墻的吹塑板要加厚，確保模板與墻面接縫嚴密，不漏漿，模板間的拼縫必須保證接縫嚴密。加固眼應在砌筑時在灰縫中留置。在構造柱的頂部留置一個澆筑口，在施工時方便澆筑混凝土。（構造柱平面圖如下圖）4.2.3.7過梁、圈梁模板過梁、圈梁模板支設前必須校正好墻體的標高、軸線，無誤后方可支設。模板加固采用步步緊，步步緊豎向間距為50cm。墻體與梁側縫隙在梁下、墻頂皮磚貼水平方向海綿條堵塞, 加固眼應在砌筑時在灰縫中留置，如下圖所示。4.2.3.8止

65、水梁模板衛生間止水梁與現澆混凝土板同時澆筑，放好衛生間支模控制線，根據現澆板厚度用10鋼筋焊制馬凳，馬凳間距500設置一道，采用木模板支設，在現澆梁底部設一根5080方木對頂，上部設一根5080鎖口方木，間距均為1000設置一道，止水梁高度為150，在門口處用模板隔開，并在門口處做80mm高的坎臺，以便防水施工，具體做法見下圖：樓梯模板樓梯底面模板采用木膠合板模板，側模采用木模板，踏步模板采用定型鋼模。踏步模板比樓梯踏步高度小5mm，以利于后期混凝土收面。支設方法見下圖，支設時先支設樓梯平臺梁底，待綁扎完鋼筋后支設平臺梁側模，然后再支樓梯底模，樓梯底模根據與平臺梁成的角度倒角，使角度與所成角相

66、同。待樓梯板鋼筋綁扎完畢后將定型鋼模安裝到位，定型鋼模安裝要定位準確。樓梯兩側懸模部位采用鋼絲網封堵，鋼絲網綁扎要牢固，每隔100mm放置一根12的鋼筋橫撐，防止澆筑混凝土時鋼絲網凸出墻體。五、模板拆除根據拆模試塊強度試驗報告，底模拆除時，混凝土強度應符合下列要求：板：2m跨度 8m，達到砼設計強度等級的75%。梁：跨度8m達到砼設計強度等級的75%。板、梁：跨度8m，達到砼設計強度等級的100%。柱以拆除時不損壞棱角為宜。懸臂構件達到砼設計強度等級的100%。1.接到拆模通知單方準拆模。柱模及梁側模拆除時砼強度能保證表面及楞角不因拆除模板受損時，方可拆除。2.模板拆除的順序和方法應遵循先支后

67、拆、先非承重部位后承重部位的原則。3.拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故，待該片模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。4.拆下的模板應及時清理粘結物，難以清除時可采用模板除垢劑清除，嚴禁敲砸，拆下的扣件等物品要及時集中收集管理。5.模板拆除后，人名立即上墻，梁板部分人名應留資料。六、質量要求各種連接件、支承件、加固件必須安裝牢固，無松動現象，模板拼縫要嚴密，各種預理件、預留孔洞位置要準確，固定要牢固。組裝完模作好自檢，報施工負責人或專職質檢員進行考檢，驗收合格后方可交給下道工序，并辦理交接檢手續。模板與混凝土的接觸面應涂刷隔離劑。預埋件和預留口不得遺漏，安裝必須牢固，位

68、置準確。其允許偏差為：預埋鋼件中心線位置3 mm；預留孔中心線位置3 mm；預留洞中心線位置10 mm，尺寸（+10，-0）mm安裝允許偏差：軸線位置5 mm，底模上表面標離5 mm，截面內部尺寸柱、墻、梁（+4，-5），層高垂直全高8 mm，相臨兩板表面高低差2 mm，表面平整5 mm 。 滿堂架立桿底部必須設置木墊板，墊板面積不宜小于0.1m2，寬度不宜小于20cm，厚度不小于5cm，木墊板長度不宜小于2跨，且必須沿縱向連續設置，墊板布施必須平穩，不得懸空以確保受力均勻。橫桿與立桿間用十字扣件連接扣緊，橫桿接頭宜采用對接扣件連接，其接頭應交錯布置，兩根相鄰縱或橫向水平桿的接頭不應在同步同跨

69、內，上下兩個相鄰接頭應錯開一跨，其錯開的水平距離不應小于500mm，各接頭距立柱的距離不大于500 mm。當水平管采用搭接時，其搭接長度不應小于800mm，不少于2個旋轉扣件固定，其固定的間距不應少于400mm，相鄰扣件中心至桿端的距離不應小于150mm。水平剪刀撐布設按每隔1.0米布置，并應連續井字拉通設置，每根水平桿連接應至少四個扣件。縱向剪刀撐拉一隔三設置，并與水平面成45-600夾角，剪刀撐鋼管與立桿交接處必須用旋轉扣件連接牢固。柱、梁所有角部配模，嚴格按照方案交底要求進行咬口配置。4米以上模板支撐體系班組自檢、項目檢驗完畢后，及時申報公司技術科進行驗收，驗收合格前禁止進行下一道工序。

70、七、人行通道方便在主體結構施工時，人員在樓層滿堂腳手架內行走，在支設滿堂紅內架時，樓層中間位置留出人行通道，見下圖： 項 次項目名稱允許偏差（mm）1基礎軸線位移52柱、墻、梁軸線位移53標高54基礎截面尺寸106柱、墻、梁截面尺寸+4，-56每層垂直度87相鄰兩板面高低差28表面平整29預埋鋼板中心位移310預埋管頂留孔中心位移311預留洞中心線位移1012預留洞截面內部尺寸10，0八、允許偏差見表所示：九、預組拼模板允許偏差項 目允許偏差（mm）兩塊模板之間拼接縫隙2.0相鄰模板面的高低差2.0組裝模板面的平整度4.0組裝模板面的長寬尺寸+5 -5，0 -5組裝模板對角線長度差值7.0（對

71、角線長度的1/1000）十、安全技術措施1、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，工作時思想要集中，以防止釘子扎腳和高處滑落。2、懸空或在很小的空間作業時要系安全帶。3、遇6級以上大風時，應暫停室外的高處作業，雨后，應清掃作業場地，待略干后再作業。4、安裝4m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿。5、二人抬運模板時要互相配合，協同工作，傳送模板工具時應用運送工具或捆綁后再升降，不得拋扔，也不要在腳手架上大量堆積模板。6、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上，通道中間的斜撐、拉桿等應設在1.8m高以上。7、支模過程中如需中間停歇，應將支撐搭頭、柱頭板等釘牢，模板上有預留洞口者，應用有標記的蓋板蓋好，

72、防止踏空墜落。8、模板拆除前，應先提出申請，經技術負責人批準后方可拆除。9、拆除4m以上的模板，應搭設腳手架，并設防護欄桿，高處拆模時，應設專人指揮，并在下面標出警戒區，暫停人員過往，也不得在上下一個垂直面同時進行拆除作業。10、拆除模板時，不許站在正在拆除的模板上，拆除樓板模板時，還要注意整塊模板突然掉下，尤其是使用定型模板作平臺模板時更要注意，拆除支柱時，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，以防模板突然全部掉落傷人。11、砼板上的預留洞，應在模板拆除后立即用有標志的蓋板蓋好。12、拆除間隙時，應將已活動的模板牽杠，支撐等臨時固定牢固，以避免誤踏或墜落傷人。13、拆下的模板應及時運走，不得亂堆亂放，更不允許大量堆放在腳手架上。