1、 目 錄1編制依據12工程概況13主要施工方法13.1 鋼筋工程13.2 模板工程23.3混凝土工程34混凝土質量保證措施44.1組織保證措施44.2原材料選用控制44.3混凝土的質量檢查55柱模板技術參數及計算書55.1技術參數55.2計算書76柱操作平臺計算書37 xx市軌道交通1號線一期天童莊車輛段與綜合基地0.00以上工程施工二標段框架柱施工方案1編制依據1.1xx市軌道交通1號線一期天童莊車輛段與綜合基地0.00以上工程施工二標段施工圖。1.2業主下發的地質勘查報告、相關技術標準文件等。1.3招標文件及施工圖紙中指定的相關標準、規范及國家、建設部頒布的現行施工及驗收規范和有關行業標準

2、、技術規范。2工程概況2.1規格本工程為框架結構，各種類型尺寸較多，數量約1100個，柱邊長從6001600mm，柱層高有8.7m、9.5m、4.5m。2.2混凝土等級14.0m標高平臺以下框架柱、框支柱：C45。2.3混凝土保護層厚度本工程的混凝土結構的環境類別: 0.00m以下為 I-B類；其余為 I-A類。除注明外,受力鋼筋的混凝土保護層厚度:柱 30mm。3主要施工方法 3.1 鋼筋工程1）按圖紙要求間距，計算好每根柱箍數量，先將箍筋都套在下層伸出的搭接筋上，然后立柱子鋼筋，在搭接長度內，綁扎扣不小于三個，綁扣要向里。2）在立好的柱子鋼筋上用粉筆劃出箍筋的間距，然后將套好的箍筋往上移動

3、，由上往下宜采用纏扣綁扎。箍筋與主筋垂直，箍筋轉角與主筋交點均要綁扎，主筋與箍筋非轉角部分的相交點成梅花式交錯綁扎，箍筋的接頭(即彎鉤疊合處)應沿柱子豎向交錯布置。3）柱筋保護層：柱筋上用一批固定半徑的塑料圈固定在箍筋上以用來當做墊塊，間距一般600800左右，以保證保護層厚度的正確。4）鋼筋豎向采用直螺紋連接。3.2 模板工程1）方案選擇考慮到柱子截面尺寸多變，工期緊，主要采用18厚九夾板，鋼木混合支撐。配備足夠的新模板，以備周轉，保證質量和施工進度。在技術上模板工程由專業人員對模板進行設計、配料，以確保模板的安全、合理利用，對支模木工，我項目部應組織一批有豐富經驗的木工進行結構模板工程施工

4、。這樣從材料上、技術上對模板工程的質量進行了嚴格控制，從而確保模板工程達到優良標準，使結構外形尺寸準確，為工程創造條件。根據施工進度要求，本工程配備二十套柱模板。柱模示意圖如下：柱子模板效果圖2）柱模板施工柱的模板以九夾板為主，木材擱柵和扣件鋼管支撐。所有模板均由木工翻樣畫出翻樣圖，經施工、技術人員復核。模板在木工棚內加工預制，現場實地拼裝，900*900*9500的柱子采用45*900木檔、鋼管加螺栓固定，中部增加一根14對拉螺桿(外套塑料硬管)。鋼管螺桿加固高度承臺以上3米采用步高350mm,3-6m采用步高500mm;柱模分二次安裝，第一次安裝高度6000米，第二次安裝至梁底以下100m

5、m;加固與第一次安裝加固方案一致。具體方案見后附模板及操作平臺計算書。2）模板拆除模板拆除：待自身強度能保證不變形，拆模時不掉角不缺棱，方可拆除。在澆搗砼時，制作一組控制拆模時間用試塊，與實際同等條件養護，通過試塊試驗結果，確定拆模時間。模板拆除后隨即進行清理、修整、涂刷脫模劑，并集中堆放以便周轉。3）模板工程質量保證及注意事項a、模板需要通過設計計算，滿足剛度、強度和穩定性要求，能可靠的承受所澆混凝土的重量，側壓力及施工荷載。b、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工、技術人員復核，方可施工。安裝完成后，經項目部有關人員復核驗收。c、模板施工前，對班組進行書面技術交底。d、澆搗砼時，要有

6、專人看管。3.3混凝土工程1）本工程砼均采用商品砼。砼的質量及澆搗質量將直接影響工程的質量。砼的供應必須跟上施工進度，隨叫隨到，保證質量。2)砼澆搗a柱子砼澆搗，用泵車布料。b澆筑方法：每根柱子澆搗采用4根振動棒，在澆灌砼前先放入柱子底部，待砼澆搗時對角兩根振動棒開始振搗，前面兩根振動棒完成工作，另外兩根振動棒開始工作慢慢往上提升完成澆搗任務。c在澆搗砼的過程中，應由專人(管理人員)在施工面上統一指揮制定好各砼車的速度，合理進行供料控制，要適當增加振搗次數，以防下皮砼超過終凝時間。d、每臺砼車的澆搗區要求以56人為一組四臺振搗器，隨著砼澆筑工作向前推進，以確保的密度，操作時要分清振搗范圍，采用

7、插入式振搗器分層振搗，由于本工程的柱斷面較大對振動棒的要求較高(特別是芯砼部分)，故此振搗時要詳細交底，并派有經驗的專人指揮，在振搗柱砼時，要由有經驗的技術工在下面配合敲擊模板，以確保砼的密度，振動器插入砼深度應是插入下一皮砼5cm左右，以保證上下層砼的密實度。澆搗時要有管理人員和專職人員在作業面指揮和監控。3)砼澆筑時應注意的重點a、在澆筑工序中，應控制砼的均勻性和密實性，在澆筑過程中如發現砼拌和物的均勻性和稠度發生較大變化應及時處理。b、澆筑砼時應注意防止砼的分層離析，砼澆筑時，其自由傾落高度一般不宜超過2m，在豎向結構中澆筑砼的高度不得超過3m，否則應采用串筒、斜槽、溜管等下料。c、澆筑

8、砼時應經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發現有變形、移位時應立即停止澆筑，并應在已澆的砼凝結前修整完好。d、砼在澆筑及靜置過程中應采取措施防止產生裂縫，由于砼的沉降及干縮產生的非結構性的表面裂縫應在砼終凝前予以修整。在澆筑與柱和墻連成整體的梁和板時應在柱和墻澆筑完畢后停歇11.5h，使砼獲得初步沉實后再繼續澆筑，以防止接縫處出現裂縫。4混凝土質量保證措施4.1組織保證措施(1)成立以項目總工程師為主的混凝土灌注小組，主要負責實施混凝土施工的有關組織管理工作、混凝土連續供應和按施工工藝組織施工，全面保證混凝土灌筑質量。(2)混凝土灌筑前，首先由項目總工程師組織作業人員就混凝土灌

9、注工藝，施工技術性能特點和施工注意事項等進行灌筑技術交底。項目現場生產指揮人負責組織灌筑施工機具、混凝土運輸、灌筑作業及勞動力布置。 (3)灌筑作業時，項目經理部相關的質量、技術、機電、物資等部門組成現場值班小組，專職負責落實各有關設備是否運轉正常，并按施工工藝組織施工，督促關鍵部位的混凝土灌筑質量。(4)混凝土灌筑施工采取灌筑質量責任承包，使混凝土質量與灌筑施工人員的經濟效益直接掛鉤，并制定相應的獎罰措施。4.2原材料選用控制(1)水泥的選用： 選用標號不低于規定標號的水泥，水泥的性能指標符合規定。 不得使用過期或受潮結塊的水泥，并不得將不同品種或標號的水泥混合使用。因儲存不當引起質量有明顯

10、降低或水泥出廠超過三個月時，在使用前對其質量進行復驗，并按復驗結果使用。 水泥進廠有質量證明文件，并對其品種、標號、包裝或散裝倉號、出廠日期等按項檢查驗收。(2)骨料的選用；混凝土使用的砂、石技術指標符合標準，砂石的含泥量不超過標準。砂石要進行篩分實驗，選擇級配合理的砂石。(3)拌制混凝土所用的水、外加劑，符合標準。不得使用不符合標準的水和外加劑。4.3混凝土的質量檢查(1)混凝土施工中的質量檢查檢查混凝土在拌制地點及澆注地點的塌落度，每一工作班至少二次。如混凝土配合比由于外界影響而有變動時，及時檢查。混凝土拌制時間隨時抽查。(2)外觀檢查混凝土構件拆模后，從其外觀上檢查其表面有無麻面、漏筋、

11、裂縫、蜂窩、孔洞等缺陷，預留孔道是否通暢無堵塞，如有類似情況，及時修正。5柱模板技術參數及計算書5.1技術參數【柱模板（設置對拉螺栓）600乘600以內】混凝土柱高(mm)4500柱箍最小間距(mm)500柱箍合并根數2混凝土柱長邊邊長(mm)600長邊小梁根數4混凝土柱短邊邊長(mm)600短邊小梁根數4柱長邊螺栓根數3柱短邊螺栓根數3對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)418柱短邊對拉螺栓間距(mm)418面板材質復合木纖維板面板厚度(mm)18小梁材料矩形木楞小梁材質規格(mm)50100柱箍材料鋼管柱箍材質規格(mm)483對拉螺栓類型M14扣件類型碟形26型【柱模板（設置對

12、拉螺栓）900乘900以內】混凝土柱高(mm)9500柱箍最小間距(mm)350柱箍合并根數2混凝土柱長邊邊長(mm)900長邊小梁根數6混凝土柱短邊邊長(mm)900短邊小梁根數6柱長邊螺栓根數3柱短邊螺栓根數3對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)568柱短邊對拉螺栓間距(mm)568面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)18小梁材料矩形木楞小梁材質規格(mm)50100柱箍材料鋼管柱箍材質規格(mm)483對拉螺栓類型M14扣件類型碟形26型【柱模板（設置對拉螺栓）1200乘1200以內】混凝土柱高(mm)9500柱箍最小間距(mm)350柱箍合并根數2混凝土柱長邊邊長(mm)12

13、00長邊小梁根數6混凝土柱短邊邊長(mm)1200短邊小梁根數6柱長邊螺栓根數4柱短邊螺栓根數4對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)479,479柱短邊對拉螺栓間距(mm)479,479面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)18小梁材料矩形木楞小梁材質規格(mm)50100柱箍材料鋼管柱箍材質規格(mm)483對拉螺栓類型M14扣件類型碟形26型【柱模板（設置對拉螺栓）1200乘1200以上】混凝土柱高(mm)9500柱箍最小間距(mm)350柱箍合并根數2混凝土柱長邊邊長(mm)1600長邊小梁根數8混凝土柱短邊邊長(mm)1600短邊小梁根數8柱長邊螺栓根數4柱短邊螺栓根數4對拉螺

14、栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)612,612柱短邊對拉螺栓間距(mm)612,612面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)18小梁材料矩形木楞小梁材質規格(mm)50100柱箍材料鋼管柱箍材質規格(mm)483對拉螺栓類型M14扣件類型碟形26型5.2計算書柱模板（設置對拉螺栓）600乘600以內計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱600*600以內新澆混凝土柱長邊邊長(mm)600新澆混凝土柱的計算高度(mm)4500新澆混凝土柱短邊邊長(mm)600二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝

15、土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.5傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224511.152.51/2，244.5min48，10848kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.248+1.42，1.3548+1.40.720.9max60.4，66.760.966.7660.08kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k48 kN/m2三、面板驗算面

16、板類型復合木纖維板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)6000柱長邊小梁根數4柱短邊小梁根數4柱箍最小間距l1(mm)500模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按三等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.54829.16kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.88kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.129.160.22-0.1170.880.22-0.12kNm Mmax/W0.12106/(1/6500182)4.47N/mm2f15

17、N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.54824kN/m 0.677ql4/(100EI)0.68242004/(1006000(1/12500183)0.18mml/400200/4000.5mm 滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)50100小梁截面慣性矩I(cm4)416.67小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)10.89小梁彈性模量E(N/mm2)8415最低處柱箍離樓面距離(mm)250 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.260.0812.02 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.38kNm

18、 Mmax/W0.38106/83.331034.51N/mm2f10.89N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.2489.6 kN/m 面板變形圖(mm) 0.24mm1.5mm 滿足要求！五、柱箍驗算 柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.3kNm，N17.11kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍

19、彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.3kNm，N27.11kN M/Wn0.3106/(4.49103)66.51N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.07mml/4001.04mm 20.07mml/4001.04mm 滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型碟形26型扣件容許荷載(kN)26 N7.112=14.22kNNtb17.8kN 滿足要求！ N7.112=14.22kN26kN 滿足要求！柱模板（設置對拉螺栓

20、）900乘900以內計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱900*900以內新澆混凝土柱長邊邊長(mm)900新澆混凝土柱的計算高度(mm)9500新澆混凝土柱短邊邊長(mm)900二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)9.5傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224511.152.51/2，249.5min48，2

21、2848kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.248+1.42，1.3548+1.40.720.9max60.4，66.760.966.7660.08kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k48 kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)11.5面板彈性模量E(N/mm2)4000柱長邊小梁根數6柱短邊小梁根數6柱箍最小間距l1(mm)350模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k

22、0.91.350.354820.41kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.3520.62kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10720.410.182-0.1210.620.182-0.07kNm Mmax/W0.07106/(1/6350182)3.87N/mm2f11.5N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.354816.8kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6316.81804/(1004000(1/12350183)0.16mml/400180/4000.45mm 滿足要求！四、小梁驗算小梁類

23、型矩形木楞小梁材質規格(mm)50100小梁截面慣性矩I(cm4)416.67小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)10.89小梁彈性模量E(N/mm2)8415最低處柱箍離樓面距離(mm)250 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.1860.0810.82 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.34kNm Mmax/W0.34106/83.331034.06N/mm2f10.89N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.18488.64 kN/m 面板變形圖(mm) 0.25mm1.5mm 滿足要求！五、柱箍驗算 柱箍類型鋼

24、管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.42kNm，N17.43kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.42kNm，N27.43kN M/Wn0.42106/(4.49103)93.75N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍

25、計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.19mml/4001.42mm 20.19mml/4001.42mm 滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型碟形26型扣件容許荷載(kN)26 N7.432=14.85kNNtb17.8kN 滿足要求！ N7.432=14.85kN26kN 滿足要求！柱模板（設置對拉螺栓）1200乘1200以內計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱1200*1200以內新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1200新澆混凝土柱的計算高度(mm)9500新澆混凝土柱短邊邊長(mm)1200二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新

26、澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)9.5傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224511.152.51/2，249.5min48，22848kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.248+1.42，1.3548+1.40.720.9max60.4，66.760.966.

27、7660.08kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k48 kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)11.5面板彈性模量E(N/mm2)4000柱長邊小梁根數6柱短邊小梁根數6柱箍最小間距l1(mm)350模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.354820.41kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.3520.62kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10720.410.242-0.1210

28、.620.242-0.13kNm Mmax/W0.13106/(1/6350182)6.88N/mm2f11.5N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.354816.8kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6316.82404/(1004000(1/12350183)0.52mml/400240/4000.6mm 滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)50100小梁截面慣性矩I(cm4)416.67小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)10.89小梁彈性模量E(N/mm2)8415最低處柱箍離樓面距離(mm)250

29、 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.2460.0814.42 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.45kNm Mmax/W0.45106/83.331035.41N/mm2f10.89N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.244811.52 kN/m 面板變形圖(mm) 0.34mm1.5mm 滿足要求！五、柱箍驗算 柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算

30、長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.26kNm，N15.63kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.26kNm，N25.63kN M/Wn0.26106/(4.49103)58.42N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.1mml/4001.2mm 20.1mml/4001.2mm 滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型碟形26型扣件容許荷載(kN)26

31、N5.632=11.26kNNtb17.8kN 滿足要求！ N5.632=11.26kN26kN 滿足要求！柱模板（設置對拉螺栓）1200乘1200以上計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱1200*1200以上新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1600新澆混凝土柱的計算高度(mm)9500新澆混凝土柱短邊邊長(mm)1600二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)9.5傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新

32、澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224511.152.51/2，249.5min48，22848kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.248+1.42，1.3548+1.40.720.9max60.4，66.760.966.7660.08kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k48 kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)11.5面板彈性模量E(N/mm2)4000柱長邊小梁根數8柱短邊小梁根數

33、8柱箍最小間距l1(mm)350模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.354820.41kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.3520.62kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10720.410.232-0.1210.620.232-0.12kNm Mmax/W0.12106/(1/6350182)6.24N/mm2f11.5N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.354816.8kN/m 0.632ql4/(100EI)0.

34、6316.8228.574/(1004000(1/12350183)0.43mml/400228.57/4000.57mm 滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)50100小梁截面慣性矩I(cm4)416.67小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)10.89小梁彈性模量E(N/mm2)8415最低處柱箍離樓面距離(mm)250 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.2360.0813.73 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.43kNm Mmax/W0.43106/83.331035.15N/mm2f10.89N/mm2 滿足要求

35、！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.234810.97 kN/m 面板變形圖(mm) 0.32mm1.5mm 滿足要求！五、柱箍驗算 柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.39kNm，N17.36kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.39kNm，N27.36kN M/Wn

36、0.39106/(4.49103)87.1N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.32mml/4001.53mm 20.32mml/4001.53mm 滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型碟形26型扣件容許荷載(kN)26 N7.362=14.72kNNtb17.8kN 滿足要求！ N7.362=14.72kN26kN 滿足要求！6柱操作平臺計算書鋼管落地平臺計算書一、架體參數卸料平臺名稱柱子施工平臺平臺布置方式沿縱向平臺長度A(m)

37、4.8平臺寬度B(m)4平臺高度H(m)10.8立桿縱距la(m)1.2立桿步距h(m)1立桿橫距lb(m)1板底支撐間距s(m)0.5二、荷載參數每米鋼管自重g1k(kN/m)0.033腳手板自重g2k(kN/m2)1.75欄桿、擋腳板自重g3k(kN/m)0.85安全設施與安全網自重g4k(kN/m)0.05材料堆放最大荷載q1k(kN/m2)0施工均布荷載q2k(kN/m2)3基本風壓0(kN/m2)0.5風荷載體型系數s1.21風壓高度變化系數z1.02(立桿穩定性驗算),1.00(連墻件強度驗算)三、設計簡圖平臺水平支撐鋼管布置圖平臺平面示意圖平臺側立面示意圖四、板底支撐（縱向）鋼管

38、驗算鋼管類型483鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2klb/2 =1.7501.00/2=0.875kN/m; Q1k= q1klb/2 =0.0001.00/2=0.000kN/m; Q2k= q2klb/2 =3.0001.00/2=1.500kN/m; 1、強度計算 板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續梁計算。 q1=1.2 (G1k+G2k)= 1.2(0.033+0.875)=1.090kN/m; q2=1.

39、4(Q1k+Q2k)= 1.4(0.000+1.500)=2.100kN/m; 板底支撐鋼管計算簡圖 Mmax=(0.100q1+0.117q2)l2=(0.1001.090+0.1172.100)1.202=0.511kNm; Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1001.090+1.2002.100)1.20=4.462kN; =Mmax/W=0.511106/(4.49103)=113.744N/mm2f=205.00N/mm2; 滿足要求！ 2、撓度計算 q=G1k+G2k=0.033+0.875=0.908kN/m q=Q1k+Q2k=0.000+1.500=1.5

40、00kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1000.908+1.2001.500)1.20=3.359kN; =(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI=(0.6770.908(1.20103)4+0.9901.500(1.20103)4)/(100206000.0010.78104) =1.961mmmax1200.00/150,10mm。 滿足要求！五、橫向支撐鋼管驗算平臺橫向支撐鋼管類型單鋼管鋼管類型483鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm

41、2)205 橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載下三等跨連續梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax=4.462kN; p=Rmax=3.359kN 橫向鋼管計算簡圖 橫向鋼管計算彎矩圖 Mmax=0.783kNm; 橫向鋼管計算剪力圖 Rmax=5.162kN; 橫向鋼管計算變形圖 max=1.758mm; =Mmax/W=0.783106/(4.49103)=174.332N/mm2f=205.00N/mm2; 滿足要求！ max=1.758mmmax1000.00/150,10=10.00mm; 滿足要求！六、立桿承重連接計算橫桿和立

42、桿連接方式雙扣件單扣件抗滑承載力(kN)8扣件抗滑移承載力系數0.8 Rc=8.020.80=12.800kNR=5.162kN 滿足要求！七、立桿的穩定性驗算鋼管類型483鋼管截面回轉半徑i(cm)1.59鋼管的凈截面A(cm2)4.24鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205雙立桿計算方法不設置雙立桿立桿計算長度系數2.975 NG1=1.3(la+1.00*lb+1.00*h)*0.038/h+g1kla1.00/1.00=1.3(1.20+1.00*1.00+1.00*1.00)*0.038/1.00+0.0331.201.00/1.00=0.198kN NG2=g2klalb/1.

43、00=1.7501.201.00/1.00=2.100kN; NQ1=q1klalb/1.00=0.0001.201.00/1.00=0.000kN; NQ2=q2klalb/1.00=3.0001.201.00/1.00=3.600kN; 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值： N=1.2(NG1+NG2)+0.91.4(NQ1+NQ2)=1.2(0.198+2.100)+ 0.91.4(0.000+3.600)=7.293kN; 支架立桿計算長度： L0=kh=12.981.00=2.975m 長細比=L0/i=2.975103/(1.5910)=187.107=210 滿足要求！ 軸心受壓

44、構件的穩定系數計算： L0=kh=1.1552.9751.0=3.436m 長細比= L0/i=3.436103/（1.5910）=216.108 由查表得到立桿的穩定系數=0.156 k=zso=1.021.210.50=0.619kN/m2 Mw=0.91.4klh2/10=0.91.40.6191.201.002/10=0.094kNm； =N/A+Mw/W=7.293103/(0.1564.24102)+0.094106/(4.49103)=131.092N/mm2f=205.00N/mm2 滿足要求！八、立桿支承面承載力驗算地基土類型粘性土地基承載力特征值fg(kPa)140基礎底面面積A(m2)0.25地基承載力調整系數kc0.4fg=fgkc=140.0000.400=56.000kPa Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(0.198+2.100)+ (0.000+3.600)=5.898kN;p=Nk/A=5.898/0.25=23.591kPafg=56.000kPa滿足要求！施工時將立桿落于承臺基礎上，否則應該對地面進行加固，保證承載力滿足上述值。