1、節水節能技術研發試驗基地項目綜合樓模板工程施工方案編制： 審核： 批準：節水節能技術研發試驗基地項目綜合樓模板工程施工方案一、 編制依據：施工圖施工組織設計混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011年版）建筑工程施工質量驗收統一標準 GB50300-2001木結構設計規范 GB50005-2003（2005年版）鋼結構設計規范 GB50017-2003二、 工程概況：1）、工程名稱：節水節能技術研發試驗基地項目綜合樓2）、建設單位：山西圣逢茂匯科技有限公司3）、設計單位：山西中方森特建筑設計研究院4）、施工單位：山西中展建筑工程有限公司5）、監理單位：山西壬通建設監理有限

2、公司6）、勘察單位：太原市興華巖土工程勘察質量檢測有限公司7）、該工程位開發區唐槐路與化章街交叉口，主要建筑為地下一層、地上十二層。本工程結構形式為：框架-剪力墻結構，地上十二層，地下一層。一層層高為4.2M，二層層高為3.9M, 三-十二層層高3.7M。設計總高度45.55M。總建筑面積：9684.13。室內外高差450mm。建筑設計使用年限為50年，抗震設防烈度為8度。基礎形式為筏板基礎。經過綜合比較，采用竹膠模板、腳手架及鋼管的模板體系。三、施工部署：1勞動力配備：序號工種人 數主要工作內容零 米 以 上1木工35墻模板組裝、支頂板、梁、樓梯模板2信號工2塔吊吊裝指揮3吊裝工4起重吊裝4

3、架子工10操作架提升5輔助人員2模板清理，貼海綿條等6零 米 以 下7木工50筏板，墻體支模、支頂板、梁、樓梯、樓板8其它10材料倒運等92主要相關人員/管理職能：施工準備階段主要相關人員管理職能表序號人員職能1技術負責人組織審核圖紙，制定方案2木工工長審核圖紙，制作書面技術交底，施工準備，復核模板加工配料表，制作材料計劃，審核班組材料計劃。3安全員審核技術交底，制作安全交底4信號員指揮塔吊司機，吊裝模板5主管工長負責模板施工勞力，材料，機械的準備工作6模板班組長制作模板加工配料表，交模板工長審核，對所須材料分類堆放四模板配置方案：1 基礎筏板采用120厚M5砂漿磚胎模施工。2 地下室剪力墻，

4、采用防水木工板拼裝豎向背楞鋼管，橫向背楞用48鋼管，外墻采用14止水對拉螺拴長750mm600，行列布置，兩邊套絲12cm配件為3mm厚鋼墊塊，蝴蝶卡。3 頂板采用竹膠板硬拼方式，支撐體系為碗扣件腳手架，次龍骨采用3585方木，間距250mm，主龍骨采用48鋼管,間距為1200mm設三道水平桿，間距1200mm。4 梁采用竹膠板和100100方木,碗扣架支撐，立桿間距900mm，設三道水平連接桿間距1200mm ,hw600mm時加斜向方木支撐。hw600m時采用14對拉螺栓，間距600mm一道。5 洞口及樓梯模板：所有洞口及現澆樓梯采用竹膠板模板，模板配置一套。6 本工程模板施工，按清水砼要

5、求施工，內墻及頂棚不抹灰，因此模板施工投資較大，在工程結算時抹灰項目不扣除。所有插座、開關、線盒用46L350mm鋼筋固定在鋼筋網片上。五、模板施工：1正負零以下模板：（1）模板以防水木工板為主，柱墻模背楞及模板的大小楞木采用3585木枋，木枋均需經壓刨刨削成標準正方形，1220244015模板板材應方正，厚度一致，對角線偏差不大于5mm，厚度偏差不大于0.6mm。（2）柱墻大橫楞采用483.5腳手架鋼管。（3）梁板頂模采用碗扣鋼管腳手架。（4）所有模板使用前均涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋和混凝土接槎處。（5）柱墻模板采用12對拉螺栓緊固，防水混凝土對接螺栓中部加焊（滿圍焊）4020止水環。

6、2、根據施工部署和工程實際，本著縮短工期、節約投資的目的，除梁底模板和相應支撐配兩層外，均配一層模板周轉使用。3、墻、柱模板支設施工順序墻柱鋼筋隱蔽驗收確認復核軸線及模板邊線立門筒洞口及其它預留洞口模板安裝墻柱根部承墊木枋根據模板翻樣圖配制墻模、柱模立一側墻模插入穿墻對拉螺栓及塑料套管（防水混凝土無塑料套管，對拉螺栓加焊止水環）安裝鋼管大橫楞安裝一側碗扣式鋼管支撐立另一側墻（柱）模、穿入對拉螺栓安裝管大橫楞安裝前一側碗扣式鋼管支撐調整模板位置和垂直度緊固穿墻螺栓支撐固定與前次模板連結，支設后模板施工段模板完成“三檢”報驗進行下道工序。4、梁模板及支設程序彈出梁軸線及梁底標高線并經復核搭設梁模支

7、架配梁底板及側模安裝梁底模、并按規定起拱安裝梁側模安裝上下鎖口楞、腰楞、斜撐及對拉螺栓復核梁模幾何尺寸、標高及位置與相鄰模板連接支設完畢“三檢”、報驗轉序。5、板模板支設程序彈標高線并復核支設模板支架安裝縱橫楞木調整橫板（竹膠合板底面）高度、按規定起拱鋪竹膠合板復核標高支設完畢“三檢”、報驗轉序6、模板支設要點（1）柱、墻模根部，承墊木枋，要根據給定的標高線找平，為防止漏漿，木枋下可鋪墊石灰砂漿（石灰砂漿嚴禁浸入柱、墻混凝土內）模板拆除后鏟除。（2）柱、墻模底留檢查口，筑混凝土前清理模底后再封閉。（3）墻根據墻軸線位置、墻厚焊鋼筋頭（防水混凝土加焊止水環）控制墻的厚度。（4）當梁板的跨度大于或

8、等于4m時，應按跨度的1/10003/1000起拱（跨度小取小值，跨度大取大值）。（5）梁高大于600時，設腰楞，并用對拉螺栓進行加固，防水混凝土加焊止水環。（6）0.000以上柱和地下室室內柱為保證鋼筋保護層厚度和柱截面尺寸，柱頂和柱根加設12鋼筋井字架，高度超過3m時，中部再加設一道。（7）地下室部分（-1F）樓板厚、梁板模支柱間距控制在900左右；地上部分控制在1.2m左右，縱橫向應加設可靠斜支撐，確保穩定性，立柱上、下層應對準，并加設墊板。（8）基礎梁高于防水板，須將懸模支承在鋼筋馬橙上，防水板馬橙用14鋼筋制作，高度為500mm，間距500900mm。大承臺馬橙通長設置用14鋼筋，橙

9、腿間距1000mm，馬橙間距1200mm。（9）為防止漏漿，模板陰陽角等接頭處均做割縫處理。（10）因墻、柱側模可先行拆除，支模時不得將墻柱側模作為板、梁底模的承重體系。7頂板及陽臺、雨蓬、空調板等夾板平板模板： 頂板模板及陽臺、雨蓬、空調板等夾板平板施工工藝流程： 搭設扣件式鋼管支撐 鋪頂板主、次龍骨并起拱 鋪竹膠板 校正標高 預留洞口 清掃板、梁模板，涂刷水性脫模劑 綁板筋 澆筑混凝土前再次清掃板、梁模板 封堵清掃口 鋼筋隱檢 澆筑頂板混凝土。8梁模板： 梁模板采用竹膠板施工工藝流程： 搭設鋼管支撐 鋪垂直梁方向龍骨 鋪設梁長方向通長龍骨 支梁底模，起拱 綁梁筋 支梁側模 復核梁尺寸，位置

10、 驗收。（1） 鋼管支撐采用雙排，間距1000mm，上部用可調支撐，撐住4835鋼管作為龍骨。（2） 與梁長方向同向龍骨，采用兩根通長100*50方木。（3） 跨度大于4.5米的梁按3/1000起拱，當懸壁時，按懸壁長度的4/1000起拱。（4） 側模支設時，對hw=600mm時，梁中設14對拉螺栓，間距600cm（5） 梁模板支設時，應將軸線尺寸投測到模板上，并拉線控制，以防止梁位移超標。9樓梯模板： 樓梯模板采用竹膠板模板，施工前要對整體樓梯進行放樣復核。六拆模工程： 拆模前，應先進行同條件混凝土試件試壓，試壓合格后填寫模板拆除檢驗批，監理同意后進行拆除。（一）、拆模時間：1 墻體、梁側模

11、：混凝土強度達到1.0Mpa時，拆模時以同條件養護試塊抗壓強度為準。2 梁底模、頂板： 混凝土強度達到設計強度的75%時方可拆模。3 懸挑結構： 混凝土強度達到設計強度的100%方可拆模。4 樓梯： 混凝土強度達到設計強度的75%時方可拆模。（二）、拆模要求：1 先拆除一塊，檢查是否粘模，如不粘模，再大面積拆除。2 拆下的模板及時清理粘連物，涂刷水質專用脫模劑，分類堆放，拆下的扣件及時收集管理，并及時在砼成品表面不少于三天進行澆水養護。3 止水螺栓用氣焊割斷，斷開位置應進入墻皮內2-3cm割斷前應先螺栓處鑿開直徑約2-3cm的墻面，深度約2-3cm，采用與墻體砼高一級強度的水泥砂漿抹平。4 拆

12、除墻體模板時，應先拆下穿墻螺栓配件，塔吊配合，使模板向后傾斜與墻體脫開，如果模板與混凝土面有粘結不能離開時，可用撬棍撬動模板下口，不得在墻上口撬模板或用大錘砸模板，應保證拆模時不晃動混凝土墻體，應先拆除外墻外側模板，后拆除內側模板。七、清理要求：1 清理：清理前將面板上的混凝土，用鏟子清除后用掃把掃干凈，必須在吊裝下一塊模板前將本塊模板清理到位，要求清理完畢后，模板表面結構開口位置清潔，無混凝土，砂漿顆粒。2 檢查：清理完畢后，用2m靠尺進行檢查，如發現變形，翹曲及時進行修理。3 驗收：清理完畢后，施工隊自檢，自檢合格后報項目部質檢員檢查，檢查合格后進行下一道工序。4 堆放：清理完畢后堆放整齊

13、，以備下一次使用。八、涂刷脫模劑1 脫模劑選擇：脫模劑采用水性和油性脫模劑，使用前涂刷。2 涂刷要求：涂刷從上到下對模板面進行涂刷，滾刷蘸脫模劑。量以涂刷時不流淌為準，涂刷時滾刷上的毛掉在模板上后，將脫掉的毛刷掉，涂刷完畢后，保證板面涂刷均勻，不流淌，無漏刷，無落毛。3驗收：清理完畢后，施工隊自檢，自檢合格后報項目部質檢，檢查合格才可入模。九、成品保護措施：1 現場模板堆放區，加工區的地面應平整，堅實，模板平放時，采用方木墊架。2 模板的各種配件按指定地點分類碼放整齊，不得亂扔亂放丟失，損壞。3 拆除模板時，嚴格按技術交底的拆模時間和拆模順序施工，不得用大錘，撬棍硬砸硬撬，以免混凝土的外形和內

14、部受到損壞。4 模板拆除后，按技術交底的要求清理干凈，刷好脫模劑。5 每次模板拆除后，周轉使用前，應進行全面檢查，發現變形，損壞的及時進行維修，合格方可使用。6 澆筑混凝土過程中，指定專人看模，兩人一組，尤其在墻、板混凝土澆筑過程中，上、下看模人員呼應，看模人員應備線墜，鋼卷尺，小白線，異形靠尺，扳手等工具，要跟著泵管和振搗棒，隨時發現問題進行處理，在內外墻頂面砼標高出30，待頂板支模時，鑿去高去高出墻體部分砼，使頂板與墻體連接整齊，陽角順直，過到清水砼效果。十、質量檢驗標準：1 一般規定： 模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠的承受澆注混凝土的重量，側壓力以及施工荷載。2 主控

15、項目： 安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有隨上層荷載的承載能力，或加設支架，上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。3 一般項目：（1） 模板接縫不應漏漿，在澆注混凝土前，模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。（2） 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或防礙裝飾工程施工的隔離劑。（3） 澆注混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。（4） 用作模板的地坪，胎模等應平整光潔，不得產生影響構件質量的下沉，裂縫，起砂或空鼓。（5） 固定在模板上的預埋件，預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，不允許偏差。序 號項目要求及允許偏差檢查方法一模板加工表面平整度2mm靠尺

16、、塞尺陰陽角方正2mm方尺、塞尺陰陽角順直2mm方尺、塞尺相鄰兩板表面高度差2mm尺量二模板安裝軸線位移柱、墻、梁3mm尺量底模上表面標高3mm水準儀或掛線尺量截面模內尺寸基礎5mm尺量柱、墻、梁3mm層高垂直度層高不大于5m3mm經緯儀或吊線、尺量層高大于5m5mm相鄰兩板表面差2mm尺量表面平整度2mm靠尺、塞尺陰陽角方正2mm線尺順直2mm拉線、尺量預埋鐵件中心線位移2mm拉線、尺量預埋管、螺栓中心線位移2mm拉線、尺量螺栓外露長度+5、-0mm拉線、尺量預留孔洞中心線位移5mm拉線、尺量尺寸+5、-0mm拉線、尺量十一、安全質量及環境要求：1 每班作業前必須進行一次安全交底，進入現場人

17、員必須戴好安全帽，工作前應檢查使用工具是否安全，扳手等工具必須系掛在身上，以免掉落傷人，工作時注意腳下，防止釘子扎腳和空中滑落。2 模板起吊前，必須檢查吊裝繩索、卡具及吊鉤是否牢固，模板上有無雜物或配件防止吊裝過程中墜物傷人，然后解除一切約束，平穩起吊。3 當風力5級時僅允許吊裝1-2層模板，風力超過5級時必須停止吊裝，風后、雨后檢查作業面，安全防護裝置有無松動，是否容易滑倒，有安全保證后方可進行作業。4 吊裝時，必須設一名專職安全員，鋼絲繩卡具必須卡緊，防止因脫落導致鋼絲繩子回彈傷人，在掛好吊索前，嚴禁解除模板固定點，在模板固定前，嚴禁松開吊繩。5 施工中傳遞料具時，必須用運輸工具或繩子系牢

18、后升降，不得亂扔。6 拆模時，墻下2m范圍內不得行走。7 本工程采取大量竹木材料，現場嚴禁吸煙，動火時必須嚴格遵守現場動火管理規定。8 涂刷脫模劑時，不得遺漏，以免污染環境。模板計算書附后：1、頂板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重標準值：x10.31 =0.3k

19、N/m；新澆混凝土自重標準值：x20.15241 =3.6kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.151.11 =0.165kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x411 =1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+3.6+0.165)1.35=5.488kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎

20、矩計算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.085.4880.62+0.14.20.62=0.309kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.15.4880.62-0.1174.20.62= -0.374kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.374kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =0.374106 /(5.40104)=6.934N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =6.934N/mm2 小于抗

21、彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.65.4880.6+0.6174.20.6=3.53kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =33530.43/(2100018)=0.294N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.294N/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系

22、數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =2.543mm；底模面板的撓度計算值 =2.543mm小于撓度設計值v =Min(600/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.6=0.18kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.15240.6=2.16kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.151.10.6=0.099kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.6=0.6kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.6=1.2kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，

23、取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.18+2.16+0.099)1.35=3.293kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.6+1.2)1.4=2.52kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.13.29312-0.1172.5212=-0.624kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.333104 mm3； =0.624106/(8.333104)=7.489N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =7.489N/mm2

24、 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.63.2931+0.6172.521=3.53kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =1.059N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =1.059N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=501003/12=4.167106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形

25、按照下面的公式計算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.431 mm；底模方木的撓度計算值 =0.431mm 小于 撓度設計值v =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據JGJ1302001，板底托梁按二跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取鋼管的自重，此時，偏于保守)方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.13.2931+1.22.5

26、21=6.646kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：木方 : 50100mm；W=83.333 103mm3；I=416.667 104mm4； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 11.825 kN ；鋼管的最大應力計算值 = 1.152106/83.333103=13.829 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 1.579 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼

27、管的最大應力計算值 =13.829 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 =1.579小于最大允許撓度 v=min(1000/150,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據節，此值為F1=11.825

28、kN。除此之外，根據規程條文說明條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.156.05=0.908kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F21.35=11.825+0.9081.35=13.05kN；其中1.35為下部鋼管自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.89102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1+20.1=1.2m；

29、l0=kh=1.1851.8451=2.186m；式中：h-支架立桿的步距，取1m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.845； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.185；故l0取2.186m；=l0/i=2.186103 /15.8=139；查規程附錄C得 = 0.353； KH=1/1+0.005(6.05-4)=0.99； =1.05N/(AKH)=1.0513.05103 /(0.3534.891020.99)=80.196N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =80.196N/mm

30、2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut13.050kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.4=0.057kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系

31、數：取值為0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.057112/10=0.007kNm；（2）立桿穩定性驗算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0513.05103/(0.3534.891020.99)+0.007106 /(5.08103)=81.522N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =81.522N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、墻模板計算如下：一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):200；穿墻螺栓水平間距(mm):400；主楞(外龍骨)間距(mm):600；穿墻螺栓豎向

32、間距(mm):600；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):14.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.0

33、0；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的

34、新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值48.659 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(Nm

35、m)； l-計算跨度(內楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.600.90=31.531kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.600.90=3.024kN/m； q = q1 + q2 =31.531+3.024=34.555 kN/m；面板的最大彎距：M =0.134.555200.0200.0= 1.38105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W

36、 -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 60014.014.0/6=1.96104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.38105 / 1.96104 = 7.052N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =7.052N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值

37、q1: 1.248.660.600.90=31.531kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.600.90=3.024kN/m； q = q1 + q2 =31.531+3.024=34.555 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.634.555200.0 = 4146.604N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 4146.604N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500

38、 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =34146.604/(260014.0)=0.740N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.74N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 48.660.6 = 29.2N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =

39、601.41.41.4/12=13.72cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.8mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67729.22004/(10095001.37105) = 0.243 mm；面板的最大撓度計算值: =0.243mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 內楞計算簡圖1.內

40、楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距): l =600.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.200.90=10.510kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.200.90=1.008kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(10.510+1.008)/2=5.759 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.15.759600.0600.0= 2.07105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M

41、 -內楞計算最大彎距(Nmm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 2.07105/6.40104 = 3.24 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 3.24 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =600.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新

42、澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.200.90=10.510kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.200.90=1.008kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(10.510+1.008)/2=5.759 kN/m；內楞的最大剪力：V = 0.65.759600.0 = 2073.302N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：V = 2073.302N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗

43、剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =32073.302/(260.080.0)=0.648N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.648N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 48.660.20/2=4.87 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =600.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：

44、E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=2.56106；內楞的最大撓度計算值: = 0.6779.73/26004/(10095002.56106) = 0.176 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；內楞的最大撓度計算值 =0.176mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4；外楞計算簡

45、圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.44)0.20.6/2=3.46kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 400mm；外楞最大彎矩:M = 0.1753455.50400.00= 2.42105 Nmm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)；M = 2.42105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 2.42105/5.

46、08103 = 47.615 N/mm2；外楞的最大應力計算值 =47.615N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.44)0.20.6/2=3.456kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653455.503 = 8.98102N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V = 8.98102N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪強度

47、設計值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =28.98102/500.000=3.594N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =3.594N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 48.660.200.60/22.92 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =400.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 2060

48、00.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1465.84100/24003/(1002060001.22105) = 0.085mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.6mm；外楞的最大撓度計算值 =0.085mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A =

49、 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.40.6 = 11.678 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=11.678kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！3、框架梁模板系統驗算梁段:L1。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):0.35；混凝土板厚度(mm):140.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.00；板底承重立桿橫向間

50、距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：3.00；梁兩側立桿間距(m):0.80；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:2；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：

51、10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：14.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：200 ，主楞豎向根數：2；主楞間距為：100mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；

52、次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取

53、1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm

54、2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4140.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 200mm；面板的最大彎距 M= 0.12521.962002 = 1.10105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.10105 / 7.35104=1.494N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1

55、.494N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.41.41.4/12=22.87cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.962004/(38495002.29105) = 0.211 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.211mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0

56、.8mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.

57、2180.9+1.440.9)1=24.48kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 100mm； 內楞的最大彎距: M=1/824.48100.002= 3.06104Nmm； 最大支座力:R=1.124.480.1=5.386 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 3.06104/1.67105 = 0.184 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.184 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上

58、的側壓力線荷載標準值：q=24.48 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67724.485004/(100100008.33106) = 0.124 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.124mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力5.386kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為

59、圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=0.769 kNm；其中，F=1/2qh=3.843，h為梁高為0.35m，a為次楞間距為200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 7.69105/1.02104 = 75.65 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值

60、=75.65N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=3.843kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=243800mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.6153843.000500.003/(100206000.000243800.000)=0.154mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.154 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.154mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =

61、1.25mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！六、梁

62、底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001414/6 = 1.96104mm3； I = 600141414/12 = 1.37105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨

63、度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.600.350.90=5.78kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=5.78+0.23+1.51=7.52kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.107.5220.32=0.068kNm； =0.068106/1.96104=3.454N/mm2；梁

64、底模面板計算應力 =3.454 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.350+0.35）0.60= 5.56KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6775.5653004/(10095001.37105

65、)=0.234mm；面板的最大撓度計算值: =0.234mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.350.3=2.677 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.3(20.35+0.6)/ 0.6=0.227 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.22.67

66、7+1.20.227=3.486 kN/m；活荷載設計值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷載設計值 q = 3.486+1.890 = 5.376 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的邊支座力N1=N2=0.249 KN，中間支座的最大支座力N=1.364 KN;方木最大應力計算值 ： =0.0331

67、06 /83333.33=0.394 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=31.3641000/(250100)=0.409N/mm2；方木的最大撓度：=0.006 mm；方木的允許撓度：= 0.3103/250=1.2mm；方木最大應力計算值 0.394 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.409 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.600 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.006 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.200 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重

68、荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.249 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.084 kNm ；最大變形 Vmax = 0.214 mm ；最大支座力 Rmax = 0.905 kN ；最大應力 = 0.084106 /(5.08103 )=16.493 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 16.493 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計

69、值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.214mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.364 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.459 kNm ；最大變形 Vmax = 1.174 mm ；最大支座力 Rmax = 4.96 kN ；最大應力 = 0.459106 /(5.08103 )=90.38 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的

70、最大應力計算值 90.38 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.174mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力計算 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.96 kN；R 6.40 kN ,

71、 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =0.905 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1493=0.536 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.80-0.60)/2)1.000.35=0.252 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.60)/2)1.000.140(1.50+24.00)=2.570 kN； N =0.905+0.536+0.252+2.57=

72、4.264 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155

73、1.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.428 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4263.589/(0.428489) = 20.371 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 20.371 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =4.96 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.149(3-0.35)=0.536 kN； N

74、 =4.96+0.536=5.434 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.428 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5433.719/(0.428489) = 25.962 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 25.962 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！