1、目 錄1 編制依據 12 工程概況 13 材料及要求 14 腳手架搭設形式 25 腳手架荷載計算 26 小橫桿的計算 47 大橫桿的計算 68 扣件抗滑力的計算 89 腳手架立桿荷載計算 810 鋼絲繩卸荷計算 911 立桿的穩定性計算 1112 最大搭設高度的計算 1313 連墻件的計算 1414 立桿的地基承載力計算 1515腳手架配件數量匡算 1616 扣件式鋼管腳手架的搭設要求 1717 腳手架的檢查驗收1818 腳手架安全管理1919 對操作人員的要求2020 腳手架使用與維護2021 腳手架的拆除201 編制依據1.1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)

2、1.2 建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)1.3 建筑施工手冊（第四版）1.4 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)1.5 建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)1.6 中核贛州金瑞鈾業有限公司安全避險工程、高昔廢水處理改造系統工程圖紙2 工程概況中核贛州金瑞鈾業有限公司安全避險廢水處理系統改造工程位于贛州市崇義豐州鄉719礦，該工程中包含尾渣庫滲水處理設施、尾渣除氟除錳設施、尾渣拌石灰設施、高昔礦井水預處理設施、工藝廢水處理設施、工藝廢水除氟除錳設施等多個子項工程，各子項工程均包含各類建筑物與構筑物，最高建筑物12米，以其中石灰消化間與除氟除錳設施間相對較高，

3、經核工業贛州工程勘察院現場勘察，石灰消化間座落于巖石之上，地基礎與基礎開挖需履帶式液壓油鍾開鑿，除氟除錳設施間地基與基礎落于老土層，高昔礦井預處理設施落于巖石之上，依據現場圖紙、施工情況，該工程中除氟除孟設施間、石灰消化間等多處需要搭設雙排落地式外腳手架，為確保該工程腳手架工程的安全實施，特擬定此方案。3 材料及要求3.1 扣件直角扣件重量（1.2kg/個）；旋轉扣件重量（1.5kg/個）；對接扣件重量（1.6kg/個）。附件：T型螺栓、螺母、墊片、鉚釘的采用材料應符合GB700T9普通碳素結構鋼技術條件A3鋼的規定。螺栓MR總長75mm螺母MR對邊寬為22mm，厚度為14mm（螺栓、螺母絲紋

4、均應符合GB196-81普通螺紋的規定）墊片MR應符合GB95-76墊圈的規定。旋轉扣件，中心鉚釘直徑為14mm，其他鉚釘直徑為8mm，其他材料符合GBT8-6的機械性能不低于KT33-8的技術要求。3.2 鋼管外徑48mm，壁厚3.5mm的高頻焊接鋼管，其質量應符合GB3092-82規定，有嚴重銹蝕彎曲壓偏、損壞和裂紋者均應剔除。3.3 腳手板本工程所采用的腳手板為松木，其寬度為200mm，厚度為50mm，長度為4000mm，在施工過程中可根據需要進行調整。4 腳手架搭設形式本工程石灰消化間、除氟除錳設施間中建筑物、構筑物無采用鋼管扣件落地式雙排腳手架進行防護。 5.腳手架荷載計算51 腳手

5、架參數 雙排腳手架搭設高度為11.0米,立桿采用單立管； 搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.80米； 內排架距離墻長度為0.30米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根； 采用的鋼管類型為483.50； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用一步二跨，豎向間距1.80 米，水平間距3.00 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 5.2 活荷載參數 施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2； 腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2 層； 5.3 風荷載參數 本工程地處江西省贛州市，基本風壓為

6、0.30 kN/m2； 風荷載高度變化系數z 為0.96； 風荷載體型系數s 為 1.32； 腳手架計算中考慮風荷載作用； 5.4 靜荷載參數 每米立桿承受的結構自重標準值:0.1248 kN/m2； 腳手板自重標準值:0.300 kN/m2； 欄桿擋腳板自重標準值:0.150 kN/m2 安全設施與安全網:0.005 kN/m2； 腳手板鋪設層數:7 腳手板類別:竹笆片腳手板； 欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值:0.038 kN/m2； 5.5 地基參數 地基土類型:巖石 地基承載力標準值:160.000 kpa 立桿基礎底面面積:0.250 m2 地面廣截力

7、調整系數:1.00 6. 小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 6.1 均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1 = 0.038 kN/m； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3001.500/3 = 0.150 kN/m； 活荷載標準值:Q = 3.0001.500/3 = 1.500 kN/m； 荷載的計算值:q = 1.20.038 +1.20.150 +1.41.500 = 2.326 kN/m；小橫桿計算簡圖 6.2 強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，

8、計算公式如下: 最大彎矩Mqmax = 2.3261.0502/8 = 0.321 kN.m； 最大應力計算值 = Mqmax /W = 63.216 N/mm2； 小橫桿的最大彎曲應力 = 63.216N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f = 205.0 N/mm2，滿足要求！ 6.3 撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q = 0.038+0.150+1.500 = 1.688 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.6881050.04/(3842.060105121867.040255516) = 1.064 mm； 小橫桿的最大撓度 1.064 m

9、m 小于 小橫桿的最大容許撓度1050.0/150 = 7.000與10 mm，滿足要求！ 7、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 7.1 荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.050 = 0.040 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3001.0501.500/3 = 0.158 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.500/3 = 1.575 荷載的設計值: P = (1.20.040+1.20.158+1.41.575)/2 = 1.221 kN；大橫桿計算簡圖 7.2 強度驗算 最大彎矩考慮為大

10、橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:Mmax = 0.08(0.0381.2)1.5002 = 0.008 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:Mpmax = 0.2671.2211.500 = 0.489 kN.m； M = Mmax+Mpmax = 0.008+0.489 = 0.497 kN.m 最大應力計算值 = 0.497106/5077.8 = 97.877 N/mm2 ； 大橫桿的最大應力計算值 = 97.877N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f = 205.0 N/mm 2，滿足要求！ 7.

11、3 撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax = 0.6770.0381500.04/(1002.060105121867.0) = 0.052 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： 小橫桿傳遞荷載 P = (0.038+0.150+1.500)/2 = 0.844 kN Vpmax = 1.8830.8441500.03/(1002.060105121867.0) = 2.137 mm； 最大撓度和：V = Vmax

12、+Vpmax = 0.052+2.137 = 2.189 mm； 大橫桿的最大撓度 2.189 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度1500.0/150 = 10.000與10 mm，滿足要求。 8、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40 kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc- 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0

13、381.5002/2 = 0.057 kN； 小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.050/2 = 0.020 kN； 腳手板的自重標準值: P3 = 0.3001.0501.500/2 = 0.236 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.500/2 = 2.363 kN； 荷載的設計值: R = 1.2(0.057+0.020+0.236)+1.42.363 = 3.684kN； R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!9、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標

14、準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.052/2+1.502)0.038/1.8011.00 = 2.313 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2);采用竹笆片腳手板,標準值為0.30 NG2 = 0.30071.500(1.050+0.30)/2 = 2.126 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板標準值為0.150 NG3 = 0.15071.500/2 = 0.788 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2);0.005 NG4 = 0.0051.50011.000 = 0.082 kN； 經計算

15、得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.310 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz = 0.960； Us - 風荷載體型系數：取值為1.320；

16、 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.70.3000.9601.320 = 0.266 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ = 1.25.310+1.44.725 = 12.987 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2NG+0.851.4NQ = 1.25.310+0.851.44.725 = 11.995 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw為 Mw = 0.851.4WkLah2/10 = 0.851.40.2661.5001.8002/10 = 0.154 kN.m；10、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在

17、規范以外，故僅供參考）: 卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內增加1吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。 計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。 經過計算得到 a1 = arctg3.000/(1.050+0.300) = 65.772度 a2 = arctg3.000/0.300 = 84.289度 吊點處立桿軸向力為： P1 = P2 = KxN/nd = 1.510.035/2 = 7.526kN； kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)： T1 = P1/sina1 = 7.526/0.912 = 8.253 kN； T

18、2 = P2/sina2 = 7.526/0.995 = 7.564 kN； G1 = P1/tana1 = 7.526/2.222 = 3.387 kN； G2 = P2/tana2 = 7.526/10.000 = 0.753 kN； 其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg = T1 = 8.253 kN。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg = 0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取

19、0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。 計算中Fg取8.253， = 0.820，K = 6.000，得到： 選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d = (28.2536.000/0.820)0.5 = 10.990 mm。 吊環強度計算公式為： = N / A f 其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A = 0.5d2； 選擇吊環的最小直徑要為：d = (2Fg/f/)0.5 = (28.253103/50/3.142)0.5 = 10.253 mm。

20、鋼絲繩最小直徑為 10.990，必須拉緊至 8.253 kN，吊環直徑為 10.253 mm。 鋼絲繩作用在扣件上產生的分力G = 3.387kN小于扣件抗滑承載力12.800kN，符合要求。 腳手架豎向荷載P = 7.526kN小于扣件抗滑承載力12.800kN，符合要求。 11、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 12.987/2.000 = 6.494 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 ； 計

21、算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：lo = 3.119 長細比 Lo/i = 198 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ： = 0.184； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f = 205.000 N/mm2； = 6493.500/(0.184489.30) = 72.130N/mm2； 立桿穩定性計算 = 72.130N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計

22、值 ：N = 11.995/2.000 = 5.998 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 ； 計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：lo = 3.119 長細比 Lo/i = 198 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ： = 0.184； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f = 205.000 N/mm2； = 5997.5

23、0/(0.184489.30)+153900/5077.793 = 113.901N/mm2； 立桿穩定性計算 = 113.901N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 12、最大搭設高度的計算: 按規范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.996； 活荷載標準值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs = 0.1844.89310-

24、4205.000103-(1.22.996+1.44.725)/(1.20.125) = 55.062m； 按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 55.062 /(1+0.00155.062) = 52.188 m； H = 52.188 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H = 50 m，滿足要求！ 按規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.996； 活荷載標準值 ：NQ = 4

25、.725 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk = Mw/(1.40.85) = 0.154 /(1.4 0.85) = 0.129 kN.m； Hs = 0.1844.89310-4205.000103-(1.22.996+0.85*1.4(4.725+0.1844.8930.154/5.078)/(1.20.125) = 61.470 m； 按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 61.470 /(1+0.00161.470) = 57.911 m； H = 57.

26、911 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H = 50 m，滿足要求！13、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： N2 = N1w+N0 風荷載標準值 Wk = 0.266kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 5.400m2； 按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0 = 5.000kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： N1w = 1.4WkAw = 2.011 kN； 連墻件的軸向力設計值 N1 = N1w+N0 = 7.011 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = A

27、f 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 L/i = 300.000/15.782 的結果查表得到 = 0.949 ，L為內排架距離墻的長度； 又： A = 4.893 cm2；f = 205.00 N/mm2 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.89310-4205.000103 = 95.191 kN； N1 = 7.011 N f = 95.191,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 N1 = 7.011小于雙扣件的抗滑力12.800kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 14、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿

28、足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkkc = 160.000 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk = 160.000kpa； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1.000； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A = 23.990 kpa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.995/2 = 5.997 kN； 基礎底面面積 ：A = 0.250 m2。 p = 23.990fg = 160.000kpa 。地基承載力滿足要求！ 15、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要， 因此按匡算

29、方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L - 長桿總長度(m)； N1 - 小橫桿數(根)； N2 - 直角扣件數(個)； N3 - 對接扣件數(個)； N4 - 旋轉扣件數(個)； S - 腳手板面積(m2)； n - 立桿總數(根) n = 42； H - 搭設高度(m) H = 11； h - 步距(m) h = 1.800； la - 立桿縱距(m) la = 1.500； lb - 立桿橫距(m) lb = 1.050； 長桿總長度(m) L = 1.1 11.00 (42 + 1.50 42/1.80 - 2 1.50/1.80) = 911.53； 小橫桿數(根)

30、N1 = 1.1 (11.00 /1.80 1/2 + 1) 42 = 187； 直角扣件數(個) N2 = 2.2 (11.00 / 1.80 + 1) 42 = 657； 對接扣件數(個) N3 = 911.53 / 6.00 = 152； 旋轉扣件數(個) N4 = 0.3 911.53 / 6.00 = 46； 腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 42-2) 1.50 / 1.05 = 62.86。 根據以上公式計算得長桿總長911.53m；小橫桿187根；直角扣件657個；對接扣件152個；旋轉扣件46個；腳手板62.86m2。16、 扣件式鋼管腳手架的搭設要求基本要求是：橫平豎

31、直，整齊、清晰、圖形一致，平豎通順，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃。具體要求如下:16.1 腳手架搭設前應向搭設人員及使用人員做好腳手架施工方案的交底；對腳手架所用鋼管、扣件等認真組織檢查驗收，經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水，不合格產品不得用于腳手架的搭設。16.2 腳手架的基礎回填土的回填密實度不得小于95%。16.3 立桿下均墊寬度為300寬木膠板。16.4 每搭完一步腳手架后，應按規范允許偏差要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。16.5 立桿的搭設應符合以下規定：嚴禁將其它規格的鋼管用于本腳手架中；相鄰立桿的對接扣件不得在

32、同一高度內，錯開距離不得小于500；開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻桿。16.6 縱向水平桿的搭設：縱向水平桿布置在立桿的內側，其長度不宜小于3跨；接長宜采用對接扣件連接，如采用搭接應采用三個旋轉扣件固定，搭接長度不得小于1m，搭接或對接點應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100。16.7 橫向水平桿：主節點處必須設置一根橫向

33、水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150，靠墻一端的外伸長度為300，不應大于360。16.8 剪刀撐按7.27.2m方格沿腳手架全高、全長連續布置。剪刀撐接頭采用搭接，搭接長度不小于1m，采用兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100。16.9 在主節點處的固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件的開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。16.10 欄桿和踢腳板均布置在立桿的內側。17 腳手架的檢查驗收17.1 腳手架搭設鋼管若采用新鋼管：

34、應有產品合格證，質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合碳素結構鋼中Q235中A3鋼的要求；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管的外徑、壁厚、端面等的偏差，應符合相關規定；鋼管必須涂有防銹漆。如采用舊鋼管，應符合下列規定：表面銹蝕深度不大于0.5；彎曲變形符合相關要求，并做好防銹蝕處理。17.2 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；新舊扣件均應進行防銹處理。17.3 腳手架搭設在下列階段進行檢查驗收：腳手架搭設前；作業層上施加荷載前；達到設計高度

35、后；遇有六級大風與大雨后；停用超過一個月。17.4 腳手架的檢查驗收應根據下列技術文件：規范、施工方案、技術交底文件。17.5 腳手架使用過程中，應定期檢查下列項目：桿件的設置和連接，連墻件、支撐等的構造是否符合要求；立桿基礎是否沉陷；立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；安全防護措施是否符合要求；是否超載。18、 腳手架安全管理18.1 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗。18.2 搭設腳手架人員必須戴好安全帽，系好安全帶，穿防滑鞋。18.3 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規范規定進行

36、檢查驗收，合格后方可使用。18.4 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。18.5 當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。18.6 腳手架應按規定要求進行檢查與維護。18.7 在腳手架使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿，連墻桿。18.8 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。18.9 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的有關規定執行。18.1

37、0 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入。19、 對操作人員的要求19.1 凡是參加外架搭設的人員，必須是經過專業技術培訓，并考核合格取得蹬高作業操作證的人員，非持證人員不得參加操作。19.2 凡經醫院檢查，證明患有高血壓、貧血、冠心病、心臟病以及其他不能從事高空作業的同志不得參加操作。19.3 進入施工現場必須正確戴好安全帽，高空作業時必須按要求正確系好安全帶且應系緊掛牢。19.4 搭設時必須遵守操作規程，按外架設計和交底方法進行，不得圖方便，偷工省料。19.5 操作時，手應抓緊抓牢，所用板手應用繩鏈系掛在腰部，扛管時應注意前后左右的行人，架子操作還應注意下方

38、有無其他人員操作，行走或停留，以免發生事故。19.6 拆除時，應事先確定好高作業區、用紅、綠色繩帶或紅、白雙色欄桿進行圍護，并設置明顯警示牌，且有專人監護，以防發生扎傷事故。20、 腳手架使用與維護根據工程實際需要設計并通過計算的，因此必須按照規定和設計要求進行搭設，施工中的腳手架，不準堆放大量的鋼管，模板木楞、鋼筋等材料，操作前應先檢查扣件等鉚固有無松動，發現情況應及時處理，不留隱患，雨后應將雨水清掃干凈，任何人不得擅自拆除腳架管和安全網拉作他用，不得任意拆除腳手架上的任何部位的扣件和其他附件及保險裝置。以免造成事故。21、 腳手架的拆除拆除腳手架時，必須經過施工技術負責人同意后方可拆除，未

39、經批準的腳手架不得擅自拆除。21.1 拆除腳手架前，應清除腳手架上雜物及地面障礙物。21.2 拆除腳手架的方法和順序應按照搭設時的相反順序進行，即后搭的先拆，先搭的后拆，搭時由下而上，拆時由上而下，但在拆除前必須先對整個架體進行檢查和加固，以免腳手架在使用期間因檢查加固不到位，存在隱患而造成事故。21.3 拆除時嚴禁上下同時作業。21.4 連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻桿加固。21.5 當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻桿。21.6 拆除下來的腳手管應用繩系或用塔機吊運，嚴禁亂扔，事前必須在地面劃好高空作業區，并派專人監護，作業區內不準人員行走或停留，鋼管上的扣件應及時拆卸干凈，鋼管應按長短分規格堆放到指定位置，而且要堆放整齊，扣件按種類型號堆放到指定地點，保持現場整潔和文明施工。