1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、施工準備及部署2四、工藝流程4五、施工工藝41 柱模42 墻模63 梁、板模84 樓梯模105 梯井模（筒子模）11六、成品保護及模板拆除12七、質量標準13八、安全文明施工要求16九、計算書171 柱模計算172 墻模計算293 梁模板計算324 板模計算47一、編制依據1、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中國建筑工業出版社；2、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）中國建筑工業出版社；3、建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；4、建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；5、鋼結構設計規范（GB50017-2003）中國建筑工

2、業出版社；6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001） 中國建筑工業出版社； 二、工程概況長沙市紅十字不育不孕專科醫院工程地下一層，地上結構十九層，地下負一層結構層高4.8m，一層層高為4.5m，二、三、四、七層為4.2m，五、六、八至十九層為3.8m，地下室外墻墻厚為300mm，車道砼墻厚為300mm，人防門墻厚為350mm；電梯井為筒體剪力墻結構，剪力墻厚度最大為250mm，最大的框架柱為1000mm1000mm；較大梁的截面尺寸為400mm1400mm和300mm1700mm兩種，梁最大跨度為10.2m。三、施工準備及部署1.施工準備1.1材料及主要機械準備：水平結

3、構及梁側模板采用1220mm2440mm18mm和830mm1890mm18mm木膠合板、木枋型號為60mm80mm2500mm、12止水螺桿和高強對拉螺桿兩種、483.5鋼管、扣件、早拆頭、蝴蝶扣、鐵錘、斧頭、手鋸、電鋸、平刨機、壓刨機、電鉆、活動扳手、水平尺、線墜、撬棍、吊裝索具以及水性脫模劑等。1.2勞力計劃安排：根據工期要求和勞動量要求，綜合考慮人力因素以及加班時的勞力投入等，柱模板考慮按2人/天/個，梁板模支設按10m2/人/天計算，高峰期木工140人方能夠滿足施工要求。2.施工部署2.1模板周轉量核算：負一層豎向結構模板用量：6626，水平結構模板用量：6116；一層豎向結構總模板

4、用量和：3506，水平結構總模板用量總和：3236；、二層豎向結構模板用量總和：2999，水平結構模板用量總和：2768。經比較分析可知：進場后按地下負一層，地上一層，二層梁、板模板面積配置三層水平結構新模板，按地下負一層墻、柱模板面積配置一套豎向結構模板，豎向結構與水平結構分開澆筑混凝土，便能夠滿足上部結構模板周轉使用要求。主體結構施工進度計劃：地下一層20天，一至四層40天，五層至十九層為6天一層。根據進度計劃，標準層配備三套模板，模板周轉情況如圖1所示： 圖1模板周轉示意圖當施工十五層主體結構時，合理補充部分新模板，可滿足本工程所有主體結構施工要求。2.2電梯井采用定型大模板，每個電梯井

5、配置一套，梁、板、柱、樓梯等其它構件采用散拼模板，周轉使用、合理更新。四、工藝流程本工程主體墻、柱模板為散拼模板，且水平和豎向結構混凝土強度等級差異，故混凝土必須分兩次澆筑；在支墻、柱模板的同時，可以穿插滿堂腳手架的搭設，以及梁底模的鋪設；待墻、柱混凝土澆筑完成，拆模、吊運模板后，方能進行板模的支設；電梯井內模板采用筒體模，跟上主體結構進度，每層支設一次。標準層的施工順序為：滿堂架搭設墻、柱模板安裝澆筑墻、柱混凝土墻、柱模板拆除梁、板模支設梁板砼澆筑。五、施工工藝1 柱模1.1 操作流程定位、找平組裝柱模安裝柱箍安裝對拉螺桿校正垂直度加固柱模驗收澆筑混凝土柱模拆除。1.2 柱模構造采用18mm

6、厚木膠合板，模板在施工現場組拼，豎向內楞采用60mm80mm木枋，柱截面在600 mm600 mm 1000 mm1000 mm之間（含1000 mm1000 mm），柱箍采用8槽鋼，并用12高強螺桿加100mm100mm10mm帶D=12mm的圓孔鋼板予以加固，第一、二道柱箍間距為300mm，從第三道起均采用間距為500mm的柱箍；柱截面尺寸600mm600mm（含600mm600mm）1000mm1000mm之間時，柱箍采用483.5鋼管加蝴蝶扣予以加固，鋼管間距同槽鋼；截面尺寸600mm600mm以下的柱子，不設穿墻對拉螺桿，柱箍間距下面三道為350，上部為500mm。 1.3 柱模板的

7、背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系如圖所示： 圖2柱模構造示意圖1.4 柱子支模至最大梁截面的梁底，柱子混凝土澆筑時，第一次澆筑至梁底位置，柱頭模板采用散拼模板與水平結構的梁板一起支設。柱頭混凝土在梁板混凝土澆筑時用塔吊提前2小時按澆筑順序配合澆筑。1.4 安裝、拆除要求按標高抹好水泥砂漿找平層，按柱模邊線做好定位墩臺，以保證標高及柱軸線位置的準確；安裝柱模時，先將相鄰的兩片就位，就位后用小鐵釘將小木條釘在柱子木內楞上臨時固定；安裝完

8、兩面模板后再安裝另外兩面模板，臨時固定示意圖如圖3所示：圖3柱模臨時固定示意圖1.4.3安裝柱箍：柱箍可用槽鋼或鋼管、帶圓孔鋼板或蝴蝶扣等制成，根據柱模尺寸、側壓力大小，用螺栓、槽鋼制成柱箍；將柱模內清理干凈，封閉清掃口，辦理柱模驗收；柱子模板拆除：澆筑砼24h后，先拆掉柱模斜撐，再卸掉柱箍，把連接每片柱模小木條拆掉，然后用撬杠輕輕撬動模板，使模板與砼脫離。2 墻模2.1 操作流程彈線定位安裝門洞模板安裝一側模板安放對拉螺桿穿墻管安裝另一側模板調整固定并校正驗收2.2 墻模構造（如圖4所示）采用18mm厚木膠合板，木方和鋼管作楞，配套穿墻螺桿12使用。豎向內楞采用60mm80mm木枋，水平外楞

9、采用483.5鋼管。 圖4墻模構造示意圖 2.3 使用前模板表面清理，涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。豎向內背楞采用60mm80mm木枋間距200mm，水平外楞圓鋼管483.5間距：第一、二道為300mm，從第三道起為500mm，加固拉結穿墻螺桿水平間距600mm，豎向間距與外楞間距相同，斜向支撐用鋼管對下三道進行間距為600 mm加固以保證其穩定。地下室外墻用12對拉止水螺桿（止水螺桿構造如圖5所示），端頭帶小木塊墊片，以最下面三道對拉螺桿兩側加雙螺母和雙蝴蝶扣，內墻采用高強12穿墻對拉螺桿。 圖5止水螺桿示意圖2.4 當剪力墻與梁相交時，剪力墻模板在梁位置留置岔口，并用鋼絲網

10、臨時攔阻剪力墻混凝土流入梁口內。待剪力墻混凝土澆筑完但未達到初凝狀態前將梁口內的混凝土清除干凈，以保證有足夠的空間錨固梁鋼筋。 2.4 安裝、拆除要求 安裝前，先放出50cm控制線以及洞口控制線，并對控制線進行復核無誤后，才能進行一側模板的安裝； 安裝另一側模板前，務必將剪力墻內的雜物清理干凈，并確保對拉螺桿穿墻管道安裝位置正確； 固定前，對垂直度進行檢查，符合要求后，才能最終固定，并驗收； 加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺桿用蝴蝶扣固定在雙鋼管上。斜撐采用鋼管+U型托，加固方法如圖6所示： 圖6剪力墻模板加固示意圖 混凝土澆筑一天后，依次拆除對拉螺桿、背楞、大模板，并將大模板涂刷隔離劑，整齊

11、堆碼，以備下層使用。 3 梁、板模 3.1 操作流程 彈出梁軸線及水平線并復核 搭滿堂架 安裝梁底模 綁筋后安裝側模并校正加固 安裝板底木楞 調整板標高并起拱 鋪設平臺板模驗收。 3.2 梁模構造（梁模構造如圖7所示：） 圖7、梁模板構造示意圖面板采用18mm厚木膠合板，60mm80mm木枋（內楞）現場拼制，圓鋼管483.5（外楞）支撐，采用可回收12高強對拉螺桿進行加固（梁截面高度700mm以下不設穿墻對拉螺桿），梁底采用60mm80mm木枋支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由483.5鋼管、扣件、立桿、橫桿、支座組成。 側模板用木枋作為內楞，間距200mm，用鋼管作外楞間距400mm，用可

12、回收的12高強穿墻螺桿加固，螺桿水平間距400mm，豎向間距為200mm，300mm；梁底設置支撐（帶早拆頭的483.5鋼管），支撐間距為1050mm，扣件式鋼管腳手架縱距1050mm，橫距為1050mm，步距1600mm。 3.3 梁模安裝、拆除要求 模板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； 鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固； 根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：4m不考慮起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm，懸挑超過2m時，按1/500起拱； 梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45），U型托在施工下層梁板混凝土時預埋；3.4

13、板模采用18mm厚木膠合板，板底用60mm80mm木枋作內楞，內楞的軸線間距為200mm；承重架采用扣件式鋼管滿堂腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管，板模構造如圖8所示：圖8板模構造示意圖3.5 滿堂腳手架滿堂腳手梁底的縱距為1150mm，橫距800mm，步距為1600mm，板底腳手架縱距1150mm ,橫距1150mm，步距為1600mm。板（梁）底搭設高度為樓層高減樓板（梁高）、模板及木方厚度。梁板底立桿與大橫桿處第一鎖口扣件下均加設保險扣，同時所有立桿底座需墊不少于100mm見方的木板，離地200mm處內必須設置掃地桿，縱橫每隔三跨，設置4560剪刀撐一道，提高架體

14、穩定性。 滿堂架搭設時，先根據墻柱外邊線，留出300mm操作面后，搭設滿堂架骨架，然后按照1150mm1150mm格網加密骨架；梁模支架搭設時，梁底增加一排立桿，離梁底左右兩邊200mm處搭設大橫桿，再搭設梁底部小橫桿，間距500mm，然后在小橫桿上鋪設梁底模。滿堂架搭設如圖9所示： 圖9滿堂架搭設示意圖 滿堂架搭設完成后，在所有主次梁相交處，增設一根帶早拆頭的立桿，與架體相連，作為滿堂架的一部分；3.6 安裝、拆除要求 澆筑混凝土17d后，拆除板模、梁側模及支架，梁底模待混凝土齡期滿28d后拆除）。 模板拆除時，操作人員站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龍骨自由墜落；拆下的模板及時清

15、理粘連物，涂刷脫模劑，拆下的扣件及時集中收集管理； 4 樓梯模 4.1 操作流程 根據實際層高放樣安裝平臺梁模樓梯底模樓梯外幫側板綁扎鋼筋安裝踏步側板踏步模固定。 4.2安裝、拆除要求 安裝時，外幫側板上口與踏步側板的下口保證在同一水平線上； 樓梯剪力墻與樓梯梁板同一層施工，因此在剪力墻上樓梯梁板與剪力墻交接的位置采用鋼絲網，先打墻砼，后打梁板砼。 5 梯井模（筒子模） 5.1 模板構造 采用四塊定型模板和四塊陰角模板組成，模板尺寸根據層高來制作定型模板，對于層高特殊的層次，采用散拼模板施工，進入標準層后，采用兩套定型模板周轉至頂，梯井模構造圖如圖10、圖11所示： 圖10梯井模構造圖 圖11

16、陰角模大樣圖5.2 電梯井內模板支設時，安裝操作平臺。在施工本層電梯井時，正對電梯門的剪力墻上方預留D=50mm，H=100mm的圓孔，在施工上一層時，先將483.5在電梯門處與預留孔架起平臺基礎，然后在臨時基礎上搭設支模操作平臺進行施工。從施工安全角度考慮，隔三層將臨時鋼管基礎保留，作為電梯井的安全硬防護。5.3 電梯井內筒子模的固定方法為：在施工本層電梯井時，在四周剪力墻上方預埋16鋼筋頭，鋼筋頭間距為1000mm，伸出剪力墻長度為100mm，待上一層施工時，將鋼筋頭向上彎折成60，斜撐鋼管一端用早拆頭與定型模板上端背楞節點相連，另一端套住彎折后的鋼筋頭，達到固定模板的作用，加固方法如圖1

17、2所示：圖12梯井模加固示意圖5.4 安裝、拆除要求 為確保設備的正常安裝與運行，對井內的垂直度精度要求相當高，故在施工過程中，需加強對筒子模垂直度的控制。具體方法為：在模板支設時， 在樓層地面上彈出50cm控制線，用吊線錘的方法控制其垂直度，待垂直度滿足要求后，方能最終固定。 筒子模拆除后，堆放至指定的大模板堆放場地，并涂刷好脫模劑以備下層使用。六.成品保護及模板拆除：A、模板吊運時要平穩、準確，防止碰撞樓板及其他已施工完畢的部位，用撬棍調整大模板時，要注意保護模板下面的的砂漿找平層。B、工作面以安裝完畢的平面模板，不得作為臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整度產生偏

18、差。C、豎向模板的拆除應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損時進行。水平結構模板的拆除需達到規范規定的強度要求后方可以拆除。 拆模時的混凝土強度要求表：構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502, 8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-100D、拆模時要按程序進行，在任何情況下，操作人員不得站在墻頂采用晃動、撬動模板或用大錘砸模板的方法拆除模板，防止混凝土墻面及門窗洞口等出現裂紋。E、混凝土結構拆模后，應及時采取養護措施。冬期施工階段除混凝土結構采取防凍措施外。F、模板及配件拆除后，應及時清理干凈，對變形及損壞的部位及時進行維修，對斜撐

19、絲杠、對拉螺栓絲扣應抹油保護。七、質量標準 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 1 主控項目 1.1 安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 1.2 在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2 一般項目 2.1 模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不

20、應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2.2 對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 2.3 固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合表1規定： 表1、模板安裝允許偏差和檢查方法 項次項目國家規范標準允許偏差值（mm）

21、檢查方法1軸線位移柱、墻、梁5量尺2底板上表面標高5水準儀或拉線、尺量3截面模內尺寸基礎10尺量柱、墻、梁+4，-54層高垂直度層高5m6經緯儀或拉線、尺量層高5m85相鄰兩板表面標高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7陰陽角方正5方尺、塞尺垂直5線尺8預留鐵件中心線位移5拉線、尺量9預留管、螺栓中心線位移3拉線、尺量螺栓外露長+10，010預留孔洞中心線位移3拉線、尺量尺寸+10，011門窗洞中心線位移+10，0拉線、尺量寬、高+10，0對角線+10，012插筋中心線位移5尺量外露長度+10，0 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代

22、表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 3 現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） 4 模板垂直度控制 4.1 對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 4.2 模板拼裝配合，木工工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平

23、整度不超過5mm； 4.3 模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 5 頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500mm線，根據層高及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線，施工員和質檢員負責全程跟蹤并及時進行復核，消滅錯誤在萌芽之中，盡最大可能杜絕返工現象。 6 模板的變形控制 6.1 墻模支設前，豎向梯子筋上，用塑料卡保證墻體的保護層厚度。 6.2 澆筑混凝土時，實行分層澆筑，每層澆筑高度控制在500mm以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 6.3 門窗洞口處對稱下混凝土； 6.4 模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位等現象；

24、6.5 澆筑前認真檢查對拉螺桿、頂撐及斜撐是否松動，檢查現場情況是否與方案相符，如有出入，按照方案進行整改，經檢驗合格后方能進行混凝土澆筑； 6.6 建筑物周邊墻、柱模板支設時，禁止與外腳手架、爬架相拉結。 7 模板的拼縫、接頭處理 模板拼縫、接頭不密實時，用小木條塞縫隙并用塑料膠紙粘縫處理。 8 窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 9 清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50mm100mm洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背釘木枋固定。 10 與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，經各

25、方復核準確無誤后才合模。 11 混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 12 為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、并按下次安裝的先后順序堆放，以保證安拆的有序性。安裝操作人員采取定段、定編號負責制。八、安全文明施工要求1 拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶，戴好安全帽，不得穿拖鞋進入施工現場； 2 支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 3 在拆墻模前不準將腳手架拆除；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全

26、通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行、“當心墜物”等安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好操作平臺的架體上作業。 4 澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 5 木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，設備與開關箱之間的距離不得超過3m，外殼接保護零線，并且要有良好的絕緣性能。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機

27、械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時及時斷電加鎖。 6 用塔吊吊運模板時，必須由塔吊指揮現場指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞擊傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。絕不允許一次吊運二塊以上模板（含兩塊） 7 對大模板的堆放場地進行硬化、平整、設置圍擋，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 9 在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平

28、臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 10 環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。11 樓層拆模后，做到“工完場清”，清除的材料分規格堆碼整齊，拆模后的臨邊及洞口及時做好防護工作。 九、計算書1 柱模計算本工程柱截面尺寸在600mm600mm1000mm100

29、0mm之間不等，最大高度為4.8m層高；現取截面尺寸最大柱的最不利情況進行計算如下：柱截面尺寸：1000mm1000mm，柱高為4.8m，混凝土的重力密度c=24KN/m3，模板為：18mm厚木膠合板，內楞為60mm80mm杉木枋，柱箍為輕型槽鋼80503.0，柱箍的間距為300 mm；柱箍肢數為2肢。計算：1.1 新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500

30、m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。經計算，分別為：42.577kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值42.577 kN/m2作為本工程計算荷載。傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。 1.2 面板抗彎強度驗算 面板的計算按三跨連續梁進行，面板抗彎強度驗算時，考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土產生的荷載。計算簡圖如下： 面板最大彎矩按下面公式計算 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.242.580.300.90=13.795kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.

31、000.300.90=0.756kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =13.795+0.756=14.551 kN/m；面板的最大彎距：M =0.114.551207207= 6.23104N.mm； 面板最大應力按下式計算：b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 30018.018.0/6=16200 mm3；f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； = M/W = 6.23104 /16200 = 3.84N/mm2小于 =13N/mm2，滿足要求！ 1.3 面板抗剪驗算 按下式計算面板的最大剪力： = 0

32、.614.551207.0 = 1807.228N；截面抗剪強度必須滿足下式:面板截面受剪應力計算值: =31807.228/(230018.0)=0.502N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.502N/mm2 小于面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！1.4 面板撓度驗算撓度按如下公式計算面板的最大撓度計算值: = 0.67714.55207.04/(1009500.01.45105) = 0.131mm小于面板最大容許撓度設計值 = 0.828mm，滿足要求！1.5 豎楞計算豎楞計算亦按照三跨連續梁進行計算： 抗彎

33、強度驗算新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.242.580.210.90=9.519kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.210.90=0.522kN/m； q = (9.519+0.522)/2=5.020 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.15.020300.0300.0= 4.52104N.mm；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 4.52104/6.40104 = 0.706N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =0.706N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！ 抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:新澆混凝土側壓

34、力設計值q1: 1.242.580.210.90=9.519kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.210.90=0.522kN/m； q = (9.519+0.522)/2=5.020 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.65.020300.0 = 903.614N；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3903.614/(260.080.0)=0.282N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.282N/mm2 小于豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:

35、豎楞最大容許撓度: = 300/250 = 1.2mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6778.81300.04/(1009500.02.56106) = 0.020 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.02mm 小于豎楞最大容許撓=1.2mm ，滿足要求！1.6 柱箍計算柱箍按兩跨連續梁進行計算，計算簡圖如下： 抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.45 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 10.98 cm3；柱箍的最大應力計算值: = 40.98N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；柱箍的最大應力計算值

36、 =40.98N/mm2 小于柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求! 撓度驗算經過計算得到: = 0.123 mm；柱箍最大容許撓度: = 650 / 250 = 2.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.123mm 小于柱箍最大容許撓度 =2.6mm，滿足要求! 對拉螺桿計算按下式計算計算公式如下:其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N =

37、6.544 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=6.544kN 小于對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!柱截面尺寸：600mm600mm，柱高為4.8m，混凝土的重力密度c=24KN/m3，模板為：18mm厚木膠合板，內楞為60mm80mm杉木枋，柱箍為鋼管483.5mm，柱箍的間距為300 mm；柱箍肢數為2肢。根據規范，當采用容量為大于0.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為6.00kN/m2；按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并

38、取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 54.861 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值54.861 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.861kN/m2；

39、傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6 kN/m2。柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 180 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算

40、最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =180.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.350.90=20.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.350.90=2.646kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =20.737+2.646=23.383 kN/m；面板的最大彎距：M =0.123.383180180= 7.58104N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)；

41、 W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 35018.018.0/6=18900 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 7.58104 / 18900 = 4.01N/mm2；面板的最大應力計算值 =4.01N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =180.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓

42、力設計值q1: 1.254.860.350.90=20.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.350.90=2.646kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =20.737+2.646=23.383 kN/m；面板的最大剪力： = 0.623.383180.0 = 2525.413N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 2525.413N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 350mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板

43、抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32525.413/(235018.0)=0.61N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.61N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)；q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 54.860.3519.20 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =180.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）

44、：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 35018.018.018.0/12 = 1.7105 mm4；面板最大容許撓度: = 180 / 250 = 0.72 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67719.20180.04/(1009500.01.71105) = 0.083 mm；面板的最大撓度計算值 =0.083mm 小于面板最大容許撓度設計值 = 0.72mm,滿足要求！豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。柱箍間距為350mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬

45、度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；豎楞方木計算簡圖抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =350.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.180.90=10.665kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.180.90=1.361kN/m； q = (10.665+1.361)/2=6.013 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.16.

46、013350.0350.0= 7.37104N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 7.37104/6.40104 = 1.151N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.151N/mm2 小于豎楞的抗彎強度設計值=13N/mm2，滿足要求！抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =350

47、.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.180.90=10.665kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.180.90=1.361kN/m； q = (10.665+1.361)/2=6.013 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.66.013350.0 = 1262.707N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 1262.707N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

48、 fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31262.707/(260.080.0)=0.395N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.395N/mm2 小于豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！撓度驗算 最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞最大撓度(mm)； q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =54.860.18 = 9.87 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距): l =350.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2

49、）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 350/250 = 1.4mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6779.87350.04/(1009500.02.56106) = 0.041 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.041mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.4mm ，滿足要求！柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：其中

50、 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的； P = (1.2 54.860.9 + 1.4 60.9)0.18 0.35/2 = 2.1 kN；最大支座力: N = 3.157 kN；最大彎矩: M = 0.821 kN.m；最大變形: V = 2.225 mm；柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.82 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；邊柱箍的最大應力計算值: = 153.87 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =153

51、.87N/mm2 小于柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!柱箍撓度驗算經過計算得到: = 2.225 mm；柱箍最大容許撓度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大撓度 =2.225mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2.4mm，滿足要求!柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 2.225 mm；柱箍最大容許撓度: V = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大撓度 V =2.225mm 小于柱箍最大容許撓度 V=2.4mm，滿足要求!2 墻模計算 本工程剪力墻厚度為200mm350mm不等，取墻厚最大350mm的最不利狀態進行計算，計算高度為3.5m，采用

52、18mm厚木膠合板，內楞采用60mm80mm杉木枋，間距為200mm；用12對拉高強螺桿+蝴蝶扣對鋼管外楞進行加固，外楞間距自下之上第一道為200mm，第二道為300mm，以上至頂均為500mm；對拉螺桿水平間距為600mm，豎向間距同外楞間距。 2.1 墻模板荷載標準值計按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:經計算分別為：49.03 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值49.03 kN/m2作為本工程計算荷載，傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。 2.2 面板計算簡圖 面板抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:新澆混凝土側壓力

53、設計值q1: 1.249.030.30.90=15.88kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.30.90=0.756kN/m； q = 15.88+0.756=16.63kN/m；面板的最大彎距：M =0.116.63200.0200.0= 6.65104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：面板截面的最大應力計算值： = M/W = 6.65104 /1.62104 = 4.10N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 面板抗剪強度驗算 計算公式如下:面板的最大剪力： = 0.616.63200.0 = 1995.6N；截面抗剪強度必須滿

54、足: 經計算，面板截面的最大受剪應力計算值: T =31995.6/(230018.0)=0.55N/mm2 小于面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 面板撓度驗算不考慮振動荷載時，撓度計算公式如下: 經驗算，面板的最大撓度計算值: 面板的最大撓度計算值: = 0.67716.632004/(10095001.46105) = 0.129 mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.8mm，滿足要求！2.3 內楞計算 計算簡圖 抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：內楞的最大彎距：M =0.15.404300.0300.0= 4.86104N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式

55、：內楞的最大應力計算值： = 4.86104/6.40104 = 0.76 N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:內楞的最大剪力： = 0.65.404300.0 = 972.745N；截面抗剪強度必須滿足下式: 經計算，內楞截面的受剪應力計算值: 內楞截面的受剪應力計算值: fv =3972.745/(260.080.0)=0.304N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式

56、如下： 內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.4043004/(10095002.56106) = 0.012 mm小于內楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！2.4 外楞計算 計算簡圖 外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。 抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：外楞最大彎矩:M = 0.1751621.24600.00= 1.70105 N/mm；強度驗算公式： 外楞的最大應力計算值: = 1.70105/5.08103 = 33.46N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！ 抗剪強度驗算計算公式如下：外楞的最大剪力： = 0.651

57、621.242 = 1053N；外楞截面抗剪強度必須滿足:經計算，外楞截面的受剪應力計算值: =31053/(250.0100.0)=0.31N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算撓度驗算公式如下： 外楞的最大撓度計算值: = 1.14616216003/(1002100001.22105) = 0.156mm小于外楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！ 2.5 穿墻螺桿計算計算公式如下:穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.60.3 = 8.587 kN小于穿墻螺桿最大容許拉力值 N= 1.701051.0510-4 = 12.9

58、2kN，滿足要求！3 梁模板計算3.1 本工程梁最大截面尺寸為400mm1400mm，板厚為200mm。支模架采用鋼管扣件滿堂腳手架，立桿間距為1150mm800mm，步距1600mm，梁兩側立桿縱距、橫距同滿堂腳手架，在梁底增加1根承重立桿，局部荷載較大處采用雙扣件抗滑移；梁側模、底模采用18mm厚木膠合板，內楞采用60mm80mm木枋，間距200mm；外楞采用483.5鋼管及12對拉高強螺桿加固，縱向加固間距第一道為200mm，第二道為300mm，橫向加固間距為500mm。 3.2 梁側模計算簡圖 強度計算跨中彎矩計算公式如下:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.940.200.90

59、=10.57kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =10.57+0.504=11.07 kN/m；面板的最大彎距 M= 0.111.07213.3332 = 5.00104N.mm；驗算公式如下：經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 5.00104 / 2.70104=1.851N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 撓度計算面板的最大撓度計算值: = 0.67710.98213.334/(10095002.43105) = 0.066

60、 mm小于面板的最大容許撓度值=0.853mm，滿足要求！ 3.3 梁側模內楞計算簡圖 抗彎驗算跨中彎矩計算公式： 內楞的最大彎距: M=0.14.68500.002= 1.17105N.mm；強度驗算計算公式如下:內楞的最大受彎應力計算值 = 1.17105/6.40104 = 1.83 N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.685004/(10090005.12106) = 0.042 mm小于內楞的最大容許撓度值 = 500/250=2mm，滿足要求！ 3.4 梁側模外楞計算簡圖： 外楞抗彎強度驗算外楞的受彎

61、應力計算值: = 5.15105/1.02104 = 50.721 N/mm2外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！ 外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度計算值 =0.274mm 小于外楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！3.5 對拉螺桿計算驗算公式如下：穿梁螺桿所受的最大拉力: N =180.50.35 =3.15 kN小于穿梁螺桿最大容許拉力值N = 17076/1000 = 12.92 kN，滿足要求！3.6 梁底模計算按三跨連續梁進行，其計算簡圖如下： 抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式： 梁底模面板的最大彎距: Mmax = 0.12525.4810.2

62、2；強度驗算計算公式如下: 面板的最大受彎應力計算值 =0.127106/5.40104=2.359N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 撓度計算最大撓度計算公式如下: 面板的最大撓度計算值: =0.52125.482004/(10095004.86105) =0.046mm小于面板的最大允許撓度值: = 200 / 250 = 0.8mm，滿足要求！ 3.7 梁底支撐計算 鋼管小橫桿計算簡圖： 荷載計算：模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。經過計算，線荷載設計

63、值q = 5.447+1.26=6.707 kN/m； 鋼管抗彎強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值： q = 5.447+1.26=6.707 kN/m；最大彎距 ： M =0.1ql2= 0.16.70711= 0.671 kN.m；最大應力 ： = M / W = 0.671106/5080 = 132.09 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；小橫桿的最大應力計算值 132.09 N/mm2 小于鋼管抗彎強度設計值205 N/mm2,滿足要求!大橫桿計算簡圖： 荷載計算：模板結構自重、混凝土自重、鋼筋自重、混凝土澆筑

64、時的振搗荷載，通過小橫桿傳至大橫桿的力為集中力。經計算，小橫桿的集中力簡化為q/3進行計算，即P=6.707KN/m3=2.236KN/m。 鋼管抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:跨中彎矩計算公式：外楞最大彎矩:M = 0.1752236500= 1.96105 N/mm；強度驗算公式： 外楞的最大應力計算值: = 1.96105/5.08103 = 38.51 N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！ 扣件抗滑移驗算雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值

65、為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=11.21 kN12.80KN,滿足要求! 立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式： 梁兩側立桿穩定性驗算: 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=

66、5844.248/(0.207489) = 57.736 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值：=11671.766/(0.207489) = 115.307 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 115.307 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿

67、足要求！3001700梁計算，梁底支模架同上。1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 48.94 kN/m2、40.800 kN/m2，取較小值40.800 kN/m2作為本工程計算荷載。梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的

68、三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.540.80.9=22.03kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 22.03+2.520 = 24.55 kN/m；計算跨度(

69、內楞間距): l = 126.67mm；面板的最大彎距 M= 0.124.55126.6672 = 3.93104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.93104 / 2.70104=1.45N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.45N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 40.80.5 = 20.4N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 126.67mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣

70、性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.4126.674/(10095002.43105) = 0.015 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =126.667/250 = 0.507mm；面板的最大撓度計算值 =0.015mm 小于面板的最大容許撓度值 =0.507mm，滿足要求！梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608021/6 = 64c

71、m3；I = 608031/12 = 256cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.240.80.9+1.440.9)0.127=6.23kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.16.23500.002= 1.55105N.mm； 最大支座力:R=1.12.6080.5=1.435 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.55105/6.40104 = 2.421 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力

72、計算值 = 2.421 N/mm2 小于內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =40.80.13= 5.3 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩：I = 5.12106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.35004/(100100005.12106) = 0.043 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.043mm 小于內楞的最大容許撓度值 =2mm

73、，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力1.435kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 1.09 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 380mm；經計算得到，外楞的受彎應力

74、計算值: = 1.09106/1.02104 = 107.311 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =107.311N/mm2 小于外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.315 mm外楞的最大容許撓度值: = 380/400=0.95mm；外楞的最大撓度計算值 =0.315mm 小于外楞的最大容許撓度值 =0.95mm，滿足要求！梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算

75、要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3001818/6 = 1.62104mm3； I = 300181818/12 = 1.45105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:

76、1.2（24.00+1.50）0.301.700.90=14.04kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.300.90=0.756kN/m；q = q1 + q2 + q3=14.04+0.11+0.75=14.90kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1014.900.22=0.059kN.m； =0.059106/4.86104=1.22N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.22 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施

77、工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =(24.0+1.50)1.7+0.350.90= 39.33KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67739.332004/(10095004.37105)=0.10mm；面板的最大撓度計算值: =0.10mm 小于面板的最大允許撓度值: = 200 / 250 = 0.8mm，滿足要求！

78、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.70.2=8.67 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.2(21.5+0.3)/ 0.9=0.25 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.28.67+1.20.25=10.7 kN/m；活荷載設計值 P=1.40.900=1.260 kN/m；荷載設計值 q = 10.7+1.260 = 11.96 k

79、N/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下：方木的邊支座力N1=N2=0.95 KN，中間支座的最大支座力N=4.303 KN;方木最大應力計算值 ： =11.96106 /64000=0.18 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=34.3031000/(26080)=1.344N/mm2；方木的最大撓度：=0.029 mm；方木的允許撓度：= 0.1103/250=0.4mm；方木最

80、大應力計算值 0.180 N/mm2 小于方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 1.344 N/mm2 小于方木抗剪強度設計值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.029 mm 小于方木的最大允許撓度 =0.400 mm，滿足要求！梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.368 KN.最大彎矩 Mmax = 0.224 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.745 mm ；最大支座力

81、 Rmax = 2.235 kN ；最大應力 = 0.224106 /(5.08103 )=44.1 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 44.1 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.745mm小于1100/150與10 mm,滿足要求!梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.655 KN.最大彎矩 Mmax = 1.007 kN.m ；最大變形 Vmax = 3.348 mm ；最大支座力 Rmax = 10.046 kN ；最

82、大應力 = 1.007106 /(5.08103 )=198.229 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 198.229 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=3.348mm小于1100/150與10 mm,滿足要求!扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(

83、規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=10.046 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =2.235 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1253.6=0.539 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.15/2+(1.10-0.90)/2)1.100.35

84、=0.312 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(1.15/2+(1.10-0.90)/2)1.100.120(1.50+24.00)=2.726 kN； N =2.235+0.539+0.312+2.726=5.812 kN；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.71；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.711.6 = 3.16 m；Lo/i = 3160.08 / 15.8 = 200 ；由長細比 lo/i

85、的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.18 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5812.431/(0.18489) = 66.035 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 66.035 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =10.046 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.125(3.6-0.5)=0.539 kN； N =10.046+0.539=10.51 kN；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo =

86、 k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.71；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.711.6 = 3.16 m；Lo/i = 3160.08 / 15.8 = 200 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.18 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=10510.401/(0.18489) = 119.409 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 119.409 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！4 板模計算4.1 本工

87、程板模采用18mm厚木膠合板，板底采用60mm80mm方木內楞，內楞的軸線間距為200mm；承重架采用扣件式鋼管滿堂腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管，板底加保險扣。滿堂腳手架縱距1150mm，橫距1150mm，步距為1600mm，離地200mm設置掃地桿，縱橫向每隔三跨均設置剪刀撐。4.2 板模面板計算簡圖 抗彎強度驗算強度計算公式 最大彎矩M=0.15.420.22=0.022 kNm；面板最大應力計算值 = 21680/54000= 0.401N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求! 撓度計算撓度計算公式為 面板最大撓度計算值 v = 0.6

88、7721.62004/(10095002560000)=0.009 mm小于面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求! 4.3 模板支撐木枋計算簡圖 強度計算 最大彎距M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8820.9 /4 + 0.8040.92/8 = 0.279 kN；方木最大應力計算值 = M /W =0.279106/64000 = 4.359 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求! 抗剪強度驗算最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.8040.9/2+0.8

89、82/2 = 0.802 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 0.802103/(2 6080) = 0.25 N/mm2小于方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.67 kN/m；集中荷載 p = 0.63 kN；最大撓度計算值 V= 50.679004 /(38495002560000) +6309003 /( 4895002560000) = 1.061 mm小于最大允許撓度 V=900/ 250=3.6 mm，滿足要求！4.4 板底支撐鋼管驗算

90、按照三跨連續梁計算簡圖如下：最大彎矩 Mmax = 0.969 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.874 mm ；最大支座力 Qmax = 9.985 kN ；最大應力 = 968785.714/5080 = 190.706 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 190.706 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.874mm 小于 900/150=6 mm,滿足要求!4.5 扣件抗滑移驗算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取

91、16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 9.985 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 4.6 立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式 如果完全參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.6+20.1 = 1.8 m ；L0 / i = 1800/ 15.8=113.92 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.489 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=9480.51/(0.489489) = 39.647 N/mm2；立桿穩定性計算 = 39.647 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！