1、 項目名稱：神新疆能源公司屯寶煤礦300萬噸/年選煤廠 工程名稱： 塊煤倉 專項名稱： 上人馬道施工專項方案 目 錄1 編制依據32 工程概況33 施工總體安排44 施工方法55 施工安全措施96 文明施工及環境保護措施117腳手架計算書111 編制依據1.1施工設計圖紙1.2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）1.3建筑施工手冊（第五版）2 工程概況 工程名稱：神新疆能源公司屯寶煤礦300萬噸/年選煤廠工程地點：新疆維吾爾自治區昌吉市硫磺溝2.1塊煤倉位于屯寶煤礦儲煤場內，基礎筏板坐落于砂石換填地基處理層上，內徑13m，三倉同時起滑，總搭設高度約為35米。上人斜道平

2、面尺寸為6m*2.5m。上人斜道基礎坐落在截面尺寸為7m*3m、厚度為400mm、混凝土強度為C35的基礎上，立桿（穿鐵鞋）立在通長的腳手板上。2.2上人斜道施工過程中必須保障安全文明施工。2.3根據現場實際情況和工程需要，上人斜道布置在塊煤倉與矸石倉交接位置（具體位置布置見后附圖一）3 施工總體安排3.1、技術準備3.1.1搭設腳手架的所需材料進場后，要進行檢查驗收，合格后，按品種、規格分類堆放整齊平穩。3.1.2腳手架搭設前，施工員按搭設方案中有關搭設要求，向架子工進行書面安全技術交底。架子工應持證上崗，并保持人員穩定。腳手架的搭設作業，要統一指揮，嚴格按照施工方案和技術交底施工。3.2、

3、材料準備3.2.1施工用材料進場后必須嚴格控制質量。3.2.2本工程上人斜道經計算所需材料見下表：上人馬道腳手架所需材料表項次材料名稱數量1接頭扣件2700個2旋轉扣件1000個3直角扣件30276個4鋼管45T5安全網70片6踢腳板160m7木跳板200片3.3、勞動力準備 為了隨工程進度搭設上人斜道，勞動力準備：塔吊司機2名，塔吊指揮4名，專業架子工10名。4 施工方法4.1 上人斜道腳手架設計4.1.1根據工程實際需要情況，每個上人斜道平面布置尺寸6.0m2.5m，腳手架立桿坐落在上人馬道基礎上，上墊2002006厚鋼板。4.1.1.1上人馬道下部24m范圍采用雙立桿搭設。4.1.1.2

4、立桿必須采用對接扣件進行連接。立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；4.1.2拉結點設置：腳手架與主體結構采用鋼性連接。4.1.2.1連墻件在筒壁上留置預埋件，后與架體用鋼管拉結。4.1.2.2連墻件；水平間距3.0m、豎向間距3.6m、每上人斜道大面按尺寸預埋四塊，拉接時應交錯呈三角行布置以增加架體的整體穩定型。上人斜道預埋件布置見后。4.1.3腳手板鋪設要求：休息平臺采用竹跳板鋪設并用12號鐵線與大橫桿綁扎牢靠，馬道滿鋪木跳板，用鐵線與橫桿綁扎牢固。上表面用30mm50mm木方按間距300設置防

5、滑條。4.1.4剪刀撐布置：為保證腳手架整體性，連續設置剪刀撐，剪刀撐夾角為450，由底層至頂層連續設置；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相鄰的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm；剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不應小于1m，用3個旋轉扣件固定，扣件端部蓋板的邊緣至桿端距離不小于100；架體立面采用安全網封嚴，在每步距上設置180高踢腳板并刷安全色。4.2 腳手架搭設要求4.2.1腳手架搭設順序：搭設流程：放線 安放腳手板 放墊鐵 搭設底部里排掃地大橫桿 豎里排立桿并固定 搭設大橫桿 豎外排立桿、大橫桿 檢查立桿垂直度并搭設小橫桿 搭設第二步大橫桿、小

6、橫桿 依次向前搭設 隨搭設進程要求及時搭設連墻桿及剪刀撐 搭設作業層間橫桿（間距1000），鋪設腳手板，搭設作業層欄桿，鋪擋腳板，掛安全網。4.2.2立桿搭設要求：立桿接頭必須采用對接扣件對接，對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500，各接頭中心距主節點距離不應大于步距的1/3，并小于600；架體傾斜應不大于全高的1/200。4.2.3橫向水平桿搭設要求：大橫桿設在小橫桿之下、立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊；大橫桿采用對接扣件連接，對接接頭交錯布置，不設在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不小于500，同一步大橫桿必須四周交圈，用直角

7、扣件與內外立桿固定。4.2.4縱向水平桿搭設要求：每一主節點處必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上；小橫桿軸線偏離主節點的距離不大于150；外側突出立桿150；在任何情況下，不得拆除貼近立桿的小橫桿。4.2.5扣件安裝要求：扣件內的圓弧與鋼管扣緊時，接觸面不小于30%，扣件螺栓擰緊力矩不應小于40N.m，并不大于65N.m；對接扣件的開口朝內，螺絲朝上；各桿件端伸出蓋板邊緣的長度不應小于100。4.2.6安全網鋪設：腳手架外立桿內側及出入口內側滿掛綠色密目網圍護,安全網之間必須連接牢固, 封閉嚴密并于架體腳手桿固定；上人斜道從底至頂設置踢腳板。每隔五步架設置一道水平兜網。4.3剪刀

8、撐設置要求：剪刀撐從腳手架縱向兩端搭起，搭設寬度為6根立桿，在外側立面整個長度和高度上連續設置；剪刀撐與水平面的夾角為45600；剪刀撐的底部要插到架子底部，與立桿相交處要加旋轉扣件；剪刀撐的接頭必須全部采用搭接方式，搭接長度不小于1000，用不少于三個旋轉扣件連接，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100；剪刀撐用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心距主節點的距離不大于150；4.4質量標準及檢查方法4.4.1驗收及偏差要求：4.4.1.1 腳手架驗收：架子搭設完畢投入使用前要及時檢查驗收，檢查工作由工程負責人或安全負責人進行組織，驗收時須有主管審批架子施工方案

9、的有關技術和安全部門參加。檢查依據為施工組織設計、施工措施、技術交底和有關規范。在檢查過程中如發現工程技術文件與規范有沖突時以規范為準，并及時修改技術文件；架子檢查要分階段進行，根據本工程的特點架子分以下幾個階段進行檢查：4.4.1.2腳手架的結構、尺寸應符合前述規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內；拉結點連接可靠，拉結點處的相交桿件的軸心距節點中心的距離150，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到4060N.m；腳手架立桿垂直度偏差應1/400，且應同時控制其最大垂直偏差值：當架高20米時為不大于5；當架高20米時為不大于10。縱向水平桿的水平偏差應1/300，且全架長的

10、水平偏差值不大于20。4.4.1.3腳手架在以下時間，需要經過檢查驗收合格后方允許投入使用或繼續使用：作業層上施加施工荷載前；每搭設完10-13米高度后；達到設計高度后；遇有六級大風或大雨（化凍后）；停用超過一個月。除了按以上幾個階段進行檢查外，項目安全部門每周必須對架子進行不少于二次的周檢，技術部門安排測量人員及時做好架子的變形觀測，觀測項目主要是架子的垂直度和變形。4.4.1.4架子每次的檢查驗收均由安全部門做好檢查記錄，納入安全資料存檔。架子驗收和定期檢查的主要項目：桿件的設置和連接，連墻件、支撐、卸料平臺處的構造；扣件螺栓是否松動；架子的變形；安全防護措施；是否超載。4.4.2腳手架的

11、允許偏差：序號桿件類別項目偏差檢查方法1立桿縱向垂直度H/400,且60經緯儀或吊線和卷尺橫向垂直度H/600,且402間距步距20鋼卷尺柱距50排距203大橫桿一根桿的兩端L/300,且20水平儀或水平尺同跨內外桿高度104小橫桿水平10，外伸500鋼卷尺5扣件安裝主節點處各扣件距主節點距離150鋼卷尺同步立柱上兩相鄰對接扣件的高度500立柱上對接扣件距主節點的距離h/3縱向水平桿上對接扣件距主節點距離L/3扣件緊固力矩45且65N.m扭力扳手6剪刀撐斜桿與地面傾角45600角尺7腳手板外伸長度對接100a150鋼卷尺搭接a1005 施工安全措施5、1搭設作業安全措施：5.1.1在架上作業的

12、人員應穿防滑鞋和掛好安全帶及戴好安全帽，為了便于作業和安全腳下應鋪設必要數量的腳手板，并應鋪設平穩，不得有探頭板；當暫時無法鋪設腳手板時，用來落腳或抓握、把持的桿件均應是穩定的構架部分。位于立桿接頭之上的自由桿不得用作把持桿。5.1.2架上作業人員應作好分工和配合，傳遞桿件時應掌握好重心，平穩傳遞；對每完成一道工序，要互相詢問并確認后才能進行下一道工序。5.1.3作業人員應佩帶工具袋，工具用后裝入袋中，不要放在架子上，以免掉落傷人；架設材料要隨上隨用，以免放置不當時掉落；每次收工前，所有架上材料必須全部搭設上，不要留在架子上，而且要形成穩定結構。5.1.4在搭設作業進行中地面上的配合人員應躲開

13、可能落物的區域；現場人員必須佩戴安全帽，腳手架搭設人員必須持證上崗。5、2架上作業安全措施：5.2.1架上作業時應注意隨時清理落到架面上的材料，保持架面上的平整清潔，不要亂放材料工具，以免影響自己作業的安全和發生掉物傷人事故；在進行撬、拉、推等操作時，要注意采取正確的姿勢，站穩腳跟，或一手把持在穩固的構件或支持物上，以免用力過猛時身體失去平衡或把東西甩出。在腳手架上拆除模板時，應采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。5.2.2每次收工時，宜將架面上的材料用完或碼放整齊；嚴格禁止在架面上打鬧戲耍、倒退行走和跨坐在外護欄上休息。不要在架面上急匆匆地行走或去辦某些事情，互相躲讓時應避免身體

14、失穩；在腳手架上進行電氣焊時，要鋪鐵皮接著火星并移去易燃物，以免火星點燃易燃物。并同時準備防火措施，一旦著火能及時予以撲滅。5.2.3在架上運送材料經過正在作業中的人員時，要及時發出“請注意”“請讓一讓”的信號。材料要輕擱穩放，不許采用傾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式；腳手架上嚴禁集中堆放材料，大模板不得支設在腳手架上。5、3腳手架的拆除作業：5.3.1腳手架拆除作業前，要對作業人員進行技術安全交底，以確保拆除作業安全順利進行；在統一指揮下，按照確定的程序進行拆除作業。5.3.2一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后構架材料、先輔件后結構件的順序、一件一件的松開聯結、取出并隨即吊下。5.3.3

15、拆卸腳手板、桿件、以及其他較長、較重、有兩端聯結的部件時，一定要兩人或多人一組進行。拆除水平桿件時，松開聯結后，水平托持取下。拆除立桿時，應把穩上端再松開下端聯結并取下。5.3.4應盡量避免單人進行拆卸作業。單人作業時，極易因把持桿件不穩、失橫而出現事故。5.3.5多人或多組進行拆卸作業時，應加強指揮，并相互詢問和協調作業步驟，嚴格禁止不按程序的任意拆卸；因拆除上部或一側的附墻拉結而使架子不穩時，應加設臨時撐拉措施，以免因架子晃動影響作業安全。5.3.6作好安全防護工作：拆卸現場要有可靠的安全圍護，并設專人看管，嚴禁非施工人員進入拆卸作業區內；嚴禁將拆卸下的桿件和其他材料向地面拋擲，已吊至地面

16、的材料應及時運出拆卸區域，保持現場文明施工；高處作業的安全防護設施在每次作業之前應進行逐項檢查、驗收。5.3.7搭拆腳手架時，設專人統一指揮施工，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。6 文明施工及環境保護措施6.1在外上人斜道外側滿掛安全網。6.2在搭拆腳手架時，搭設各種桿件要輕拿輕放，嚴禁向下拋擲。6.3所用的各類周轉材料在不用時必須分類碼垛整齊。6.4拆除的物品及時回收，防止損壞浪費。6.5變形、扭曲、裂紋的鋼管、扣件均不允許使用，保證架體的安全穩定。6.6架體在使用過程不容許私自拆除架體中的任何一個扣件。7腳手架計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件

17、式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度35.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.20米。鋼管類型為482.8，連墻件采用2步2跨，豎向間距2.40米，水平間距2.40米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.1

18、7kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數0.6000。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=

19、0.3501.050/2=0.184kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.050/2=1.575kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.036+1.20.184=0.263kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.575=2.205kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.263+0.102.205)1.2002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.263+0.1172.205)

20、1.2002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.409106/4248.0=96.371N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.036+0.184=0.219kN/m活荷載標準值 q2=1.575kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.219+0.9901.575)1200.04/(1002.06105101950.0)=1.686mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行

21、強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.200=0.043kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷載的計算值 P=1.20.043+1.20.220+1.41.890=2.962kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.

22、036)1.0502=0.783106/4248.0=184.398N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0361050.004/(3842.060105101950.000)=0.027mm集中荷載標準值 P=0.043+0.220+1.890=2.153kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2153.1001050.01050.01050.0/(482.0610510

23、1950.0)=2.473mm最大撓度和 V=V1+V2=2.499mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0361.050=0.037kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷載的計

24、算值 R=1.20.037+1.20.220+1.41.890=2.955kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1189 NG1 = 0.11935.000=4.161kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35

25、041.200(1.050+0.300)/2=1.134kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.2004=0.816kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.20035.000=0.420kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.531kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.2001.050/2=3.780kN風荷載標準

26、值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數： Us = 0.600經計算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.26.531+0.91.43.780=12.600kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.26.531+1.43.780=

27、13.129kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.129kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A

28、 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為2079/16=130 0 允許長細比(k取1)，為1800/16=112 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.401； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =13129/(0.40397)=82.387N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.600kN； i 計

29、算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為2079/16=130 0 允許長細比(k取1)，為1800/16=112 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.401； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.039kN.m；

30、 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =12600/(0.40397)+39000/4248=88.292N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = 300.110kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 N1=4.452kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=41.24 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 6.53+3.78=10.31kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！