1、鎮江汽車客運站新建工程腳手架專項施工方案編制人: 職務： 負責人： 職務： 審核人： 職務： 批準人： 職務： 年 月 日目 錄第一節、工程概況- 2 -一、工程概況- 2 -二、施工要求- 2 -三、技術保證條件- 2 -第二節、編制依據- 3 -第三節、施工計劃- 4 -材料與設備計劃- 4 -第四節、施工工藝技術- 5 -一、技術參數- 5 -二、工藝流程- 5 -三、施工方法- 5 -四、檢查驗收- 10 -第五節、施工安全保證措施- 10 -一、組織保障- 10 -二、技術措施- 13 -三、應急預案- 14 -四、監測監控- 15 -第六節、勞動力計劃- 17 -一、專職安全生產管

2、理人員- 17 -二、特種作業人員-17第七節、計算書及相關圖紙- 17 -【計算書】- 17 - 腳手架專項施工方案第一節、工程概況一、工程概況【工程概況應針對該危險性較大的分部分項工程的特點及要求進行編寫】 鎮江汽車客運站工程工程；工程建設地點：滬寧城際鐵路鎮江站站前廣場東側；屬于框架結構；地上5層；地下1層；建筑高度：22.7m；標準層層高：4.5m ；總建筑面積：20平方米；總工期：163天。 本工程由鎮江市交通投資建設發展有限公司投資建設，江蘇中森建筑設計有限公司設計，江蘇中森建筑設計有限公司地質勘察，鎮江興華監理有限責任公司監理，鎮江建工集團組織施工；由祖永明擔任項目經理，劉喜洋擔

3、任技術負責人。 二、施工要求1、確保腳手架在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。三、技術保證條件1、安全網絡2、腳手架的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據建筑施工腳手架實用手冊建筑地基基礎設計規范GB50007-2002建筑結構荷載規范GB50009-2001混凝土結構設計規范GB50010-2002鋼結構設計規范GB50017-2003建筑施工安全檢查標準JGJ59-99建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001相關施工設計圖紙等。第

4、三節、施工計劃材料與設備計劃1、搭設腳手架的鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001的有關規定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕

5、深度、和鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001的有關規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。2、扣件為可鍛鑄造扣件，其材質應符合建設部鋼管腳手扣件標準GB15831的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65Nm時不得破壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更

6、換。新、舊扣件均應進行防銹處理。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，力求環保美觀。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。6、連墻件材料采用鋼管、角鋼等型鋼，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB 700-88中Q235-A鋼的要求。7、水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉角處的連接桿等宜采用422.5mm 焊接鋼管，也可采用48

7、3.5mm焊接鋼管，其材質在保證可焊性的條件下應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規定，相應的扣件規格也應分別為42mm、48mm或42mm/48mm。主要材料參數表【鋼管落地腳手架】鋼管48 3.5扣件配套腳手板竹笆片腳手板安全網密目安全網第四節、施工工藝技術一、技術參數【鋼管落地腳手架】腳手架排數雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)26立桿型號48 3.5立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)1.05立桿步距(m)1.8連墻件布置方式二步三跨施工均布荷載(kN/m2)3同時施工層數2腳手板鋪設層數14地區鎮江基本風壓(kN/m2)0.37二、工藝流程1、鋼管落地腳手架

8、場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。三、施工方法鋼管落地腳手架定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件以上兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按以下構造要求搭設。1、地基基礎本工程腳手架地基礎部位應在

9、回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿設置(1) 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位扎結不少于2道，立桿頂端亦高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2) 上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采

10、用旋轉扣件連接，扣件數量不應少于2個。每根立桿底部應設置墊塊，并且必須設置縱、橫向掃地桿。縱橫向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高出的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。(3) 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。(4) 立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖。3、大橫桿、小橫桿、剪刀撐設置(1) 縱向水平桿亦設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接其要求如

11、下：當采用對接時，對接扣件應該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離里不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。當采用搭接時；搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；(2) 外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；并且作業層上非主節點處的橫

12、向不平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2； 使用竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。 (3) 雙排腳手架均在腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。4、腳手板、腳手片的鋪

13、設要求(1) 作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm； (2) 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。(3) 作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。腳手板探頭應用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上； （a）腳手板對接； （b）腳手板搭接 (4) 在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑支；(5) 自頂層作業層的腳手板下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。5、防護欄桿(1) 腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳

14、手架外立桿里側。(2) 選用18#鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3) 腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4) 腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。(5) 腳手架上門洞、出入口構造示意圖6、連墻件(1) 連墻件數量的設置除應滿足本規范計算要求外，尚應符合表6.1的規定。表連墻件布置最大間距注：h步距；la縱距。(2) 連墻件的布置應符合下列規定： 宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm； 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時

15、，應采用其它可靠措施固定； 宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（2步）。(3) 對高度在24m以下的雙排腳手架，宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。(4) 連墻件的構造應符合下列規定： 連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接； 連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可

16、靠地頂在混凝土圈梁、柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用的不應少于2股；亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋。(5) 當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在4560之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。 架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施。(6) 連墻件構造示意圖7、架體內封閉(1) 腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2) 腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木

17、板進行封閉。(3) 施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。四、檢查驗收鋼管落地腳手架1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、本工程的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。3、驗收時應具備下列文件(1) 根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件。(2) 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志。(3) 腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄。(4) 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄。(5) 腳手架工程的施工驗收報告。4、腳手架工程的驗收，除查驗有

18、關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1) 構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。(2) 安全網的張掛及扶手的設置是否齊全。(3) 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。(4) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求。(5) 垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格。(6) 扣件螺栓是否松動，是否超載。第五節、施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、環境保護體系二、技術措施腳手架搭設技術措施鋼管落地腳手架1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。2

19、、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工

20、荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。腳手架拆除技術措施1、拆架前:(1) 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；(2) 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；(3) 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；(4) 應清除腳手架上雜物及

21、地面障礙物。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第條第4款、第條第1、2款的規定設置連墻件和橫向斜撐加固。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再

22、解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。

23、11、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。12、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。13、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。14、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。三、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演

24、習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電

25、事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至

26、皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。(D) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：祖永明 手機：安全員：朱從飛 手機：技術負責人：劉喜洋 手機：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。四、監測監控1、安全管理(1) 搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理

27、規則GB 5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；(2) 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；(3) 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；(4) 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；(5) 當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；(6) 腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定搭設和拆除；(7) 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫

28、水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；(8) 不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準；(9) 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；(10) 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；(11) 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005的有關規定執行；(12) 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。2、日常維護管理要求(1) 使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好

29、，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；(2) 彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換；(3) 做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況，每24年涂刷一次，每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜鍍鋅防銹，使用35年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的，應在每次使

30、用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；(4) 搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；(5) 腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來；(6) 健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普遍采用的管理辦法有兩種1) 由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗；2)

31、 由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 祖永明（項目經理）組長，負責協調指揮工作；孫 偉（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；朱從 飛（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；杭建 中（架子工班長）組

32、員，負責現場具體施工；第七節、計算書及相關圖紙【計算書】鋼管落地腳手架計算書鎮江汽車客運站工程工程； 工程建設地點:滬寧城際鐵路鎮江站站前廣場東側；屬于框架結構； 地上5層； 地下1層；建筑高度：22.7m；標準層層高：4.5m ；總建筑面積：18363平方米；總工期：163天。本工程由鎮江市交通投資建設發展有限公司投資建設，江蘇中森建筑設計有限公司設計，江蘇中森建筑設計有限公司地質勘察，鎮江興華監理有限責任公司監理，鎮江建工集團組織施工；由祖永明擔任項目經理，劉喜洋擔任技術負責人。扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規

33、范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 24 m，24米以下采用雙管立桿，24米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.40m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2

34、.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處江蘇鎮江，基本風壓0.37kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層

35、數:14；單立桿腳手板鋪設層數:0；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷載標準值: Q=31.05/(2+1)=1.05kN/

36、m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1721.52+0.101.471.52 =0.362kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.1

37、00.1721.52-0.1171.471.52 =-0.426kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.362106,0.426106)/5080=83.858N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =83.858N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.05kN/m； 最大撓度計

38、算值為：=0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900)=2.291 mm；大橫桿的最大撓度 2.291 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.

39、5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.575=2.463kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.4631.05/3=0.862kNm ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.868kNm；最大應力計算值 =M /

40、 W=0.868106/5080=170.953N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =170.953N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 -

41、4l2/9)/72EIpmax=1790.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900)=2.929 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.024+2.929=2.953 mm；小橫桿的最大撓度為 2.953 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計

42、算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.0381.52/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.0381.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷載標準值: Q=31.051.5 /2=2.362kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.42.362=3.684kN；R 16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立

43、桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NGD1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.80(26.00-26.00)=0.000kN； NGS1=0.1248+0.038+(1.502/2)0.038/1.8026.00=5.075kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NGD2= 0.301.5(1.05+0.4)/2=0kN； NGS2= 0.3(14-0)1.5(1.05+0.4)/2=4.568kN；(

44、3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NGD3=0.1501.5/2=0kN； NGS3=0.15(14-0)1.5/2=1.575kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NGD4=0.0051.5(26-26)=0kN； NGS4=0.0051.526=0.195kN；經計算得到，靜荷載標準值 NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=0kN； NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=11.413kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=

45、31.051.52/2=4.725kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Nd=1.2 NGD+0.851.4NQ=1.20+ 0.851.44.725= 5.623kN； Ns=1.2 NGS+0.851.4NQ=1.211.413+ 0.851.44.725= 19.318kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為Nd=1.2NGD+1.4NQ=1.20+ 1.44.725=6.615kN；Ns=1.2NGS+1.4NQ=1.211.413+ 1.44.725=20.31kN；六、立桿的穩定性計算外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。穩定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架

46、體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.37kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.936，0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為: Wk1=0.7 0.370.9360.214=0.052kN/m2； Wk2=0.7 0.370.740.214=0.041kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 分別

47、為: Mw1=0.85 1.4Wk1Lah2/10=0.85 1.40.0521.51.82/10=0.03kNm； Mw2=0.85 1.4Wk2Lah2/10=0.85 1.40.0411.51.82/10=0.024kNm；1. 主立桿變截面上部單立桿穩定性計算。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=Nd=5.623kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=Nd= 6.615kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1

48、30-2001)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=5622.75/(0.186489)+30003.548/5080=67.726N/mm2；立桿穩定性計算 =67.726N/mm2

49、小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=6615/(0.186489)=72.729N/mm2；立桿穩定性計算 =72.729N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2. 架體底部立桿穩定性計算。考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=1.2(NGD+ NGS)+0.851.4NQ/2=9.659kN；不考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=10.155kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i

50、=1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=9658.995/(0.186489)+23720

51、.754/5080=110.866N/mm2；立桿穩定性計算 =110.866N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=10155.12/(0.186489)=111.651N/mm2；立桿穩定性計算 =111.651N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.37，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.37=0.051kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外

52、側的迎風面積 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=1.156kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 6.156kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=400/15.8的結果查表得到 =0.933，l為內排架距離墻的長度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9334.8910-

53、4205103=93.529kN；Nl=6.156 Nf=93.529,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=6.156小于雙扣件的抗滑力 16kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg=fgkkc=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc=1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A =96.59 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=1.2(NGD+NGS)+0.851.4NQ=1.2(0+11.413)+0.851.44.725=19.318kN；基礎底面面積 ：A=0.2 m2 。p=96.59kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！