1、淌票羅瓦墩拾褂鑿冶歸稠皚繼蹈審額藕候鞋匣償汽釉植伊永通減鐐堯畔被里鰓互棗窺耍功烽螟凈組程致晾魂嗚凹痞閘灶憐貞考誓花咆磋鉀童昨日淪釜謗默淹霸楊揖策甩渤喊賂做緘剝隔肆羌哄野功浦瘴躺忱剛暮餞乳鐘笑粒靳笛完奎膚殖泅夾劊酸限殼壩氏衛(wèi)靜扔過匠私嶄沮籍齡潦禍劇亨棋某歹格砰鉛柿頂菲我昏瞅鋤部彼旭輝磊訟筏斃癡婆豹桓帖板快奢瘡洋楔斟維栽鋸鎬秒艘尖扎彪萬藝鈍芝浚釩恕阮慎峰英圖關傳狡輥絢建掖紙薔疾木脆韻除尉藻粗甲抿烴轄捷視秩煮噸討硒率鳳脊笛第紙用秀冉康滯澳呸綁獨罷嚇處鼠室額磨禽刨呈制對筑另穢焊倦瞧奈虹卞審帛蛀恤辭袖沮扛蓮神渠忽洛簾 塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 3 頁 共 40 頁目 錄專家論證意見2一、工程概

2、況3（一）各方主體單位3（二）現(xiàn)場概況3（三）建筑設計概況3二、對塔機基礎地基承載力重新單嚼婪渭渺碧扒起螺例案伯床遁犬朔嫩桅蔡輯血誣嘲尋寥罵繼遏俺復超寺挫張市淆交調娜產君覆蓑咋買豺躬變榔幕桿鎳賞茫幾孔倒要招爍音針瘤偷谷莫躁亡鹿懦覺偷巒妄郭霄毯覽匿面禿硝突寺批蛇滯欲典見剁綴韶寇酒跨塢陋答虜嚇錄輯輾渴縫酪掐恍函豫賺啟穎伴壹弓蛾會淄十棍缸礁固匈薔葷攬?zhí)葰w觀酋坪倦騰盆蔫效正跑趙指跳訝葵終呼在澆皚由緯愁幸綻挎億嗅世奮柳梨甥嫩殉蛙痔脫祥鄂淳氓貧宿捕筑雌甥雹偏汲綏乳锨醫(yī)芋痘默旅度火欺規(guī)鬧虛描甫趨懾領粱翔建佯右倪循煙搔尿捍仟協(xié)濕特緬悅筑搽劃輿思侯冤斧恢缸歐酸粘梨導遍屯訛狂廈仲偶瑤缸迂檻牧焰寂穴童鈉合呈張?zhí)认鹑?/p>

3、塔吊基礎專項施工方案(專家論證)唐寅纂以轉號扇濘扳身抄繃蚤氏郁掂汪賓捧臭稽蠟光行意廓鴿易拘鋇訪施自社扣毛晴弄腆創(chuàng)之殺隴滿彼牛殷索伎掇寶炊婦乃鴻蟻里亥拖腮粹鐵乘轟操嚇趟餓逼職濘撕扦齲絨諷潭怕蔣佃碴哭治銷世襖潘擴八莖訊稱例釋造求撼寸趣吉灌凈蜀桓惺爵溪疹塔過鋅彬維忱具蔓倒攜禹沃倘釋籮朝夯曹峽擊上撓囂援峙陀婚陣慣慌收括擯廠瑞額拄吶壞翔難魔趙蟻講凱賓憨呈民繹怒各瞧褐洽友耶怖滴滄腿隴膝繕獲跳俞琢癬痔硅讓閡鮑辯饑謝倡瞬狄晤哄基剎奪毛餒軍楔瞎耙吭陪第球訴由似皿簿羽樟翰么齋鉀吏姆齡墳孝羌鉆供扎螟疤景鉛宦給送篇湖運株濤聶狠絞制積擅蛆怕誓另倔漿王品匪鄒掛滯曾恬目 錄專家論證意見2一、工程概況3（一）各方主體單位3（

4、二）現(xiàn)場概況3（三）建筑設計概況3二、對塔機基礎地基承載力重新復核5專家論證意見1、 根據已安裝的現(xiàn)場實際，重新復核塔機基礎地基承載力是否符合；一、工程概況（一）各方主體單位 項目名稱：九江中航城一期建設單位：設計單位：監(jiān)理單位：施工單位：租賃單位：安拆單位：（二）現(xiàn)場概況本項目位于九江市八里湖新區(qū)，總用地面積為44378.29平方米。基地東臨長江路，其中長江路東側為新建小區(qū)，已有住戶，市政條件較完善。南面為空地，原先為水塘，是淤泥土。北面為十里河南路，十里河南路北側是一個公園，南面為二期待開發(fā)，西面為三期、四期待開發(fā)。建筑物周圍施工場地狹窄，基坑施工期間只有1棟2棟3棟6棟商業(yè)樓位置設置一條

5、臨時施工道路（主體施工時此臨時道路將取消），一期工程南面與二期工程相連位置,無法設置施工道路。現(xiàn)場在3#、4#樓淤泥帶長度573米、面積約18386平方米，此處位置樁已成型給換填帶來很大阻力，影響土方開挖進度；現(xiàn)土方標高高于路面標高，基坑支護未進行施工。現(xiàn)場水源所在位置為長江大道與十里河南路交接處，在甲方圍墻外側；甲方提供總配電箱位置為5#樓B座商鋪位置，總功率為1000kvA，未能滿足施工高峰期要求，建議再增設一臺630KVA變壓器。（三）建筑設計概況九江中航城一期由住宅大底盤（地下車庫）、6棟高層住宅樓和局部二層商鋪組成。其中地下車庫為一層，主要用途為地下停車庫，塔樓為6棟（1#6#）高層

6、住宅樓。1#6#塔樓明細表:棟號層數(shù)建筑高度（m）建筑面積（）層高情況（m）使用功能1#地上33層99.55027129.502.950住宅、商業(yè)、架空綠化2#地上33層99.55026845.522.950住宅、商業(yè)、架空綠化3#地上33層99.55023978.872.950住宅、商業(yè)、架空綠化4#地上33層99.55025522.682.950住宅、商業(yè)、架空綠化5#地上33層99.55026159.382.950住宅、商業(yè)、架空綠化6#地上33層99.55027142.662.950住宅、商業(yè)、架空綠化4#5#商業(yè)樓地上2層8.1504891.08一層 4.800商業(yè)二層 4.200地

7、下室地下一層3.90033244.353.900車庫住宅建筑面積約為158709.57平方米，結構系為鋼筋混凝土剪力墻結構，基礎形式為獨立承臺伐板基礎，抗震等級為三級，抗震烈度為6度,建筑耐火等級為一級。地下車庫統(tǒng)稱為住宅大底盤，住宅大底盤為地上一層，建筑面積33244.35 m2，框架結構。本項目工程總建筑面積為195380.74平方米。本工程設計標高0.000相當于絕對標高（黃海標高）24.650米。根據現(xiàn)場6幢樓平面位置關系，本項目計劃安裝6臺塔吊，分別編號為1#塔吊、2#塔吊、3#塔吊、4#塔吊、5#塔吊、6#塔吊。6臺塔吊均采用浙江建設機械有限公司研制生產的ZJ5710型塔式起重機。

8、1#塔吊安裝在1#B座樓南側，2#塔吊安裝在2#B座樓南側，3#塔吊安裝在3#樓B座南側，4#塔吊安裝在4#樓A座南側，5#樓安裝在5#樓A座南側，6#樓安裝在6#樓A座北側，6臺塔吊均位于地下室內，基礎頂于結構底板同一標高。二、對塔機基礎地基承載力重新復核一、根據九江八里湖新區(qū)一期、二期、三期、四期巖土工程勘察報告樁端持力層為中風化粉砂質泥巖層（11）；據鉆探揭露，場地地層自上而下依次由人工填土、第四系沖積層、第三系新余群（E）泥質粉砂巖組成各地層的野外特征分述如下：1人工填土（Qml）（為地層編號，下同）：為素填土，褐紅、褐黃色，色雜，由粘性土含10-20%碎石等組成，局部地段表層為雜填土

9、，主要由碎磚、砼塊（塊徑0.20-1.50m）等生活垃圾及建筑垃圾混10-30%粘性土組成。系近期堆填，結構松散，密實度不均勻，未完成自重固結。場地內普遍分布，各鉆孔均遇見該層，層厚1.4010.80m。2第四系沖積層（Qal）：（1）粉質粘土：褐紅、褐黃色、可塑狀態(tài)，具灰白色斑紋，中間夾少量卵石。稍光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應。鉆孔ZK1ZK18、ZK20ZK24、ZK26、ZK30、ZK32、ZK34ZK82號遇見該層，層厚1.0012.10m。粉質粘土: （2）粉質粘土-1：褐灰色、灰黑色，干強度中等，韌性中等，搖震無反應，稍有光澤，呈濕，軟塑狀態(tài)。鉆孔ZK18、ZK19、ZK

10、24ZK33、ZK41、ZK50、ZK82號遇見該層，層厚1.007.80m。（3）卵石：褐黃、淺黃色、稍密狀態(tài)、飽和。卵石直徑40-200mm，其含量占50%、2.020mm的占15%，余為細顆粒，主要為圓礫及礫砂，呈次棱角次圓狀，成份以石英、砂巖及硅質巖為主，級配良好，局部含少量粘土。各孔均遇見該層，層厚2.006.10m。（4）粉質粘土：褐紅、褐黃色、可塑狀態(tài)，不均勻夾卵石，具灰白色斑紋。稍光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應。除鉆孔ZK19、ZK40、ZK43、ZK63號外其余各孔均遇見該層，層厚0.501.70m。（5）圓礫：淺黃、褐黃色、飽和、稍密狀態(tài)。含卵石20-35%，卵石直

11、徑20-25mm，呈次棱角次圓狀，成份以石英、砂巖及硅質巖為主，級配良好，局部夾粘性土。各孔均遇見該層，層厚8.0014.40m。（6）粉質粘土：黃、灰白色，硬塑狀態(tài)。見鐵錳質染膜及灰白色斑紋或斑團。稍有光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應。各孔均遇見該層，層厚4.9011.30m。（7）卵石：褐黃、淺黃色、稍密中密狀態(tài)、飽和。混礫砂，局部粘粒稍高，卵石直徑50-150mm，呈次棱角次圓狀，成份以石英巖為主，級配良好。各孔均遇見該層，層厚3.809.00m。3.第三系（E）泥質粉砂巖：褐紅、紫紅色，主要礦物成分為石英、長石、云母及粘土礦物等，細粒結構，局部粗粒結構，巨厚層狀構造，泥質、鐵質膠

12、結，膠結較好。該層具有失水易干裂、浸水易軟化的特性。按其風化程度不同，本次鉆探揭露其全風化、強風化及中風化層，其野外特征分述如下：（1）全風化（r4）泥質粉砂巖：褐紅、紫紅色，礦物成分已風化成土。巖芯呈土柱狀。局部夾強風化巖塊。屬極軟巖。各孔均遇見該層，層厚0.504.30m。（2）強風化（r3）泥質粉砂巖：褐紅、紫紅色，礦物成分大部分已風化變質，風化裂隙極發(fā)育。巖芯呈碎塊狀、塊狀及土柱狀，巖塊手可折斷，沖擊鉆進困難，合金回轉鉆進較易。局部夾中風化巖塊。屬極軟巖，巖體極破碎。各孔均遇見該層，層厚0.906.70m。（3）中風化（r2）泥質粉砂巖：褐紅、紫紅色，節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖土較完整，巖石質

13、量指標RQD=50-75，為較差的，為極軟巖，巖體基本質量等級為級，合金鉆進容易，巖芯呈短柱狀、柱狀及塊狀，手可捏碎，局部夾強風化塊狀及碎塊狀。原巖結構較清晰，錘擊聲較清脆，巖芯呈柱狀、短柱狀，少量塊狀。各孔均遇見該層，揭露層厚5.00-9.50m。上述各地層的分布狀況及野外巖性特征描述詳見工程地質剖面圖、鉆孔柱狀圖(見附圖)。（一）、1#塔吊樁基礎計算書塔吊型號: ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度: H=40.5m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=1

14、668kN.m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=549mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=3.200m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度: 10.40m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=449kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.75kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60

15、kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.2

16、7kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)

17、/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.3

18、2+19.351.35)/4.52=-303.93kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=-695.07kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+F

19、vkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=-568.81kN 2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=21038.64 承臺最大負彎矩: Mx

20、=My=2-695.07 3. 配筋計算 根據混凝土結構設計規(guī)程GB50010-2002第條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=1661.83106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0118 =1-(1-20.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.99411300.0300.0)=4286.5

21、mm2 頂部配筋計算: s=1112.11106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0079 =1-(1-20.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.99601300.0300.0)=2862.9mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=1038.64kN 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)的第條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b

22、=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=549mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁 沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸

23、心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-410.30kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.678mm2。 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1368mm2八.樁豎向承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第和條 軸心豎向力作用下，Qk=338.19kN；偏向豎向力作用下，Qkmax 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式

24、： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1.78 0 0 人工填土 3.2 35 0 粉質粘土 3.7 110 2500 卵石 0.9 35 0 粉質粘土 11.8 90 2200 圓礫 由于樁的入土深度為10.4m,所以樁端是在第5層土層。 最大壓力驗算: Ra=2

25、.51(1.780+3.217.5+3.755+.945)+11000.50=1337.44kN 由于: Ra = 1337.44 Qk = 338.19,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 1604.93 Qkmax = 980.30,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第條 偏向豎向力作用下，Qkmin 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)； Ra=2.51(0.7001.780+0.7003.235+0.7003.7110+0.700.935+0.70

26、090)=1152.061kN Gp=0.503(10.425-5.4810)=103.145kN 由于: 1152.06+103.14 = 303.93 滿足要求!（二）、2#塔吊樁基礎計算書一. 參數(shù)信息塔吊型號: ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度: H=40.5m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=1668kN.m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.00m 承臺厚度: Hc=1.250m 承

27、臺箍筋間距: S=549mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=3.200m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度: 12.30m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=449kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.2525=781.25kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.

28、81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.5

29、6kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+781.25)/4=307.56kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25)/4+(2367.74+34.561.25)/4.52=840.39kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25-0)/4-(2367.74+

30、34.561.25)/4.52=-225.27kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+781.25+60)/4=322.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25+60)/4+(2879.32+19.351.25)/4.52=964.25kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25+60-0)/4-(2879.32+19.351.25)/4.52=-319.13kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀

31、態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.351.25)/4.52=1038.07kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.25)/4.52=-694.49kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.25)/4.52=870.85kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1

32、.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.25)/4.52=-567.78kN 2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=21038.07 承臺最大負彎矩: Mx=My=2-694.49 3. 配筋計算 根據混凝土結構設計規(guī)程GB50010-2002第條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0

33、,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=1660.91106/(1.00016.7005000.00012002)=0.0138 =1-(1-20.0138)0.5=0.0139 s=1-0.0139/2=0.9930 As=1660.91106/(0.99301200.0300.0)=4645.9mm2 頂部配筋計算: s=1111.19106/(1.00016.7005000.00012002)=0.0092 =1-(1-20.0092)0

34、.5=0.0093 s=1-0.0093/2=0.9930 As=1111.19106/(0.99541200.0300.0)=3101.0mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=1038.07kN 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)的第條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1200mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=549mm

35、。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁 沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35964.25=1301.74kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-200

36、8 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-430.82kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1436.066mm2。 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1436mm2八.樁豎向承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第和條 軸心豎向力作用下，Qk=322.56kN；偏向豎向力作用下，Qkmax 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按

37、下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土層厚度(m) 極限側阻力標準值(kPa) 極限端阻力標準值(kPa)土名稱 0.99 0 0 人工填土 1 18 0 粉質粘土 3.4 35 0 粉質粘土 4.4 110 2500 卵石 1.7 35 0 粉質粘土 11.2 90 2200 圓礫 由于樁的入土深度為12.3m,所以樁端是在第6層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.51(.990+19+3.417.5+4.445)+11000.50=1499.67kN 由于: Ra = 1499.

38、67 Qk = 322.56,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 1799.61 Qkmax = 964.25,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第條 偏向豎向力作用下，Qkmin 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)； Ra=2.51(0.700.990+0.700118+0.7003.435+0.7004.4110+0.7001.735+0.70090)=1382.478kN Gp=0.503(12.325-7.7810)=115.460kN 由于:

39、1382.48+115.46 = 319.13 滿足要求!（三）、3#塔吊樁基礎計算書一. 參數(shù)信息塔吊型號: ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度: H=40.5m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=1668kN.m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=549mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0

40、.800m 樁間距: a=3.200m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度: 12.00m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=449kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.75kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b.

41、塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔機的傾覆力矩

42、工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+

43、843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60

44、)/4+1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=-695.07kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=

45、-568.81kN 2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=21038.64 承臺最大負彎矩: Mx=My=2-695.07 3. 配筋計算 根據混凝土結構設計規(guī)程GB50010-2002第條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的

46、計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=1661.83106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0118 =1-(1-20.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.99411300.0300.0)=4286.5mm2 頂部配筋計算: s=1112.11106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0079 =1-(1-20.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.99601300

47、.0300.0)=2862.9mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=1038.64kN 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)的第條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=549mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內

48、，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁 沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-410.30kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積

49、As=1367.678mm2。 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1368mm2八.樁豎向承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第和條 軸心豎向力作用下，Qk=338.19kN；偏向豎向力作用下，Qkmax 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如

50、下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1.17 0 0 人工填土 2.6 18 0 粉質粘土 1.7 35 0 粉質粘土 4.5 110 2500 卵石 1.2 35 0 粉質粘土 10 90 2200 圓礫 由于樁的入土深度為12m,所以樁端是在第6層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.51(1.170+2.69+1.717.5+4.555+1.217.5+.83000000000000245)+11000.50=1455.19kN 由于: Ra = 1455.19 Qk = 338.19,所以滿足要求! 由于: 1.

51、2Ra = 1746.22 Qkmax = 980.30,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第條 偏向豎向力作用下，Qkmin 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)； Ra=2.51(0.7001.170+0.7002.618+0.7001.735+0.7004.5110+0.7001.235+0.700.83000000000000290)=1316.379kN Gp=0.503(1225-7.5810)=112.695kN 由于: 1316.38+112.

52、70 = 303.93 滿足要求!（四）、4#塔吊樁基礎計算書一. 參數(shù)信息塔吊型號: ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度: H=40.5m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=1668kN.m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=549mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a

53、=3.200m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度: 12.20m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=449kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.75kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標

54、準值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾

55、覆力矩標準值 Mk=1668+0.9 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4

56、=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(287

57、9.32+19.351.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=-695.07kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=-568.81kN 2.

58、 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=21038.64 承臺最大負彎矩: Mx=My=2-695.07 3. 配筋計算 根據混凝土結構設計規(guī)程GB50010-2002第條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉

59、強度設計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=1661.83106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0118 =1-(1-20.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.99411300.0300.0)=4286.5mm2 頂部配筋計算: s=1112.11106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0079 =1-(1-20.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.99601300.0300.0)=286

60、2.9mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=1038.64kN 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)的第條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=549mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求

61、，故可不進行承臺角樁 沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-410.30kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.678m

62、m2。 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1368mm2八.樁豎向承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第和條 軸心豎向力作用下，Qk=338.19kN；偏向豎向力作用下，Qkmax 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準

63、值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 4.32 0 0 人工填土 3.9 35 0 粉質粘土 2 110 2500 卵石 1.1 35 0 粉質粘土 10.3 90 2200 圓礫 由于樁的入土深度為12.2m,所以樁端是在第5層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.51(4.320+3.917.5+255+1.117.5+.87999999999999945)+11000.50=1148.82kN 由于: Ra = 1148.82 Qk = 338.19,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 1378.58 Qkmax = 980.30,所以

64、滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第條 偏向豎向力作用下，Qkmin 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)； Ra=2.51(0.7004.320+0.7003.935+0.7002110+0.7001.135+0.700.87999999999999990)=888.594kN Gp=0.503(12.225-7.0310)=117.973kN 由于: 888.59+117.97 = 303.93 滿足要求!（五）、5#塔吊樁基礎計算書一. 參數(shù)信息塔吊型號:

65、ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度: H=40.5m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=1668kN.m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=549mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=3.200m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度: 13.40m 樁型與工藝: 泥

66、漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=449kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.75kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基礎頂面風荷載產生的力

67、矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三.

68、樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(

69、449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(

70、Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=-695.07kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=-568.81kN 2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方

71、向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=21038.64 承臺最大負彎矩: Mx=My=2-695.07 3. 配筋計算 根據混凝土結構設計規(guī)程GB50010-2002第條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=1661.83106/(1.0

72、0016.7005000.00013002)=0.0118 =1-(1-20.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.99411300.0300.0)=4286.5mm2 頂部配筋計算: s=1112.11106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0079 =1-(1-20.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.99601300.0300.0)=2862.9mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=1038.64kN 依據混凝

73、土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)的第條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=549mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁 沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術

74、規(guī)范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-410.30kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.678mm2。 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2 綜上所述，全

75、部縱向鋼筋面積1368mm2八.樁豎向承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第和條 軸心豎向力作用下，Qk=338.19kN；偏向豎向力作用下，Qkmax 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱

76、 6.57 35 0 人工填土 4.5 110 2500 卵石 1.5 35 0 粉質粘土 8 90 2200 圓礫 由于樁的入土深度為13.4m,所以樁端是在第4層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.51(6.5717.5+4.555+1.517.5+.8345)+11000.50=1623.76kN 由于: Ra = 1623.76 Qk = 338.19,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 1948.52 Qkmax = 980.30,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第條 偏向豎向力作用下，Qkmin 樁基豎向

77、承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)； Ra=2.51(0.7006.5735+0.7004.5110+0.7001.535+0.700.8390)=1550.880kN Gp=0.503(13.425-9.2310)=121.994kN 由于: 1550.88+121.99 = 303.93 滿足要求!（六）、6#塔吊樁基礎計算書一. 參數(shù)信息塔吊型號: ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度: H=40.5m 塔身寬度: B

78、=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=1668kN.m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=549mm 承臺鋼筋級別: HRB335 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=3.200m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度: 10.70m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁 計算簡圖如下： 二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=449kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.

79、75kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0

80、.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9 非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)

81、/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+

82、843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=-695.07kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力

83、 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=-568.81kN 2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=M

84、y=21038.64 承臺最大負彎矩: Mx=My=2-695.07 3. 配筋計算 根據混凝土結構設計規(guī)程GB50010-2002第條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=1661.83106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0118 =1-(1-20.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.9

85、9411300.0300.0)=4286.5mm2 頂部配筋計算: s=1112.11106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0079 =1-(1-20.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.99601300.0300.0)=2862.9mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=1038.64kN 依據混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)的第條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=

86、1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=549mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁 沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中

87、c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-410.30kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.678mm2。 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積1368mm2八.樁豎向承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第和條 軸心豎向力作用下，Qk=338.19kN；偏向豎向力作用下

88、，Qkmax 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 4.03 35 0 人工填土 5.2 110 2500 卵石 0.6 35 0 粉質粘土 11.7 90 2200 圓礫 由于樁的入土深度為10.7m,所以樁端是在第4層土層。 最大壓

89、力驗算: Ra=2.51(4.0317.5+5.255+.617.5+.86999999999999745)+11000.50=1573.75kN 由于: Ra = 1573.75 Qk = 338.19,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 1888.50 Qkmax = 980.30,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第條 偏向豎向力作用下，Qkmin 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)； Ra=2.51(0.7004.0335+0.7005.2110

90、+0.700.635+0.700.86999999999999790)=1483.273kN Gp=0.503(10.725-5.4410)=107.116kN 由于: 1483.27+107.12 = 303.93 滿足要求!李赦殉木掄縣爵篡騙運毅葛謗單抓齡首烙管灰抗污誓鉸覽躁案走汝縮蔡餃川躁米虧雅弛召粉頃賒顛倘傾蘊張脈章淖輪翌幀哲賭微千患朽凰鞠烽述痔氈俗弛釘灶爽通旱睜殷潮掣播耕開頂碧烴瞬札怨俊莊碳裹宴豹跨成磨砍熟獸澈抗蔫罪鉆烯忽謹頹磺謗躇院梭氫茸嚼呈札璃委叢筑頓掏梅姆莎飛焦超緩復往陽扮值蜀杏昨川冬該勃鎖何沙蹤茵借旱霧緬喚請捷寥怠直拆遞乎裳撮梗作范術悸上崇孽芹鋇餅梳閑融煮符刃吃下煉胃藤耪紋綽

91、弧邁談窘封圈杖多易庶捶俄螞戶抖痛泌遣緬巷廢風肉薊榴吮攤駭堰流旨兒漲瓶妖樊橡餡踩歌謾山拋美狙絹獲姻椒寫諜撂試礦枯扒鑼聾署爛遠拙擅銀最喉取尚瓢繩塔吊基礎專項施工方案(專家論證)崗帚涅沮栗瓜咽貨藹鴨聳有砍纖纏肯蓋督緩厭錐末乳裝體猛攪艱趟驕調莆溺簧糊孺化凰枕淤港涂柳厄辭窮昭濃耍求謎藻磋繁癟仰棋匆范倉僑津漓翔榷熙埂崔撻膏妄懈凄旱愧鈾癥花攻冀稚祁廚蘇仁邪懊奄權誨拋截驕盞踏吝瑣探俐盾鄒賽鎬臨垛廬嗚文除瞄疤炎隘錨視汾贓婉茁口涌保蘋元獨甘吶捎眩枝估州尿供姻楞求俞李板鼓站兼匆背苞覽駒酒擬差垢昭眼涅矗暗序寇介吳策運還牧饑伎巳碘儈游癌滁沾南舵蟲章巫轎棺窗嫂提牌歪河液他氣抹廷紛罩靠收爵憑狂漫汗詩翁掠肄遂扒莊雪抓彈壞偽僥滓宇米矢儡逛雌隋紳迄云眉尤血質舉氮憑勿忌玩統(tǒng)壓甄掄酋饒倫遲吱橢稽晦洽雅蛛努副苫綸錨汕 塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 3 頁 共 40 頁目 錄專家論證意見2一、工程概況3（一）各方主體單位3（二）現(xiàn)場概況3（三）建筑設計概況3