1、梅 里 春 天 公 寓 工 程塔吊基礎安全專項施工方案 編制人： 職務（稱） 審核人： 職務（稱） 批準人： 職務（稱） 浙江秀州建設有限公司 年 月 日目 錄一、工程概況3二、編制依據3三、塔機基礎設計概況4四、 塔機基礎持力層的選擇4五、選用塔吊的主要性能6六、質量保證措施8七、安全保證措施9八、日常維護和保養10九. 應急預案10十、塔機基礎計算書13十一、附圖錯誤！未定義書簽。塔吊基礎專項施工方案一、工程概況建設單位：設計單位：監理單位: 勘察單位：施工總承包單位：本工程為梅里春天公寓，位于嘉興市秀洲區王店鎮花園路西側陸塔港南側。總建筑面積約76245.01，主要包括114#樓及1#地

2、下車庫配電房工程。其中1#-7#樓為框架結構6層，8#-10#樓為框架結構9層，11#-14#樓為框架結構10層，配電房為框架結構1層，地下室為框架結構地下1層。設計使用年限50年，設計0.000為黃海5.200m。二、編制依據1、浙江省化工工程地質勘察院的巖土工程勘察報告書2、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T 187-20093、浙江省固定式塔式起重機基礎技術規程（DB33/T1053-2008）4、塔式起重機安全規程（GB5144-2006）5、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程（JGJ196-2010）6、起重吊運指揮信號(GB5082-1985）7、建筑機械使用安

3、全技術規程（JGJ33-2012）8、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）9、建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）10、建筑地基礎設計規范（GB50007-2011）11、混凝土結構設計規范（GB50010-2010）12、混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-201513、鋼結構設計規范（GB50017-2003）14、鋼筋焊接與驗收規程（JGJ18-2012）15、安全建監法201033號文件16、本工程施工組織設計17、建設部塔式起重機拆裝管理暫行規定18、浙江省建設工程塔式起重機安裝拆卸管理暫行規定19、先張法預應力混凝土管樁圖集 2010浙G2220、浙江虎霸建設機

4、械有限公司QTZ80（H5810）自升塔式起重機使用說明書21、江蘇巨神集團無錫市巨神起重機有限公司QTZ40自升塔式起重機使用說明書21、浙江秀州建設有限公司企業標準三、塔機基礎設計概況場地共設置1#、2#、3#、4#、5#塔吊5臺塔式起重機施工。本工程地質情況,詳地質勘察報告，本工程塔吊基礎樁持力層為6-1層粘土。塔基相關標高均為黃海高程。1、塔吊布置概況為解決施工中的材料運輸，根據工程工期和施工現場情況，決定安裝塔吊5臺，1#塔吊布置在1#樓南側地下車庫C-D/37-38軸，2#塔吊布置在3樓南側地下車庫B-C/13-14軸，3#塔吊布置在8#樓南側地下車庫M-N/37-38軸，4#塔吊

5、布置在7#樓南側7-H/7-227-24軸，5#塔吊布置在9#樓南側地下車庫N-P/12-13軸，具體位置詳見塔吊基礎定位圖。2、技術性能及參數塔吊最大臂長及高度如下：塔吊編號臂長初裝高度總高度1#58米約28米約28米2#58米約25米約25米3#44米約31米約31米4#58米約31米約31米5#58米約33米約33米塔吊采用樁承臺基礎，1#、3#、4#、5#塔吊基礎平面尺寸5m5m，基礎承臺厚1.2m，2#塔吊基礎平面尺寸4.5m4.5m，基礎承臺厚1m。塔吊基礎砼采用C35。樁基礎采用預應力管樁，樁心距：38003800mm（2#塔吊35003500mm），有效樁長19m，樁端進入6-

6、1層粘土層。塔吊穿地下室樓板處采取樓板混凝土后澆方式留出預留洞口，并在該部位樓板鋼筋按照設計及施工規范洞口加強筋要求布置洞口加強鋼筋，待塔機拆除后再封閉洞口，為減小此位置樓板的施工荷載，禁止在洞口周圍3m范圍內堆放施工材料，并且該部位支模架待塔機拆除洞口封閉后再拆除。四、 塔機基礎持力層的選擇根據浙江恒欣建筑設計股份有限公司嘉興吉恩仕置業有限公司王店梅里春天項目）勘察報告對擬建建筑物的特征，結合場地工程地質條件，塔吊樁范圍內土層主要有：（其余相關土層詳勘察報告）第層 素填土（mlQ43）：該層全場分布，揭露層厚0.401.90米，層底標高1.152.78米。灰褐色，松散、局部稍密。含植物根莖，

7、呈粉質粘土性。第層 粉質粘土（al-lQ43）：該層全場分布，揭露層厚0.802.50米，層底標高-0.200.94米。灰黃色，軟塑、局部可塑，含鐵質氧化物、云母屑，干強度中等，中等高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，較有光澤。第層 淤泥質粉質粘土(mQ42)：該層全場分布，揭露層厚1.604.50米，層底標高-4.22-1.53米。灰色，流塑，局部夾薄層稍密粉土，含有機質、云母屑，干強度中等，高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，稍有光澤。第-1層 粘土（al-l Q41）：該層全場分布，揭露層厚1.506.40米，層底標高-7.93-4.71米。灰綠色、灰黃色，可塑硬塑，局部為粉質粘土，含鐵質氧化物

8、，干強度高中等，中等壓縮性，高中等韌性，搖振反應無，切面光滑。第-2層 粘質粉土夾粉質粘土（alQ41）：該層大部地段有分布，西部局部缺失，分布區揭露層厚1.405.40米，層底標高-11.31-6.62米。灰黃色，稍密、局部中密，濕，局部夾層狀軟塑粉質粘土，含鐵質氧化物、大量云母屑，干強度低中等，中等壓縮性，低中等韌性，搖振反應慢，無光澤。第-3層 粉質粘土（al-l Q41）：該層全場分布，揭露層厚2.308.50米，層底標高-15.19-11.74米。灰黃色，軟塑、局部可塑，含鐵質氧化物、云母屑，干強度中等，中等壓縮性，中等韌性，搖振反應無，較有光澤。第層 淤泥質粉質粘土（mQ41）：該

9、層主要分布于場地東部，分布區揭露層厚0.705.20米，層底標高-19.29-13.83米。灰色，流塑，含有機質、云母屑，干強度中等，高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，稍有光澤。第-1層 粘土（al-lQ32-2）：該層全場分布，層厚3.007.30米，層底標高-22.79-19.06米。黃綠色、灰黃色，硬塑、局部可塑，局部為粉質粘土，含鐵質氧化物，干強度高中等，中等壓縮性，高中等韌性，搖振反應無，切面光滑。根據上述工程地質條件，結合塔吊自身情況，確定本工程塔基持力層為6-1層粘土層，相關塔基下基礎土質參數如下。1#塔吊：樁頂標高-2.85m，樁底標高-18.85m，有效樁長16m。根據浙江省浙

10、中地質工程勘察院提供的巖土工程勘察報告書J32鉆探孔土層地質，地質參數詳見下表：土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)11.4000.7031.6700.7653-a7.11300.7904-25.61300.714054.11000.71006-12.73314000.72202#塔吊：樁頂標高-2.85m，樁底標高-18.85m，有效樁長16m。根據浙江省浙中地質工程勘察院提供的巖土工程勘察報告書Z13鉆探孔土層地質，地質參數詳見下表：土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(k

11、Pa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)11.4000.7021.81300.79031.6700.7654-14.62500.71604-251300.714054.41000.71006-15.83314000.7220單樁豎向承載力計算參數表層 序巖 土 名 稱建 議 值地基承載力特征值預應力管樁鉆孔灌注樁抗拔系 數特征值特征值樁側土 側阻力樁端土端阻力樁側土 側阻力樁端土端阻力fakqsaqpaqsaqpa(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)1素填土2粉質粘土85 11 10 0.70 3淤泥質粉質粘土70 8 7 0.60 4-1粘土160 25 700 23 0.8

12、0 4-2粘質粉土夾粉質粘土130 20 600 18 0.60 4-3粉質粘土120 18 550 16 0.70 5淤泥質粉質粘土90 12 11 0.60 6-1粘土180 30 1400 27 500 0.80 五、選用塔吊的主要性能塔吊編號2#1#3#4#5#塔吊型號QTZ40 QTZ80 生產廠家無錫巨神浙江虎霸建設機械樁直徑（管樁）PS-A-400-220-15,4PS-A-400-220-15,4樁長度19m19m樁頂標高0.25m0.05m-1.052.4-1.05承臺尺寸4500mm4500mm1000mm5000mm5000mm1200mm承臺底標高-3m0.00m-1.

13、12.35-1.1承臺面標高-1.2m1.2m0.13.550.1承臺配筋面筋雙向三級鋼18150，底筋雙向三級鋼18150，拉筋一級鋼14300地勘孔J62J65J35J49Z32注：為黃海高程。本次選用的塔吊塔式起重機為水平臂架、小車變幅、上回轉自升式多用途塔機，QTZ80臂長為58米，QTZ40臂長44米。最大起重量為6噸，主要特點為：（1）塔吊與承臺的連接方式采用預埋螺栓連接（1#塔吊預埋地下節連接）。 （2）上部采用液壓頂升來實現增加或減少塔身標準節，使塔機能隨著建筑物高度變化而升高或降低，同時塔機的起重能力不因塔機的升高而降低。（3）起重機構采用遠級比的三速電機驅動，液力推桿制動器

14、和ZQ型減速箱，能實現重載低速，輕載高速。最高速度可達80m/min。小車牽引機構牽引小車在水平臂上變幅，具有良好的安裝就位性能；回轉機構采用行星減速機，配置液力偶合器。采用先進的變頻調速方案，承載能力高，制動平穩，工作可靠。說明：安裝附著架前，塔吊最大工作高度40m，超過此高度必須根據使用說明書安裝附著架。塔機固定在基礎上，在塔機未采用附著裝置前，對基礎產生的載荷值。在這種情況下，基礎所受的載荷最大。P-基礎所受的垂直力KNH1,H2-基礎所受的水平力KNM1-基礎所受的傾翻力矩KN.MM3-基礎所受的扭矩KN.M虎霸塔機計算參數：工況Fv（KN）Fh（KN）M1（KN.m）非工作43473

15、.51796工作51424.51252巨神塔機計算參數：工況Fv（KN）Fh（KN）M1（KN.m）非工作26043910工作32014756六、質量保證措施（一）預制樁質量保證措施 （1） 成品控制1. 預應力混凝土管樁起吊，堆放，運輸應符合規范要求。2預應力混凝土管樁起吊，起吊位置應符合并滿足設計要求。3. 管樁的吊運，采用端鉤吊法。吊扣的水平夾角不小于60度，下樁時應輕起輕放，嚴禁碰撞，滾落。4. 預應力混凝土管樁，其樁身強度必須達到100%方可運輸進場。5. 預應力混凝土管樁，根據提供的管樁資料，逐步進行檢查驗收，對檢查結果不合格的樁堅決給予退回。6. 對進場的管樁進行外觀檢查和外觀尺

16、寸檢測，如有裂縫、漏漿、麻面、露筋、外觀尺寸偏差不符合規范要求等情況的管樁堅決給予退回。（2） 施工過程控制1. 樁位控制1）樁位的測方、復核與保護。2) 施放的樁位位置全用石灰線圈出，嚴禁車輛壓，造成偏位。石灰圈直徑為400mm同樁直徑。3) 樁機就位后由專業人員負責核對樁位，樁號。防止樁機就位后偏差，以免造成樁位錯壓或漏壓情況。2樁身入土垂直控制1）吊樁就位，利用現場配備的25T汽車吊，配合樁機完成壓樁工作。對吊樁過程中再次對管樁外觀進行檢查，如發現有裂縫或微裂縫應立即停住，放在遠離管樁堆放處，當天退貨。2）在樁就位后，利用經緯儀對樁身垂直度進行校正，壓樁過程中，隨時進行樁身垂直度觀測，發

17、現異常情況，如樁身突然傾斜過大時應馬上停止，及時解決問題，以免由于樁身垂直度過大造成偏位、斷樁造成不必要的損失。3）樁身垂直度要求在沉樁過程中邊觀察邊校正，保證樁身入土垂直度符合并滿足規范要求。3樁頂標高控制利用水準儀，根據設計樁頂標高，確定送樁長度，以控制標高。（二） 承臺施工質量保證措施 1、做好施工前的技術交底工作，要求每一位施工人員在掌握施工方法、質量保證措施和施工要求的同時，還必須有足夠質量意識。認真執行質量自檢、互檢、交接驗收制度。2、承臺底標高、尺寸嚴格按照設計標高放樣確定。3、砼澆搗前對鋼筋進行隱蔽驗收。4、與塔機生產廠家聯系，正確預埋預埋件。5、砼基礎應能承受20MPa的壓力

18、后方可安裝塔吊。6、混凝土基礎表面應校平，平面度誤差小于1/500。7、承臺砼標號為C35，預埋螺栓組周圍的混凝土充填率必須達到95%以上。8、塔吊基礎接地：防雷接地體采用4*40mm鍍鋅扁鐵與塔基鋼筋主筋焊接，另一端接地極采用2.5m長的L50*5角鋼焊接，接地電阻控制4歐姆。七、安全保證措施1、由于本工程1#、2#、5#塔吊處于地下室內，須預留孔洞，孔洞的圍護采用鋼管搭設進行臨邊圍護，需對預留洞口處鋼筋做加強處理，并做好防水措施。2、定期對塔吊基礎進行沉降觀測和傾斜測量。3、如施工工期較長，需根據實際情況定期對格構柱進行防銹處理。4、塔吊安拆方案由具有相應資質的專業施工單位編制并負責實施。

19、八、日常維護和保養8.1 機械設備維護與保養 機械的制動器應經常進行檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在0.5-1mm之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有污物即用汽油洗凈。 減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑按照潤滑指標進行添加或更換。 要注意檢查各部鋼絲繩有無斷絲和松股現象，如超過有關規定，必須立即換新。 經常檢查各部的聯結情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯結螺栓應在塔身受壓時檢查緊松度，所有聯結銷軸必須帶有開口銷，并需張開。 安裝、拆卸和調整回轉機構時，要注意保證回轉機構與行星減速器的中心線與回轉大齒輪圈的中心線平行，回轉小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙

20、合間隙要合適。8.2 金屬結構的維護與保養 在運輸中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞。 在使用期間，必須定期檢修和保養，以防銹蝕。 經常檢查結構聯接螺栓，焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。8.3塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正 塔吊基礎沉降觀測每半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。 當塔基出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四方纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身。九. 應急預案A：高空墜落事故應急準備和預案 1、應急

21、準備1.1 組織機構及職責 1.1.1 高處墜落事故應急準備和響應領導小組1.1.2 高處墜落事故應急處置領導小組負責對項目突發高處墜落事故的應急處理。1.2 培訓和演練項目部安全員負責主持、組織全機關每年進行一次按高處墜落事故“應急預案”的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協調配合完成演練。1.2.1應急物資的準備、維護、保養1.2.2應急物資的準備：簡易單架、跌打損傷藥品、包扎紗布。各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。1.3 防墜落措施高空作業人員必須持證上崗，經過培訓、交底、安裝人員必須系安全帶，交底時按方案要求結合施工現場作業條件和隊伍情況做詳細交底，并確定指揮人員，在施工時按作

22、業環境做好防滑、防墜落事故發生。發現隱患要立即整改要建立登記、整改檢查，定人、定措施，定時完成，在隱患沒有消除前必須采取可靠的防護措施，如有危及人身安全的緊急險情，應立即停止作業2、應急預案（詳見應急預案專項施工方案）2.1 一旦發生高空墜落事故由安全員組織搶救傷員，由安裝負責人打電話 “120”給急救叫中心，由施工員保護好現場防止事態擴大。其他義務小組人員協助安全員做好現場救護工作，施工員和保安協助送傷員到醫院做救護工作，如有輕傷或休克人員，現場安全員組織臨時搶救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最大努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程序，損失降到最小。2.2 處理程序2.2.1查明事

23、故原因及責任人。2.2.2 制定有效的防范措施，防止類似事故發生。2.2.3 對所有員工進行事故教育。2.2.4 宣布事故處理結果。2.2.5 以書面形式向上級報告。 B：傾覆事故應急準備與預案應急救援的組織及職責：由公司總經理擔任總指揮，負責組織全公司的應急救援；在總經理的領導和授權下，具體負責事故現場人員救護工作和搶救工作及搶救方案的編制，統一調配有關人員設備、車輛供現場使用。并負責對外和對內聯系工作，安全施工調查取證工作1、應急準備1.1組織機構及職責 1.1.1 傾覆事故應急準備和響應領導小組1.1.2傾覆事故應急處置領導小組負責對項目突發傾覆事故的應急處理。1.2 培訓和演練項目部安

24、全員負責主持、組織項目部每年進行一次按傾覆事故“應急預案的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協調配合完成演練。1.3 應急物資的準備、維護、保養1.3.1 應急物資的準備：簡易單架、跌達損傷藥品、包扎紗布。1.3.2 各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。1.4 預防措施1.4.1 為防止事故發生，塔吊必須由具備資質的專業隊伍安裝，司機必須持證上崗，安裝完畢后經技術監督局驗收合格后方可投入使用。 1.4.2 機手操作時，必須嚴格按操作規程操作，不準違章作作業，嚴格執行“十不吊”，操作前必須有安全技術交底記錄，并履行簽字手續。 1.4.3 所有架體平臺，搭設好后，必須經各方專業技術人員驗收簽

25、字后，投入使用。2、應急塔吊傾覆事故2.1 如果有塔吊傾覆事故發生，首先由旁觀者在現場高呼，提醒現場有關人員立即通知項目經理，由項目負責人撥打應急救護電話“120”，通知有關部門和附近醫院，到現場救護，現場總指揮由項目經理擔任，負責全面組織協調工作，項目負責人親自帶領有關施工員及勞務班組負責人，分別對事故現場進行搶救，如有重傷人員由施工員負責送外救護，電氣施工員先切斷相關電源，防止發生觸電事故，門衛值勤人員在大門口迎接救護車輛及人員。2.2 救援：施工員等人員協助總施工對現場清理，抬運物品，及時搶救被砸人員或被壓人員，最大限度的減少重傷程度，如有輕傷人員可采取簡易現場救護工作，如包扎、止血等措

26、施，以免造成重大傷亡事故。2.3 事故后處理工作2.3.1 查明事故原因事故責任人。2.3.2 寫出書面報告，包括事故發生時間、地點、受傷害人姓名、性別、年齡、工種、受傷部位、受傷程度。2.3.3 制訂或修改有關措施，防止此類事故發生。2.3.4 組織所有人進行事故教育。2.3.5 向全體人員宣讀事故結果及對責任人處理意見。十、塔機基礎計算書1#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)40塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)434

27、起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)514水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1252非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)434水平荷載標準值Fvk(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1796 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35434585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.3580108豎向荷載設計值F(kN)585.9+108693.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3524.533.075傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3512521690.2非工

28、作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35434585.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.599.225傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3517962424.6 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)0基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc

29、+h)=55(1.225+019)=750kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2750=900kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(434+750)/4+(1796+73.51.2)/5.374=646.613kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(434+750)/4-(1796+73.51.2)

30、/5.374=-54.613kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(585.9+900)/4+(2424.6+99.2251.2)/5.374=844.803kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(585.9+900)/4-(2424.6+99.2251.2)/5.374=-101.853kN 四、樁承載力驗算樁參數樁類型預應力空心方樁預應力空心方樁邊長lb(mm)400預應力空心方樁內徑dl(mm)220樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(

31、mm)35樁有效長度lt(m)19樁端進入持力層深度hb(m)1地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0自然地面標高d(m)3.13是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)11.2000.7021.31100.78532.6800.6704-15.4257000.81604-22.5206000.61304-34.1185500.712052.41200.6906-15.12014000.8180 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=4lb=40.4=1.6m hb/lb=

32、11000/400=2.55 p=0.16hb/lb=0.162.5=0.4 空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-d12/4=0.42-3.140.222/4=0.122m2 空心方樁敞口面積：Ap1=d12/4=3.140.222/4=0.038m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(1.9770+0.53160)/2.5=222.7/2.5=89.08kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(55-4(0.122+0.038)/4=6.09m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpa(Aj+pAp1)+cfa

33、kAc=11.6(1.978+5.425+2.520+4.118+2.412+2.6320)+1400(0.122+0.40.038)+0.589.086.09=1032.853kN Qk=296kNRa=1032.853kN Qkmax=646.613kN1.2Ra=1.21032.853=1239.424kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-54.613kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=54.613kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算， 樁身的重力標準值：Gp=lt(z-10)Aj=19(25-10)0.122=34.7

34、66kN Ra=uiqsiali+Gp=11.6(0.61.978+0.85.425+0.62.520+0.74.118+0.62.412+0.82.6320)+34.766=448.328kN Qk=54.613kNRa=448.328kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=83.14210.72/4=719mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=844.803kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kN Q=844.803kN3000kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本

35、組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=101.853kN fpyAps=(650719.362)10-3=467.585kN Q=101.853kNfpyAps=467.585kN 滿足要求！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 18150承臺底部短向配筋HRB400 18150承臺頂部長向配筋HRB400 18150承臺頂部短向配筋HRB400 18150 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853)5.374/2=1996.311kNm X方向：Mx=Mab/L=199

36、6.3113.8/5.374=1411.605kNm Y方向：My=Mal/L=1996.3113.8/5.374=1411.605kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/5.374=597.646kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1141)1/4=0.915 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m a1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m 剪跨比：b=a1b/h0=900/1141=0.789，取b=0.789； l= a1l/h0=900

37、/1141=0.789，取l=0.789； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 hsbftbh0=0.9150.9781.5710351.141=8018.388kN hslftlh0=0.9150.9781.5710351.141=8018.388kN V=597.646kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8018.388kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.141=3.882m ab=3.8mB+2h0=3.882m

38、，al=3.8mB+2h0=3.882m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1411.605106/(1.0316.7500011412)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1411.605106/(0.9941141360)=3459mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3459,0.0015500011

39、41)=8558mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=8737mm2A1=8558mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1411.605106/(1.0316.7500011412)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1411.605106/(0.9941141360)=3459mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(3459, lh0)=max(3459,0.001550001141)=85

40、58mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=8737mm2A2=8558mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=8737mm20.5AS1=0.58737=4369mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=8737mm20.5AS2=0.58737=4369mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向14300。2#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ40塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)40塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1

41、、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)260起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)320水平荷載標準值Fvk(kN)14傾覆力矩標準值Mk(kNm)756非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)260水平荷載標準值Fvk(kN)43傾覆力矩標準值Mk(kNm)910 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35260351起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.356081豎向荷載設計值F(kN)351+81432水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.351418.9傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk

42、1.357561020.6非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35260351水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.354358.05傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.359101228.5 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1承臺長l(m)4.5承臺寬b(m)4.5承臺長向樁心距al(m)3.5承臺寬向樁心距ab(m)3.5承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)0.3基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載

43、標準值： Gk=bl(hc+h)=4.54.5(125+019)=506.25kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2506.25=607.5kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(260+506.25)/4=191.562kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(260+506.25)/4+(910+431)/4.95=384.098kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =

44、(260+506.25)/4-(910+431)/4.95=-0.973kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(351+607.5)/4+(1228.5+58.051)/4.95=499.547kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(351+607.5)/4-(1228.5+58.051)/4.95=-20.297kN 四、樁承載力驗算樁參數樁類型預應力空心方樁預應力空心方樁邊長lb(mm)400預應力空心方樁內徑dl(mm)220樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m3

45、)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁有效長度lt(m)19樁端進入持力層深度hb(m)1地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0自然地面標高d(m)3.12是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)11.1000.7021.61100.78532.2800.6704-14.7257000.81604-22.8206000.61304-34.9185500.7120511200.6906-17.32014000.8180 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=4lb=40.4=

46、1.6m hb/lb=11000/400=2.55 p=0.16hb/lb=0.162.5=0.4 空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-d12/4=0.42-3.140.222/4=0.122m2 空心方樁敞口面積：Ap1=d12/4=3.140.222/4=0.038m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25m fak=(2.0870+0.17160)/2.25=172.8/2.25=76.8kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(4.54.5-4(0.122+0.038)/4=4.902m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsi

47、ali+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=11.6(2.088+4.725+2.820+4.918+112+3.5220)+1400(0.122+0.40.038)+0.576.84.902=957.509kN Qk=191.562kNRa=957.509kN Qkmax=384.098kN1.2Ra=1.2957.509=1149.011kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-0.973kNB+2h0=3.482m，al=3.5mB+2h0=3.482m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+lb)/2=(4.5-3.5+0.4)/2=0.7m cl=(l-

48、al+lb)/2=(4.5-3.5+0.4)/2=0.7m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=750/941=0.797，取b=0.797； l= a1l/h0=750/941=0.797，取l=0.797； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.797+0.2)=0.562 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.797+0.2)=0.562 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.562(0.7+0.75/2)+0.562(0.7+0.75/2)0.98315700.941=1754.328kN Nl=V=335.944kN1b(cb

49、+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=1754.328kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=838.688106/(1.0316.745009412)=0.012 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.012)0.5=0.012 S1=1-1/2=1-0.012/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=838.688106/(0.994941360)=2492mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(2492,0.00154500941)=6352m

50、m2 承臺底長向實際配筋：AS1=7889mm2A1=6352mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=838.688106/(1.0316.745009412)=0.012 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.012)0.5=0.012 S2=1-2/2=1-0.012/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=838.688106/(0.994941360)=2492mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(2492, lh0)=max(2492,0.00154500941)=6352mm2 承臺底短向實際配

51、筋：AS2=7889mm2A2=6352mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=7889mm20.5AS1=0.57889=3945mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=7889mm20.5AS2=0.57889=3945mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向14300。3#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40.塔機獨立狀態的計算高度H(m)40塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值

52、工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)514水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1252非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)434水平荷載標準值Fvk(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1796 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35434585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.3580108豎向荷載設計值F(kN)585.9+108693.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3524.533.075傾覆力矩設計值M(kNm)1

53、.35Mk1.3512521690.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35434585.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.599.225傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3517962424.6 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)-1.1基礎布置圖

54、承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=55(1.225+019)=750kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2750=900kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(434+750)/4+(1796+73.51.2)/5.374=646.613kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(4

55、34+750)/4-(1796+73.51.2)/5.374=-54.613kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(585.9+900)/4+(2424.6+99.2251.2)/5.374=844.803kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(585.9+900)/4-(2424.6+99.2251.2)/5.374=-101.853kN 四、樁承載力驗算樁參數樁類型預應力空心方樁預應力空心方樁邊長lb(mm)400預應力空心方樁內徑dl(mm)220樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數C0.75樁混

56、凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁有效長度lt(m)19樁端進入持力層深度hb(m)1地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0自然地面標高d(m)3.21是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)10.6000.7022.41100.78532.6800.6704-13.6257000.81604-24.2206000.61304-33.9185500.712052.31200.6906-16.42014000.8180 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周

57、長：u=4lb=40.4=1.6m hb/lb=11000/400=2.55 p=0.16hb/lb=0.162.5=0.4 空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-d12/4=0.42-3.140.222/4=0.122m2 空心方樁敞口面積：Ap1=d12/4=3.140.222/4=0.038m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(1.2970+1.21160)/2.5=283.9/2.5=113.56kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(55-4(0.122+0.038)/4=6.09m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra

58、=uqsiali+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=11.6(1.298+3.625+4.220+3.918+2.312+3.7120)+1400(0.122+0.40.038)+0.5113.566.09=1107.971kN Qk=296kNRa=1107.971kN Qkmax=646.613kN1.2Ra=1.21107.971=1329.565kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-54.613kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=54.613kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算， 樁身的重力標準值：Gp=lt(z

59、-10)Aj=19(25-10)0.122=34.766kN Ra=uiqsiali+Gp=11.6(0.61.298+0.83.625+0.64.220+0.73.918+0.62.312+0.83.7120)+34.766=440.609kN Qk=54.613kNRa=440.609kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=83.14210.72/4=719mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=844.803kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kN Q=844.803kN3000kN 滿

60、足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=101.853kN fpyAps=(650719.362)10-3=467.585kN Q=101.853kNfpyAps=467.585kN 滿足要求！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 18150承臺底部短向配筋HRB400 18150承臺頂部長向配筋HRB400 18150承臺頂部短向配筋HRB400 18150 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853)5.374/2=19

61、96.311kNm X方向：Mx=Mab/L=1996.3113.8/5.374=1411.605kNm Y方向：My=Mal/L=1996.3113.8/5.374=1411.605kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/5.374=597.646kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1141)1/4=0.915 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m a1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m 剪跨比：b=a1b/h0=900/1141=0.7

62、89，取b=0.789； l= a1l/h0=900/1141=0.789，取l=0.789； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 hsbftbh0=0.9150.9781.5710351.141=8018.388kN hslftlh0=0.9150.9781.5710351.141=8018.388kN V=597.646kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8018.388kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.141=

63、3.882m ab=3.8mB+2h0=3.882m，al=3.8mB+2h0=3.882m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1411.605106/(1.0316.7500011412)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1411.605106/(0.9941141360)=3459mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1,

64、bh0)=max(3459,0.001550001141)=8558mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=8737mm2A1=8558mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1411.605106/(1.0316.7500011412)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1411.605106/(0.9941141360)=3459mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(3459, lh0)=m

65、ax(3459,0.001550001141)=8558mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=8737mm2A2=8558mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=8737mm20.5AS1=0.58737=4369mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=8737mm20.5AS2=0.58737=4369mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向14300。4#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)40塔身桁架結構方

66、鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)514水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1252非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)434水平荷載標準值Fvk(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1796 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35434585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.3580108豎向荷載設計值F(kN)585.9+108693.9水平荷載設計值Fv

67、(kN)1.35Fvk1.3524.533.075傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3512521690.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35434585.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.599.225傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3517962424.6 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺

68、混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)2.35基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=55(1.225+019)=750kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2750=900kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(434+750)/4+(1796+73.51.2)/5.374=64

69、6.613kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(434+750)/4-(1796+73.51.2)/5.374=-54.613kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(585.9+900)/4+(2424.6+99.2251.2)/5.374=844.803kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(585.9+900)/4-(2424.6+99.2251.2)/5.374=-101.853kN 四、樁承載力驗算樁參數樁類型預應力空心方樁預應力空心方樁邊長lb(mm)400預應力空心

70、方樁內徑dl(mm)220樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁有效長度lt(m)19樁端進入持力層深度hb(m)1地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0自然地面標高d(m)2.91是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)10.9000.7021.61100.78532.4800.6704-14.9257000.81604-37.1185500.71206-15.72014000.8180 1、樁基豎向抗

71、壓承載力計算 樁身周長：u=4lb=40.4=1.6m hb/lb=11000/400=2.55 p=0.16hb/lb=0.162.5=0.4 空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-d12/4=0.42-3.140.222/4=0.122m2 空心方樁敞口面積：Ap1=d12/4=3.140.222/4=0.038m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(1.685+0.5670)/2.5=175.2/2.5=70.08kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(55-4(0.122+0.038)/4=6.09m2 復合樁基豎向承載力

72、特征值： Ra=uqsiali+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=11.6(1.611+2.48+4.925+7.118+2.6620)+1400(0.122+0.40.038)+0.570.086.09=949.942kN Qk=296kNRa=949.942kN Qkmax=646.613kN1.2Ra=1.2949.942=1139.931kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-54.613kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=54.613kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算， 樁身的重力標準值：Gp=lt(z-10)

73、Aj=19(25-10)0.122=34.766kN Ra=uiqsiali+Gp=11.6(0.71.611+0.62.48+0.84.925+0.77.118+0.82.6620)+34.766=440.942kN Qk=54.613kNRa=440.942kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=83.14210.72/4=719mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=844.803kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kN Q=844.803kN3000kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁

74、樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=101.853kN fpyAps=(650719.362)10-3=467.585kN Q=101.853kNfpyAps=467.585kN 滿足要求！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 18150承臺底部短向配筋HRB400 18150承臺頂部長向配筋HRB400 18150承臺頂部短向配筋HRB400 18150 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853)5.374/2=1996.311kNm X方向：

75、Mx=Mab/L=1996.3113.8/5.374=1411.605kNm Y方向：My=Mal/L=1996.3113.8/5.374=1411.605kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/5.374=597.646kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1141)1/4=0.915 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m a1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m 剪跨比：b=a1b/h0=900/1141=0.789，取b=0.789； l

76、= a1l/h0=900/1141=0.789，取l=0.789； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 hsbftbh0=0.9150.9781.5710351.141=8018.388kN hslftlh0=0.9150.9781.5710351.141=8018.388kN V=597.646kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8018.388kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.141=3.882m ab=3.8m

77、B+2h0=3.882m，al=3.8mB+2h0=3.882m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1411.605106/(1.0316.7500011412)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1411.605106/(0.9941141360)=3459mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3459,

78、0.001550001141)=8558mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=8737mm2A1=8558mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1411.605106/(1.0316.7500011412)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1411.605106/(0.9941141360)=3459mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(3459, lh0)=max(3459,0.0015

79、50001141)=8558mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=8737mm2A2=8558mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=8737mm20.5AS1=0.58737=4369mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=8737mm20.5AS2=0.58737=4369mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向14300。5#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40. 塔機獨立狀態的計算高度H(m)40塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(

80、m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)514水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1252非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)434水平荷載標準值Fvk(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1796 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35434585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.3580108豎向荷載設計值F(kN)585.9+108693.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1

81、.3524.533.075傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3512521690.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35434585.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.599.225傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3517962424.6 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)

82、50配置暗梁否承臺底標高d1(m)-1.1基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=55(1.225+019)=750kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2750=900kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(434+750)/4+(1796+73.51.2)/5.374=646.613kN Qkmi

83、n=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(434+750)/4-(1796+73.51.2)/5.374=-54.613kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(585.9+900)/4+(2424.6+99.2251.2)/5.374=844.803kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(585.9+900)/4-(2424.6+99.2251.2)/5.374=-101.853kN 四、樁承載力驗算樁參數樁類型預應力空心方樁預應力空心方樁邊長lb(mm)400預應力空心方樁內徑dl(mm)22

84、0樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁有效長度lt(m)19樁端進入持力層深度hb(m)1地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0自然地面標高d(m)3.23是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)10.7000.70221100.78532.3800.6704-13.5257000.81604-24.1206000.61304-33.9185500.712051.91200.6906-15.720140

85、00.8180 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=4lb=40.4=1.6m hb/lb=11000/400=2.55 p=0.16hb/lb=0.162.5=0.4 空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-d12/4=0.42-3.140.222/4=0.122m2 空心方樁敞口面積：Ap1=d12/4=3.140.222/4=0.038m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(0.6770+1.83160)/2.5=339.7/2.5=135.88kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(55-4(0.122+0.038)/

86、4=6.09m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=11.6(0.678+3.525+4.120+3.918+1.912+4.9320)+1400(0.122+0.40.038)+0.5135.886.09=1192.159kN Qk=296kNRa=1192.159kN Qkmax=646.613kN1.2Ra=1.21192.159=1430.591kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-54.613kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=54.613kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按

87、樁的浮重度計算， 樁身的重力標準值：Gp=lt(z-10)Aj=19(25-10)0.122=34.766kN Ra=uiqsiali+Gp=11.6(0.60.678+0.83.525+0.64.120+0.73.918+0.61.912+0.84.9320)+34.766=457.352kN Qk=54.613kNRa=457.352kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=83.14210.72/4=719mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=844.803kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=3

88、000kN Q=844.803kN3000kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=101.853kN fpyAps=(650719.362)10-3=467.585kN Q=101.853kNfpyAps=467.585kN 滿足要求！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 18150承臺底部短向配筋HRB400 18150承臺頂部長向配筋HRB400 18150承臺頂部短向配筋HRB400 18150 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(844

89、.803+(-101.853)5.374/2=1996.311kNm X方向：Mx=Mab/L=1996.3113.8/5.374=1411.605kNm Y方向：My=Mal/L=1996.3113.8/5.374=1411.605kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/5.374=597.646kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1141)1/4=0.915 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m a1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m

90、剪跨比：b=a1b/h0=900/1141=0.789，取b=0.789； l= a1l/h0=900/1141=0.789，取l=0.789； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 hsbftbh0=0.9150.9781.5710351.141=8018.388kN hslftlh0=0.9150.9781.5710351.141=8018.388kN V=597.646kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8018.388kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承

91、臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.141=3.882m ab=3.8mB+2h0=3.882m，al=3.8mB+2h0=3.882m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1411.605106/(1.0316.7500011412)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1411.605106/(0.9941141360)=3459mm2 最小配筋率：=0

92、.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3459,0.001550001141)=8558mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=8737mm2A1=8558mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1411.605106/(1.0316.7500011412)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1411.605106/(0.9941141360)=3459mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(3459, lh0)=max(3459,0.001550001141)=8558mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=8737mm2A2=8558mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=8737mm20.5AS1=0.58737=4369mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=8737mm20.5AS2=0.58737=4369mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向14300。十一、附圖