1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、塔吊選擇與布置4四、塔吊基礎施工6五、塔吊穿地下車庫處理措施7六、質量、安全注意事項8七、塔吊基礎計算書9附圖1 附圖11257附圖2 塔吊平面布置圖69附圖3 塔吊廠家基礎圖70塔吊基礎施工方案一、編制依據1.1、徐工、騰達塔式起重機使用說明書及基礎圖1.2、本工程施工圖紙、施工合同1.3、本工程巖土工程詳細勘察報告（工程編號：S-GCKC-2016-GK095）1.4、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-20081.5、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-20111.6、建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202-20021.7、塔式起重機混凝土基礎工程技

2、術規(guī)程JGJ/T187-20091.8、大型塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T301-20131.9、國家建筑設計標準圖集11G101-1、11G101-3二、工程概況2.1、工程名稱：碧桂園鳳凰城（句容）地塊九總承包工程五標段2.2、建設單位：2.3、設計單位：2.4、勘察單位：2.5、監(jiān)理單位：2.6、施工單位：2.7、建設規(guī)模碧桂園鳳凰城（句容）地塊九總承包工程五標段是由投資興建，占地面積2.9萬m2，總建筑面積約13萬m2。由9棟高層、沿街商業(yè)、附屬用房及地下車庫組成。句容碧桂園鳳凰城位于南京東湯山邊，在南京與句容之間的黃梅鎮(zhèn)，緊鄰122省道。地塊九五標段位于已交付水藍灣（地塊

3、八）東側。2.8、各棟層高及建筑高度如下表樓棟結構形式抗震等級層數（層）層高（m）建筑高度（m）25#剪力墻二級263.1582.226#剪力墻三級17351.327#剪力墻二級332.998.528#、29#剪力墻二級332.998.530#剪力墻二級303.1597.0531#、32#剪力墻二級332.99634#剪力墻二級313.1597.952.9、地質概況13#塔吊基礎處地質情況一覽表土層編號土層名稱承載力(kPa)塔吊編號1#2#3#塔吊所處位置附近地質勘探孔JK36JN72JK30土層厚（m）土層底高程（m）土層厚（m）土層底高程（m）土層厚（m）土層底高程（m）1雜填土1.73

4、4.952素填土0.634.980.335.073淤泥0.634.35粉質粘土1301粉質粘土1702.532.571.532.852粉質粘土2304.730.281.331.273.529.35粉質粘土混卵礫石2401.528.782.229.071.427.951強風化泥質粉砂巖320622.786.622.474.823.152中風化泥質粉砂巖100032.2-9.4227.1-4.6331.5-8.3546#塔吊基礎處地質情況一覽表土層編號土層名稱承載力(kPa)塔吊編號4#5#6#塔吊所處位置附近地質勘探孔JK24JN76JK1土層厚（m）土層底高程（m）土層厚（m）土層底高程（m）

5、土層厚（m）土層底高程（m）1雜填土2素填土0.835.380.435.680.536.763淤泥粉質粘土1301粉質粘土1704.830.58233.682粉質粘土2302.431.284.931.86粉質粘土混卵礫石2401.628.981.629.682.229.661強風化泥質粉砂巖3205.323.685.823.885.124.562中風化泥質粉砂巖100029.5-5.8225.8-1.9227.3-2.74三、塔吊選擇與布置 3.1、現場為新近回填土，回填深度13米，原地貌水塘密布，經現場開挖驗證，塔吊附近土質與巖土勘察報告不完全一致。1#、2#塔吊基礎下土質需開挖23米才見良

6、好原狀土層，并不能保證無軟弱下臥層（淤泥等不良土質），由于臨近水塘，開挖后有水流出；3#塔吊基礎下開挖后符合勘察報告；4#塔吊基礎下開挖1米多即見到大量淤泥；5#、6#塔吊基礎下回填土過厚，承載力不符合要求。3.2、塔機使用說明書要求基礎開挖至老土找平，基礎承載力不小于160kPa。為安全起見，3#塔吊采用天然基礎，與臨近主樓整體澆筑，其余塔吊基礎采用與地庫相同的人工挖孔樁基礎。天然基礎持力層為1土層，開挖后要聯合監(jiān)理、甲方等單位驗槽合格后方可進行承臺墊層施工；其它塔吊樁采用四樁基礎，樁基礎持力層為強風化粉砂質泥巖層，基礎施工圖中樁長是根據地勘報告暫定，實際以樁端入持力層不小于1m為準，單樁豎

7、向抗壓承載力1750KN。3.3、各型號塔吊基礎選型如下各型號塔吊基礎選型表塔吊編號塔吊型號基礎類型基礎承臺尺寸(mm)四樁樁身直徑(mm)備注1#TC6010（QTZ80）四樁基礎650065001300800承臺面與底板面一致2#TC5013（QTZ63）四樁基礎550055001200800承臺面與底板面一致3#TC5013（QTZ63）天然基礎550055001200/承臺面與底板面一致4#TC6010（QTZ80）四樁基礎650065001300800承臺面與底板面一致5#TC5013（QTZ63）四樁基礎560056001200800承臺面與底板面一致6#TC6010（QTZ80）

8、四樁基礎550055001300800承臺面與底板面一致3.4、各型號塔吊位置及服務樓棟詳塔吊平面布置圖，基礎精確定位及相關塔吊基礎配筋做法詳見附圖16#塔吊基礎施工圖，塔吊基礎連接詳附圖塔吊基礎連接大樣圖，基礎開挖及頂板預留洞詳塔吊基礎施工深化圖，塔吊基礎與主樓位置關系詳附圖塔吊基礎與主樓位置關系圖，其他詳塔吊廠家基礎圖。3.5、各型號塔吊主要參數如下各型號塔吊主要參數一覽表編號塔機型號起重臂 長度基礎頂標高服務對象最大起重量最大幅度起重量1#TC601060m36.35 m26#、27#6000Kg1000Kg2#TC501350m36.35 m25#6000Kg1300Kg3#TC501

9、350m36.35 m28#6000Kg1300Kg4#TC601060m36.35 m29#、30#6000Kg1000Kg5#TC501350m38.55 m34#6000Kg1300Kg6#TC601060m38.55 m31#、32#6000Kg1000Kg四、塔吊基礎施工4.1、施工順序測量放線樁基施工塔吊基礎土方開挖墊層澆筑磚胎膜砌筑破樁頭防水施工塔吊基礎鋼筋綁扎（預留）預埋地腳螺栓側壁回填隱蔽工程驗收澆混凝土養(yǎng)護塔吊安裝。4.2、施工工藝4.2.1、測量放線根據塔吊平面布置圖及附圖16#塔吊基礎施工圖定位尺寸用全站儀測放樁位，樁位中心插一鋼筋，用砂漿固定，經復核合格后，進入下道工

10、序。樁中心位置容許偏差必須符合規(guī)范要求。4.2.2、樁基施工塔吊樁基設計與施工同地下車庫樁，樁身及護壁混凝土強度等級為C30，樁直徑為800mm，持力層為地質勘察報告中1強風化粉砂質泥巖層，樁端入持力層深度不小于1d且不小于1m，并確保有效樁長6m，樁端持力層阻力特征值qpa=1000kpa，樁身配筋及各細部尺寸詳見各塔吊基礎施工圖。 4.2.3、塔吊基礎土方開挖根據附圖16#塔吊基礎施工圖及塔吊基礎開挖大樣，計算開挖深度與放坡坡度，放出承臺開挖邊線，距承臺墊層邊線以每邊500mm為標準，開挖至距基底250mm時，改用人工挖土，采用邊挖邊清的施工方法，盡量減少基底暴露在空氣中的時間。承臺開挖至

11、設計標高后再次進行放線復核承臺平面尺寸，及時組織驗槽，及時進行墊層砼澆筑。4.2.4、墊層澆筑人工清理至設計標高后，澆筑100mm厚C15混凝土，墊層澆筑寬度以磚胎膜外邊線加大100mm為標準。3#塔吊基礎支承在粉質粘土層上，挖至墊層底標高后根據土質情況進行換填1200mmC25混凝土處理。4.2.5、磚胎膜砌筑塔吊基礎采用磚胎膜，高度同塔吊基礎深度，20厚水泥砂漿抹面壓光。4.2.6、破樁頭采用人工破樁頭，先將鋼筋外側保護層混凝土鑿除，暴露出鋼筋，然后沿樁身打破碎點，利用張力使上下部樁身脫離，用吊車或挖機吊出。施工不得采用大錘砸，防止樁身受損，在破高位樁時要注意樁頭混凝土脆斷，先用機械扶穩(wěn)，

12、防止傾倒傷人。嚴格控制標高，樁頂標高達不到設計標高時，應及時報告相關單位，不得擅自處理。4.2.7、防水施工塔吊基礎按設計要求做防水，采用1.5厚單面反應粘高分子防水卷材，采用空鋪法施工。轉角附加500寬2.0厚雙面反應粘高分子防水卷材，采用素水泥漿或水泥砂漿濕貼。樁頭處按設計要求設遇水膨脹止水條，及時用1:2水泥砂漿封閉。、基礎鋼筋綁扎（預留）塔吊基礎采用三級鋼筋，詳見附圖16#塔吊基礎施工圖及塔吊廠家基礎圖。與結構連接處提前預埋鋼筋，鋼筋詳地下室結構圖紙，連接詳塔吊基礎連接大樣圖。、預埋地腳螺栓、側壁回填基礎鋼筋綁扎完畢后應立即預埋16根（TC5013）、24根（TC6010）45#地腳螺

13、栓（具體的地腳螺栓由塔吊廠家提供）并固定牢固，嚴禁地腳螺栓與基礎鋼筋焊接，并且嚴禁對地腳螺栓橫向敲擊。地腳螺栓必須保證外露長度和垂直度，相對位置必須準確，詳廠家基礎圖。預埋螺栓外露部分涂黃油，蛇皮袋包裹，鐵絲扎牢。防雷地線用403鍍鋅扁鐵預埋且與鋼筋網焊成通路，應不少于兩根引線。塔吊基礎澆筑混凝土前應對磚胎膜側壁進行回填。采用1：1砂石配合蛙式打夯機夯實，每層虛鋪厚度宜為200mm250mm，每層至少夯擊三遍，壓實系數不小于0.94。、隱蔽工程驗收、澆混凝土鋼筋工程、防雷等施工完后按規(guī)定辦理隱蔽工程驗收，驗收合格通過后才能澆注混凝土。塔吊基礎混凝土強度等級為C35、C30（P6微膨），詳各塔吊

14、基礎施工圖。、養(yǎng)護、塔吊安裝塔吊基礎混凝土的試塊必須按規(guī)定制作，混凝土澆筑必須一次完成，并且淋水養(yǎng)護不少于15天，混凝土達到設計強度80%，方可開始安裝塔吊。塔吊安裝前應對塔吊基礎留置試塊的進行試壓，確保混凝土強度滿足塔吊安裝要求。五、塔吊穿地下車庫處理措施5.1、本工程2#、3#、4#、5#塔吊均布置在地下車庫中。5.2、地下室底板處理措施5.2.1、塔吊基礎頂標高同地下室底板頂標高，除按廠家基礎圖綁扎鋼筋、設置地腳螺栓外，還應按設計圖紙要求設置原有底板、承臺、墻柱和后澆帶鋼筋，并預留搭接長度。5.2.2、鋼筋綁扎時應設置足夠數量的鋼筋馬凳，預留鋼筋滿足搭接長度并錯開設置，搭接接頭百分率不宜

15、大于50%，且滿足圖集11G101的相關要求。5.2.3、塔吊基礎及塔身與地下室接觸的部位預埋3厚止水鋼板，與結構連接處應鑿毛處理，按后澆帶及施工縫要求施工，具體做法詳附圖8、附圖9。5.3、地下室頂板處理措施 5.3.1、塔身穿頂板位置開一個2.5*2.5m的施工洞口，塔吊拆除后，用高一強度等級的微膨抗?jié)B混凝土封閉。洞口封閉前需按集團要求采用鋼管支撐對洞口四周頂板進行加固回頂，立桿不得少于兩排且中途不得拆除。 5.3.2、塔身盡量不穿梁，與梁柱邊保持100mm以上距離。如需穿梁時，梁筋連接需按要求焊接，且滿足設計要求。 5.3.3、頂板預留洞處鋼筋按設計要求留設，滿足搭接長度并錯開設置，搭接

16、接頭百分率不宜大于50%，且滿足圖集11G101的相關要求。安裝塔身時將預留鋼筋彎起，安裝完成后恢復。 5.3.4、在預留的頂板洞口周邊砌200mm高水泥磚墻擋水，1:2水泥砂漿抹面。 5.3.5、在頂板預留洞口上蓋模板封閉，四周加設1.2m高防護欄桿，并設醒目安全標示。六、質量、安全注意事項6.1、地腳螺栓安裝精度要求序號項目允許偏差(mm)1鋼板水平度1.52螺孔中心度1.03螺桿垂直度1.04螺桿外露長度2.05定位模板水平度1.56.2、采用高強度螺栓連接的結構，應使用原廠制造的連接螺栓，自制螺栓應有質量合格的試驗證明，否則不得使用。連接螺栓時，應采用扭矩扳手或專用扳手，并應按裝配技術

17、要求擰緊。6.3、塔式起重機的安裝必須由取得建設行政主管部門頒發(fā)的安裝資質證書的專業(yè)隊進行，并應有技術和安全人員在場監(jiān)護。6.4、安裝起重機時，必須將大車行走緩沖止檔器和限位開關碰塊安裝牢固可靠，并應將各部位的欄桿、平臺、扶桿、護圈等安全防護裝置裝齊。6.5、安裝人員在進入工作現場時，應穿戴安全防護用品，高處作業(yè)時系好安全帶，熟悉并認真執(zhí)行拆裝工藝和操作規(guī)程，當發(fā)現異常情況或疑難問題時，應及時向技術負責人反映，不得自行其是，防止處理不當而造成事故。6.6、塔吊的安裝作業(yè)應在白天進行，當遇大風、濃霧和雨雪等惡劣天氣時，應停止作業(yè)。6.7、塔吊基礎施工完成后，基礎四周進行圍護，懸掛安全警示牌。七、

18、塔吊基礎計算書7.1、1#塔吊基礎計算書矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號TC6010（1）塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)47.6塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)371.3起重荷載標準值Fqk(kN)57.3豎向荷載標準值Fk(kN)428

19、.6水平荷載標準值Fvk(kN)15.9傾覆力矩標準值Mk(kNm)1254.1非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)371.3水平荷載標準值Fvk(kN)65.7傾覆力矩標準值Mk(kNm)1673.2 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)（詳塔吊廠家基礎圖）塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35371.3501.255起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.3557.377.355豎向荷載設計值F(kN)501.255+77.355578.61水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3515.921.465傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.351254.11693.

20、035非工作狀態(tài)（詳塔吊廠家基礎圖）豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35371.3501.255水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3565.788.695傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.351673.22258.82 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.3承臺長l(m)6.5承臺寬b(m)6.5承臺長向樁心距al(m)5.3承臺寬向樁心距ab(m)5.3樁直徑d(m)0.8承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖

21、 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=6.56.5(1.325+019)=1373.125kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.351373.125=1853.719kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(5.32+5.32)0.5=7.495m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(371.3+1373.125)/4=436.106kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(371.3+1373.125)/4+(1673.2+65.71.3)/7.495

22、=670.734kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(371.3+1373.125)/4-(1673.2+65.71.3)/7.495=201.479kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(501.255+1853.719)/4+(2258.82+88.6951.3)/7.495=905.49kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(501.255+1853.719)/4-(2258.82+88.6951.3)/7.495=271.996kN 四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等

23、級C30樁基成樁工藝系數C0.9樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)50樁入土深度lt(m)9樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值1750地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)2承臺埋置深度d(m)1.3是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)素填土0.6000.6-粉質粘土4.74200.75-粉質粘土混卵礫石1.53900.78-強風化泥66010000.65- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.8=2.513m 樁端面積：Ap=d2/4=

24、3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.513(442+1.539+3.560)+10000.503=1599.699kN Qk=436.106kNRa=1599.699kN Qkmax=670.734kN1.2Ra=1.21599.699=1919.639kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=201.479kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=9

25、05.49kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=1750kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=201.479kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、樁身構造配筋計算 As/Ap100%=(2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38% 滿足要求！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25200承臺底部短向配筋HRB400 25200承臺頂部長向配筋HRB400 25200承臺頂部短向配筋HRB400 25200 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1300-50-25/2=1238mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(905.4

26、9+(271.996)7.495/2=4412.827kNm X方向：Mx=Mab/L=4412.8275.3/7.495=3120.34kNm Y方向：My=Mal/L=4412.8275.3/7.495=3120.34kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=501.255/4 + 2258.82/7.495=426.677kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1238)1/4=0.897 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(5.3-1.6-0.8)/2=1.45m a1l=(al-B-d)/2=(5.3-1.6-0.8)/2=1.45m 剪跨比

27、：b=a1b/h0=1450/1238=1.171，取b=1.171； l= a1l/h0=1450/1238=1.171，取l=1.171； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(1.171+1)=0.806 l=1.75/(l+1)=1.75/(1.171+1)=0.806 hsbftbh0=0.8970.8061.571036.51.238=9129.677kN hslftlh0=0.8970.8061.571036.51.238=9129.677kN V=426.677kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9129.677kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔

28、吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.238=4.076m ab=5.3mB+2h0=4.076m，al=5.3mB+2h0=4.076m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-5.3+0.8)/2=1m cl=(l-al+d)/2=(6.5-5.3+0.8)/2=1m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=1450/1238=1.171，取b=1； l= a1l/h0=1450/1238=1.171，取l=1； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467

29、 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.467(1+1.45/2)+0.467(1+1.45/2)0.95815701.238=2998.905kN Nl=V=426.677kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2998.905kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=3120.34106/(1.0316.7650012382)=0.018 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.018)0.5=0.018 S1=1-1/2=1-0.018/2=0.991 AS1=My/

30、(S1h0fy1)=3120.34106/(0.9911238360)=7067mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(7067,0.00265001238)=16095mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=16445mm2A1=16095mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=3120.34106/(1.0316.7650012382)=0.018 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.01

31、8)0.5=0.018 S2=1-2/2=1-0.018/2=0.991 AS2=Mx/(S2h0fy1)=3120.34106/(0.9911238360)=7067mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00265001238)=16095mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=16445mm2A2=16095mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=16445mm20.5AS1=0.516

32、445=8223mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=16445mm20.5AS2=0.516445=8223mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖7.2、2#塔吊基礎計算書矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號TC5013（2）塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H

33、0(m)40.5塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)45.9塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)314.8起重荷載標準值Fqk(kN)55.6豎向荷載標準值Fk(kN)370.4水平荷載標準值Fvk(kN)13.7傾覆力矩標準值Mk(kNm)907.4非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)314.8水平荷載標準值Fvk(kN)48.1傾覆力矩標準值Mk(kNm)1188.9 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)（詳塔吊廠家基礎圖）塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35314.8424.98起重荷載設計

34、值FQ(kN)1.35FQk1.3555.675.06豎向荷載設計值F(kN)424.98+75.06500.04水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3513.718.495傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.35907.41224.99非工作狀態(tài)（詳塔吊廠家基礎圖）豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35314.8424.98水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3548.164.935傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.351188.91605.015 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁

35、心距al(m)4.3承臺寬向樁心距ab(m)4.3樁直徑d(m)0.8承臺參數承臺混凝土等級C30承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)40配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.225+019)=907.5kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35907.5=1225.125kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.32+4.32)0.5=6.081m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=

36、(314.8+907.5)/4=305.575kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(314.8+907.5)/4+(1188.9+48.11.2)/6.081=510.573kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(314.8+907.5)/4-(1188.9+48.11.2)/6.081=100.577kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(424.98+1225.125)/4+(1605.015+64.9351.2)/6.081=

37、689.274kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(424.98+1225.125)/4-(1605.015+64.9351.2)/6.081=135.778kN 四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C30樁基成樁工藝系數C0.9樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)50樁入土深度lt(m)7樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值1750地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)2承臺埋置深度d(m)1.2是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)素填土0.

38、3000.6-粉質粘土2.53600.73-粉質粘土1.34200.75-粉質粘土混卵卵礫石2.23900.78-強風化泥質粉砂巖6.66010000.65- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.8=2.513m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.513(1.636+1.342+2.239+1.960)+10000.503=1286.796kN Qk=305.575kNRa=1286.796kN Qkmax=510.573kN1.2Ra=1.21286.796=1544.156kN 滿足要求！ 2、樁基

39、豎向抗拔承載力計算 Qkmin=100.577kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=689.274kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=1750kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=100.577kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、樁身構造配筋計算 As/Ap100%=(2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38% 滿足要求！ 五、承臺計算承臺配筋承

40、臺底部長向配筋HRB400 25200承臺底部短向配筋HRB400 25200承臺頂部長向配筋HRB400 25200承臺頂部短向配筋HRB400 25200 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1200-40-25/2=1148mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(689.274+(135.778)6.081/2=2508.621kNm X方向：Mx=Mab/L=2508.6214.3/6.081=1773.863kNm Y方向：My=Mal/L=2508.6214.3/6.081=1773.863kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=424.98/4 + 1605.015/6.08

41、1=370.179kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1148)1/4=0.914 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4.3-1.6-0.8)/2=0.95m a1l=(al-B-d)/2=(4.3-1.6-0.8)/2=0.95m 剪跨比：b=a1b/h0=950/1148=0.828，取b=0.828； l= a1l/h0=950/1148=0.828，取l=0.828； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.828+1)=0.958 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.828+1)=0.958 hsbftbh0=0.9

42、140.9581.431035.51.148=7899.545kN hslftlh0=0.9140.9581.431035.51.148=7899.545kN V=370.179kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=7899.545kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.148=3.896m ab=4.3mB+2h0=3.896m，al=4.3mB+2h0=3.896m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-4.3+0.8)/2=1m cl=(l-al+d)/2=(5.5-4.3+0.8)/2=1m 角樁沖跨

43、比：b=a1b/h0=950/1148=0.828，取b=0.828； l= a1l/h0=950/1148=0.828，取l=0.828； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.828+0.2)=0.545 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.828+0.2)=0.545 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.545(1+0.95/2)+0.545(1+0.95/2)0.96714301.148=2551.361kN Nl=V=370.179kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2551.361k

44、N 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1773.863106/(1.0414.3550011482)=0.016 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.016)0.5=0.017 S1=1-1/2=1-0.017/2=0.992 AS1=My/(S1h0fy1)=1773.863106/(0.9921148360)=4329mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4329,0

45、.00255001148)=12628mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=13990mm2A1=12628mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1773.863106/(1.0414.3550011482)=0.016 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.016)0.5=0.017 S2=1-2/2=1-0.017/2=0.992 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1773.863106/(0.9921148360)=4329mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,

46、0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00255001148)=12628mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=13990mm2A2=12628mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=13990mm20.5AS1=0.513990=6995mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=13990mm20.5AS2=0.513990=6995mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖7.3、3#

47、塔吊基礎計算書矩形板式基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號TC5013（3）塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)45.9塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)314.8起重荷載標準值Fqk(kN)55.6豎向荷載標準值Fk(kN)370.4水平荷載標準值Fvk(kN)13.7傾覆力矩標準值Mk(kNm

48、)907.4非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)314.8水平荷載標準值Fvk(kN)48.1傾覆力矩標準值Mk(kNm)1188.9 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)（詳塔吊廠家基礎圖）塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35314.8424.98起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.3555.675.06豎向荷載設計值F(kN)424.98+75.06500.04水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3513.718.495傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.35907.41224.99非工作狀態(tài)（詳塔吊廠家基礎圖）豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35

49、314.8424.98水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3548.164.935傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.351188.91605.015 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5.5基礎寬b(m)5.5基礎高度h(m)1.2基礎參數基礎混凝土強度等級C30基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)40地基參數修正后的地基承載力特征值fa(kPa)170地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5500 基

50、礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=5.55.51.225=907.5kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35907.5=1225.125kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=1188.9kNm Fvk=Fvk/1.2=48.1/1.2=40.083kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1605.015kNm Fv=Fv/1.2=64.935/1.2=54.112kN 基礎長寬比：l/b=5.5/5.5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m3 Wy=bl2/6=5.55.52/

51、6=27.729m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1188.95.5/(5.52+5.52)0.5=840.679kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1188.95.5/(5.52+5.52)0.5=840.679kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(314.8+907.5)/30.25-840.679/27.729-840.679/27.729=-20.228B+2h0=4.076m，al=4

52、.65mB+2h0=4.076m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-4.24+0.8)/2=1.53m cl=(l-al+d)/2=(6.5-4.65+0.8)/2=1.325m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=920/1238=0.743，取b=0.743； l= a1l/h0=1125/1238=0.909，取l=0.909； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.743+0.2)=0.594 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.909+0.2)=0.505 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0

53、.594(1.53+0.92/2)+0.505(1.325+1.125/2)0.95815701.238=3976.699kN Nl=V=484.263kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=3976.699kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=2737.657106/(1.0316.7650012382)=0.016 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.016)0.5=0.016 S1=1-1/2=1-0.016/2=0.992 AS1=My/(S1h0fy1)=2737.657106/(0.

54、9921238360)=6193mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(6193,0.00265001238)=16095mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=16445mm2A1=16095mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=2496.272106/(1.0316.7650012382)=0.015 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=1-2/2=1-

55、0.015/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=2496.272106/(0.9931238360)=5643mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00265001238)=16095mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=16445mm2A2=16095mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=16445mm20.5AS1=0.516445=8223mm2 滿足要求！ (4)、

56、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=16445mm20.5AS2=0.516445=8223mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖7.5、5#塔吊基礎計算書矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號TC5013(5)塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m

57、)45.9塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)314.8起重荷載標準值Fqk(kN)55.6豎向荷載標準值Fk(kN)370.4水平荷載標準值Fvk(kN)13.7傾覆力矩標準值Mk(kNm)907.4非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)314.8水平荷載標準值Fvk(kN)48.1傾覆力矩標準值Mk(kNm)1188.9 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)（詳塔吊廠家基礎圖）塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35314.8424.98起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.3555.6

58、75.06豎向荷載設計值F(kN)424.98+75.06500.04水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3513.718.495傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.35907.41224.99非工作狀態(tài)（詳塔吊廠家基礎圖）豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35314.8424.98水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3548.164.935傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.351188.91605.015 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5.6承臺寬b(m)5.6承臺長向樁心距al(m)4.4承臺寬向樁心距ab(m)

59、3.9樁直徑d(m)0.8承臺參數承臺混凝土等級C30承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)40配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.65.6(1.225+019)=940.8kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35940.8=1270.08kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.92+4.42)0.5=5.88m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(314.8+940.8)/4=313.9kN

60、荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(314.8+940.8)/4+(1188.9+48.11.2)/5.88=525.924kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(314.8+940.8)/4-(1188.9+48.11.2)/5.88=101.876kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(424.98+1270.08)/4+(1605.015+64.9351.2)/5.88=709.997kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)

61、/L =(424.98+1270.08)/4-(1605.015+64.9351.2)/5.88=137.533kN 四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C30樁基成樁工藝系數C0.9樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)50樁入土深度lt(m)9樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值1750地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)2承臺埋置深度d(m)1.2是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)素填土0.4000.6-粉質粘土23600.73-粉質粘土2.44200.

62、75-粉質粘土混卵礫石1.63900.78-強風化泥質粉砂巖5.86010000.65- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.8=2.513m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.513(1.236+2.442+1.639+3.860)+10000.503=1594.421kN Qk=313.9kNRa=1594.421kN Qkmax=525.924kN1.2Ra=1.21594.421=1913.305kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=101.876kN0 不需要進行樁基豎向抗

63、拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=709.997kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=1750kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=101.876kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、樁身構造配筋計算 As/Ap100%=(2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38% 滿足要求！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25200承臺底部短向配筋HRB400 252

64、00承臺頂部長向配筋HRB400 25200承臺頂部短向配筋HRB400 25200 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1200-40-25/2=1148mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(709.997+(137.533)5.88/2=2491.58kNm X方向：Mx=Mab/L=2491.583.9/5.88=1652.683kNm Y方向：My=Mal/L=2491.584.4/5.88=1864.566kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=424.98/4 + 1605.015/5.88=379.224kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1148)1/4=

65、0.914 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.9-1.6-0.8)/2=0.75m a1l=(al-B-d)/2=(4.4-1.6-0.8)/2=1m 剪跨比：b=a1b/h0=750/1148=0.653，取b=0.653； l= a1l/h0=1000/1148=0.871，取l=0.871； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.653+1)=1.058 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.871+1)=0.935 hsbftbh0=0.9141.0581.431035.61.148=8890.715kN hslftlh0=0.9

66、140.9351.431035.61.148=7855.949kN V=379.224kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=7855.949kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.148=3.896m ab=3.9mB+2h0=3.896m，al=4.4mB+2h0=3.896m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(5.6-3.9+0.8)/2=1.25m cl=(l-al+d)/2=(5.6-4.4+0.8)/2=1m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=750/1148=0.653，取b=0.653； l= a1l/

67、h0=1000/1148=0.871，取l=0.871； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.653+0.2)=0.656 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.871+0.2)=0.523 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.656(1.25+0.75/2)+0.523(1+1/2)0.96714301.148=2936.895kN Nl=V=379.224kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2936.895kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1f

68、cbh02)=1864.566106/(1.0414.3560011482)=0.017 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.017)0.5=0.017 S1=1-1/2=1-0.017/2=0.991 AS1=My/(S1h0fy1)=1864.566106/(0.9911148360)=4551mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4551,0.00256001148)=12858mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=14236

69、mm2A1=12858mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1652.683106/(1.0414.3560011482)=0.015 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=1-2/2=1-0.015/2=0.992 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1652.683106/(0.9921148360)=4030mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9

70、674,0.00256001148)=12858mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=14236mm2A2=12858mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=14236mm20.5AS1=0.514236=7118mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=14236mm20.5AS2=0.514236=7118mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖7.6、6#塔吊基礎計算書矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程

71、JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號TC6010（6）塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)47.6塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)371.3起重荷載標準值Fqk(kN)57.3豎向荷載標準值Fk(kN)428.6水平荷載標準值Fvk(kN)15.9傾覆力矩標準值Mk(kNm)1254.1非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(

72、kN)371.3水平荷載標準值Fvk(kN)65.7傾覆力矩標準值Mk(kNm)1673.2 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)（詳塔吊廠家基礎圖）塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35371.3501.255起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.3557.377.355豎向荷載設計值F(kN)501.255+77.355578.61水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3515.921.465傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.351254.11693.035非工作狀態(tài)（詳塔吊廠家基礎圖）豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35371.3501.255水平荷

73、載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3565.788.695傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.351673.22258.82 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.3承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)4.07承臺寬向樁心距ab(m)3.22樁直徑d(m)0.8承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.325+019)=983.12

74、5kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35983.125=1327.219kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.222+4.072)0.5=5.19m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(371.3+983.125)/4=338.606kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(371.3+983.125)/4+(1673.2+65.71.3)/5.19=677.47kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(371.3+983.125)/4-

75、(1673.2+65.71.3)/5.19=-0.257kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(501.255+1327.219)/4+(2258.82+88.6951.3)/5.19=914.584kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(501.255+1327.219)/4-(2258.82+88.6951.3)/5.19=-0.347kN 四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C30樁基成樁工藝系數C0.9樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)50樁入土深度lt(m)9樁配筋自定

76、義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值1750地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)2承臺埋置深度d(m)1.3是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)素填土0.5000.6-粉質粘土4.94200.75-粉質粘土混卵礫石2.23900.78-強風化泥5.16010000.65- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.8=2.513m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.513(4.142+2.239+2.760)

77、+10000.503=1558.23kN Qk=338.606kNRa=1558.23kN Qkmax=677.47kN1.2Ra=1.21558.23=1869.876kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-0.257kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=0.257kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算， 樁身的重力標準值：Gp=(lt+d-hz)(z-10)+(hz-d)z)Ap=(9+1.3-2)(25-10)+(2-1.3)25)0.503=71.377kN Ra=uiqsiali+Gp=2.513(0.754.142+0.

78、782.239+0.652.760)+71.377=828.812kN Qk=0.257kNRa=828.812kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=914.584kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=1750kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=0.347kN fyAS=3602010.61910-3=723.823kN Q=0.347kNfyAS=723.823k

79、N 滿足要求！ 4、樁身構造配筋計算 As/Ap100%=(2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38% 滿足要求！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25200承臺底部短向配筋HRB400 25200承臺頂部長向配筋HRB400 25200承臺頂部短向配筋HRB400 25200 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1300-50-25/2=1238mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(914.584+(-0.347)5.19/2=2372.321kNm X方向：Mx=Mab/L=2372.3213.22/5.19=1471.921kNm Y方向：My

80、=Mal/L=2372.3214.07/5.19=1860.472kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=501.255/4 + 2258.82/5.19=560.562kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1238)1/4=0.897 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.22-1.6-0.8)/2=0.41m a1l=(al-B-d)/2=(4.07-1.6-0.8)/2=0.835m 剪跨比：b=a1b/h0=410/1238=0.331，取b=0.331； l= a1l/h0=835/1238=0.674，取l=0.674； 承臺剪切系數

81、：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.331+1)=1.315 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.674+1)=1.045 hsbftbh0=0.8971.3151.571035.51.238=12600.182kN hslftlh0=0.8971.0451.571035.51.238=10016.932kN V=560.562kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=10016.932kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.238=4.076m ab=3.22mB+2h0=4.076m，al=4.07mB+2h0=4.076

82、m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1860.472106/(1.0316.7550012382)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1860.472106/(0.9941238360)=4202mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max

83、(AS1, bh0)=max(4202,0.00255001238)=13618mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=13990mm2A1=13618mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1471.921106/(1.0316.7550012382)=0.01 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S2=1-2/2=1-0.01/2=0.995 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1471.921106/(0.9951238360)=3320mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451

84、.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00255001238)=13618mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=13990mm2A2=13618mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=13990mm20.5AS1=0.513990=6995mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=13990mm20.5AS2=0.513990=6995mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖附圖1 附圖112附圖2 塔吊平面布置圖附圖3 塔吊廠家基礎圖