1、 塔吊基礎專項施工方案 （專項施工方案）報審表 表MS11-01-2工程名稱杭政儲出（2010）46號地塊工程方案名稱塔吊基礎專項施工方案工程地址杭州下沙建筑面積122849結構類型框架、剪力墻結構層 數地下2層，地上2-15層編制人倪敏編制時間2012年01月建設單位杭州寶龍房地產開發有限公司設計單位浙江省工業設計研究院監理單位浙江文華建設項目管理有限公司分包單位/質監單位杭州經濟技術開發區質量安全監督站報審部門杭政儲出（2010）46號地塊工程項目部報審時間2012年01月編制人聯系電話郵箱地址審核人審核時間審批人審批時間注：本表由項目部填表，公司、項目部各存一份目 錄第一章 工程概況2第

2、二章 編制依據3第三章 塔機基礎設計概況4第四章 塔機基礎持力層的選擇5第五章選用塔吊的主要性能7第六章 遇結構部位處理方法9第七章 塔吊避雷接地的做法及詳圖10第八章 質量保證措施10第一節 鉆孔灌注樁質量保證措施10第二節 承臺施工質量保證措施11第四節塔基沉降、垂直度測定及偏差較正技術措施11第九章 安全保證措施12第十章 日常維護和保養12第十一章 塔吊作業管理13第十二章 應急預案15第十三章 QT80(ZJ5710)塔吊基礎的設計計算20第十四章 附圖42QTZ80（ZJ5710）塔吊基礎施工方案第一章 工程概況工程名稱：杭政儲出（2010）46號地塊工程建設單位：杭州寶龍房地產開

3、發有限公司設計單位：浙江省工業設計研究院監理單位：浙江文華建設項目管理有限公司地質勘探單位：中國建筑西南勘察設計研究院有限公司施工單位：中天建設集團有限公司杭政儲出（2010）46號地塊項目位于位于杭州市下沙區-（東）文海路/（南）2號大街/（西）25號大街/（北）學林街。本工程地上由2棟18層高層建筑，1棟3層建筑，13棟2層建筑，地下設2層整體地下室，地下室埋深約10m。1#、2#樓高層建筑采用先張法預應力混凝土管樁，樁徑為600，以6-層細沙層為樁端持力層。3-16#樓采用預應力管樁，樁徑為500600，以4-層砂質粉土為樁基持力層。 本工程0.000相當于黃海高程7.100，場地標高取

4、為-1.300。基礎底板標高-10.140m，底板厚度500mm，底板底標高為-10.640m，處于粉質粘土層，大面積開挖深度為9.44m，承臺底標高為-11.600m，開挖深度為10.3m。本工程共采用5臺QTZ80塔吊,具體位置詳見附圖，均選用浙江省建設機械集團有限公司生產的QTZ80自升塔式起重機；塔吊安拆由杭州茂華建筑工程有限公司實行。第二章 編制依據1、中國建筑西南勘察設計研究院有限公司提供的巖土工程勘察報告書2、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T 187-20093、浙江省固定式塔式起重機基礎技術規程（DB33/T1053-2008）4、塔式起重機安全規程（GB5144-2

5、006）5、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程（JGJ196-2011）6、起重吊運指揮信號(GB5082-85）7、建筑機械使用安全技術規程（JGJ 33-2001）（J119-2001）8、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）9、建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）10、建筑地基礎設計規范（GB50007-2002）11、混凝土結構設計規范（GB50010-2010）12、混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-200213、鋼筋焊接與驗收規程JGJ18-200314、安全建監法201033號文件15、本工程施工組織設計16、建設部塔式起重機拆裝管理暫行規定17、浙

6、江省建設工程塔式起重機安裝拆卸管理暫行規定18、浙江建機集團QTZ80（ZJ5710）自升塔式起重機使用說明書19、中天建設集團有限公司企業標準第三章 塔機基礎設計概況本工程塔吊1#樓西側設置一臺，2#樓北側設置一臺，5#樓南側設置一臺，15#樓東側設置一臺，10#、11#樓之間北側設置一臺，塔吊型號均為QTZ80（ZJ5710）塔式起重機，其中1-4#塔吊設在地下室內，采用四樁承臺式基礎，灌注柱與承臺連接，承臺低于地下室底板面0.1m，穿越地下室樓板處四周安裝止水鋼板防水。塔機安裝高度為1#塔吊為79.35m，2#塔吊76.35m，各設附墻四道；3#塔吊37.35m，4#塔吊40.35m，5

7、#塔吊安裝高度25.35m，不設附墻。塔基具體位置設置為：1#樓塔機安置在2-7軸以北1m，D-38軸以西3.1m處；2#塔吊安置在D-E軸以北2.35m，D-29軸以東3.05m處；3#塔吊安置在D-F軸以北6.05m，D-17軸以西1.05m處；4#塔吊安置在D-E軸以北4.025m，D-8軸以西5.95m處；5#塔吊安置在D-P軸以南3.29m，D-26軸以西0.89m處。1#-5#塔吊臂長均采用57m，塔吊采用矩形板式基礎，將地下節預埋于混凝土基礎中，1#、5#塔吊基礎平面尺寸4.5m4.5m，2#、3#、4#塔吊基礎平面尺寸3m3m，基礎承臺厚1.25m，砼采用C35。本工程1#-4

8、#塔吊處于地下室內，穿地下室樓板處采取樓板混凝土后澆方式留出預留洞口，并在該部位樓板鋼筋按照設計及施工規范洞口加強筋要求布置洞口加強鋼筋，待塔機拆除后再封閉洞口，為減小此位置樓板的施工荷載，禁止在洞口周圍3m范圍內堆放施工材料，并且該部位支模架待塔機拆除洞口封閉后再拆除。本工程各塔吊中心離建筑物外邊尺寸分別為：1#塔吊距離1#樓4.6m，2#塔吊距離2#樓5.6m，其中3#、4#、5#塔吊為獨立式。第四章 塔機基礎持力層的選擇現場地自然標高6.9米左右，基本平整。在地下室工程勘探范圍內，按基土的構成成因類型和物理力學性質差異，劃分為3個工程地質層，細分為7個亞層，各土層自上而下特征如下：-1素

9、填土: 黃灰色，濕，松散，含少量植物根莖，局部含少量碎石和建筑垃圾。層厚0.403.70m，全場分布。-2塘泥: 灰色，濕，流塑，含腐殖質，有腥臭味。層厚0.703.0m，局部分布。-1砂質粉土：黃灰、灰色，濕，稍密，含少量云母碎屑、氧化鐵，揺振反應迅速，無光澤反應，干強度低，韌性低。層厚0.907.50m，全場大部分布。-2砂質粉土夾粉砂：黃灰、灰色，濕，稍密，含云母屑，揺振反應迅速，無光澤反應，干強度低，韌性低。層厚3.4011.30m，全場分布。-3粉砂夾砂質粉土：青灰色，濕，稍密中密，含云母屑。層厚2.8010.40m，全場分布。-4砂質粉土：青灰色，濕，稍密，含云母屑，揺振反應迅速，

10、無光澤反應，干強度低，韌性低。層厚2.1010.30m，全場分布。-5粉砂：青灰色，濕，稍密，含云母屑，揺振反應迅速，無光澤反應，干強度低，韌性低。層厚1.004.50m，局部分布。-1砂質粉土夾淤泥質粉質粘土：灰色，飽和，稍密，揺振反應迅速，無光澤反應，干強度低，韌性低。層厚0.9013.10m，全場分布。-2粉質粘土：灰色，飽和，軟塑，含有機質，具靈敏度。無揺振反應，無光澤反應，干強度中等，韌性中等。層厚1.807.60m，全場大部分布。-1粉質粘土：灰黃色，飽和，軟塑可塑），含氧化鐵，無揺振反應，稍有光澤，干強度高，韌性中等。層厚1.7016.80m，全場大部分布。-2粉質粘土：灰色，飽

11、和，軟塑，含有機質，偶見少量植物殘體，具靈敏度，無揺振反應，切面較光滑，干強度高，韌性中等。層厚2.5011.30m，局部分布。-1（含砂）粉質粘土:淺灰黃色，飽和，可塑，含氧化鐵，局部粉砂含量較高，無揺振反應，稍有光澤，干強度中等，韌性中等。層厚1.2010.30m，全場大部分布。-2粉砂: 淺灰黃色、淺灰綠色，很濕，中密，含氧化鐵。層厚1.508.20m，近于全場分布。夾 粉質粘土：灰色，局部灰黃色，飽和，軟塑，含有機質，偶見少量植物殘體，無揺振反應，切面光滑，干強度高，韌性高。層厚3.403.90m，全場局部分布。-1粉質粘土：淺灰黃色，飽和，可塑硬可塑，含氧化鐵，夾粉土，無揺振反應，稍

12、有光澤，干強度中等高，韌性中等。層厚3.1010.80m，全場分布。-2細砂: 淺灰綠色，很濕，中密，含氧化鐵。層厚4.609.90m，全場大部分布。夾 粉質粘土：灰色，飽和，軟塑，無揺振反應，切面光滑，干強度高，韌性高。層厚1.804.10m，局部分布。-1粉質粘土：淺灰黃色，飽和，硬可塑硬塑，含氧化鐵，夾粉土，無揺振反應，稍有光澤，干強度中等高，韌性中等。層厚6.3013.70m，全場分布。 -2粉砂: 淺黃、灰藍色，很濕，中密，含氧化鐵。層厚0.902.50m，局部分布。-1全風化含礫砂巖：紫紅夾灰黃色，中密密實，原巖結構模糊難辨，巖芯已風化成砂土狀。層厚1.404.30m，局部分布。-

13、2強風化含礫砂巖：紫紅色，砂礫狀結構構造，膠結松散。巖石風化強烈，巖芯呈柱狀，手掰易斷。本次勘察未揭穿，最大揭示厚度約15.0m，全場分布。根據地質勘察報告顯示，-2層作為1#-4#塔吊樁基持力層，-1層作為5#塔吊樁基持力層。第五章 選用塔吊的主要性能塔吊編號1#2#3#4#5#塔吊型號QTZ80（ZJ5710）生產廠商浙江省建設機械集團有限公司承臺平面尺寸4.5m4.5m3m3m4.5m4.5m承臺底標高m-11.99-11.99-11.99-11.99-5.24承臺面標高m-10.74-10.74-10.74-10.74-3.99承臺配筋20183雙層雙向塔吊安裝高度m79.35m76.

14、35m37.35m40.35m25.35m樁徑/有效樁長m600/46m600/46m600/46m600/46m600/46m樁頂標高-11.89-11.89-11.89-11.89-5.14鋼筋籠長度全樁長全樁長全樁長全樁長全樁長鋼筋籠配筋1220鋼筋籠箍筋8200（加密區100）相對應孔號Z113Z102Z86Z75Z63注：安裝高度是指吊臂的安裝高度（從建筑物地下室底板面開始計算）選用浙江建機集團生產的QTZ80（ZJ5710）型塔吊，QTZ80塔式起重機為水平臂架、小車變幅、上回轉自升式多用途塔機，采用臂長57米。最大起重量為6噸，該機的主要特點為：（1）上部采用液壓頂升來實現增加或

15、減少塔身標準節，使塔機能隨著建筑物高度變化而升高或降低，同時塔機的起重能力不因塔機的升高而降低。（2）起重機構采用遠級比的三速電機驅動，液力推桿制動器和ZQ型減速箱，能實現重載低速，輕載高速。最高速度可達80m/min。小車牽引機構牽引小車在水平臂上變幅，具有良好的安裝就位性能；回轉機構采用行星減速機，配置液力偶合器。采用先進的變頻調速方案，承載能力高，制動平穩，工作可靠。（3）通過更換或增減一些部件及輔助裝置，塔吊可以獲得固定、附著于建筑物兩種工作方式，已滿足不同的使用要求，附著式的最大起升高度可達121.5米。附著式塔機的附著裝置可直接安裝在建筑物上或建筑物附近的混凝土基礎上。為了減少塔身

16、計算長度已保持其設計能力，設有四套附著裝置。1#、2#塔吊第一附著裝置距離0.00面12.10米，第二附著裝置距離0.00面23.50米，第三附著裝置距離0.00面38.70米，第,四附著裝置距離0.00面53.90米。塔機技術性能表：塔機工作級別A4塔機利用等級U4塔機載荷狀態Q2機構工作級別起升機構M5回轉機構M4牽引機構M3起升高度m倍率獨立式附著式a=240.5121.5a=440.560最大起重量t6工作幅度m最小幅度2.5最大幅度57起升機構倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3電機功率KW24/24/5.4回轉機構回轉速度r/min0.6電機功

17、率KW22.2牽引機構牽引速度m/min40/20電機功率KW3.3/2.2頂升機構頂升速度m/min0.6電機功率KW5.5工作壓力MPa20總功率KW31.7（不含頂升機構電機）平衡重重量起重臂長m575552504745重量t13.3212.5212.311.511.0210.22工作溫度C-2050C設計風壓Pa頂升工況工作狀況非工作狀況最高處100最高處250020m80020100m1100大于100m1300說明：安裝附著架前，塔機最大工作高度40m,超過此高度必須安裝附著架。塔機固定在基礎上，在塔機未采用附著裝置前，對基礎產生的載荷值。在這種情況下，基礎所受的載荷最大。Fv-基

18、礎所受到的垂直載荷KNFh-基礎所受到的水平載荷KNM1,M2-基礎所受到的傾翻力矩KN.MMk-基礎所受的扭矩KN.M工況Fv（KN）Fh（KN）M1（KN.m）M2（KN.m）Mk（KN.m）非工作44971166800工作509311039875270上面表為獨立高度（40.5m）塔機固定在混凝土基礎上，塔身未采用附著裝置，塔機工作狀況以及非工作狀況受到的垂直載荷，基礎受到的載荷值。塔機附著到最大高度121.5m，工作工況時基礎上平面以上的垂直載荷為785KN（每節標準節和螺栓重8KN，共需再增加27節標準節重量，以及四套附著裝置60KN和吊重60KN）；回轉扭矩270 KN.m。第六章

19、 遇結構部位處理方法1、由于該塔吊位于地下室基礎內，為盡可能縮小對結構的影響，底板砼采取一次性澆筑。2、因塔吊高度高于建筑物高度，故塔吊設置防雷接地，在土層中預埋兩根2米長的HRB25鋼筋，塔機接地線、塔吊主弦桿、鋼筋連接成整體作為防雷接地裝置。第七章 塔吊避雷接地的做法及詳圖1、防雷接地極采用一字型接地體，打三根L50502500mm的鍍鋅角鋼，接地極間距為5000mm，由中間接地極引至塔吊防雷引下線部位。2、接地網采用-404鍍鋅扁鋼。3、防雷引下線采用10鍍鋅圓鋼。防雷接閃器采用針式接閃器，針尖應高于塔頂1000mm。4、防雷接地連接處應焊接飽滿，焊接倍數應按規范規定要求，接地電阻1。5

20、、塔吊電氣重復接地應單獨打一根L50502500mm的鍍鋅角鋼，引至塔吊專用接地裝置，采用銅質編織軟線連接，接地電阻6。塔吊避雷接地詳圖附后第八章 質量保證措施第一節 鉆孔灌注樁質量保證措施1、做好施工前的技術交底工作，要求每一位施工人員在掌握施工方法、質量保證措施和施工要求的同時，還必須有足夠質量意識。認真執行單樁質量自檢、互檢、交接驗收制度。2、鉆孔灌注樁施工要求： （1）在鉆孔過程中必須經常測定護壁泥漿比重，含沙率、粘度、PH值，合理控制泥漿的性質，以保證在孔壁穩定的情況下泥皮厚度最薄。 （2）在灌注水下砼時，應進行清孔，塔吊樁孔底沉渣50。 （3）在距孔底0.5M深度范圍內的泥漿比重不

21、得大于1.20，并應控制含沙率及粘度，清孔符合要求后半小時內必須灌注混泥土，灌注必須連續，直至成樁完畢。 （4）樁身灌注充盈系數應控制在大于1.10，樁身混凝土超灌高度工程樁為1.0m；樁身混凝土為C35； （5）混凝土初灌量滿足導管埋深1.0米以上。3、鋼筋籠的制作、運送與安放(1)鋼筋和焊條必須有出廠質保單；焊工須持證上崗；鋼筋及焊接件經試驗合格后，方可制作鋼筋籠；銹蝕嚴重的鋼材不得使用。(2)鋼筋籠應嚴格按圖紙要求分節制作各項偏差應符合規范；主筋與箍筋、加強箍間，采用點焊連接；在同一截面的接頭數量須50%；錯開長度35d且不小于500mm；按設計要求控制保護層厚度不小于50mm；籠間搭接

22、單面焊縫長度為10d。(3)加工成型并經監理檢驗合格的鋼筋籠均需掛牌。(4)鋼筋籠在制作、運送和安放過程中，不允許產生不可恢復的變形。吊放鋼筋籠時，要對準樁孔中心垂直緩緩下沉；籠間搭接焊畢，經監理檢驗合格后，才能下入孔內；鋼筋籠下放到設計位置后，確保在孔內居中的前提下，用吊筋立即固定于機臺上。4、鋼筋籠制作允許偏差：（1） 鋼筋籠長度：100（2） 鋼筋籠直徑：10（3） 主筋間距：10（4） 箍間距筋：205、樁鋼筋籠主筋錨入承臺700。第二節 承臺施工質量保證措施1、 承臺底標高、尺寸嚴格按照設計標高放樣確定；2、 砼澆搗前對鋼筋進行隱蔽驗收；3、 承臺砼標號同地下室底板砼標號，并留置同條

23、件試塊。第四節 塔基沉降、垂直度測定及偏差較正技術措施1、塔吊基礎沉降觀測半月一次，垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必須）。2、當塔機出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻桿未設之前，在最低節與塔吊基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜風繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身。當附墻桿安裝后，則通過調節附墻桿長度，加設附桿墻的方法進行垂直度校正。第九章 安全保證措施1、由于本工程塔吊處于地下室內，須預留孔洞，孔洞的圍護采用鋼管搭設進行臨邊圍護，需對預留洞口處鋼筋做加強處理，并做好防水措施。2

24、、定期對塔吊基礎進行沉降觀測和傾斜測量。3、如施工工期較長，需根據實際情況定期對格構柱進行防銹處理。4、塔吊安拆方案由具有相應資質的專業施工單位編制并負責實施。5、基坑挖土期間對塔吊基礎的保護措施（1）由于1-4#塔吊灌注樁設置在-11.900m處，5#塔吊灌注樁設置在-5.100m處挖土時應預先撒出塔吊位置灰線，該部位由PC120小挖機開挖，并安排專人負責指揮。（2）鉆孔灌注樁周邊應保證對稱、均勻開挖。（3）格構柱中間采用人工修整周邊土方及泥漿，避免挖機對格構柱及鉆孔灌注樁的碰撞。第十章 日常維護和保養1、機械設備維護與保養 機械的制動器應經常進行檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的

25、靈活可靠，其間隙在0.5-1mm之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有污物即用汽油洗凈。 減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑按照潤滑指標進行添加或更換。 要注意檢查各部鋼絲繩有無斷絲和松股現象，如超過有關規定，必須立即換新。 經常檢查各部的聯結情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯結螺栓應在塔身受壓時檢查緊松度，所有聯結銷軸必須帶有開口銷，并需張開。 安裝、拆卸和調整回轉機構時，要注意保證回轉機構與行星減速器的中心線與回轉大齒輪圈的中心線平行，回轉小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙合間隙要合適。2、金屬結構的維護與保養 在運輸中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞。 在使用期間，必須定期檢修和保養

26、，以防銹蝕。 經常檢查結構聯接螺栓，焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。3、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正3.1、塔吊沉降、垂直度監測塔吊的沉降、垂直度觀測由安全員江福良負責組織，由韋凌輝、吳樟鋒負責觀測和記錄。塔機沉降觀測應定期進行，一般為半月一次，垂直度的測定當塔機在獨立高度以內時應半月一次，當安裝附墻后，應每月觀測一次。當沉降和垂直度出現明顯異常時應立即停止塔吊，并對塔身、塔吊基礎及基坑周邊地面進行仔細檢查。塔基應保持排水通暢，防止積水。3.2、當塔機出現沉降不均，垂直度偏差超過塔高的1/1000時，應對塔機進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔機基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程中，

27、用高噸位的千斤頂頂起塔身，為保證安全，塔身用大纜繩四面、纜緊，且不能將基腳螺栓拆下來，只能松動螺栓上的螺母，具體長度根據加墊鋼片的厚度確定，塔機的垂直度校正，在保證安全的前提下，可通過調節附墻拉桿的長度來實現。第十一章 塔吊作業管理第一節 組織協調與管理、使用1、 組織領導：成立由項目經理部塔機管理負責人為首和各塔機管理負責人參加的塔機作業指揮中心，負責對施工現場各塔機之間關系的指揮與協調工作。指揮中心組長：由塔機指揮人員中挑選。 2、 塔機指揮中心負責指揮、協調施工現場的塔機使用、維修、頂升和運行工作。各塔吊管理負責人，負責本塔機的日常管理、故障排除、緊急搶修、日常維護、檢查評比等項工作，負

28、責向塔機指揮中心匯報情況，服從塔機指揮中心的整體部署、統一指揮和統一協調。3、塔機升降根據施工情況協商確定，意見一致后方可進行，且要求各塔的高度要相互錯開。4、加強對塔吊司機的管理：嚴把人員關，選派責任心強、有較長駕齡、技術較全面的司機擔任駕駛任務。要求進入施工現場的塔機司機嚴格遵守各項規章制度和現場管理規定，做到嚴格自律、一絲不茍，禁止各行其是。5、 加強對信號指揮人員的管理。各臺塔機水平交叉、立體多層次的作業，塔機司機視野有限，有時需要信號傳遞。因此信號指揮人員至關重要，必須選派有實際工作經驗、責任心強、能夠照顧全面的信號指揮人員擔任現場的信號指揮工作。同時必須經相關部門統一培訓，并經考試

29、合格，取得操作證書后方可上崗指揮。6、各塔吊起重臂在垂直方向上相互錯開至少3m高差。7、在日常施工作業時，合理安排施工流水段，以減少同一作業面范圍的吊運作業。8、加強對現場特種工作人員的管理現場塔吊的安裝維修工（包括機械工和電工）、操作工等必須由經過專業技能培訓取得相應資格證書的人員擔任。信號指揮員采用對講機與司機聯系指揮，每臺塔吊專設頻道，嚴禁串臺互相干擾。司機應定人定機，嚴禁私自調整崗位。因本工程的特殊性，管理人員設定人定點指揮與協調，每天現場均安排3名機械維修工和2名電工值守，現場人員，各就各位，隨時可取得聯系，塔吊故障爭取在最短時間內修復，保證工程施工的連續性。9、 加強塔吊的維護保養

30、（1）塔吊進場應嚴格質量把關，安裝后應按程序驗收合格后方可投入使用。（2）維護與保養。日常的維護與保養是不可缺少的，只用不養必將加速設備的磨損與消耗，不正確的維護保養也將會埋下隱患，威脅安全，阻礙其效能的發揮，我們同時進行保養，正確維護與保養的方法、材料工具、時間、執行人員的職責作出明確規定，形成有章可循的制度，確保維護與保養不間斷的穿插進行。（3）檢查與修理工作。貫穿于設備管理與使用的全過程。每臺塔吊要求司機做好班前、班后檢查，周檢，月檢；維修人員除日常修理外，每月安排一次巡檢，分公司組織月檢、季度檢查等，并做好檢查記錄。發現問題，及時解決，嚴禁設備帶病運轉，不留任何隱患。第二節 群塔運行控

31、制1、運行原則（1）低塔讓高塔：低塔在轉臂前應觀察高塔的運行情況后再運行。（2）后塔讓先塔：在各塔機塔臂交叉區域運行時，后進入該區域的塔機要避讓先進入該區域的塔機。（3）動塔讓靜塔：在各塔機塔臂交叉區域作業時，在一塔機塔臂無回轉、小車無行走、吊鉤無運動，而另一塔機塔臂有回轉或小車行走時，動塔機應避讓靜塔機。（4）輕車讓重車：在各塔機同時運行時，無荷載塔機應避讓有荷載塔機。（5）客塔讓主塔：以各棟號實際工作區域劃分塔機工作區域，若塔機塔臂進入非本棟號工作區域時，客區域的塔機要讓主區域的塔機。（6）塔機在運行中，各條件同時存在時，必須按以上排序原則執行。2、各作業人員必須嚴格執行“十不吊”的規定（

32、1）被吊物重量超過機械性能允許范圍。（2）信號不清。（3）吊物下方有人。（4）吊物上站人。（5）埋在地下物。（6）斜拉斜牽物。（7）散物捆綁不牢。（8）立式構件、大模板等不用卡環。（9）零碎物無容器。（10）吊裝物重量不明。有起點無落點不準吊。3、運行控制（1）塔機與信號指揮人員必須配備對講機。對講機統一確定頻率后必須鎖頻，使用人員無權調該頻率。要做到專機專用，不得轉借。（2）信號指揮人員應與塔機組相對固定，無特殊原因不得隨意更換指揮人員，指揮人員未經主管負責人同意，不得私自換崗。換班時應采用當面交接制。（3）現場用指揮語言采用普通話。指揮語言應規范，防止發生指揮錯誤。（4）指揮過程中，嚴格執

33、行信號指揮人員與塔機司機的應答制度，即：信號指揮人員發出動作指令時，先呼叫被指揮的塔機編號，待塔機司機應答后，信號指揮人員方可發出塔機動作指令。（5）信號指揮人員必須時刻目視塔機吊鉤與被吊物。塔機轉臂過程中，信號指揮人員還必須環顧相鄰塔機的工作狀態，并發出安全指示語言。安全指示語言必須明確、簡短、完整、清晰。（6）起重工在作業前、作業中和交班時，必須對鋼絲繩進行全面檢查與鑒定，嚴禁使用不合格的鋼絲繩。第十二章 應急預案第一節 起重設備使用應急方案1. 塔吊司機必須身體健康,兩眼視力良好,無色盲,兩耳無聽力障礙,必須通過安全技術培訓,取得特種作業人員操作證,方可獨立操作。2. 司機必須熟知操作塔

34、吊的性能構造,按塔吊有關規定進行操作,嚴禁違章操作,應熟知所機械的保養及檢修知識,按規定對機械進行日常保養。3. 塔吊必須有靈敏的吊鉤,繩筒,斷繩保險裝置,必須備有效的超高限位，變幅限位，行走限位，力矩限制器，駕駛室升降機限位器等，上升爬梯應有護圈。4. 作業前，應將軌鉗提起，清除軌道上的障礙物，擰好夾板螺絲，使用前應檢查試吊。5. 作業時，應將駕駛室窗子打開，注意指揮信號，冬季駕駛室內取暖，應有防火，防觸電措施。多臺塔吊作業時應注意保持各機械操作距離塔吊行走到接近軌道限位開關時，應提前減壓停車，信號不明或可能引起的事故時，應暫停操作。6. 起吊時重臂不應有人停留或行走，起重臂物件必須與架空電

35、箱保持安全距離；起吊必須堅持“十不吊”的安全操作規定。物件起吊時，禁止在物件上站人或進行加工，禁止酒后上班。7. 起吊在滿載負荷或接近時，嚴禁降落臂杠或同時進行兩個動作。起重吊物嚴禁只有下落。重物下落用手或腳剎控制緩慢下降。作業完畢后，塔吊應停放在軌道中部臂杠不應過高應順風向，長緊夾軌鉗，切斷電源；應將起吊物件放下，剎住制動器，操縱杠放在空擋，開關門上鎖。8. 塔吊頂升時必須放松電纜，放松長度應略大于總的頂升高度，并固定電纜卷筒；應把起重小車和平衡重復移近塔，并將旋轉部分剎住，嚴禁塔旋轉。塔吊安裝后經收拾合格，方可投入使用。嚴禁使用未經檢收后未通過檢收的塔吊。9. 對在操作過程中發現違反操作規

36、程及安全事項的情況，安全員有權制止和停和工作。10. 必須確定萬一事故發生應及時通知醫院安檢部門人員。第二節 高處墜落應急準備與響應預案為確保高處墜落事故發生后，能迅速有效地開展搶救工作，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險，特制訂高處墜落應急準備與響應預案。1. 組織機構項目部成立高處墜落應急準備與響應指揮指揮部，負責指揮及協調工作，設組長一名，組員若干名。名單聯系電話職 位備注金 航組長現場總指揮吳丹紅副組長現場副總指揮俞明華副組長現場副總指揮賈行知通訊聯絡組長張瓊英技術支持組長趙洪祥搶險搶修組長徐凱醫療救護組長 徐紅強后勤保障組長陳思軍警戒保衛組長具體安排如下： 專人負責現場管理，了解

37、掌握事故情況，組織現場搶救指揮。 專人負責聯絡情況，根據指揮部命令，積極布置現場搶救，保持與當地建設行政主管部門，勞動部門等單位的溝通，并及時通知集團公司應急領導小組和當事人的親屬。 專人負責保護措施，維持現場秩序，保護事故現場，做好當事人周圍人員的問訊記錄，并保持與當地公安部門的溝通。 專人負責善后處理，妥善處理好善后工作，按職能原則負責保持和當地相關部門的溝通聯系。2. 事故處理程序： 高處墜落事故發生后，事故分發現第一人立即呼救，報告責任人（項目經理或管理人員）。 管理人員獲得求救信息并確定高處墜落事故發生后反應：A. 立即組織項目職工自我救護隊伍進行施救（項目部應配備應急急救箱共1只，

38、藥箱存放在醫務室），并安排人員送到最近的醫院。B. 立即向當地醫療衛生（120）電話報告。C. 立即向集團公司應急搶險領導小組匯報事故發生情況并尋求支持。D. 嚴格保護事故現場。3. 項目部指揮部接到電話報告后，立即在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序。4. 當事人被送入醫院搶救以后，指揮部即指令善后處理人員到達事故現場： 做好與當事人家屬的接洽善后處理工作。 按職能做好與當地有關部門的溝通，匯報工作。5. 公司應急領導小組接到電話報告后，立即組織人員，趕赴現場，同時立即向上級有關部門匯報。應急小組到現場應了解和掌握事故情況，受傷人員救護情況，并成立事故調查小組，開展

39、事故調查，確定事故性質，損失程度，主要原因和次要原因及責任者，制定落實防護措施，積極做好職工教育管理工作。6. 有事故調查小組負責編制調查報告，按規定逐級上報審批。第三節 坍塌倒塌應急預案 施工現場一旦發生塔吊倒塌事故，將會造成人員傷亡和直接經濟損失。為了爭取在第一時間搶救傷員，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險和經濟損失，特制定公司倒塌坍塌應急預案。1.組織機構公司成立應急領導小組，項目部成立坍塌倒塌應急準備與響應指揮指揮部，負責指揮及協調工作，設組長一名，組員若干名。名單聯系電話職 位備注金 航組長現場總指揮吳丹紅副組長現場副總指揮俞明華副組長現場副總指揮賈行知通訊聯絡組長張瓊英技術支

40、持組長趙洪祥搶險搶修組長徐凱醫療救護組長趙偉偉后勤保障組長陳思軍警戒保衛組長具體安排如下：A.專人負責現場管理，了解掌握事故情況，組織現場搶救指揮。B.專人負責聯絡情況，根據指揮部命令，積極布置現場搶救，保持與當地建設行政主管部門，勞動部門等單位的溝通，并及時通知集團公司應急領導小組和當事人的親屬。C.專人負責保護措施，維持現場秩序，保護事故現場，做好當事人周圍人員的問訊記錄，并保持與當地公安部門的溝通。D.專人負責善后處理，妥善處理好善后工作，按職能原則負責保持和當地相關部門的溝通聯系。2.事故處理程序：不論任何人，一旦發現有外架，施工升降機，塔吊等施工設備倒塌的可能性，應立即呼叫在場全體人

41、員進行隱蔽。現場人員應迅速通知項目部經理或施工員，并大電話及時向集團應急搶險領導小組報告事故發生情況。根據現場情況，若有人緣受傷，應立即撥打120急救電話，想急救中心求救。應務必講清受傷人數，地點和人員受傷情況，并派人主要路口引到急救車盡快看到事故現場。同時，現場急救人員在急救車到來以前，應對受傷人員進行急救（項目部應配備應急急救箱1只，藥箱存放在辦公室）。在沒有人員受傷情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。 嚴格保護事故現場。 基坑支護坍塌按基坑支護專項施工方案只能夠的應急措施進行搶救。3.項目部指揮部接到電話報告后，立即在第一時間趕

42、赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序。4.當事人被送入醫院搶救以后，指揮部即指令善后處理人員到達事故現場：A.做好與當事人家屬的接洽善后處理工作。B.按職能做好與當地有關部門的溝通，匯報工作。5.公司應急領導小組接到電話報告后，立即組織人員，趕赴現場，同時立即向上級有關部門匯報。應急小組到現場應了解和掌握事故情況，受傷人員救護情況，并成立事故調查小組，開展事故調查，確定事故性質，損失程度，主要原因和次要原因及責任者，制定落實防護措施，積極做好職工教育管理工作。6.有事故調查小組負責編制調查報告，按規定逐級上報審批。第十三章 QT80(ZJ5710)塔吊基礎的設計計算第一節 1#塔

43、吊樁基礎的計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ80 自重(包括壓重):F1=449.00kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=1756.75kN.m 塔吊起重高度: H=79.35m 塔身寬度: B=1.47m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 60mm 矩形承臺邊長: 4.50m 承臺厚度: Hc=1.250m 承臺箍筋間距: S=170mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.00m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=1.500m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 46.00 樁型與工

44、藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=449.000kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=509.000kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=509.000kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20

45、.0BcBcD=632.813kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1.2(509.000+632.813)/4+2459.450(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2= 1527.78kN 最大拔力： N=1.2*(509.000+632.813)/4-2459.450(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2=-840.6

46、9kN 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(509.000+632.813)/4+1756.750(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2=1130.62 kN 最大拔力： N=(509.000+632.813)/4-1756.750(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2=-559.72kN四.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1527.78kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓

47、強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.2827m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=840.69kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=2802.3mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于2802.3mm2構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.15%!采用12根直徑20的（面積3770mm2）滿足條件。五.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)

48、的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1527.78kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取1.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.8850m； Ap樁端面積,取Ap=0.283m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，取Ac=4.780m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力特征值值表如下:序號 土厚度(m)

49、土側阻力特征值(kPa) 土端阻力特征值(kPa) 土名稱1 1.88 18 0 砂質粉土夾粉砂2 6.7 23 0 粉砂夾粉質砂土3 3.9 12 0 砂質粉土4 9.2 12 0 砂質粉土夾淤泥質粘土5 4.3 14 0 粉質粘土6 7.3 13 0 粉砂7 2.72 30 0 粉砂8 4.3 27 800 粉質粘土9 5 34 900 細沙 由于樁的入土深度為46m,所以樁端是在6-細沙層。 最大壓力驗算: Ra=1.885(1.8818+6.723+3.912+9.212+4.314+7.313+2.7230+4.327+534)+9000.283=1890.77kN R=1890.7

50、7kN 上式計算的R值大于最大壓力1527.78kN,所以滿足要求!六.樁抗拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=8.4(0.7001.8818+0.7006.723+0.7003.912+0.7009.212+0.7004.314+0.7007.313+0.7002.7230)/4=855.305kN Ggp=8.43622/4=1663.200kN Tuk=1.885(0.7001.8818+0.7006.723+0.7003.912+0

51、.7009.212+0.7004.314+0.7007.313+0.7002.7230)=767.720kN Gp=1.8853615=1017.9kN 由于: 855.305+1663.200=559.72 滿足要求! 由于: 767.720+1017.9=559.72 滿足要求!第二節 2#塔吊樁基礎的計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ80 自重(包括壓重):F1=449.00kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=1756.75kN.m 塔吊起重高度: H=76.35m 塔身寬度: B=1.47m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度:

52、 60mm 矩形承臺邊長: 3.00m 承臺厚度: Hc=1.250m 承臺箍筋間距: S=170mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.00m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=1.500m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 46m 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=449.000kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=509.000kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸

53、的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=509.000kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=281.250kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1

54、.2(509.000+281.250)/4+2459.450(1.471.414/2)/2(1.4701.414/2)2=1420.3 kN 最大拔力： N=1.2*(509.000+281.250)/4-2459.450(1.4701.414/2)/2(1.471.414/2)2=-946.165kN 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(509.000+281.250)/4+1756.750(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2=1042.73 kN 最大拔力： N=(509.000+281.250)/4-1756.750(1.471.414/2)/2(1.471.41

55、4/2)2=-647.61kN 四.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1420.3kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.2827m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=946.165kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As

56、=3153.89mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于3153.89mm2 構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.15%!采用12根直徑20的（面積3770mm2）滿足條件。五.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1420.3kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取1.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qs

57、k樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.8850m； Ap樁端面積,取Ap=0.283m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，取Ac=1.967m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力特征值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力特征值(kPa) 土端阻力特征值kPa) 土名稱1 8.67 23 0 粉砂夾粉質砂土2 6.8 12 0 砂質粉土夾淤泥質粘土3 3.3 10 0 粉質粘土4 11.7 14 0 粉質粘土5 3.3 13 0 粉質粘土6 2.23 30 0 粉砂7 2.72 30 0 粉砂8 3.1 2

58、7 800 粉質粘土9 5 34 900 細沙 由于樁的入土深度為46m,所以樁端是在樁端是在6-細沙層。 最大壓力驗算: Ra=1.885(8.6723+6.812+3.310+11.714+3.313+2.2330+2.7230+3.127+534)+9000.283=1994.38kN R=2091.09kN 上式計算的R值大于最大壓力1420.3kN,所以滿足要求!六.樁抗拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=8.4(0.7008.6

59、723+0.7006.812+0.7003.310+0.70011.714+0.7003.313+0.7002.2200000000000130)/4=863.346kN Ggp=8.435.9922/4=1662.738kN Tuk=1.885(0.7008.6723+0.7006.812+0.7003.310+0.70011.714+0.7003.313+0.7002.2200000000000130)=774.937kN Gp=1.88535.9915=1695.989kN 由于: 863.346+1662.738=647.61 滿足要求! 由于: 774.937+1695.989=64

60、7.61 滿足要求!第三節 3#塔吊樁基礎的計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ80 自重(包括壓重):F1=449.00kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=1756.75kN.m 塔吊起重高度: H=37.35m 塔身寬度: B=1.47m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 60mm 矩形承臺邊長: 3.00m 承臺厚度: Hc=1.250m 承臺箍筋間距: S=170mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.00m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=1.500m 樁鋼筋級別: 級

61、樁入土深度: 46.00 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=449.000kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=509.000kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=509.000kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值

62、，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=281.250kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1.2(509.000+281.250)/4+2459.450(1.471.414/2)/2(1.4701.414/2)2=1420.3 kN 最大拔力： N=1.2*(509.000+281.250)/4-2459.450(1.4701.414/2)/2(1.

63、471.414/2)2=-946.165kN 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(509.000+281.250)/4+1756.750(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2=1042.73 kN 最大拔力： N=(509.000+281.250)/4-1756.750(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2=-647.61kN四.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1420.3kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系

64、數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.2827m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=3153.89mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于3153.89mm2 構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.15%!采用12根直徑20的（面積3770mm2）滿足條件。五.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和

65、條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1420.3kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取1.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.8850m； Ap樁端面積,取Ap=0.283m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，取Ac=1.967m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力特征值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力特

66、征值(kPa) 土端阻力特征值(kPa) 土名稱1 1.26 18 0 砂質粉土夾粉砂2 6.7 23 0 粉砂夾粉質砂土3 7.9 2 0 砂質粉土4 2.2 16 0 粉砂5 4.2 10 0 粉質粘土6 5.1 14 0 粉質粘土7 3.5 13 0 粉質粘土8 3.9 26 0 粉砂粉質粘土9 2.3 18 0 粉砂10 4.0 27 800 粉質粘土11 4.5 34 900 細沙 由于樁的入土深度為46m,所以樁端是在6-細沙層。 最大壓力驗算: Ra=1.885(1.2618+6.723+7.912+2.216+4.210+5.114+3.513+3.926+2.318+4.02

67、7+4.534)+9000.283=1893.67kN R=1893.67kN 上式計算的R值大于最大壓力1420.3kN,所以滿足要求!六.樁抗拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=8.4(0.7001.2618+0.7006.723+0.7007.912+0.7002.216+0.7004.210+0.7005.114+0.7003.513+0.7003.926+0.7001.2430)/4=888.292kN Ggp=8.43622/4

68、=1663.200kN Tuk=1.885(0.7001.2618+0.7006.723+0.7007.912+0.7002.216+0.7004.210+0.7005.114+0.7003.513+0.7003.926+0.7001.2430)=797.329kN Gp=1.8853615=1017.9kN 由于: 888.292+1017.9=647.61 滿足要求! 由于: 797.329+1017.9=647.61 滿足要求!第四節 4#塔吊樁基礎的計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ80 自重(包括壓重):F1=449.00kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距

69、: M=1756.75kN.m 塔吊起重高度: H=40.35m 塔身寬度: B=1.47m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 60mm 矩形承臺邊長: 3.00m 承臺厚度: Hc=1.250m 承臺箍筋間距: S=170mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.00m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=1.47m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 46.00 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=449.000kN 2. 塔吊最大起重荷載F2

70、=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=509.000kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=509.000kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=281.250kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心

71、軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 最大壓力： N=1.2(509.000+281.250)/4+2459.450(1.471.414/2)/2(1.4701.414/2)2=1420.3 kN 最大拔力： N=1.2*(509.000+281.250)/4-2459.450(1.4701.414/2)/2(1.471.414/2)2=-946.165kN 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(509.000+281.250)/4+1756.750(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2=104

72、2.73 kN 最大拔力： N=(509.000+281.250)/4-1756.750(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2=-647.61kN 四.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1420.3kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.2827m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計

73、算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=946.165kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=3153.89mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于3153.89mm2 構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.15%!采用12根直徑20的（面積3770mm2）滿足條件。五.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1420.3kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎

74、向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.8850m； Ap樁端面積,取Ap=0.283m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=1.967m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱1 3.73 18 0 砂質粉土夾粉砂2 4.6 23 0 粉砂夾砂質粉土3 7.5 12 0 砂質粉土

75、4 2.2 12 0 粉砂5 17.97 10 0 砂質粉土夾淤泥質粘土6 3.1 27 800 粉質粘土7 4.5 34 900 細沙 由于樁的入土深度為46m,所以樁端是在6-細沙層。 最大壓力驗算: Ra=1.885(3.7318+4.623+7.512+2.212+17.9710+3.127+4.534)+9000.283=1585.02kN R=1585.02kN 上式計算的R值大于最大壓力1420.3kN,所以滿足要求!六.樁抗拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準

76、值； i抗拔系數； 解得: Tgk=8.4(0.7003.7318+0.7004.623+0.7007.512+0.7002.212+0.70017.9710)/4=689.489kN Ggp=8.43622/4=1663.200kN Tuk=1.885(0.7003.7318+0.7004.623+0.7007.512+0.7002.212+0.70017.9710)=618.884kN Gp=1.8853615=1017.90kN 由于: 689.489+1663.200=647.61 滿足要求! 由于: 618.884+1017.90=647.61 滿足要求!第五節 5#塔吊樁基礎的計算

77、書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ80 自重(包括壓重):F1=449.00kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=1756.75kN.m 塔吊起重高度: H=25.35m 塔身寬度: B=1.47m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 60mm 矩形承臺邊長: 4.50m 承臺厚度: Hc=1.250m 承臺箍筋間距: S=170mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.00m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=1.500m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 46.00 樁型與工藝: 泥漿護壁

78、鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=449.000kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=509.000kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=509.000kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD

79、=632.813kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1.2(509.000+632.813)/4+2459.450(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2= 1527.78kN 最大拔力： N=1.2*(509.000+632.813)/4-2459.450(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2=-840.69kN 樁頂豎

80、向力標準值: 最大壓力： N=(509.000+632.813)/4+1756.750(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2=1130.62 kN 最大拔力： N=(509.000+632.813)/4-1756.750(1.471.414/2)/2(1.471.414/2)2=-559.72kN四.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1527.78kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，f

81、c=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.2827m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=840.69kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=2802.3mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于2802.3mm2構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.15%!采用12根直徑20的（面積3770mm2）滿足條件。五.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據

82、第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1527.78kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取1.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.8850m； Ap樁端面積,取Ap=0.283m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，取Ac=4.780m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力特征值值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力特征值

83、(kPa) 土端阻力特征值(kPa) 土名稱1 4.9 12 0 砂質粉土夾粉砂2 7.5 12 0 粉砂夾粉質砂土3 2.4 10 0 砂質粉土4 7.4 14 0 砂質粉土夾淤泥質粘土5 4.3 13 0 粉質粘土6 3.2 26 0 粉砂7 2.5 30 0 粉砂8 4.3 27 800 粉質粘土9 9 34 900 細沙 由于樁的入土深度為46m,所以樁端是在6-細沙層。 最大壓力驗算: Ra=1.885(4.912+7.512+2.410+7.414+4.313+3.226+2.530+4.327+934)+9000.283=1974.95kN R=1974.95kN 上式計算的R值

84、大于最大壓力1527.78kN,所以滿足要求!六.樁抗拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=8.4(0.7001.8818+0.7006.723+0.7003.912+0.7009.212+0.7004.314+0.7007.313+0.7002.7230)/4=855.305kN Ggp=8.43622/4=1663.200kN Tuk=1.885(0.7001.8818+0.7006.723+0.7003.912+0.7009.212+0.7004.314+0.7007.313+0.7002.7230)=767.720kN Gp=1.8853615=1017.9kN 由于: 855.305+1663.200=559.72 滿足要求! 由于: 767.720+1017.9=559.72 滿足要求!第十四章 附圖01、塔吊平面布置圖02、塔吊布置詳圖03、塔吊基礎剖面及節點詳圖04、塔吊樁基配筋及承臺配筋05、塔吊附墻示意圖06、塔吊避雷接地詳圖