1、目錄第一章 工程概況2第二章 第外腳手架方案選擇4第三章 落地式雙排腳手架設計與驗算7第四章 懸挑式外腳手架設計與驗算21第五章 施工準備46第六章 外腳手架的搭設和拆除50第七章 腳手架的管理56第八章 質量保證體系65第九章 安全防護措施67第十章 文明施工71第一章 工程概況一、工程簡介杭州*大廈是由杭州*房地產開發有限公司投資興建的集商場、辦公、住宅于一體的綜合性商業房產開發項目。工程位于杭州市*區*大道*#地塊，杭州火車站附近，地理位置顯著。工程占地面積12135 平方米，包括一幢辦公樓、三幢酒店式寫字樓及商場裙房等5 個單體組成，框架剪力墻結構，建筑造型十分豐富，地下結構2 層，地

2、上最高24 層，總建筑面積73532 平方米。二、建筑物基本情況樓層平面情況 建筑物結構造型豐富，地上裙房結構平面極不規則，由很多弧線組成，對外腳手架的搭設提出了很高的要求。地下結構平面除北側及西側分別為東西走向和南北走向外，其余均存在不同變化。地下室部分軸線間距主要為三種：8400mm 、8200mm 、7600mm 。從地上五層開始，辦公樓及酒店式寫字樓為標準層，平面布置由東向西高低布置。樓層立面情況 該建筑物樓層主要有三種層高（3.0m、3.6m、5.0m），辦公樓標準層高3.6m，3 幢酒店式寫字樓標準層高均為3.0m，裙房和辦公樓及酒店式寫字樓13 層層高位5.0m。地下二層標高為8

3、.200m， 辦公樓高100.77m，3 幢酒店式寫字樓從東向西分別高76.15m、67.15m、58.15m，其中酒店式寫字樓第四層均為結構轉換層（層高2.2m）。表1-1 樓層層高變化表裙房 A 樓 B 樓 C 樓辦公樓樓層層高樓層層高樓層層高樓層層高樓層層高-2F 3.95m -2F 3.95 m -2F 3.95 m -2F 3.95 m -2F 3.95 m -1F 4.2 m -1F 4.2 m -1F 4.2 m -1F 4.2 m -1F 4.2 m 13F 5.0 m 13F 5.0 m 13F 5.0 m 13F 5.0 m 13F 5.0 m 4F 2.2 m 4F 2.

4、2 m 4F 2.2 m 4F 4.8m 515F 3.0 m 518F 3.0 m 521F 3.0 m 521F 3.6 m 16F 3.3 m 19F 3.3 m 22F 3.3 m 22F 4.8 m 2324F 3.6m 三、擬采用規范及設計資料建筑施工扣件式腳手架安全技術規范 JGJ130-2001 建筑施工安全檢查標準 JGJ59-99 建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-99 建筑施工手冊第四版建筑施工計算手冊鋼結構設計規范（GB500172002） 建筑結構荷載規范（GB500092001） 五金手冊第2 版第二章 第外腳手架方案選擇一、方案選擇對于本工程，由于建筑物外

5、形較為復雜，且平面多為弧線組成，對外腳手架的形式和搭設提出了較高的要求。鑒于此，為確保本工程的工期要求及質量、安全文明施工，針對本工程的特點，施工用外腳手架地下部分采用落地式雙排鋼管外腳手架，地上部分13 層采用落地式雙排鋼管外腳手架，4 層以上采用懸挑式鋼管外腳手架。1地下室部分本工程設置兩層地下室，深8.200 米，施工用外腳手架地下部分擬采用落地式雙排鋼管外腳手架。鑒于現場外墻離土釘墻距離過近，有些地方無法設置外腳手架，有些地方僅能設置單排外腳手架，故在底部距離在800 以上的設置雙排腳手架，底部距離不足800 的，設置成單排腳手架形式，鋼管直接落在底板墊層上。其平面布置圖及地下室外架詳

6、圖詳見附圖WJ-2 及WJ-3 所示。2地上1 至3 層部分本工程裙房為3 層，高度較小，為便于施工，采用落地式全封閉雙排腳手架，地下室結構完成后，進行裙房外腳手架的搭設。因出0.000 后結構除X1/Y1Y5 軸線處及車道轉彎處外，結構均向內收縮2.950 米以上，裙房高度15.000 米，外腳手架可以一次性到頂。故除X1/Y1Y5 軸線處及車道轉彎處外，外腳手架均可以搭設在地下一層頂板上。由于現場短期內無法完成地下防水工程施工及土方回填工程施工，故在X1/Y1Y5 軸線處及車道轉彎處采用懸挑式雙排鋼管外腳手架。其平面布置圖詳見附圖WJ-8 所示。34 層以上部分本工程結構4 層以上采用懸挑

7、式雙排鋼管外腳手架，即鋼絲繩張拉式。均位每4 層一懸挑，懸挑外腳手架超過施工層面1.800 米。鋼管落在預埋的工字鋼上。其平面布置圖及詳圖詳見附圖WJ-4 、WJ-5 、WJ-6 、WJ-7 所示。4特殊位置部分本處所指特殊部位為辦公樓D 樓與酒店式寫字樓C 樓連接部分。由于在連接處設置多功能廳（原為游泳池），對外架的總體布置有一定的影響。考慮到結構及現場實際情況，擬在此處45 層結構、多功能廳部位以上辦公樓及酒店式寫字樓67 層結構設置雙排落地式腳手架。8 層結構以上與前一節所述采用懸挑式外腳手架。二、構造尺寸選擇本工程各部位所用外腳手架，其構造要求見下表及附圖：構造要求 雙排落地式外架 雙

8、排懸挑式外架 鋼管型號 48*3.5 48*3.5 立桿橫距(m)1.05 1.05 立桿縱距(m) 1.5 1.5 步距（m） 1.8 1.8 每步設置欄桿數 2 2 內立桿與墻面間距 350mm 250-350mm 剛性連接預埋件間距 5.0*4.5m 4.8*4.5m/3.6*4.5m 3.0*4.5m/2.2*4.5m 每步縱向水平桿加密 2 根 2 根 剛性連接（每處兩道） 48*3.5 48*3.5 剪刀撐、斜撐搭接長度 500mm 500mm 工字鋼 I 14 鋼絲繩 14 外腳手架搭設鋼管接頭要求見附圖WJ-12 。第三章 落地式雙排腳手架設計與驗算一、構架的形式、特點和構造要

9、求組成 1立桿立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于500mm； 各接頭中心距主節點的距離不大于600mm 。上下立桿采用對接連接，立柱的搭接長度不小于1m，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。立桿垂直度偏差不得大于架高的1/400，每根立桿按6 米計，即單根立桿垂直度偏差不大于15mm 。開始搭設立柱時，每隔6 跨設一根拋撐，直至連墻桿件安裝完畢后，方可根據情況拆除。當搭設至有連墻桿件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，立即設置連墻件。2大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，

10、在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3 跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于500mm ，各接頭距立柱的距離不大于500mm ，并避免設在縱向水平桿的跨中。3小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節點）， 都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于150mm 。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間再等間距設置增設12 根小橫桿，其最大間距不大于750mm 。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于100mm ；伸出里排大橫桿距結構外邊緣

11、150mm ，且長度不大于440mm 。若同步內有小橫桿超過這一限制，要在作業層采取鋼管三角斜撐的方式予以加固。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。每一主節點必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離節點的距離不大于150mm ，靠墻（柱）一側的外伸長度不大于500mm 。操作層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不大于柱距的1/2。4縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮200mm 處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。靠邊坡的立柱軸線到邊坡的距離不小于500

12、mm 。5剪刀撐本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6 步4 跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2 至4 個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm 內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，應用3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。橫向斜撐搭設在同節內、由底至頂

13、層呈“之”字型、在里、外排立柱之間上下連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6 跨設置一道。6腳手板腳手板采用定制的竹笆板。在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每施工也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm 處用直徑16 號鉛絲箍繞23 圈固定。當腳手板長度小于2m 時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應

14、大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。7連墻件連墻件采用剛性連接，垂直間距為樓層層高、水平間距為4.5m，同一位置設置兩道連墻桿。連墻桿用483.5 鋼管，通過十字扣件與預埋在樓層邊框梁上的鋼管連接。連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30cm） 。連墻桿伸出扣件的距離應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。8防護設施腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.86.0m 的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處

15、設一道水平兜網。在架內高度3.6m 處設首層平網，往上每隔五步距設隔層平網，施工層應設隨層網。作業層腳手架立桿于0.6m 及1.2m 處設有兩道防護欄桿，底部側面設200mm 高的擋腳板。構造形式 雙排腳手架的構造形式詳見附圖WJ-9 所示。二、設計及計算設計及搭設參數 腳手架鋼管選用483.5， 立桿縱向間距為1.5 米，橫向間距1.0 米，內立桿距外墻0.35m， 外立桿距外墻面為1.4 米，大橫桿上下間距為1.8 米，小橫桿長度為1.5 米。連墻件用48 鋼管與結構預埋件（483.5 鋼管）剛性連接，橫向距離為4.5 米（三跨），豎向距離為樓層層高5.0m，故連墻件設置間距為4.55.0

16、，同一位置設置兩道連墻件。腳手架立桿下設支座板，采用松木方作墊塊，其尺寸為2001500 50。辦公樓與酒店式寫字樓一層面至五層面，樓層高3*5 米=15 米，懸挑架高出施工層面1.8 米，總計：15+1.8=16.8 米。故使用此處腳手架進行結構強度、剛度、穩定性等驗算。有關鋼管通用符號及參數：lo計算長度：lo=h 計算長度附加系數，取值為1.155 考慮腳手架整體穩定性因素的單桿長度系數，取值為1.5 h立桿步距i鋼管回轉半徑I慣性矩A鋼管截面積W鋼管截面模量EQ235 鋼彈性模量fQ235 鋼抗拉、抗壓、抗彎強度設計值長細比軸心受壓構件的穩定性系數，根據值進行取值lo=h=1.1551

17、.51.8=3.12 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001），查表得i=1.58cm I=12.19cm4 A=4.89cm2 W=5.08cm3 E=2.06105N/mm2 f=205 N/mm2 計算得：= lo/i=3.12102/1.58=197 查表得：=0.186 縱橫向水平桿強度及擾度驗算 1橫向水平桿強度及擾度計算由于施工過程中主要荷載都在立桿內部，簡化計算后可按照下圖進行結構受力分析而計算，F1，F2 均表示內外立桿對橫桿的支撐力。q 有關參數計取值：NGK腳手板及水平桿自重；MGKmax 腳手板及水平桿子中所產生的彎矩；qQK施工荷載標準值，取

18、3KN/m2；NQK施工荷載; MQKmax 施工荷載標準值所產生的彎矩；M彎矩設計值；縱橫向水平桿抗彎強度；max 縱橫向水平桿擾度G1鋼管自重標準值，取0.0384KN/m；G2腳手板自重標準值，取0.35KN/m；la腳手架一跨長，取1.5m；lb腳手架內外立桿間距，取1.0m。小橫桿所承受的力來自大橫桿以及加密大橫桿，再加上腳手板的重量以及施工荷載。NGK=(4 la + lb)G1+ lalbG2=（41.5+1.0）0.0384+1.51.00.35=0.7938KN MGKmax= NGKlb/8=0.79381.0/8=0.0992KN.m NQK= qQKlalb=3.01.

19、51.0=4.5KN MQKmax= NQKlb/8=4.51.0/8=0.5625KN.m M=1.2MGkmax+1.4MQkmax=1.20.0992+1.40.5625=0.90654 KN.m =M/W=0.90654106/5.08103=178.453N/mm2f=205N/mm2 max=5（NGK+ NQK）lb3/（384EI） =5（0.7938+4.5）1031.03109/（3842.061051.219105） =2.745mmlb/150=1000/150=6.667mm 滿足施工要求。2縱向水平桿強度及擾度驗算NGK=4laG1+ lalbG2/4=1.50.0

20、384+1.51.00.35/4=0.1889KN MGKmax= NGKlb/8=0.18891.0/8=0.0354KN.mNQK= qQKlalb/4=3.01.51.0/4=1.125KN MQKmax= NQKlb/8=1.1251.0/8=0.2109KN.mM=1.2MGkmax+1.4MQkmax=1.20.0354+1.40.2109=0.3023 KN.m=M/W=0.3023106/5.08103=59.51N/mm2f=205N/mm2max=0.99（NGK+ NQK）lb3/（100EI）=0.99（0.1889+1.125）1031.03109/（1002.061

21、051.219105） =0.52mmlb/150=1500/150=10mm 滿足施工要求。立桿驗算 腳手架工程設計為雙排架，立桿縱向間距為1500，從受力情況來分析，立桿可簡化為一跨中所有豎向荷載的支撐點。簡圖如下：有關參數及取值：N計算立桿的軸向力設計值；NG1K腳手架結構自重標準值產生的軸向力；NG1K構配件自重標準值產生的軸向力；NQK施工荷載標準值產生的軸向力；H高度，經前面計算得：21.6m；1不組合風載腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）； 查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）附表A-1 得：架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0

22、.1248KN/m NG1K = Hgk1 = 16.80.1248 = 2.097KN （1）構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）腳手板（每步設置1 層，共9 層，根據規范規定，腳手板應離開墻面120150mm ，本處取150mm ，故腳手架立桿內側設200 寬的木腳手板）NG2K-1= G1la（lb+0.2）9=0.351.5（1.0+0.2）9=5.67KN 欄桿、擋腳板NG2K-2= G2la9=0.141.59=1.89KN 安全網NG2K-3=HlaG3=16.81.50.01=0.252KN 合計NG2K= NG2K-1+ NG2K-2+ NG2K-3=5.67

23、+1.89+0.252=7.812KN （2）施工均布活荷載按規范要求，此處取最不利情況，按荷載最大的結構腳手架考慮，即同時2 層作業層施工。NQK= qklalb2=31.51.02=9.0KN （3）垂直荷載組合N= 1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQK=1.2（2.097+ 7.812）+1.49.0=24.491KN （4）立桿穩定性計算f=N/A=24.491103/（0.18624.89102）=134.6N/mm2f=205 N/mm2 2組合風載及驗算有關符號及參數取值：MW風荷載設計值產生的立桿段彎矩；MWK風荷載標準值產生的彎矩；k風荷載標準值；z風壓高度變化系數，

24、查建筑結構荷載規范（GB500009-2001）， 并根據落地式腳手架最高點高程約8.950+16.8=25.75m，故取C 類30 米高，其取值為1.0（其中8.950 位本工程0.000）； s腳手架風荷載體型系數，查建筑建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)得出：敞開式腳手架的擋風面積為1.81.50.089=0.2403m2, 密目網的擋風系數為0.5，則在腳手架外立桿里側滿掛密目網后，腳手架的綜合擋風面積為：（1.8）0.5+0.2403=1.47015 m2 其綜合擋風系數為=1.47015/（1.81.5）=0.5455 故背靠開洞墻、滿掛密目網的腳手架風載

25、體型系數為1.3=1.30.5455=0.7092 o基本風壓（KN/m2），查建筑結構荷載規范（GB500092001）得出，杭州市50 年一遇的基本風壓為0.5 KN/m2，故本處取此值進行計算。la立桿縱距；h立桿步距。k=0.7zso=0.71.00.70920.5=0.24822 KN/m2 組合風載時，其立桿的軸向力設計值為：MWK=klah2/10=0.248221.51.82/10=0.12063 KNm MW=0.851.4 MWK=0.851.40.126846=0.144KNm f=N/(A)+ MW/ W =24.491103/(20.1864.89102）+0.144

26、106/(25.08103) =148.807/mm2f=205 N/mm2 滿足施工要求。連墻件的計算 1連墻件扣件抗滑能力驗算N1連墻件軸向力設計值N1W風荷載產生的連墻件軸向力設計值；K風荷載標準值；AW每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側面的迎風面積，根據前面設計所述，采用5.0m2 計算；No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，雙排架取5.0KN； RC扣件抗滑承載力設計值，此處剛性連接采用直角扣件，故取值為8.0KN/ 只，本處同一位置共設置兩道，故Rc=8.02=16.0KN。N1W=1.4K AW N1= N1W+ No=1.4K AW+ No=1.40.2482222.5+

27、5.0=12.819KNRc=16.0KN 2連墻桿及連墻桿預埋件穩定承載力驗算連墻桿及連墻桿預埋件采用483.5 鋼管，同一位置共兩道，預埋件設置一道，其穩定性為：f=N/A=12.819103/（0.1864.89102）=140.94N/mm2f=205 N/mm2 所以連墻桿及連墻桿預埋件滿足要求。樓面承載力驗算 根據前面計算結果，可得出，單根立桿承載力為：N=30.044/2=15.022KN，經查詢本工程結構施工圖可知，上人樓面設計活荷載大于2.0KN/m2。N立桿傳至樓面的軸心力設計值（以組合風載時計算）； Rd底座承載力設計值，一般取40KN； 1立桿底座驗算N=15.022K

28、NRd =40KN；底座滿足承載要求。2立桿樓面承載力驗算本工程0.00 樓板為人防頂板，設計承載力為50KN/m2。每根立桿所分攤面積為S=lalb/2=1.51.0/2=0.75 m2。故其平均分布荷載為N/S=15.022/0.75=20.029KN/ m250KN/m2。所以滿足承載要求。對于非人防樓面，底面采用鋪設模板的形式進行均布荷載于樓面板上。第四章 懸挑式外腳手架設計與驗算一、懸挑式外腳手架的組成及構造形式懸挑式外腳手架除了由立桿、大橫桿、小橫桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪力撐、腳手板、連墻件及相關防護設施組成外，還需使用懸挑梁、鋼絲繩、CO 型花籃螺栓。構造形式詳見附圖WJ-

29、10 所示。二、設計及計算設計及搭設參數 本工程懸挑式鋼管腳手架采用鋼絲繩張拉式懸挑，外挑工字鋼采用I14 工字鋼，外挑長度根據具體情況而定，伸入樓面板端距外墻邊為0.5 米，固定工字鋼使用預埋在樓板面上的216 的圓鋼鋼筋抱箍，工字鋼挑出末端使用14 號鋼絲繩斜拉在上一層梁上預埋的25U 型拉環上，鋼絲繩采用CO 型花籃螺栓連接。腳手架鋼管選用483.5， 立桿縱向間距為1.5 米，橫向間距1.0 米，內立桿距外墻（有雨蓬部分以雨蓬計）0.35m， 大橫桿間距為1.8 米，小橫桿長度為1.5 米（視具體情況而定）， 每步外立桿設置兩道欄桿，上皮高度為1200、中皮600， 下部設200 高擋

30、腳板，每一施工層面設置200 高擋腳板。腳手架與建筑物的連墻拉結采用在邊梁預埋鋼管剛性連接方式：預埋鋼管采用483.5 鋼管，水平距離4.5m（即三跨）， 豎向距離為樓層層高（4.8 米、3.6 米、3.0 米、2.2 米），同一位置設置兩道連墻件。鋼絲繩張拉高度為樓層層高（4.8 米、3.6 米、3.0 米、2.2 米），吊點為工字鋼末端。以辦公樓四層面至八層面（高差最大）計算為例：樓層高4.8 米+3*3.6 米=15.6 米，懸挑架高出施工層面1.8 米，總計：15.6+1.8=17.4 米，為方便計算，采用18.0 米對懸挑架高度計算荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩定性等驗算。辦公

31、樓部分水平懸挑梁設計及驗算 水平懸挑型鋼梁采用I14 工字鋼，考慮到酒店式寫字樓每四層一挑板（寬800）， 為便于施工，外腳手架搭設在挑板上，內立桿離墻面距離350，外立桿離懸挑梁端100， 懸挑梁伸入樓面（以框梁計）500， 故懸挑梁長2.0 米，圓弧部分最長3.4 米，在樓面上（框梁以內非懸挑部分）預埋216 的圓鋼U 型箍對工字鋼鋼進行背焊固定，距外框梁邊0.5m。受力模型詳見附圖WJ-11 所示。1計算基數計算高度H=18.0m 步距 h=1.8m 立桿縱距 la=1.5m 立桿橫距 lb=1.05m 外立桿至墻距ld =1.40m 內立桿至墻距lc =0.35m 查扣件式鋼管腳手架安

32、全技術規范（JGJ302001）腳手板自重標準值G1=0.35KN/ m2安全網自重G3=0.01 KN/mI14 工字鋼每米自重G4=0.1655 KN/m： 欄桿、擋腳板自重標準值G2=0.14 KN/m 施工活荷載qk= 3KN/m2 2腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）； 查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）附表A-1 得：架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0.1248KN/m NG1K = Hgk1 = 180.1248 = 2.2464KN 3構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）（1）竹笆板（每步設置1 層，共10

33、 層）NG2K-1= G1lalb10=0.351.51.0510=5.5125KN （2）欄桿、腳手板NG2K-2= G2la5=0.141.510=2.1KN （3）安全網NG2K-3=HlaG3=181.50.01=0.27KN （4）合計NG2K= NG2K-1+ NG2K-2+ NG2K-3=5.5125+2.1+0.27=7.8825KN 4施工均布活荷載按規范要求，此處取最不利情況，按荷載最大的結構腳手架考慮，即同時2 層作業層施工。NQK= qklalb2=31.51.052=9.45KN 5垂直荷載組合N= 1.2（NG1K+ NG2K）+1.4 NQK =1.2（2.246

34、4+7.8825）+1.4 9.45=25.3847KN 加上懸挑梁自重：N=N+ G4（lb+lc）=25.3847+0.1655（1.05+0.35）=25.6164KN 則其線載為：q=N/（lb+lc）=25.6164/（1.05+0.35）=18.297 KN/m 根據鋼結構設計規范（GB500172002）規定進行下列計算與驗算：計算模型：計算時只考慮鋼絲繩的拉力，不考慮工字鋼末端抱箍的作用，末端抱箍的承載力作為安全儲備。6I14 工字鋼截面特性：查五金手冊第2 版得：Wx=1.02105mm3 ，Ix=7.12106mm4，自重q=0.1655KN/m, 彈性模量E=2.0610

35、5N/mm2，高度h=140mm 。q 7工字鋼最大彎矩M max=ql2/8=18.2971.42/8=4.483KNm 8工字鋼強度驗算= Mmax /（xWx）x截面發展系數，對工字形截面，查表得：x = 1.05；Wx對x 軸的凈截面抵抗矩，查表得：Wx=1.02105mm3。f 型鋼的抗彎強度設計值，Q235 鋼，取f=205N/mm2，工字形截面的抗彎強度設計值為x205=1.05205=215 N/mm2。=4.483106/（1.051.02105）=41.858N/mm2f=215N/mm2 安全。9工字鋼整體穩定性驗算根據鋼結構設計規范規定，軋制普通工字鋼受彎要考慮整體穩定

36、性問題。按附錄查得：簡支梁穩定性系數b=1.12，由于b 大于0.6，所以，應用b代替b。則懸挑梁彎曲應力應為：= Mmax /（bWx）=4.483106/（0.8181.02105）=53.730 N/mm2 f=215N/mm2 滿足要求。10工字鋼剛度驗算=5ql4/384EI=518.2971.441012/（3842.061057.12106） =0.624mml/400=1400/400=3.5 mm滿足要求。11鋼絲繩的承載力驗算（1）鋼絲繩的計算拉力本工程采用的是14（619）的鋼絲繩，根據前面所算得垂直荷載組合N=24.1247KN，其受理簡圖如下所示。根據上圖，有：Mc=

37、0 FsinlNl/2=0 根據工程實際情況，辦公樓四層結構層高4.8m，標準層高3.6m，尺寸為確保安全，采用其中最小值進行驗算。tan=3.6/1.4=2.571 得sin=0.932 則：F=N/（2sin）=25.6164/（20.932）=13.743KN （2）鋼絲繩自身的極限承載力采用14（619） 公稱抗拉強度為1870N/mm2 的鋼芯鋼絲繩，按下式求出其理論承載力：F 理=Fg/K 考慮鋼絲繩受力不均勻的鋼絲破斷拉力換算系數，619 結構為0.85； K鋼絲繩使用安全系數，本處取K=5； Fg鋼絲繩破斷拉力總和，查五金手冊第2 版可得：Fg=130.0KN； 則F 理=Fg

38、/K=0.85130.0/5=22.1KNF=13.743KN。故滿足要求。12I14 工字鋼后部錨固鋼筋設計錨固鋼筋選用216 圓鋼U 型箍預埋在懸挑層平板上（設計伸入樓板L=0.5m）， 故U 型箍承受的拉力為：N3=Mmax/L=4.507/0.5=9.014KN U 型箍承受的拉應力為：N/A=N/（2d2/4）=9.014103/（2162/4）=22.416N/mm2f=205 N/mm2 滿足設計要求。13吊環的承載力計算本工程鋼絲繩斜拉吊環采用12 圓鋼預埋在上層墻面或邊梁上，吊環所承受的最大拉力為鋼絲繩的設計拉力，根據前面計算所得，N=12.942KN 吊環承受的拉應力為：N

39、/A=N/（2d2/4）=13.743103/（2122/4）=60.757 N/mm2f=205 N/mm2 滿足設計要求。14焊縫驗算根據鋼結構規范，須進行焊縫驗算。he焊縫的有效厚度；lw角焊縫的計算長度，對每條焊縫取其實際長度減去10mm；ft角焊縫的強度設計值，查表的160N/m2；角焊縫的焊接尺寸為6mm ，且為雙面焊接，故有f=N/ he lw N= he lwf =2（100-10）0.76160=120960N25.6164KN 滿足設計要求。酒店式寫字樓47 層結構水平懸挑梁設計及驗算 水平懸挑型鋼梁采用I14 工字鋼，考慮到酒店式寫字樓每三層一挑檐（寬60）以及每層均設有

40、雨蓬（寬660），故外腳手架搭設在挑檐以外，內立桿至墻距lc =0.35+0.66=1.01m（取1.0m）， 外立桿離懸挑梁端100， 懸挑梁伸入樓面（以框梁計）500， 故懸挑梁長2.66 米（取2.7 米）， 圓弧部分最長4.1 米，在樓面上（框梁以內非懸挑部分）預埋216 的圓鋼U 型箍對工字鋼鋼進行背焊固定，距外墻邊0.5m。酒店式寫字樓47 層結構高共高2.2+3.03=11.2 米，在加上伸出施工層面約1.8 米，故H=11.2+1.8=13.0 米。故竹笆板按每步設置一層供需設置7 層。1計算基數計算高度H=13.0m 步距 h=1.8m 立桿縱距 la=1.5m 立桿橫距 l

41、b=1.05m 外立桿至墻距ld =2.05m 內立桿至墻距lc =1.0m 查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）腳手板自重標準值G1=0.35KN/ m2安全網自重G3=0.01 KN/mI14 工字鋼每米自重G4=0.1655 KN/m： 欄桿、擋腳板自重標準值G2=0.14 KN/m 施工活荷載qk= 3KN/m2 2腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）； 查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）附表A-1 得：架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0.1248KN/m NG1K = Hgk1 = 130.1248 =1.6224

42、KN 3構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）（1）竹笆板（每步設置1 層，共7 層）NG2K-1= G1lalb7=0.351.51.057=3.859KN （2）欄桿、腳手板NG2K-2= G2la5=0.141.57=1.47KN （3）安全網NG2K-3=HlaG3=131.50.01=0.195KN （4）合計NG2K= NG2K-1+ NG2K-2+ NG2K-3=3.859+1.47+0.195=5.526KN 4施工均布活荷載按規范要求，此處取最不利情況，按荷載最大的結構腳手架考慮，即同時2 層作業層施工。NQK= qklalb2=31.51.052=9.45KN

43、 5垂直荷載組合N= 1.2（NG1K+ NG2K）+1.4 NQK =1.2（1.6224+5.526）+1.4 9.45=21.808KN N= N+ G4（lb+lc）=21.808+0.1655（1.05+1.0）=22.147 KN 則懸挑梁線載為：q=N/（lb+lc）=22.147/（1.05+1.0）=10.803KN/m6懸挑梁最大彎矩M max=ql2/8=10.803（1.05+1.0）2/8=5.675KNm 根據鋼結構設計規范（GB500172002）規定進行下列計算與驗算：計算模型：計算時只考慮鋼絲繩的拉力，不考慮工字鋼末端抱箍的作用，末端抱箍的承載力作為安全儲備。

44、7懸挑梁強度驗算= Mmax /（xWx）x截面發展系數，對工字形截面，查表得：x = 1.05；Wx對x 軸的凈截面抵抗矩，查表得：Wx=1.02105mm3。f 型鋼的抗彎強度設計值，Q235 鋼，取f=205N/mm2，工字形截面的抗彎強度設計值為x205=1.05205=215 N/mm2。=5.675106/（1.051.02105）=52.988N/mm2f=215N/mm2 安全。8懸挑梁整體穩定性驗算根據鋼結構設計的規范規定，軋制普通工字鋼受彎要考慮整體穩定性問題。按附錄查得：簡支梁穩定性系數b=1.12，由于b 大于0.6，所以，應用b代替b。則懸挑梁彎曲應力應為：= Mma

45、x /（bWx）=5.675106/（0.8181.02105）=68.016 N/mm2 f=215N/mm2 滿足要求。9懸挑梁剛度驗算=5ql4/384EI=510.803（1.05+1.0）41012/（3842.061057.12106） =1.7 mml/400=（1050+1000）/400=5.125mm滿足要求。10鋼絲繩的承載力驗算（1）鋼絲繩的計算拉力本工程采用的是14（619）的鋼絲繩，根據前面所算得垂直荷載組合N=24.1247KN，其受理簡圖如下所示。根據上圖，有：Mc=0 FsinlNl/2=0 根據工程實際情況，酒店式寫字樓四層結構層高2.2m。tan=2.2/

46、（1.05+1.0） =1.073 得sin=0.732 則：F=N/（2sin）=22.147/（20.732）=15.128KN （2）鋼絲繩自身的極限承載力采用14（619） 公稱抗拉強度為1870N/mm2 的鋼芯鋼絲繩，按下式求出其理論承載力：F 理=Fg/K 考慮鋼絲繩受力不均勻的鋼絲破斷拉力換算系數，619 結構為0.85； K鋼絲繩使用安全系數，本處取K=5； Fg鋼絲繩破斷拉力總和，查五金手冊第2 版可得：Fg=130.0KN； 則F 理=Fg/K=0.85130.0/5=22.1KNF=15.128KN。故滿足要求。11焊縫驗算根據鋼結構規范，須進行焊縫驗算。he焊縫的有效

47、厚度；lw角焊縫的計算長度，對每條焊縫取其實際長度減去10mm；ft角焊縫的強度設計值，查表的160N/m2；角焊縫的焊接尺寸為6mm ，且為雙面焊接，故有f=N/ he lw N= he lwf =2（100-10）0.76160=120960N10.803KN 滿足設計要求。酒店式寫字樓8 層以上結構水平懸挑梁設計及驗算 懸挑梁設計與47 層一樣，除層高不同外，其他均相同，此處僅進行驗算。酒店式寫字樓47 層結構高共高3.04=12.0 米，在加上伸出施工層面約1.8 米，故H=12.0+1.8=13.8 米。故竹笆板按每步設置一層供需設置7 層。1腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、

48、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）； 查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）附表A-1 得：架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0.1248KN/m NG1K = Hgk1 = 13.80.1248 =1.722KN 2構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）（1）竹笆板（每步設置1 層，共7 層）NG2K-1= G1lalb7=0.351.51.057=3.859KN （2）欄桿、腳手板NG2K-2= G2la5=0.141.57=1.47KN （3）安全網NG2K-3=HlaG3=131.50.01=0.195KN （4）合計NG2K= NG2K-1+ NG2K-2+

49、NG2K-3=3.859+1.47+0.195=5.526KN 3施工均布活荷載按規范要求，此處取最不利情況，按荷載最大的結構腳手架考慮，即同時2 層作業層施工。NQK= qklalb2=31.51.052=9.45KN 4垂直荷載組合N= 1.2（NG1K+ NG2K）+1.4 NQK =1.2（1.722+5.526）+1.4 9.45=21.928KN N= N+ G4（lb+lc）=21.928+0.1655（1.05+1.0）=22.267 KN 則懸挑梁線載為：q=N/（lb+lc）=22.267/（1.05+1.0）=10.862KN/m5懸挑梁最大彎矩M max=ql2/8=1

50、0.862（1.05+1.0）2/8=5.706KNm 根據鋼結構設計規范（GB500172002）規定進行下列計算與驗算：計算模型：計算時只考慮鋼絲繩的拉力，不考慮工字鋼末端抱箍的作用，末端抱箍的承載力作為安全儲備。6懸挑梁強度驗算= Mmax /（xWx） x截面發展系數，對工字形截面，查表得：x = 1.05； Wx對x 軸的凈截面抵抗矩，查表得：Wx=1.02105mm3。f 型鋼的抗彎強度設計值，Q235 鋼，取f=205N/mm2，工字形截面的抗彎強度設計值為x205=1.05205=215 N/mm2。=5.706106/（1.051.02105）=53.277N/mm2f=21

51、5N/mm2 安全。7懸挑梁整體穩定性驗算根據鋼結構設計的規范規定，軋制普通工字鋼受彎要考慮整體穩定性問題。按附錄查得：簡支梁穩定性系數b=1.12，由于b 大于0.6，所以，應用b代替b。則懸挑梁彎曲應力應為：= Mmax /（bWx）=5.706106/（0.8181.02105）=68.388 N/mm2 f=215N/mm2 滿足要求。8懸挑梁剛度驗算=5ql4/384EI=510.862（1.05+1.0）41012/（3842.061057.12106） =1.7 mml/400=（1050+1000）/400=5.125mm滿足要求。9斜拉鋼絲繩的承載力驗算（1）鋼絲繩的計算拉力

52、本工程采用的是14（619）的鋼絲繩，根據前面所算得垂直荷載組合N=24.1247KN，其受理簡圖如下所示。根據上圖，有：Mc=0 FsinlNl/2=0 根據工程實際情況，酒店式寫字樓四層結構層高3.0m。tan=3.0/（1.05+1.0） =1.073 得sin=0.826 則：F=N/（2sin）=22.267/（20.826）=13.479KN （2）鋼絲繩自身的極限承載力采用14（619） 公稱抗拉強度為1870N/mm2 的鋼芯鋼絲繩，按下式求出其理論承載力：F 理=Fg/K 考慮鋼絲繩受力不均勻的鋼絲破斷拉力換算系數，619 結構為0.85； K鋼絲繩使用安全系數，本處取K=5

53、； Fg鋼絲繩破斷拉力總和，查五金手冊第2 版可得：Fg=130.0KN； 則F 理=Fg/K=0.85130.0/5=22.1KNF=13.479KN。故滿足要求。10焊縫驗算根據鋼結構規范，須進行焊縫驗算。he焊縫的有效厚度；lw角焊縫的計算長度，對每條焊縫取其實際長度減去10mm；ft角焊縫的強度設計值，查表的160N/m2；角焊縫的焊接尺寸為6mm ，且為雙面焊接，故有f=N/ he lw N= he lwf =2（100-10）0.76160=120960N22.267KN 滿足設計要求。縱橫向水平桿強度和擾度驗算 參照落地式雙排腳手架，懸挑式腳手架中橫向水平桿強度及擾度無需再進行驗

54、算，均滿足要求。立桿穩定性驗算 因為考慮到辦公樓最高，其風壓高度變化系數取值最大（1.70），故本處以辦公樓D 樓8 層以上進行驗算，若此處滿足要求，則全部滿足要求。有前面部分可得，辦公樓懸挑外架設計承載如下：NG1K = 2.2464KN NG2K= 7.8825KN NQK= 9.45KN N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQK=1.2（2.2464+7.8825）+1.49.45=25.455KN 1無風荷載時，立桿穩定性驗算f=N/A=25.455103/（0.18624.89102）=139.933N/mm2f=205 N/mm2 2組合風載時，立桿穩定性驗算根據下一小節（

55、連墻件驗算）可得，k=0.422 KN/m2 則風荷載產生的彎矩如下：MWK=klah2/10=0.4221.51.82/10=0.205 KNm MW=0.851.4 MWK=0.851.40.205=0.244KNm f=N/(A)+ MW/ W=25.455103/(20.1864.89102）+0.244106/(25.08103) =163.894N/mm2f=205 N/mm2 滿足施工要求，故所有懸挑架滿足立桿穩定性滿足要求。連墻件驗算 1參數取值k風荷載標準值；Nk風荷載標準值所產生的軸向力；z風壓高度變化系數，查建筑結構荷載規范（GB500009-2001）， 并根據各層懸挑

56、架最高點高程進行取值，地面粗糙程度取C 類。辦公樓D 樓47 層z=1.13； 辦公樓D 樓7 層以上以結構最高點計，取值z=1.70；酒店式寫字樓以結構最高點計，取值z=1.54； s腳手架風荷載體型系數，查建筑建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)得出：敞開式腳手架的擋風面積為1.81.50.089=0.2403m2, 密目網的擋風系數為0.5，則在腳手架外立桿里側滿掛密目網后，腳手架的綜合擋風面積為：（1.8）0.5+0.2403=1.47015 m2 其綜合擋風系數為=1.47015/（1.81.5）=0.5455 故背靠開洞墻、滿掛密目網的腳手架風載體型系數為1

57、.3=1.30.5455=0.7092 o基本風壓（KN/m2），與前同，取0.5KN/m2。N1連墻件軸向力設計值N1W風荷載產生的連墻件軸向力設計值；AW每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側面的迎風面積，根據前面設計所述，辦公樓D 樓47 層采用4.84.5=21.60m2 計算，辦公樓D 樓7 層以上采用3.6 4.5=16.2m2 計算；酒店式寫字樓采用3.04.5=13.5m2 計算；No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，雙排架取5.0KN； RC扣件抗滑承載力設計值，此處剛性連接采用直角扣件，故取值為8.0KN/ 只，本處同一位置共設置兩道，故Rc=8.02=16.0KN。2辦

58、公樓D 樓47 層連墻件扣件抗滑能力驗算及穩定承載力驗算k=0.7zso=0.71.130.70920.5=0.2805 KN/m2 N1W=1.4K AW N1= N1W+ No=1.4K AW+ No=1.40.280521.6+5.0=13.482KNRc=16.0KN 連墻桿及連墻桿預埋件采用483.5 鋼管，同一位置共兩道，預埋件設置一道，其穩定性為：f=N/A=13.482103/（0.18624.89102）=74.114N/mm2f=205 N/mm2 所以連墻桿及連墻桿預埋件滿足要求。3辦公樓D 樓7 層以上連墻件扣件抗滑能力驗算及穩定承載力驗算k=0.7zso=0.71.7

59、00.70920.5=0.422 KN/m2 N1W=1.4K AW N1= N1W+ No=1.4K AW+ No=1.40.42216.2+5.0=14.571KNRc=16.0KN 連墻桿及連墻桿預埋件采用483.5 鋼管，同一位置共兩道，預埋件設置一道，其穩定性為：f=N/A=14.571103/（0.1864.89102）=160.202N/mm2f=205 N/mm2 所以連墻桿及連墻桿預埋件滿足要求。4酒店式寫字樓連墻件扣件抗滑能力驗算及穩定承載力驗算k=0.7zso=0.71.540.70920.5=0.382KN/m2 N1W=1.4K AW N1= N1W+ No=1.4K

60、 AW+ No=1.40.38213.5+5.0=12.220KNRc=16.0KN 連墻桿及連墻桿預埋件采用483.5 鋼管，同一位置共兩道，預埋件設置一道，其穩定性為：f=N/A=12.220103/（0.1864.89102）=134.354N/mm2f=205 N/mm2 所以連墻桿及連墻桿預埋件滿足要求。第五章 施工準備一、材質要求腳手架鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 13793）每根鋼管最大質量不應大于25kg，采用4835 鋼管，其允許最大長度為橫向桿2.2m，其它桿6.5m。新鋼管應符合規定 1應有產品合格證；2應有質量檢驗報告；3鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、界

61、疤、分層、錯位、硬彎、毛削、壓疤和深的劃道；4鋼管的外徑、壁厚、端面等的偏差應分別符合下表的要求；5鋼管必須防銹漆、顏色應符合安全文明施工規定的要求。、舊鋼管應符合規定 1表面銹蝕深度應符合下表的要求；2鋼管彎曲應符合下表的要求。扣件應符合規定 1新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品質量合格證。2舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。3新舊扣件均應進行防銹處理。構配件的允許偏差表序號項目允許偏差(mm) 檢查工具1 焊接鋼管尺寸(mm) 外徑48 壁厚3.5 -0.5 游標卡尺2 鋼管兩端面切斜偏差 1.70 塞尺、拐角尺3 鋼管外表面銹蝕深

62、度0.50 游標卡尺各種桿件鋼管的端部彎曲L1.5m 5 鋼板尺4 鋼管彎曲立桿鋼管彎曲3 mL4m 4mL6.5 12 20 鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m 30 鋼板尺二、材料準備本工程外架施工中將把外架用鋼管和滿堂架施工用鋼管分開使用，外架施工鋼管采用483.5 鋼管，擬投入的材料名稱用量規格鋼管300t 6m、3m、1.5m 十字扣件 30000 個對接扣件 8000 個旋轉扣件 5000 個鋼絲繩1.2 t 14 工字鋼30t I 14 馬蹄夾 6000 個與鋼絲繩配套竹笆3000m2 2000*1000 模板 500 張1830*915*18 松木方100 m3 3000*

63、250*50 安全網8000 m2 1800*6000 花籃螺栓 500 個CO 角鋼0.2 t 45*45 外架施工材料采用分批進場，專門堆放、使用。三、人員準備外架施工為工程施工特殊工程，必須有專業工種進行施工，本工程外架施工將從我局抽調架子工進行外架搭設，外架施工人員進場后，及時上報監理特殊工種作業證書。外架施工前由技術負責人進行交底，現場由項目副經理和專職安全員集中管理，項目防火、治安小組將定期檢查外架的安全、防火設施。安裝與拆卸人員配備表序號 工作內容 安裝階段 拆除階段 1 指揮 1 1 2 監護 2 2 3 架子工 10 10 4 電焊工 2 2 5 輔助工 2 2 6 電工 1

64、 1 序號 項目 懸挑架使用階段 落地架使用階段 1 施工內容 4 2 2 檢修檢查 4 2 3 指揮 1 1 第六章 外腳手架的搭設和拆除一、腳手架的搭設落地式雙排腳手架的搭設 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載實驗、材料配備定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。1定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并作好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。2鋪立桿基礎墊板。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空；雙管立柱應采用雙管底座，底座下墊枕木，并

65、垂直于墻面設置。3從角部立外架的立桿和大橫桿，采用小橫桿臨時固定，立桿和大橫桿要長短搭配，接頭位置錯開；4在搭設一步高后進行立桿和大橫桿的校正調直，立桿應用線錘校正其垂直度，大橫桿應拉線調直并校正水平；5在校正調直后鋪設底笆和擋笆及安全網，每搭設一步高鋪設一次；6與結構拉結：每一結構層設一圈拉結。連結采用鋼管與柱抱接；7在搭設三步高后應加設剪刀撐，角度為45 度。8 防雷接地：采用鋼管打入土層1.5m 深，用扁鐵連結架體，外架一周對防雷接地檢查一次。懸挑式雙排腳手架的搭設 第一步水平拉桿 水平拉桿根部扣件 水平拉桿上大橫桿斜撐桿 橫桿加密 立桿、第二步橫桿、第一步外防護欄桿 與滿堂架拉結 第一

66、步鋪腳手板（竹芭） 第三步橫桿、第二步外側護欄 第二步鋪腳手板（竹芭）； 在樓層滿堂架搭設時，先搭設外架附近滿堂架，然后將外架斜撐桿及附近滿堂架連接，斜撐桿與滿堂架間設置掃地桿及連系桿連接，以加強斜挑架整體性和穩定性。斜挑架到位后，在斜撐桿外滿掛36m 安全網，并用18#鉛絲與斜撐桿綁扎牢固，然后再搭設內部滿堂架；腳手架搭設施工注意事項 首步腳手架,距離基礎20cm 處設置一道大、小橫桿，以保持腳手架底部的整體性和穩定性，底部的立桿應間隔用不同長度的鋼管，相鄰立桿的接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm ， 使立桿受荷的薄弱截面錯開。在搭設時，先立里側立桿

67、再立外側立桿，立立桿時需臨時固定，固定方法是與滿堂架連接。作業時切忌單獨一人操作以防桿件倒塌傷人，立桿立好后即架設大小橫桿，當第一步大小橫桿架設完畢后，在其上鋪設竹笆，并用18#鉛絲綁扎牢固，以方便上一步作業。在立桿的外側按規定的位置及時設置剪刀撐，以防腳手架縱向傾倒。剪刀撐的設置應與腳手架的向上搭設同步進行，另沿外側滿掛綠色安全網，外架與樓層結構空隙處掛兜網。在搭設腳手架的大小橫桿時，上下步小橫桿應交叉設置于立桿的不同側面，使立桿在受荷時偏心減小，小橫桿兩端伸出立桿長度不小于150mm ，里端距離結構不小于150mm ，以便裝修施工。立桿、大橫桿及扶手接長應用對接扣件，大小橫桿和扶手與立桿連

68、接應采用直角扣件，剪刀撐和斜撐與立桿及橫桿的連接應采用旋轉扣件。在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外，以防止閉口縫的螺栓鉤掛操作者的衣褲，影響操作和造成傷亡事故。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。在搭設外架的同時， 應做好腳手架的接地工作，接地材料采用主樓每面2 根-40 4 扁鐵與結構防雷予埋件焊接。在外架搭設時所采用的材料規格，技術要求及構造參數如下表。項次項目材料規格構造要求1 立桿 4.0-6.5m 雙排立桿，里排立桿離墻為0.3m，縱向間距不

69、大于1.5m，橫向間距1.0m，相鄰立桿的接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm ，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。立桿垂直偏差不得大于架高的1/200。接頭要錯開，一般采用對接扣件連接，也可采用搭2 大橫桿 4.0-6.5m 接，接頭要交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在大橫桿的跨中；接頭長度不應小于1.0m，并應等距設置三個放置旋轉扣件緊固，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。每一步架內的縱向水平高低不應相差60mm。3 小橫桿 1.5m 間距不大于1.5 m，端頭離墻15-20cm

70、, 外側伸出立桿外端10cm，小橫桿與立桿用直角扣件連接，三步以上小橫桿加長與結構拉結。4 十字撐 4.0-6.5m 設置在腳手架的轉角、端頭及沿縱向每隔30m 處，每檔十字撐跨越立桿的根數宜在57 根之間，每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，斜桿與地面的傾角宜在45-60 度之間.桿件采用旋轉扣件搭接,搭設長度不應小于1.0 m. 5 連墻桿 1.0-1.5m 當架子高度為三步架以上,每隔2 步3 跨設置一道連墻桿。二、腳手架的拆除拆除前準備工作 全面檢查腳手架的扣件連接、拉結桿、支撐體系是否符合安全要求。根據檢查結果，補充完善施工組織設計中的拆除順序，經安全部門批準后方可實施拆除。拆除安全技術措

71、施，應由技術、安全部門逐級進行技術交底。清除腳手架上雜物及地面障礙物。拆除時應符合要求 拆除腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業。所有拉結桿應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉結桿整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2 步，如高差大于2 步，應增設拉結桿加固，端頭封堵。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆拉結桿。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應設置拉結桿及欄桿扶手和擋笆。腳手架拆除順序 腳手架的拆除與搭接順序相反，后搭設的先拆除，先搭

72、設的后拆除，順序為：安全網擋腳板腳手板、竹笆扶手剪力墻擱柵大橫桿立桿斜撐拉桿。第七章 腳手架的管理一、技術管理建筑施工用腳手架需作周密設計，由于高空作業工作量大，而且工期長，施工場地相對狹窄。多高層建筑施工的特點是對垂直運輸的依賴和多層次的立體交叉作業。在施工中稍有疏忽就會影響施工，造成質量事故與工傷事故。外腳手架是保證高處作業所必須的施工設施，因而必須做周密的設計。腳手架的設計要針對工程特點，根據結構的平面形狀、體形、層高和總高度，結構特征，施工所用的機具、模具，施工工藝、施工周期、場地和周圍環境等來確定腳手架的形式、構造、搭設和拆除的方法和順序，以滿足使用和安全要求。多高層建筑施工用腳手架

73、的設計，一般應包括以下內容：、分析工程施工對腳手架的使用要求、方案選用的依據、腳手架的具體布置（平面、立面）、腳手架的節點處理（基礎、聯結等）、分段搭設的挑架設計、搭設與拆除的施工順序、搭設、使用和拆除時安全措施和注意事項、有關的使用制度、手續與技術資料的要求等二、施工管理、設計與施工交底腳手架工程設計審批后，在實施前要向有關人員進行交底，參加人員應包括該項工程施工的有關管理人員和操作者，不僅施工員要參加，材料員、安全員等都要參加，使用腳手架的施工人員也要參加。交底的目的是使上述人員了解腳手架的設計意圖，腳手架在搭設和拆除中的安全措施，使用腳手架的安全要求，以確保使用和搭設符合安全和設計意圖。

74、、腳手架的檢查與驗收在搭設、使用和拆除腳手架的全過程中，必須對其進行嚴格的監督和管理，包括：1搭設后的驗收，參加人員應包括設計、搭設和使用三方面，安全部門必須參加，驗收合格后方可使用，驗收合格的腳手架應掛牌。2使用中的例行保養和日常檢查，可由使用者與專職人員結合進行。3定期全面檢查，對于查出的問題要限期改正，改正要經驗收合格后方可再次使用。4在大風、雨、雪后和暫停使用后重新使用的腳手架，都要全面檢查，只有合格的腳手架才能投入使用。、與腳手架有關的規章制度1腳手架桿件及配件的質量標準及檢驗方法，對于自行設計的腳手架，應與設計同時制訂。2腳手架是重復使用的施工設備，任何設備都有一個安全使用期，都有

75、一個報廢的規定，腳架也不例外，企業應制定腳手架的安全使用期和報廢的規定。這些規定一般應包括：腳手架桿件和配件的驗收制度和方法腳手架使用年限的規定腳手架定期維護保養的制定和標準腳手架桿件和配件的報廢標準和鑒定方法3責任制腳手架管理的責任制有兩類：第一類是腳手架在運轉過程中和部門的責任制，拆除的責任制，運輸保管的責任制，周檢及驗收的責任制，維修的責任制等，第二類是參與設計、搭設和拆除的具體崗位責任制。4腳手架施工工藝的規范化，包括施工順序，檢驗方法和技術要求等。5腳手架的設計標準和規范化，對于自行設計的特殊腳手架要規定結構安全試驗的制度，對于腳手架設計修改的制度。6對腳手架垂直度和沉降觀測的制度。

76、7對腳手架設計的審批制度。、技術資料腳手架的技術資料是工程施工技術資料的重要組成部分，它應包括：1腳手架的計算書、方案比較、設計圖和審批權文件。2腳手架搭設記錄和交接記錄。3腳手架定期檢查和周檢記錄，整改通知單和整改驗收記錄。4拆除前的檢查記錄。5拆除中的監護記錄等。、安全技術措施 1材質及其使用的安全技術措施扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm 。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用

77、有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。嚴禁將外徑48mm 與51mm 的鋼管混合使用。2腳手架搭設的安全技術措施腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。開始搭設立桿時，應每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在

78、每日收工前，一定要確保架子穩定。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查，驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。外腳手架的卸荷嚴格采用15.5 的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。3架上施工的安全技術措施結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸

79、挑架的同時作業層數不超過1 層。當作業層高出其下連墻件3.6m 以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4腳手架拆除的安全技術措施拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指

80、揮，禁止非作業人員進入。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。所有的腳手片，應自外向里豎立搬運，以防腳手片和垃圾物從高處墜落傷人。拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。三、安全管理外腳手架在搭設、使用和拆除時，其自身安全和周圍環境的安全是非常重要的，并應高度重視，高層建筑施工的外腳

81、手架是高處墜落的發生地點，因此根據本工程的環境特點，對本工程施工腳手架的安全管理尤其顯得重要。腳手架的驗收管理按腳手架的驗收標準，組織有關人員進行檢查，全部合格并辦妥手續后方可使用。在驗收中如發現部分不合標準，必須限期改正，改正完畢后再經檢查，完全符合要求并辦妥手續后才能使用。分段腳手架應分段進行驗收，嚴禁邊搭邊投入使用。對于分段搭設的腳手架，不允許下部在使用的同時在上部進行搭設，使用與搭設應交叉進行。腳手架的例行保養和檢查每天在使用腳手架之前和下班之后，都應對腳手架進行例行保養和檢查。隔一定時期和惡劣天氣前后要作全面檢查。除使用者要進行規定的例行保養和檢查之外，還應設專職人員進行保養和檢查，

82、檢查的重點是腳手架的垂直度，腳手架的基礎，腳手架的安全設施等。發現隱患，立即消除，絕對不能有臨時觀念，即使在最后一次使用前發現隱患也應消除后方能使用。例行保養和檢查，自檢和專業檢查都要有記錄。腳手架防雷、防電和防火腳手架的防雷：防雷接地采用單獨埋設接地或利用建筑物的防雷接地方式，接地電阻應小于4 歐姆。腳手架的防火，腳手架上使用的竹木腳手板和其它堆放在腳手架上易燃品，極易引起火災，因而要及時清理其上的易燃品，并在腳手架一定部位設置滅火器材，安全網應采用阻燃型。此外要限制在腳手架上動用明火作業。動用明火須經安全部門審批，并有專人監護，禁止在腳手架上吸煙，杜絕火種來源。腳手架的防電，高層建筑施工用

83、外架幾乎全為金屬，因此電線直接綁扎在腳手架上時，應有可靠的絕緣保護。腳手架上堆荷管理高層建筑施工腳手架上堆荷嚴禁超載，即使一時的超載也不允許，支模、外挑卸料平臺、向室內卸荷的溜槽等不允許支承在腳手架上或與其聯系。絕對禁止振動設備與腳手架聯系，禁止將其它設備的纜風繩固定于腳手架上，也禁止將垂直運輸設備置于腳手架上。特殊氣候條件下的腳手架管理在特殊氣候條件下進行搭設腳手架，必須要有可靠的安全保證措施。雨、雪及有六級風以上的天氣不應進行高層外腳手架的搭設作業。雨后使用腳手架堆荷要適當減少。雪后使用腳手架應掃除積雪后方可使用。雨、雪后使用腳手架應有防滑措施。對腳手架施工人員的管理參加搭設和拆除腳手架的

84、施工人員事先要進行體檢，對不適合高處作業的人員不得安排從事搭設腳手架。對從事腳手架作業的人員要經常進行安全教育。在施工前要對他進行交底。要經常對腳手架操作人員進行業務教育，提高他們的業務水平和自我保護意識。第八章 質量保證體系一、構配件允許偏差序號項目允許偏差尺寸示意圖檢查工具1 無縫鋼管尺寸外徑48mm 壁厚3.5mm -0.5 -0.5 游標卡尺2 鋼管兩端面切斜偏差 1.70 塞尺、拐角尺3 鋼管外表面銹蝕深度0.50 游標卡尺4 立桿鋼管彎曲3mL4m 3mL4m 12 20 鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m 30 二、扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準三、架子搭設的允許偏差和檢

85、驗方法第九章 安全防護措施一、出入口安全支護措施出入口護頭棚長6 米、寬4 米、高5 米，立桿間距1.5 米，橫桿步距1.5 米。護頭棚頂部滿鋪5cm 厚兩層腳手板，中間間隔40 。護頭棚兩側為單排立桿支撐，用密目安全網封閉，每側設置兩道斜撐。護頭內設一人行坡道、腳手板滿鋪，并設間距為35 的防滑條。在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口12 步，立柱用短管斜撐相互聯系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端

86、上，旋轉扣件中心線至主節點的距離在15cm 內。當斜腹桿在1 跨內跨越2 個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采出入口按要求懸掛安全標志牌。二、電梯井洞口防護措施電梯井口設置不低于1.2m 高的開啟式防護門，用12 的螺紋鋼筋、按水平間距30cm、豎向間距40cm 焊制而成，并在防護門上要刷漆、上鎖、掛牌。電梯井筒內每隔一層在入口處設置一個用25 鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道，網上及平臺上均不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。電梯井洞口臨邊圍護三、結構臨邊防護措施在結構四周邊線內50cm 處設置全封閉式護身欄

87、，使用材料均采用483.5 鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m 設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周1m 范圍內不準堆料、停放機具。、高度1.2 ； 結構臨邊防護網構造搭設臨邊防護網四、樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m 高的護身欄，側邊底部設20cm 高的擋腳板。第十章 文明施工進入施工現場的人員戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。進入施工現場的人員

88、要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面

89、；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。72