1、 大跨徑連續箱梁施工組織設計一、工程概況上海市A30高速公路(界河-外環線)第五合同段為滬崇蘇立交工程，其中跨趙家溝東延伸(后開挖人工河)為三座大跨徑連續梁橋（單跨徑50m），下部結構為鉆孔灌注樁100cm+承臺+柱式墩+蓋梁形式，上部結構采用單箱雙室預應力混凝土變截面連續箱梁（砼標號為C50級），橋面系為橋面鋪裝和防撞護欄。箱梁橋分別為主線58.04+91.292+58.054m三跨、C匝道45.854+76.790+46.057m三跨、D匝道45.751+74.242+45.751m三跨，主線橫橋向為雙向四車道南北分離式斷面(中間設3M中央分隔帶)，匝道均采用單向雙車道斷面。主線、D匝道橋

2、墩高6.0M，C匝道橋墩高20M。且曲線半徑僅350m，超高達6%。箱梁梁高較高，其中主線梁高為2.5-5.0M，匝道梁高2.3-4.5M；單幅箱梁頂板寬12.05M，底板寬7.60M；箱梁頂、底板厚分別為主線0.22、0.25-0.509M，匝道0.22、0.25-0.65M；中、邊腹板厚分別為主線0.35、0.45、0.60M，匝道0.35、0.45、0.55M；兩側懸臂長均為2.225M。全聯僅在橋墩支點截面處設置端、中橫梁，其中中橫梁寬2.50M，端橫梁寬1.20M。大跨徑連續箱梁橋均處于旱地，綜合考慮實際施工的難度和節約成本投資等因素，箱梁采用483.5mmWDJ碗扣式多功能鋼管滿堂

3、支架（單向）全斷面現澆的方法施工。二、施工組織管理及安排1、施工組織由項目部統一領導，橋梁工區作業隊負責具體施工。施工順序安排：主線橋C匝道橋D匝道橋。2、工期安排（1) 主線箱梁雙幅施工總體計劃時間為6個月；C匝道箱梁施工計劃時間為3個月；D匝道箱梁施工計劃時間為2.5個月。（2)工序安排計劃： 時 間項目第1個月第2個月第3個月第4個月段支架、底模、預壓30d鋼筋綁扎、砼澆筑 25d張拉壓漿5d段支架、底模20d鋼筋綁扎、砼澆筑 20d張拉壓漿5d 段支架、底模30d鋼筋綁扎、砼澆筑25d張拉壓漿5d左主線：第14個月（t左=4個月）,右主線：第36個月（t右=3個月）；C匝道：第58個月

4、（tc=3個月，支架一次搭設）；D匝道：第79個月（tc=2個月，支架一次搭設）；支架、模板（見分段施工流程圖）支架一次搭設。、段同時現澆施工，段后現澆施工。4、材料與機械設備配備序號材料或機械規格型號功率單位數量備注1腳手架WDJ碗扣式483.5mmT16002竹膠板15MM高強覆膜 1.222.44M236003木模板M212004木方M31005張拉設備YCL20KW套46千斤頂300T個47汽車吊QY1616T臺2垂直運輸8汽車吊QY5050T臺1垂直運輸9汽車輸送泵HBT60B60M3臺2商品砼站提供10砼運輸車6M3206KW輛8商品砼站提供11插入式振搗器D40臺1012鋼筋切割

5、機GQ-403KW臺513鋼筋彎曲機Y100L2-43KW臺514電焊機HS-50014-50臺1015發電機50/GF75KW臺3備用16塔吊50TM臺1水平運輸3、勞動力計劃安排項目經理：劉少英 項目總工：徐發祥 項目副經理：袁亞芳 技術科長：肖必建 質安科長：張云實 材設科長：羅文興調度中心：鄭明科 經營科長：馬慎安人員序號工區長結構工程師安全員測量員試驗員架子工鋼筋工電焊工模板工砼工機械工普工11人王純彬4人王純彬王世軍朱青鋒肖必建3人張云實王昌林任春園4人汪學良芮雙喜范海波鄭建輝2人袁平尚蕤2030201510402345、施工場地布置（詳見施工平面布置圖）三、施工方案三跨箱梁分三段

6、進行施工，分段方法詳見“分段施工流程圖”。分段施工流程圖說明：1、施工順序依次為123。2、主線和D匝道梁底標高為10M，原地面標高4.3M，支架高度計算按6M考慮；C匝道支架高度約20M。3、三段整體搭投但分段澆筑。4、主線L3=18m，C、D匝道未標識，根據以后設計標明尺寸施工。5、設計未施加墩頂臨時錨固鋼筋，在承臺上加鋼管支撐。四周每側加3根長細比滿足要求。預應力混凝土連續箱梁施工工藝流程現場檢查支架地基處理支架基礎施工支架拼裝底板鋪設、側模安裝支架預壓及沉降、變形觀測卸載及底模標高的調整底板鋼筋、腹板鋼筋綁扎及預應力體系安裝、定位現場檢查內側模安裝箱梁第一次混凝土澆注（底模、腹板混凝土

7、澆注）混凝土試塊制作、養生試塊試驗混凝土養生第一次混凝土施工前后底模標高變化觀測拆內模、頂模安裝頂模標高檢查頂板鋼筋綁扎、預應力體系安裝、定位第二次混凝土（頂板混凝土）澆注混凝土試塊制作、養生試塊試驗第二次混凝土施工前后底模標高變化觀測混凝土養生鋼束張拉千斤頂、油泵校檢張拉檢查預應力孔道壓漿灰漿配制試塊制作養生試塊試驗模板及支架拆除鋼絞線、錨具檢查、試驗鋼絞線下料支座檢測支座安裝天窗、張拉槽口混凝土澆注 預應力混凝土連續箱梁施工工藝流程圖（一）、地基處理1、地基處理措施現澆箱梁支架體系關鍵部位是橋下地基處理，橋梁施工范圍內地基承載力應滿足所承受的全部荷載，地基不發生沉陷現象。橋寬范圍內先清除表

8、面雜草和廢棄垃圾等，基底碾壓合格后（密實度90%），做1層20cm厚 5%石灰土（密實度壓至93%以上）（重型）和一層道渣墊層（厚15cm），個別軟弱地段進行換填加固處理后填筑石灰土；最后澆注15cm厚C20素混凝土作為面層，在橋墩兩側各5米范圍內灰土厚度為40cm、道渣厚度為15cm、混凝土厚度為20cm，頂面做好排水處理。（具體的地基處理根據現場試驗和實際情況最后確定，地基處理見下圖。）2、地基承載力驗算 主線橋支架高度按6米計算，單根立桿的支架重量為：5(0.6+0.9)5+65=67.5kg。（483.5mm鋼管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考慮）從支架、模板內力驗算過程中

9、得知各段立桿承受由縱梁傳遞來有荷載N分別為：24.235KN；24.149KN ；31.536KN ；29.808 KN。立桿底托下用厚5cm寬20cm的木板作墊板。各段基礎底面最大荷載P計算0#14#斷面：(24.235+67.5*10-3*9.8)/(1.5*0.2)=82.988KN/m2；14#20#斷面：(24.149+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=103.377KN/m2；24(27)#26(29)#斷面：(31.536+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=134.156KN/m2；20#23#斷面： (29.808+67.5*10-3*9.8)/

10、(0.9*0.2)=169.275KN/m2。基礎底面下澆注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2KN/m3計算）。用公式：pcz+pzfz，pz =b*p/（b+2Ztg）對5%石灰土地基進行驗算。pcz -墊層底面處土的自重壓力（KN/m2）；pz -墊層底面處的附加壓力（KN/m2）；fz -墊層底面處土層的地基承載力（KN/m2）；b -基礎底面的寬度（m）；p -基礎底面壓力（KN/m2）,按最大值169.275（KN/m2）計算。Z-基礎底面下墊層的厚度（m）；-墊層的壓力擴散角，灰土取30；pz =bp/（b+2Z

11、tg）=0.2169.275/(0.2+20.35tg30)=56.04（KN/m2）；pcz =24*0.15+17.2*0.2+18*0.15=9.74（KN/m2）；從地質報告的土層物理力學性質參數表中得知地基承載力荷載fz =95（KN/m2）。pcz+pz =56.04+9.74=65.78fz =95（kpa），滿足要求。計算中未考慮面層C20混凝土的影響，如考慮此因素安全系數會更高。在實際施工中再對5%石灰土進行試驗，得出其各項詳細參數，并通過用太沙基（K.Terzaghi）公式計算5%石灰土地基極限荷載來進行復核：pu=0.4bN+1.2cNc+dNqpu -地基極限荷載,KP

12、a；-基礎底面以下地基土的天然重量，KN/m3；c-基礎底面以下地基土的粘聚力，KPa；d-基礎埋深，m；b-基礎邊長，m；N；Nc；Nq-地基承載力系數，均為tg=tg（45+/2）的函數，亦即的函數可直接計算或查有關圖表確定。考慮到支架底托直接立在地基表面上，沒有埋深，所以：pu=0.4bN+1.2cNc地基承載力f= pu /K（K-地基承載力安全系數，K3.0）。（二）、排水防雷1、排水處理措施出現溝浜時，先將橋下水系調整，通過兩側排水溝流走，將原溝浜清淤后開挖臺階并分層壓實回填起來，待箱梁施工完后，再恢復原有水系。地基處理時做好地基的排水，防止雨水或砼澆注和養生過程中滴水對地基的影響

13、，做好5的橫坡，讓水排到橋兩側臨時小排水溝流走，兩側小排水溝每隔一段距離再通過便道內埋設管道流入界溝和外界水系。2、防雷技術措施從樁基到箱梁以及今后施工的防撞護欄內，設置通長接地鋼筋，做好防雷準備。按照現行國家標準建筑物防雷設計規范，施工現場模板及鋼腳手架系統、施工塔吊、在建工程金屬結構等高架設施按三類防雷全部接地和安裝避雷裝置。 （三）、主線橋支架架設、立模方法首先進行測量放線（中心軸線和中心點法線），然后在搭設支架的帶狀位置用干硬性水泥砂漿精平地面，再鋪上厚5cm寬20cm的木板，木板間再加以橫向連接，最后在木板上搭設支架。支架以中心線為軸線，并垂直于中心點法線往兩翼和跨兩端對稱搭設。在拐

14、彎交接處用扣件式鋼管腳手架聯接， 由于該橋梁板高度、腹板寬度及梁端的橫截面形式和截面積有很大的差異，造成各截面因新澆筑結構混凝土產生的荷載而不同，依照現有圖紙將其劃分為0#14#斷面、14#20#斷面、24(27)#26(29)#斷面、20#23#斷面（斷面圖附后）等四段分別進行計算，各段設計荷載的限值取該段最大凈截面積的荷載。經過計算比較選出最佳組合，豎桿縱橫向間距依次分別為：90cm60cm、60cm60cm、60cm60cm、60cm30cm，支架步距視架子實際高度采用120cm或60cm，利用可調下托調整支架橫桿使之保持整體水平。在支架搭設過程中結合模板、橫梁、縱梁厚度，通過跟蹤測量調

15、整支架高度，同時確保可調U型頂托螺旋調節幅度不超過25 cm。在支架U型頂托上沿線路縱向擺放橫截面為10cm15cm方木作為縱梁，在縱梁上橫向擺放橫截面為5cm10cm、間距20cm方木作為橫梁，方木均使用東北紅杉。在20#23#斷面處在縱梁上加一層10cm15cm方木將模板跨距控制在40cm。最后在橫梁上鋪設模板（厚1.5cm的防水竹膠板），模板接頭之間放置海綿雙面帖，以防止因模板擺放時間過長熱脹冷縮造成模板鼓起或縫隙過大。支架架設結構（見圖1）。說明：支架搭設WDJ碗扣式多功能支架根據使用說明書，支撐立桿的設計荷載為：當橫桿豎向步距為600MM時，每桿立桿可承受最大豎直荷載為40KN；當橫

16、桿豎向步距為1200MM時，每桿立桿可承受最大豎直荷載為30KN；由于一般計算時是按平均布載，所以在腹板和橫隔板下將橫桿高度步距加密到0.60M。另外，還要落架增加縱橫梁一道，滿足立桿豎向荷載要求。斜撐布置一般在整架四周満框布置，也在隔墻及腹板下満框布置。落架順序（設計規定）箱梁砼強度達到90%設計強度且鋼束張拉結束，預應力孔道壓漿完成3天后，才能拆除支架；拆除支架順序：從跨中向兩端進行，對稱、均勻、有順序的進行。腳手架拆除從頂層開始，先拆橫桿，后拆立桿，逐層往下拆除，禁止上下層（階梯形）同時拆除。圖1：支架架設結構圖（四）、主線橋支架、模板內力驗算下面就按上述四段分別對其進行驗算(參考路橋施

17、工計算手冊（2001）、鐵道設計（2004）、公路橋涵施工規范（JTJ041-2000）、WDJ碗扣型多功能支架根據使用說明書、預應力砼連續梁橋（范立礎）、橋梁施工百問、橋涵、建筑施工手冊、土力學與地基基礎、箱梁設計圖、巖土工程詳細勘察報告、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范等文獻)。下面就主線支架、模板內力進行驗算，D匝道梁高小于主線，只要主線支架、模板內力驗算滿足，D匝道更能滿足。C匝道支架、模板內力另進行驗算。1、0#14#斷面支架豎桿縱橫向間距為90cm60cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹膠板。（1） 模板計算新澆筑結構混凝土平均荷載g1=8.626/7.6=29

18、.4KNm2（“8.6”為截面積）；施工人員、料、具行走運輸堆放載荷gr=2.5KNm2；傾倒混凝土時產生的沖擊荷載和振搗混凝土時產生的荷載均按2KNm2考慮；支架高度10m，風荷載 0.510m(支架高)/12.05m(橋面寬)按0.5 KNm2。根據規范要求計算模板及支架時，所采用的荷載設計值，應取荷載標準值分別乘以相應的荷載分項系數，然后再進行組合。該段組合后的設計荷載為：29.41.2+6.51.4+0.51.0=44.88KNm2。模板跨徑L1=0.9m，模板寬度b=0.2m 。模板每米上的荷載為：g=44.880.2=8.976KNm 。模板跨中彎距計算：M1/2=gL12/10=

19、8.9760.92/10=0.727KNm 。 竹膠板其容許彎應力w=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：W=M/(1.2w)=0.727/(1.290103)=6.73510-6m3 。根據W、b得h為：h=6Wb=66.73510-60.2=0.014m 故模板厚度選擇采用0.015m 。（2） 縱梁計算縱梁跨度：L2=0.9m；橫橋向寬度L1=0.6m；那么有：縱梁單位荷載：g=44.88L1=44.880.6=26.928KN/m 。跨中彎距：M1/2= gL228=26.9280.928=2.726KNm 。需要的截面模量：W=M/(1.2w)=2.726/(1.2131

20、03)=1.74810-4m3 。（杉木容許彎應力w=13.0MPa，并可提高1.2模板需要的截面模量）縱梁方木寬度b為0.10 m，那么有：h=6w/b=61.74810-40.10=0.010m 。縱梁方木截面積取0.10m0.15m，核算其撓度，則有：I= bh312=0.10.15312=2.812510-5m4 F= 5gL24/(384EI)=526.9280.94/(384101062.812510-5)=8.1810-4m 。（木材彈性模量E10106KN/M2）F/L2=8.1810-4/0.9=1/1100f/l=1/400 ，符合要求。（3） 支架立桿強度、穩定性計算（由

21、于碗扣支架是配套產品，在橋梁建設中僅計算豎向荷載滿足要求即可，此話摘自橋梁施工百問P257。）立桿承受由縱梁傳遞來的荷載N=gL2=26.9280.9=24.235 KN 。鋼管截面最小回轉半徑i=15.78mm，支撐立柱步距為1.2m，長細比=l/i=120015.78=76,查表得=0.744。 強度驗算：a=N/Aji=24235/489=49.6MPaa=215 MPa ；穩定驗算：a=N/A0=24235/(0.744*489)=66.6MPaa=215 MPa ，滿足要求。（鋼材強度極限值為215MPa）結論：支架豎桿縱橫向間距90cm60 cm，考慮到橫桿豎向步距120 cm時，

22、立桿荷載Pmax30KN，同時計算時是按平均布載，故在腹板和橫隔板下將橫桿高度步距加密到60 cm。2、14#20#斷面支架豎桿縱橫向間距為60cm60cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹膠板。（1）模板計算新澆筑結構混凝土平均荷載g1=14.026/7.6=47.9KNm2；施工人員、料、具行走運輸堆放載荷gr=2.5KNm2；傾倒混凝土時產生的沖擊荷載和振搗混凝土時產生的荷載均按2KNm2考慮；支架高度為10m，風荷載 0.510m(支架高)/12.05m(橋面寬)按0.5 KNm2。根據規范要求計算模板及支架時，所采用的荷載設計值，應取荷載標準值分別乘以相應的荷載分項系數

23、，然后再進行組合。該段組合后的設計荷載為：47.91.2+6.51.4+0.51.0=67.08KNm2。模板跨徑L1=0.6m，模板寬度b=0.2m 。模板每米上的荷載為：g=67.080.2=13.416KNm 。模板跨中彎距計算：M1/2=gL12/10=13.4160.62/10=0.483KNm 。 竹膠板其容許彎應力w=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：W=M/(1.2w)=0.483/(1.290103)=4.47210-6m3 。根據W、b得h為：h=6Wb=64.47210-60.2=0.012m 故模板厚度選擇采用0.015m 。（2）縱梁計算縱梁跨度：L2=

24、0.6m；橫橋向寬度L1=0.6m；那么有：縱梁單位荷載：g=67.08L1=67.080.6=40.248KN/m 。跨中彎距：M1/2= gL228=40.2480.628=1.811KNm 。需要的截面模量：W=M/(1.2w)=1.811/(1.213103)=1.16110-4m3 。縱梁方木寬度b為0.10 m，那么有：h=6w/b=61.16110-40.10=0.083m 。縱梁方木截面積取0.10m0.15m，核算其撓度，則有：I= bh312=0.10.15312=2.812510-5m4 F= 5gL24/(384EI)=540.2480.64/(384101062.81

25、2510-5)= 2.41510-4m 。F/L2=2.14510-4/0.6=1/2484f/l=1/400 ，符合要求。（3） 支架立桿強度、穩定性計算立桿承受由縱梁傳遞來的荷載N=gL2=40.2480.6=24.149KN 。鋼管截面最小回轉半徑i=15.78mm，支撐立柱步距為1.2m，長細比=l/i=120015.78=76,查表得=0.744。 強度驗算：a=N/Aji=24149/489=49.4MPaa=215 MPa ；穩定驗算：a=N/A0=24149/(0.744489)=66.4 MPaa=215 MPa ，滿足要求。結論：支架豎桿縱橫向間距60cm60 cm，考慮到

26、橫桿豎向步距120 cm時，立桿荷載Pmax30KN，同時計算時是按平均布載，故在腹板和橫隔板下將橫桿高度步距加密到60 cm，橫向間距加密到30 cm。3、24(27)#26(29)#斷面支架豎桿縱橫向間距為60cm60cm，支架步距采用60cm，模板采用1.5 cm竹膠板。（1） 模板計算新澆筑結構混凝土平均荷載g1=1926/7.6=65KNm2；施工人員、料、具行走運輸堆放載荷gr=2.5KNm2；傾倒混凝土時產生的沖擊荷載和振搗混凝土時產生的荷載均按2KNm2考慮；支架高度10m，風荷載 0.5*10m(支架高)/12.05m(橋面寬)按0.5 KNm2。根據規范要求計算模板及支架時

27、，所采用的荷載設計值，應取荷載標準值分別乘以相應的荷載分項系數，然后再進行組合。該段組合后的設計荷載為：651.2+6.51.4+0.510=87.6KNm2。模板跨徑L1=0.6m，模板寬度b=0.2m 。模板每米上的荷載為：g=87.60.2=17.52KNm 。模板跨中彎距計算：M1/2=gL12/10=17.520.62/10=0.631KNm 。 竹膠板其容許彎應力w=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：W=M/(1.2w)=0.631/(1.290103)=5.84010-6m3 。根據W、b得h為：h=6Wb=65.84010-60.2=0.013m 故模板厚度選擇采

28、用0.015m 。（2） 縱梁計算縱梁跨度：L2=0.6m；橫橋向寬度L1=0.6m；那么有：縱梁單位荷載：g=87.6L1=87.60.6=52.56KN/m 。跨中彎距：M1/2= gL228=52.560.628=2.365KNm 。需要的截面模量：W=M/(1.2w)=2.365/(1.213103)=1.51610-4m3 。縱梁方木寬度b為0.10 m，那么有：h=6w/b=61.51610-40.10=0.095m 。縱梁方木截面積取0.10m0.15m，核算其撓度，則有：I= bh312=0.10.15312=2.812510-5m4 F= 5gL24/(384EI)=552.

29、560.64/(384101062.812510-5)= 3.15410-4m 。F/L2=3.15410-4/0.6=1/1902f/l=1/400 ，符合要求。（3） 支架立桿強度、穩定性計算立桿承受由縱梁傳遞來的荷載N=gL2=52.560.6=31.536KN 。鋼管截面最小回轉半徑i=15.78mm，支撐立柱步距為0.6m，長細比=l/i=60015.78=38,查表得=0.967。 強度驗算：a=N/Aji=31536/489=64.5MPaa=215 MPa ；穩定驗算：a=N/A0=31536/(0.967489)=66.7 MPaa=215 MPa ，滿足要求。結論：支架豎桿

30、縱橫向間距60cm60 cm，考慮到橫桿豎向步距60cm時，立桿荷載Pmax40KN，同時計算時是按平均布載，故在腹板和橫隔板下橫向間距加密到30 cm。4、20#23#斷面支架豎桿縱橫向間距為60cm30cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹膠板。（1） 模板計算新澆筑結構混凝土平均荷載g1=38*26/7.6=130KNm2；施工人員、料、具行走運輸堆放載荷gr=2.5KNm2；傾倒混凝土時產生的沖擊荷載和振搗混凝土時產生的荷載均按2KNm2考慮；支架高度10m，風荷載 0.5*10m(支架高)/12.05m(橋面寬)按0.5 KNm2。根據規范要求計算模板及支架時，所采用的

31、荷載設計值，應取荷載標準值分別乘以相應的荷載分項系數，然后再進行組合。該段組合后的設計荷載為：1301.2+6.51.4+0.51.0=165.6KNm2。利用縱梁橫向加密使得模板跨徑L1=0.4m，模板寬度b=0.2m 。模板每米上的荷載為：g=165.60.2=33.120KNm 。模板跨中彎距計算：M1/2=gL12/10=33.120.42/10=0.530KNm 。 竹膠板其容許彎應力w=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：W=M/(1.2w)=0.530/(1.290103)=4.90710-6m3 。根據W、b得h為：h=6Wb=64.90710-60.2=0.012

32、m 故模板厚度選擇采用0.015m 。（2） 縱梁計算縱梁跨度：L2=0.6m；橫橋向寬度L1=0.3m；那么有：縱梁單位荷載：g=165.6L1=165.60.3=49.68KN/m 。跨中彎距：M1/2= gL228=49.680.628=2.236KNm 。需要的截面模量：W=M/(1.2w)=2.236/(1.213103)=1.43310-4m3 。縱梁方木寬度b為0.10 m，那么有：h=6w/b=61.43310-40.10=0.093m 。縱梁方木截面積取0.10m0.15m，核算其撓度，則有：I= bh312=0.10.15312=2.812510-5m4 F= 5gL24/

33、(384EI)=549.680.64/(384101062.812510-5)=2.98110-4m 。F/L2=2.98110-4/0.6=1/2013f/l=1/400 ，符合要求。（3） 支架立桿強度、穩定性計算立桿承受由縱梁傳遞來的荷載N=gL2=49.680.6=29.808KN 。鋼管截面最小回轉半徑i=15.78mm，支撐立柱步距為1.2m，長細比=l/i=120015.78=76,查表得=0.744。 強度驗算：a=N/Aji=29808/489=60.9MPaa=215 MPa ；穩定驗算：a=N/A0=29808/(0.744*489)=81.9MPaa=215 MPa ，

34、滿足要求。結論：支架豎桿縱橫向間距60cm30 cm，考慮到橫桿豎向步距120 cm時，立桿荷載Pmax30KN，同時計算時是按平均布載，故在腹板下將橫桿高度步距加密到60 cm。（五）C匝道超高段處高支架、模板、地基相關計算和抗滑、防風措施1、C匝道支架搭設支架以中心線為軸線，并垂直于中心點法線往兩翼和跨兩端對稱搭設。在拐彎交接處用扣件式鋼管腳手架聯接，依照現有圖紙將其劃分為0#1#斷面、2#3#斷面、4#5#斷面、6#6#斷面（斷面圖附后）等四段分別進行計算，各段設計荷載的限值取該段最大凈截面積的荷載。經過計算比較選出最佳組合，豎桿縱橫向間距依次分別為：60cm60cm、90cm60cm、

35、60cm60cm、60cm30cm，支架步距視架子實際高度采用120cm或60cm， C匝道曲線半徑很小，橫坡最大值達到6%，為保證支架的穩定性以及防止不側向滑移，擬在兩匝道內側端包括主線外側端(兩側標高低)加密縱橫剪刀斜支撐和兩側設置纜風繩索固定（設在3/8L和1/4L處且對等收籠）或設置足夠數量縱橫向的掃地桿（縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮20cm的立桿上。橫向掃地桿在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上）和斜拉桿（通頂）以消除側向應力負作用。另外，C匝道支架高度超過15米，考慮腳手架自重，并將自重計算為荷載，立桿的接長縫錯開，使立桿接長縫不在同一水平上，以保證腳手架的整體強度和穩定性。2、

36、支架、模板內力驗算（1）0#1#斷面支架豎桿縱橫向間距為60cm60cm，支架步距采用60cm，模板采用1.5 cm竹膠板。 模板計算新澆筑結構混凝土平均荷載g1=18.90426/7.6=64.7KNm2（“18.904”為截面積）；施工人員、料、具行走運輸堆放載荷gr=2.5KNm2；傾倒混凝土時產生的沖擊荷載和振搗混凝土時產生的荷載均按2KNm2考慮；支架高度為20m左右，風荷載 0.520m(支架高)/12.05m(橋面寬)=0.8KNm2。根據規范要求計算模板及支架時，所采用的荷載設計值，取荷載標準值分別乘以相應的荷載分項系數，然后再進行組合。該段組合后的設計荷載為：64.71.2+

37、6.51.4+0.81.0=87.54KNm2。模板跨徑L1=0.9m，模板寬度b=0.2m 。模板每米上的荷載為：g=87.540.2=17.508KNm 。模板跨中彎距計算：M1/2=gL12/10=17.5080.62/10=0.630KNm 。 竹膠板其容許彎應力w=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：W=M/(1.2w)=0.630/(1.290103)=5.83610-6m3 。根據W、b得h為：h=6Wb=65.83610-60.2=0.013m 故模板厚度選擇采用0.015m 。 縱梁計算縱梁跨度：L2=0.6m；橫橋向寬度L1=0.6m；那么有：縱梁單位荷載：g=

38、87.54L1=87.540.6=52.524KN/m 。跨中彎距：M1/2= gL228=52.5240.628=2.364KNm 。需要的截面模量：W=M/(1.2w)=2.364/(1.213103)=1.51510-4m3 。（杉木容許彎應力w=13.0MPa，并可提高1.2模板需要的截面模量）縱梁方木寬度b為0.10 m，那么有：h=6w/b=61.51510-40.10=0.095m 。縱梁方木截面積取0.10m0.15m，核算其撓度，則有：I= bh312=0.10.15312=2.812510-5m4 F= 5gL24/(384EI)=552.5240.64/(38410106

39、2.812510-5)=3.15210-4m 。（木材彈性模量E10106KN/M2）F/L2=3.15210-4/0.6=1/1904f/l=1/400 ，符合要求。 支架立桿強度、穩定性計算立桿承受由縱梁傳遞來的荷載N=gL2=52.5240.6=31.514KN 。鋼管截面最小回轉半徑i=15.78mm，支撐立柱步距為0.6m，長細比=l/i=60015.78=38，查表得=0.967。 強度驗算：a=N/Aji=31514/489=64.4MPaa=215 MPa ；穩定驗算：a=N/A0=31514/(0.967489)=66.6MPaa=215 MPa ，滿足要求。（鋼材強度極限值

40、為215MPa）結論：支架豎桿縱橫向間距60cm60 cm，考慮到橫桿豎向步距60cm時，立桿荷載Pmax40KN，同時計算時是按平均布載，故將橫向間距加密到30cm。（2）2#3#斷面支架豎桿縱橫向間距為90cm60cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹膠板。模板計算新澆筑結構混凝土平均荷載g1=7.866*26/7.6=26.9KNm2；施工人員、料、具行走運輸堆放載荷gr=2.5KNm2；傾倒混凝土時產生的沖擊荷載和振搗混凝土時產生的荷載均按2KNm2考慮；支架高度為20左右，風荷載 0.5*20m(支架高)/12.05m(橋面寬)=0.8 KNm2。根據規范要求計算模板及

41、支架時，所采用的荷載設計值，應取荷載標準值分別乘以相應的荷載分項系數，然后再進行組合。該段組合后的設計荷載為：26.91.2+6.51.4+0.81.0=42.18KNm2。模板跨徑L1=0.9m，模板寬度b=0.2m 。模板每米上的荷載為：g=42.180.2=8.436KNm 。模板跨中彎距計算：M1/2=gL12/10=8.4360.92/10=0.683KNm 。 竹膠板其容許彎應力w=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：W=M/(1.2w)=0.683/(1.290103)=6.32710-6m3 。根據W、b得h為：h=6Wb=66.32710-60.2=0.014m

42、故模板厚度選擇采用0.015m 。縱梁計算縱梁跨度：L2=0.9m；橫橋向寬度L1=0.6m；那么有：縱梁單位荷載：g=42.18L1=42.180.6=25.308KN/m 。跨中彎距：M1/2= gL228=25.3080.928=2.562KNm 。需要的截面模量：W=M/(1.2w)=2.562/(1.213103)=1.64210-4m3 。縱梁方木寬度b為0.10 m，那么有：h=6w/b=61.64210-40.10=0.099m 。縱梁方木截面積取0.10m0.15m，核算其撓度，則有：I= bh312=0.10.15312=2.812510-5m4 F= 5gL24/(384

43、EI)=525.3080.94/(384101062.812510-5)= 7.68710-4m 。F/L2=7.68710-4/0.6=1/780f/l=1/400 ，符合要求。 支架立桿強度、穩定性計算立桿承受由縱梁傳遞來的荷載N=gL2=25.3080. 9=22.777KN 。鋼管截面最小回轉半徑i=15.78mm，支撐立柱步距為1.2m，長細比=l/i=120015.78=76,查表得=0.744。 強度驗算：a=N/Aji=22777/489=46.6MPaa=215 MPa ；穩定驗算：a=N/A0=22777/(0.744*489)=62.6MPaa=215 MPa ，滿足要求

44、。結論：支架豎桿縱橫向間距90cm60 cm，考慮到橫桿豎向步距120 cm時，立桿荷載Pmax30KN，同時計算時是按平均布載，故在腹板和橫隔板下將橫桿高度步距加密到60 cm。（3）4#25#斷面支架豎桿縱橫向間距為60cm60cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹膠板。 模板計算新澆筑結構混凝土平均荷載g1=11.448/7.6=39.2KNm2；施工人員、料、具行走運輸堆放載荷gr=2.5KNm2；傾倒混凝土時產生的沖擊荷載和振搗混凝土時產生的荷載均按2KNm2考慮；支架高度為20m左右，風荷載 0.5*20m(支架高)/12.05m(橋面寬)=0.8 KNm2。根據規范

45、要求計算模板及支架時，所采用的荷載設計值，應取荷載標準值分別乘以相應的荷載分項系數，然后再進行組合。該段組合后的設計荷載為：39.21.2+6.51.4+0.81.0=56.94KNm2。模板跨徑L1=0.6m，模板寬度b=0.2m 。模板每米上的荷載為：g=56.940.2=11.388KNm 。模板跨中彎距計算：M1/2=gL12/10=11.3880.62/10=0.410KNm 。 竹膠板其容許彎應力w=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：W=M/(1.2w)=0.410/(1.290103)=3.79610-6m3 。根據W、b得h為：h=6Wb=63.79610-60.

46、2=0.011m 故模板厚度選擇采用0.015m 。 縱梁計算縱梁跨度：L2=0.6m；橫橋向寬度L1=0.6m；那么有：縱梁單位荷載：g=56.94L1=56.940.6=34.164KN/m 。跨中彎距：M1/2= gL228=34.1640.628=1.537KNm 。需要的截面模量：W=M/(1.2w)=1.537/(1.213103)=0.98510-4m3 。縱梁方木寬度b為0.10 m，那么有：h=6w/b=60.98510-40.10=0.077m 。縱梁方木截面積取0.10m0.15m，核算其撓度，則有：I= bh312=0.10.15312=2.812510-5m4 F=

47、5gL24/(384EI)=534.1640.64/(384101062.812510-5)= 2.0510-4m 。F/L2=2.0510-4/0.6=1/2927f/l=1/400 ，符合要求。 支架立桿強度、穩定性計算立桿承受由縱梁傳遞來的荷載N=gL2=34.1640.6=20.498KN 。鋼管截面最小回轉半徑i=15.78mm，支撐立柱步距為1.2m，長細比=l/i=120015.78=76,查表得=0.744。 強度驗算：a=N/Aji=20498/489=41.9MPaa=215 MPa ；穩定驗算：a=N/A0=20498/(0.744*489)=56.3 MPaa=215

48、MPa ，滿足要求。結論：支架豎桿縱橫向間距60cm60 cm，考慮到橫桿豎向步距120 cm時，立桿荷載Pmax30KN，同時計算時是按平均布載，故在腹板和橫隔板下將橫桿高度步距加密到60 cm，橫向間距加密到30 cm。（4）6#6#斷面支架豎桿縱橫向間距為60cm30cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹膠板。 模板計算新澆筑結構混凝土平均荷載g1=35.6226/7.6=121.86KNm2；施工人員、料、具行走運輸堆放載荷gr=2.5KNm2；傾倒混凝土時產生的沖擊荷載和振搗混凝土時產生的荷載均按2KNm2考慮；支架高度為20m左右，風荷載 0.5*20m(支架高)/1

49、2.05m(橋面寬)=0.8 KNm2。根據規范要求計算模板及支架時，所采用的荷載設計值，應取荷載標準值分別乘以相應的荷載分項系數，然后再進行組合。該段組合后的設計荷載為：121.861.2+6.51.4+0.81.0=156.132KNm2。利用縱梁橫向加密使得模板跨徑L1=0.4m，模板寬度b=0.2m 。模板每米上的荷載為：g=156.1320.2=31.226KNm 。模板跨中彎距計算：M1/2=gL12/10=31.2260.42/10=0.500KNm 。 竹膠板其容許彎應力w=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：W=M/(1.2w)=0.500/(1.290103)=

50、4.62610-6m3 。根據W、b得h為：h=6Wb=64.62610-60.2=0.012m 故模板厚度選擇采用0.015m 。 縱梁計算縱梁跨度：L2=0.6m；橫橋向寬度L1=0.3m；那么有：縱梁單位荷載：g=156.132L1=156.1320.3=46.839KN/m 。跨中彎距：M1/2= gL228=46.8390.628=2.108KNm 。需要的截面模量：W=M/(1.2w)=2.108/(1.213103)=1.35110-4m3 。縱梁方木寬度b為0.10 m，那么有：h=6w/b=61.35110-40.10=0.090m 。縱梁方木截面積取0.10m0.15m，核

51、算其撓度，則有：I= bh312=0.10.15312=2.812510-5m4 F= 5gL24/(384EI)=546.8390.64/(384101062.812510-5)=2.81010-4m 。F/L2=2.5410-4/0.6=1/2135f/l=1/400 ，符合要求。 支架立桿強度、穩定性計算立桿承受由縱梁傳遞來的荷載N=gL2=46.8390.6=28.103KN 。鋼管截面最小回轉半徑i=15.78mm，支撐立柱步距為1.2m，長細比=l/i=120015.78=76,查表得=0.744。 強度驗算：a=N/Aji=28103/489=57.5MPaa=215 MPa ；

52、穩定驗算：a=N/A0=28103/(0.744489)=77.2MPaa=215 MPa ，滿足要求。結論：支架豎桿縱橫向間距60cm30 cm，考慮到橫桿豎向步距120 cm時，立桿荷載Pmax30KN，同時計算時是按平均布載，故在腹板下將橫桿高度步距加密到60 cm。3、地基承載力驗算 C匝道橋支架高度按20米計算，單根立桿的支架重量為：17(0.6+0.9)5+175=212.5kg。（483.5mm鋼管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考慮）從支架、模板內力驗算過程中得知各段立桿承受由縱梁傳遞來有荷載N分別為：31.514KN；22.777KN ；20.498KN ；28.1

53、03KN。立桿底托下用厚5cm寬20cm的木板作墊板。各段基礎底面最大荷載P計算0#1#斷面：(31.514+212.510-39.8)/(1.20.2)=139.985KN/m2；2#3#斷面：(22.777+212.510-39.8)/(1.50.2)=82.865KN/m2；4#5#斷面：(20.498+67.510-39.8)/(1.20.2)=94.085KN/m2；6#6#斷面：(28.103+212.510-39.8)/(0.90.2)=167.697KN/m2。基礎底面下澆注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2

54、KN/m3計算）。用公式：pcz+pzfz，pz =b*p/（b+2Ztg）對5%石灰土地基進行驗算。pcz -墊層底面處土的自重壓力（KN/m2）；pz -墊層底面處的附加壓力（KN/m2）；fz -墊層底面處土層的地基承載力（KN/m2）；b -基礎底面的寬度（m）；p -基礎底面壓力（KN/m2）,按最大值167.697（KN/m2）計算。Z-基礎底面下墊層的厚度（m）；-墊層的壓力擴散角，灰土取30；pz =bp/（b+2Ztg）=0.2167.697/(0.2+2*0.35*tg30)=55.52（KN/m2）；pcz =240.15+17.20.2+180.15=9.74（KN/m

55、2）；從地質報告的土層物理力學性質參數表中得知地基承載力荷載fz =95（KN/m2）。pcz+pz =55.52+9.74=65.26fz =95（KN/m2），滿足要求。計算中未考慮面層C20混凝土的影響，如考慮此因素安全系數會更高。在實際施工中再對5%石灰土進行試驗，得出其各項詳細參數，并通過用太沙基（K.Terzaghi）公式計算5%石灰土地基極限荷載來進行復核：pu=0.4bN+1.2cNc+dNqpu -地基極限荷載,KPa；-基礎底面以下地基土的天然重量，KN/m3；c-基礎底面以下地基土的粘聚力，KPa；d-基礎埋深，m；b-基礎邊長，m；N；Nc；Nq-地基承載力系數，均為t

56、g=tg（45+/2）的函數，亦即的函數可直接計算或查有關圖表確定。考慮到支架底托直接立在地基表面上，沒有埋深，所以：pu=0.4bN+1.2cNc地基承載力f= pu /K（K-地基承載力安全系數，K3.0）。4、支架、模板抗滑措施為防止模板滑移，采取在縱梁與橫梁間鈀釘連接（或加薄橡膠皮墊），橫梁與竹膠板間鉚釘連接，翼緣板下縱橫梁和斜支撐加密等措施。（如下示意圖） 5、內側支架的穩定性和模板的抗滑性。（1）C匝道超高段受力分析GBLB/2（F風+P砼側）HLH/2以內側支架為支點，垂直方向受力為砼自重荷載的垂直分解力，水平方向受力為砼對模板的側壓力和風荷載，只要抗傾覆系數K1.5就穩定。（其

57、它垂直荷載不考慮）工考慮考慮）=tg-16%=3261.07(2)匝道砼自重荷載和梁高H按斷面列表如下：斷面號砼自重荷載G（Kpa）梁高H(m)0#-1#64.72.32#-3#26.92.34#-5#39.23.416#-6#121.864.5(3)新澆注砼對模板側面壓力采用內部振搗器時對豎直模板來說，新澆注的混凝土的側壓力是它的主要荷載。混凝土澆注速度約為1m/h左右（v1.5(穩定)64.7cos3261.077.63.8(41.8+1)2.31.150#-1#斷面:K26.9cos3261.077.63.8=6.841.5(穩定)(41.8+1)2.31.152#-3#斷面:K39.2

58、cos3261.077.63.8=4.551.5(穩定)(41.8+1)3.411.0754#-5#斷面:K=8.111.5(穩定)121.86cos3261.077.63.8(41.8+1)4.52.256#-6#斷面:K6、防風措施當有六級及以上大風和霧、雨、雪天氣時停止支架搭設與拆除作業。 支架外側增設纜風繩索。 支架內側增設斜撐。（六）、模板模板由底模、側模及內模三部分組成，預先分別制作成組件，在使用時再進行拼裝，底模、側模采用竹膠板，內模采用木模。當第一次砼達到一定強度后用8*12CM方木搭小排架，在排架上鋪設2CM的木板，在木板上鋪一層油毛氈，綁好鋼筋可澆筑第二次砼。相鄰兩塊板的高

59、差不超過3mm，間隙不大于2mm。模板的支撐要牢固，對于翼板或頂板采用框架式木支撐，對于腹板模板，根據腹板高度設置對拉性桿，對拉性桿采用塑料套管，以便拉桿取出不能用氣割將拉桿割斷。箱梁砼是外露砼，要注意砼外觀，各種接縫要緊密不漏漿，必要時在接縫間加密縫條，用玻璃膠將其刮密實。砼的脫模劑采用清潔的機油、色拉油或其它質量可靠的脫模劑，不得采用廢機油。在箱梁的頂板設置天窗，以便將內模拆出，天窗距梁端10M，腹板上每5M距懸臂根部200MM設置一個透氣孔，由于箱梁側模板安裝后，有鋼筋、預應力筋，內模等多道工序，作業時間相對特長，往往等到澆注砼時。模板內有許多雜物，采用空壓機進行清理。注意的事項： 中跨

60、分段界線接頭處理措施：中跨分段界線處為保證接頭平整，不至于產生錯縫，在接頭處先鋪上寬1米、厚1cm鋼板，再鋪竹膠板。接頭處支架超出分界線5m，模板超出砼界線1m，同時分界線處底側模板固定，兩邊跨施工張拉后，此處會向上翹起，上撓度1cm左右（具體以設計和施工量測為準），再施工合攏段時，模板接頭處按上撓后順接，接頭處施工縫為階梯壯接縫并鑿毛處理過。支架可以通過U型頂托調節控制模板。接頭處理示意圖如下：（七）、支架預壓因支架高度大難操作且不安全，擬采取地基處理后直接在地面上先預壓后搭設支架的施工方法。但地基處理后先做單元體或主線單幅預壓試驗，即先搭設單元體支架后支架預壓。底模安裝前先安裝好支座，按各

61、段設計荷載120%進行預壓，空心箱體部分采用砂袋預壓或水袋預壓；實心箱體部分采用鋼筋預壓或整捆鋼絞線堆放預壓。在地面上以縱橫間隔5m和枕木上按高程控制點位分別設置觀測點，加載時按符合澆筑混凝土的狀態，按每級加載并逐日進行觀測，并做好記錄。全部加載后不能立即卸載，需恒壓72h。全部加載完成后72h內每日早午各觀測一次，以后每天觀測一次。直至沉降穩定。預壓完逐級卸載，逐級測量并詳細記錄。沉降穩定卸載后算出地面沉降具體數值為多少。根據各點對應的彈性、非彈性變形數值及設計梁體撓度來調整模板的高程，通過支架頂部微調裝置進行調整、加固。支架搭設時，頂部預留拋高要計算，支架彈性和非彈性值等。地基相對沉降量以

62、地基處理時試驗檢測后計算確定，支架的非彈性變形值參考下表數據。支架的彈性變形運用沙普軟件程序節點計算確定。根據以往施工經驗，支架施工沉留值在1520左右，支架高度和預壓重不同也不一樣，初步預留拋高25，待預壓沉降觀測后調整，其它施工段預拋高根據預壓后再確定。支架施工預留沉落值參考數據分項內容參考數據接頭承壓非彈性變形木與木每個接頭的順紋2MM，橫紋3MM木與鋼每個接頭約2MM卸落設備的壓縮變形砂筒2-4MM木馬每個接縫約1-3MM支架基礎沉陷底梁置于混凝土約3MM支架施工彈性壓縮變形部位N（kn）L（m）A（m2）E（MPa）z（mm）主線21.244648910-42.01050.01321

63、.488648910-42.01050.01328.260648910-42.01050.01727.000648910-42.01050.016C匝道28.2492048910-42.01050.05819.9262048910-42.01050.04118.1512048910-42.01050.03725.4402048910-42.01050.052主線箱梁支架預壓示意圖（除預壓單元體外直接地基預壓） C匝道箱梁支架預壓示意圖（除預壓單元體外直接地基預壓）注意的問題：1、采用砂袋法預壓，砂袋逐袋稱量，設專人稱量、專人記錄；稱量好的砂袋一旦到位就采用防水措施，準備好防雨布。每捆鋼絞線也要

64、雨布覆蓋。2、要分級加載，加載的順序接近澆筑砼順序，不能隨意堆放，卸載也分級并測量記錄。3、通過單元體或主線單幅預壓試驗預壓并沉降后，將實測沉降量作為一個參數值直接運用。（八）、普通鋼筋、預應力筋和波紋管加工安裝鋼筋、鋼絞線堆放場地硬化處理并按規格分倉堆放整齊。對鋼筋、鋼束統一編號、掛牌分類。堆放前底部用鋼管等支墊，頂部采用彩條防雨布覆蓋或搭設防雨蓬。在安裝并調好底模及側模后，開始底、腹板普通鋼筋綁扎及預應力管道的預設，鋼筋綁扎先底板后腹板，再安裝預應力管道。采用三角UPVC管墊塊，用來保證砼保護層厚度。底、腹板鋼筋及預應力管道完成后，立腹板模板，澆注第一次砼。砼達到規定強度后，拆除腹板模板，

65、再立頂板模板，綁扎頂板鋼筋及預應力管道，進行砼的第二次澆注。普通鋼筋及預應力筋按規范的要求做好各種試驗，并報請工程師批準，嚴格按設計圖紙的要求布設，對于腹板鋼筋根據其起吊能力，預先焊成鋼筋骨架，吊裝后再綁扎或焊接成型，鋼筋綁扎、焊接符合技術規范的要求。箱梁采用縱向、豎向預應力體系。縱向鋼束為符合ASTMA416（270級）-92標準抗拉強度1860MPa的高強度低松弛鋼絞線。鋼束j15.24-12、j15.24-9鋼絞線，錨具為M15-12、M15-9符合國家一類錨具標準的群錨錨具，管道成孔分別采用內徑90、80毫米的波紋管。豎向預應力鋼筋采用直徑32mm的高強精軋螺紋粗鋼筋（VI級鋼），極限

66、強度為750MPa，張拉控制噸位542KN，豎向預應力粗鋼筋張拉時采用雙控張拉工藝。預應力管道采用高密度塑料波紋管，預應力管道的位置按設計要求準確布設，并采用每隔50cm一道的10定位筋成字型進行固定，用連接段做搭接接頭要平順，并在連接段兩側用塑料膠帶密封或用膠布纏牢。錨墊板安裝前，檢查錨墊板的幾何尺寸是否符合設計要求，錨墊板要牢固的安裝在模板上，使墊板與孔道嚴格對中，并與孔道端部垂直，不得錯位。錨下螺旋筋及加強鋼筋要嚴格按圖紙設置，喇叭口與波紋管道要連接平順，密封。對錨墊板上的壓漿孔要妥善封堵防止澆注砼時漏漿堵孔。預應力筋的下料長度通過計算確定，計算應考慮孔道曲線長，錨夾具長度，千斤頂長度及

67、外露工作長度等因素。預應力筋的切割擬采用砂輪鋸切割，預應力筋編束時，必須梳理順直，綁扎牢固，防止相互纏絞，以備使用。預應力筋穿束前對孔道進行清理。鋼束采用人工從一端送入或先用孔道內預留鉛絲將牽引網套的鋼絲繩牽入孔道，再用人工或慢卷揚機牽引鋼束緩慢引進。若預應力束孔道是曲線狀，用人工穿束就比較困難，通常將鋼絲繩系在高強鋼絲上，用人工先將高強鋼絲拉過孔道，然后將鋼絲繩頭用12的半圓鋼環與鋼束頭經焊接面接在一起，開啟卷揚機將鋼束徐徐拉過孔內，在鋼束頭進孔道時，用人工協助使其順利入孔。如果在鋼束穿進過程中堵塞 ，要立即停止，查準堵塞管位置，尤其在曲線變化點位置，很難穿鋼束，先要在每個曲線變化點位置切開

68、波紋管道，用人工協助使鋼束慢慢穿過，再仍繼續用卷揚機將束拖過孔道。若整束難穿孔，采取逐根鋼鉸線穿孔道。注意的問題：做好鋼筋的防雨、防潮、防銹措施；保證鋼筋的焊接質量，焊接頭在同一截面不得超過50%。齒板鋼筋布置是否合理，不能過密，以防砼不能下落；螺旋筋是否遺漏。對于頂板齒板，一定要嚴格控制錨墊板高度，保證不能高出設計高程，要用水準儀測量。為防止漏漿，波紋管道縱向采用咬口接縫，節與節之間采用套接，大頭直徑放大2mm接頭焊接或用瀝青麻布纏扎或用膠帶紙纏孔。為防止漏漿，鋼束穿完后，全面檢查波紋管有無破損和沙眼等質量問題并及時換接處理。用探測器探測有無堵漿及堵漿具體位置。（九）砼的澆注1、C50砼的配

69、合比設計根據本單位多年的砼施工經驗，以及曾邀請國際橋梁專家、中國橋梁協會理事長、東南大學橋梁與隧道研究室主任博士導師葉見曙教授講課預應力高強砼設計與施工報告，對滬崇蘇立交大跨連續箱梁C50砼的配合比設計如下：（1）高強混凝土特點從中國目前的設計、施工水平出發，一般認為強度等級達到或超過C50的混凝土為高強混凝土。1）用常規的水泥、砂石為原材料，使用常規的制作工藝，主要依靠外加高效減水劑，或同時加入一定數量的活性礦物材料，使拌合料具有良好工作度，并在硬化后具有高強性能的混凝土。2）高強混凝土的特點是強度高，變形小和耐久。其相應不足之處是高強混凝土的脆性大，延性差；混凝土質量易受到生產、運輸、澆筑

70、和養護過程中環境因素的影響。 （2）高強混凝土的原材料要求與選用 1）水泥要求：配制高強混凝土，選用標號不低于525號的硅酸鹽水泥、普通硅酸水泥和早強型硅酸鹽水泥。其中C3A含量控制在不超過8%。采用：上海海螺水泥有限責任公司52.5普通硅酸鹽水泥，（初凝時間t=130min），2）粗骨料要求：粗骨料的抗壓強度應比所配制的混凝土強度高50%以上。宜選用密實堅硬的石灰巖、深成火成巖（輝緣巖、花崗巖、正長巖、輝長巖等）的碎石，最大粒徑控制在20-25mm以下。采用：寧波市北倉區德鑫礦業有限公司5-25mm碎石3）細骨料要求：宜采用潔凈的砂子，最好是圓形顆粒的質地堅硬、級配良好的天然河砂，砂子的細度

71、模數宜為不小于 2.6，含泥量不應超過2%。采用：蕪湖縣建業水運輸有限公司中粗砂，細度模數宜為不小于 2.6。4）高效減水劑要求：常用的是以萘磺鹽酸甲醛縮合物為代表的磺化煤焦油系減水劑，國產的這類減水劑有NF、UNF、WF、SN等。采用：外加劑為上海董福實業發展有限公司DF-福效減水劑。5）礦物活性材料要求：主要的超細礦物活性材料主要有：粉煤灰、硅粉、沸石粉及高爐爐渣。粉煤灰要求燒失量5%（最好是2%），細度為通過45m孔的量不少于65%，Mg5%，SO35%。硅粉要求其SiO2含量90%，比表面積25103m2/kg，密度2.2左右，平均粒徑 0.1-0.2m。采用：為了提高和易性采用了級低

72、鈣粉煤灰。（3）高強混凝土的配合比要求與設計 1）由于高強混凝土與普通混凝土性質不同，水灰比與強度無直接對應關系，因而必須進行試配。混凝土配制的強度為fcu,o混凝土的施工配制強度；fcu,k設計的混凝土強度標準值；施工的混凝土強度標準值。2）對于C50混凝土，水膠比（水泥與膠結料的重量比，膠結料包括水泥和摻合料的重量）控制在0.24-0.38的范圍內。3）水泥用量不宜超過500kg/m3，水泥與混合材料總量不超過550-600 kg/m3；砂率一般宜控制在28%-34%范圍內，采用泵送工藝時可用32%-40%。4）粉煤灰、沸石粉和硅粉摻量不宜超過膠結料重量的30%、10%和（8-10）%。5

73、）高效減水劑的摻量宜為膠結料的0.5%-1.8%。6）高強混凝土中的氯離子含量，對位于溫暖或寒冷地區，無侵蝕物質影響及與土直接接觸的橋梁不應超過水泥重量的2%。 7）箱梁施工前，做好C50砼的配合比設計及各種材料試驗，報請監理工程師批準。坍落度143cm。C50砼的配合比設計還在進一步優化過程中。以最后確定的配合比進行施工。根據實際情況進行綜合比較確定箱梁砼采用兩次澆注。為了保證表面美觀，在外膜的拐角處用33CM小木條做假縫。砼采用上海浦東晶陽砼拌和站提供的商品砼(距工地約4KM)，運輸采用6M3砼罐車（8臺）運輸，砼泵車（2臺，另備用1臺）泵送入模，砼澆注前必對拌和站、泵車等設備進行認真檢修

74、，確保機況良好，必要時備有應急設備，以防設備障礙造成砼澆注過程中斷。2、箱梁混凝土澆注方式箱梁混凝土澆注順序為從兩邊往中間，邊跨端和中墩頂實心部位大體積混凝土先澆注，再連續往跨中澆注。箱梁混凝土分兩次澆注：第一次澆注底板及腹板，先澆底板，底板振搗密實后再澆注腹板（不能通過腹板處往下澆筑底板砼），底板澆注進程先于腹板35M避免腹板混凝土坍至底板（距離不能過長，不得超過砼的初凝時間）；第二次澆注箱梁頂板和翼緣板（見圖2）。混凝土使用商品混凝土，采用兩臺汽車泵直接泵送至工作面。砼澆注時澆注速度要確保下層砼初凝前覆蓋上層砼。砼分兩次澆注，第一次澆筑砼至腹板與翼緣板接合處，也就是底板、腹板和橫隔板的砼（

75、坍落度控制在14-17cm），將接觸面上第一次砼鑿毛，清除浮漿；第二澆筑頂板砼（坍落度控制在11-14cm），保證二次澆注接頭整齊美觀。砼的振搗采用插入式振搗器進行，振搗器移動間距不超過其作用半徑的1.5倍（棒間距30-40cm），并插入下層砼5-10cm，以消除兩層間的接縫。對每一個振動部位，振動到該部位砼密實為止，不能超振。振搗時避免振搗棒碰撞模板、鋼筋，尤其是波紋管，不能用振搗器運送砼。對于錨下砼及預應力管道下的砼振搗要特別仔細，保證砼密實，由于該處鋼筋密、空隙小，振搗棒選用小直徑的。為防止漏振，振搗時間以砼表面翻漿冒泡為止。3、砼養生措施春夏季節施工時，在砼初凝后立即灑水養生或噴灑養生

76、劑，為防止收縮裂縫，在箱梁頂部和側面覆蓋白色土工布等不褪色的保水材料進行養生，每天澆水次數以保持砼處于足夠潤濕狀態為準，養生期不少于7d。冬季施工以及春秋氣溫不高時，砼澆筑完初凝后，砼表面先覆蓋草簾，再加鋪塑料薄膜，采取保溫措施。大體積砼澆注，為了減少溫度應力收縮裂縫，采取砼降溫措施。4、砼澆筑時注意事項和應急措施砼泵送控制和塞管處理措施泵送砼前，先把儲料斗內清水從管道泵出，達到濕潤和清潔管道的目的，然后向料斗內加入與砼配合比相同的水泥砂漿（或12水泥砂漿），潤滑管道后開始送砼。開始泵送時，泵送速度放慢，油壓變化在允許值范圍內，待泵送順利時，用正常速度泵送。砼泵送要連續作業，當砼供應不及時，需

77、降低泵送速度，泵送暫時中斷時，攪拌不能停止。當葉片被卡死時，需反轉排除，再正轉、反轉一定時間，待正轉順利后再繼續泵送。泵送中途停歇時間超過20min，管道又長時，每隔5min開泵一次，泵送小量砼，管道較短時，采用每隔5min正反轉23個行程，使管內砼蠕動，防止泌水離淅，長時間停泵（超過45min）氣溫高、混凝土坍落度小時可能造成塞管，要將砼從泵和輸送管道中清除。機械碰撞處理在砼施工過程中做好各種準備，避免機械碰撞。機械碰撞支架、翼緣板、鋼筋、波紋管預防不到位都有可能會發生。機械碰撞支架和翼緣板、鋼筋后要檢查支架、模板的變形或移位情況，立即進行糾正補救。振搗器碰撞到波紋管，碰破會造成砼或漿進入管

78、道內，要立即停止澆筑，清理管道內砼，做好施工縫，將鋼束擦干凈重新修補或套接大一個直徑級別的同類波紋管并纏裹緊密。超初凝時間施工縫處理澆筑砼要連續進行，但碰到機械故障或突來的瀑雨等不利因素時，間歇時間可能超過砼初凝時間（2h內），要按施工縫處理。施工縫采用梯狀斷開。繼續施工時，接縫處砼先鑿去浮漿并鑿毛，用水濕潤并澆一層與砼同配比的水泥漿，使新舊砼接合良好，然后繼續澆筑砼。兩次澆注分界位置施工縫除鑿毛處理外，還需預埋型鋼或預留凹槽等加強措施。防漏漿措施檢查壓漿孔是否已做防漏漿措施，出氣孔是否安裝，是否漏漿，壓漿管是否夠長。砼澆筑45小時后，及時用倒鏈松動筋束，以防漏漿堵塞管道。5、裂紋、裂縫的預防

79、針對性措施由于現澆鋼筋混凝土箱梁是本工程橋梁工程的主要受力構件，體量較大，因此確保箱梁的施工質量是本工程質量成優的關鍵。箱梁不僅要確保拌制、運輸、泵送、澆筑的施工質量，還要著重消除箱梁的質量通病裂縫。因此本公司根據自身的技術力量，結合以前類似工程的施工經驗，對消除箱梁裂縫擬采用以下措施混凝土是一種非勻質脆性材料，由骨料、水泥石以及存留其中的氣體和水組成。在溫度和濕度變化的條件下，硬化并產生體積變形，由于各種材料變形不一致，互相約束而產生初試應力（拉應力或剪應力），造成在骨料與水泥石粘結面或水泥石本身之間出現肉眼看不見的微細裂縫。這種微細裂縫的分布是不規則的，且不連貫，但在荷載作用下或進一步產生

80、溫差、干縮的情況下，裂縫開始擴展，并逐漸互相串通，從而出現較大的肉眼可見的裂縫（一般肉眼可見裂縫寬度為0.030.05毫米）。即通常所說的裂縫。因此混凝土的裂縫，實際是裂縫的擴展。裂縫預防措施如下（1）選用水泥、砂、石、外加劑必須合格，嚴禁安定性不合格的水泥用于施工，嚴格控制調正配合比，實驗室工作與現場施工密切配合。（2）選用水化熱較低的水泥品種，混凝土最大水泥用量不宜大于500/m3。（3）通過實驗摻入JM-型抗裂防滲緩凝劑，補償混凝土的干縮，消除混凝土的塑性裂縫，提高混凝土的抗裂能力。（4）配制混凝土時，嚴格控制水灰比和水泥用量，選用級配良好的石子，減少空隙率和砂率；同時，要搗固密實，以減

81、少收縮量，提高混凝土抗裂強度。（5）澆筑混凝土前，將基層和模板澆水濕透。（6）混凝土澆筑后，對裸露表面應及時用潮濕材料覆蓋，認真養護。（7）在氣溫高、濕度低或風速大的天氣施工，混凝土澆筑后，及早進行噴水養護，使其保持濕潤；大面積混凝土澆完一段，養護一段。此外，要加強表面的抹壓和養護工作。（8）混凝土養護優先采用表面噴氯偏乳液養護劑，或覆蓋濕草袋、塑料薄膜等方法；當表面發現微細裂縫時，應及時抹壓一次，再覆蓋養護。（9）避開炎熱天氣澆筑混凝土；必須在熱天澆筑時，對骨料進行噴水預冷卻，以降低混凝土攪拌和澆筑的溫度。（10）嚴格執行局內部認證體系程序文件，對箱梁施工的原材料生產廠家考察、評價，選定資質

82、符合要求的，質量可靠的，信譽公認好的大型生產廠家。（11）安排專人收聽記錄氣象預報，避免在雨、雪等不利天氣澆筑混凝土。（12）局質量科安排一名工程師常駐工地，除常規質量監督檢查外，進行專項裂縫觀察，做好記錄，發現問題及時向本局和設計、業主、監理等單位匯報。分析原因，及時處理，不留隱患。（十）、張拉1、張拉程序 010%(初應力)100%K（持荷2分鐘錨固）-設計提供2、張拉順序（詳見張拉示意圖）張拉順序按圖紙進行，按分段、分批、對稱的原則進行張拉。先張拉腹板束，再張拉頂板束，最后底板束，先長束，后短束，對稱張拉。第一階段先張拉第一批再張拉第二批。每個束號的預應力束張拉時，橫向要對稱進行張拉。1

83、）張拉腹板束 F1（F1）F2（F2）F3F4（第一批） F5F6（第二批）2）張拉頂板束 T4（第一批） T1（T1a）T6（T6a）T2（T2a）T3（T3a）T5（第二批）3）張拉底板束 B1（B1）B2（B2）B3（B3）（第一批） Z2Z3Z4Z1Z5（第二批）3、張拉過程張拉控制力：j15.24-12張拉控制力為2343.6KN、j15.24-9張拉控制力為1757.7KN，除F3、F4一端張拉外其余均采用兩端張拉。兩端張拉時，同步均勻。預應力束錨固，在張拉控制應力處于穩定狀態下進行。錨固階段張拉端預應力筋的回縮量不大于4mm。張拉過程如下：安裝錨具、千斤頂 張拉到初應力(設計應力

84、10%)作量測伸長量起始記號張拉至設計應力量伸長量回油錨固量到實際伸長量并求出回縮量檢查是否有滑絲、斷絲情況發生。在進行張拉作業前，對千斤頂、油泵進行配套標定，并每隔一段時間進行一次校驗。兩套張拉設備，分別進行編組，不同組號的設備不得混合。當梁體砼強度達到設計規定的張拉強度（試壓與梁體同條件養生的試件）90%時進行張拉，同時保證砼齡期不小于10d，先張拉長束后張拉短束，先張拉腹板束再張拉頂底板束。箱梁預應力的張拉采用雙控，即以張拉力控制為主，以引伸量為輔，以鋼束的實際伸長量進行校核實測伸長值與理論伸長值的誤差不超過規范要求，否則就停止張拉，分析原因，在查明原因并加以調整后，在繼續張拉。后張法預

85、應力鋼束張拉時的理論伸長值為L=PL/AyEg,P為預應鋼束的平均張拉力【P1-e-（KL+）/（KL+】，（高密度塑料波紋管摩阻系數K0.0008-0.001，0.1，長束要實測摩阻系數），具體伸長量計算待設計圖紙完整后施工前詳細計算并上報監理復核。由于預應力鋼束張拉時，先調整到初應力，再開始張拉和量測伸長值，實際伸長值有兩部分組成，一是初應力至張拉控制應力部的實測伸長量，二是初應力時推算的伸長值為兩者之和。預應力鋼束的實際伸長值與理論伸長值要控制在+6%以內，否則停止張拉，查明原因并調整后，再繼續張拉。張拉過程中斷絲、滑絲不超過規范或設計的規定，如超過就更換鋼絲或采取其它經工程師同意的補救

86、措施。注意的問題：張拉前砼強度和齡期（不少于10）要同時保證。張拉完成后在距錨頭30mm處采用砂輪鋸切割。張拉完成后，張拉槽內鋼筋焊接恢復原狀，并用50號砼填封。（十一）壓漿與封錨張拉完成后盡快進行孔道壓漿和封錨，壓漿所用灰漿的強度、稠度、水灰比、泌水率、膨脹劑濟量按施工技術規范及試驗標準中要求控制。采用PO42.5級普通硅酸鹽水泥（C40以上），水灰比0.40.45，膨脹劑類型及摻量根據試驗確定。壓漿使用孔道真空吸漿技術，當孔道較長或輸漿管較長時，壓力可大些，反之可小些。每個孔道壓漿到最大壓力后，有不少于5min的穩定時間。后張法預應力孔道真空吸漿技術1、真空吸漿工藝的原理在壓漿之前，在密封

87、孔道的一端用真空泵對預應力孔道進行抽真空，使孔道內處于-0.1Mpa左右的負壓狀態（真空度達到80%以上），然后在孔道的另一端用灌漿機以大于0.7Mpa的壓力將水泥漿注入預力孔道。2、真空吸漿工藝的優點由于孔道內只有極少量的空氣，很難形成氣泡，消除了傳統的壓漿法所引起的氣泡、孔隙，加上孔道與灌漿機之間的正負壓力差，可以大大提高孔道灌漿的飽滿度和密實度；漿體中的微沫漿及稀漿在真空負壓環境下率先流入負壓容器，孔道中漿體的稠度能夠保持一致，使漿體密實度和強度得到保證；施工連續、迅速，縮短了灌漿時間。3、真空吸漿工藝成孔材料大多選用高密度聚乙烯塑料波紋管，也可采用傳統的鍍鋅金屬波紋管。4、真空吸漿工藝

88、施工設備除傳統的壓漿施工設備外，還包括真空泵、壓力表、控制盤、壓力瓶、加筋輸漿管、氣密閥、氣密錨帽。抽真空機可選用SK-1.5型水環式真空泵。5、真空吸漿工藝施工程序（1）張拉完后，切除外露的鋼絞線，沖洗管道，高壓風吹干凈。（2）封錨。將錨具周圍沖洗干凈并鑿毛，設置鋼筋網，澆注封錨砼。（3）設備聯接。（4）配水泥漿。（5）啟動真空泵抽真空。（6）啟動灌漿泵。（7）待抽真空端的透明加筋波紋管內有漿體經過時，關閥真空機組的閥門。（8）灌漿泵繼續工作，壓力達到1.0Mpa左右，持壓5min，壓力穩定后關閉閥門，完成孔道灌漿。（9）拆洗施工設備。注意的問題：張拉完成后24小時內進行孔道壓漿施工。壓漿過

89、程中及壓漿后48h內，砼的溫度不能低于5，并采取保溫措施。當氣溫高于35時，壓漿在夜間進行。壓漿時，對曲線孔道和豎向孔道從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水。壓漿順序先壓注下層孔道。曲線預應力孔道，設置泌水管。壓漿后再用人工從泌水管內補入水泥漿，并用細鋼絲插搗，直至補滿為止。壓漿后從檢查孔抽查壓漿的密實情況，有不實及時處理和糾正。壓漿時，每一工作班組留取不少于3組的邊長70.7mm立方體試件，標準28。七、質量保證體系與措施1、質量保證體系項目經理：劉少英項目總工：徐發祥工程質量科張云實工程技術科肖必建材料設備科羅文興測量組汪學良試驗組袁平橋梁工區：王純彬主線橋質檢員王純彬C匝道質

90、檢員朱青峰D匝道質檢員張云實2、質量保證措施(1)鋼筋制作鋼筋的對焊要特別重視，成型的鋼筋骨架用吊車起吊放到施工斷面，主骨架就位后，再扎底板鋼筋，底板鋼筋焊接的接頭盡可能布置在各孔的1/4L處。同時接頭盡量避免在同一截面上。所有的電弧焊接和綁扎接頭與鋼筋彎曲處的距離均要符合施工規范要求。(2)混凝土的施工混凝土澆筑前對支架、模板和預埋件進行認真檢查，清除模板內的雜物，并用清水對模板進行認真沖洗。為防止混凝土本身的收縮及施工時間較長，混凝土中摻入緩凝劑。澆筑過程中底板后肋板用插入式振搗器振搗，頂板部分用平板式振動器振搗，注意不要振破預應力束波紋管道，以防水泥漿堵塞波紋管。(3)預應力施工預應力施

91、工是整個高架橋的重點和難點之一。波紋管布置首先設計圖紙要求在箱梁肋上準確布置波紋管的定位筋，縱向間距小于1m，橫向位置按設計圖紙上的座標定位。在波紋管接頭處一定要將波紋管接口用小錘整平，以防在穿束時引起波紋管翻卷，嚴重時會導致管道堵塞。還要檢查波紋管是否因為焊接等原因產生破損或變形，若發現一定要在澆筑混凝土之前補好。在與錨墊板接頭處，一定要用膠帶或其它東西堵塞好以防水泥漿滲進錨孔內。在每根波紋管最高處設置20通氣孔。穿束在穿束之前要做好以下準備工作：a清除錨頭上的各種雜物以及多余的波紋管。b用高壓水沖洗管道。c在干凈的水泥地坪上編束，以防鋼束受污染。d卷揚機上的鋼絲繩要換成新的并要認真檢查是否

92、有破損處。e在編束前應用專用工具將鋼束梳一下，以防鋼絞線絞在一起。f將鋼束端頭做成圓錐狀，用電焊焊牢，表面要用砂輪修平滑，以防鋼束在波紋管接頭處引起波紋管翻卷，堵塞孔道。施加預應力在鋼束穿好后即可進行施加預應力工作的。在施加預應力前應做好以下工作：a鋼絞線進場后要取樣做拉伸試驗，抽查鋼絞線的斷面尺寸。b錨具、塞片到場后要檢查錨固效率系數，其值不可小于0.95。c要定期抽查塞片的硬度。d油頂油表要定期進行校驗。e張拉機具使用前進行檢查和校驗，千斤頂與壓力表應配套校驗，以確定張拉力與壓力表讀數之間的關系曲線。f把好鋼絞線、錨具、夾具的質量關，除有質量證明書外，還應按規定做好相關技術指標的檢驗和試驗

93、工作。使其符合設計規定和預應力張拉的需要。g張拉過程中，預應力鋼絞線的實際伸長值與理論伸長值差值控制在+6%以內，否則暫停張拉，待查明原因并及時調整后，再繼續張拉。h張拉設備有專人操作和管理，張拉過程中隨時作好張拉應力、伸長值等原始記錄。i砼采用商品砼并配備自動計量裝置，嚴格按試配確定的配合比實施。外加劑由專人負責摻入。j砼澆筑前，對模板、鋼筋、預埋件等進行認真檢查，并及時做好隱蔽驗收。特別是對伸縮縫及橋面用的預埋件，認真復核，防止漏埋、錯埋。k鋼鉸線切割時，切口要靠近構件，在離錨頭3CM處用砂輪機切割，并采用相應措施，不能電弧切割，切割后的外露鋼鉸線必須涂刷防銹漆。l脫模劑涂刷時嚴禁污染鋼鉸

94、線或鋼筋。預應力張拉的順序為先縱向長束后短束。張拉過程如下：安裝錨具、千斤頂 拉到初應力(設計應力10%)作量測伸長量起始記號張拉至設計應力量伸長量回油錨固量到實際伸長量并求出回縮量檢查是否有滑絲、斷絲情況發生。每次錨具安裝好后必須及時張拉，以防在張拉前錨具生銹。張拉過程如有滑絲、斷絲、伸長量不夠的情況發生，則需分析原因并處理后重新張拉。在張拉過程中發生滑絲現象，可能由于以下原因：a可能在張拉時錨具錐孔與夾片之間有雜物。b鋼絞線有油污、錨墊板喇叭內有混凝土和其它雜物。c錨固效率系數小于規范要求值。d鋼絞線可能有負公差及受力性能不符合設計要求。e初應力小，可能鋼束中鋼絞線受力不均，引起鋼絞線收縮

95、變形。f切割錨頭鋼絞線時留得大短，或未采取降溫措施。g長束張拉，伸長量大，汕頂行程小，多次張拉錨固，引起鋼束變形。h塞片、錨具的硬度不夠。張拉過程中斷絲現象一般有以下原因：a鋼束在孔道內部彎曲，張拉時部分受力大于鋼絲線的破壞力。b鋼絞線本身質量有問題。c汕頂未經標定，張拉力不準確。 鋼束張拉如發現伸長量不足或過大，也應及時分析原因，一般是管道布置不準，增大孔道摩阻，應力損失大，有時也有可能設計計算使用的鋼絞線的彈模值與實際使用的彈模值不相同。總之，在張拉過程中如發現滑絲、斷絲、伸長量不夠等情況后要及時查明原因，采取相應的措施后再進行下一步施工。(4)壓漿壓漿是后張法預應力施工中的最后也是關鍵的

96、一步，壓漿前對壓漿機進行認真檢查 、標定，用壓漿機向管道內注壓清水，充分沖洗，潤濕管道至全部管道沖洗完后，正式拌漿，開始壓漿。壓漿開始后需等另一端排水，排水孔亦噴出純漿并穩定后，才可封閉排氣孔，其后對管加壓到1MPa以上并持荷5min后封閉。張拉封錨壓漿應在48h內完成，如有特殊情況不能及時壓漿時，采取保護措施，灌漿后30d不能碰撞錨具。3、施工技術措施及要點（1）嚴格按照施工圖及公路橋涵施工技術規范中的工藝標準和要求進行施工。及時對水泥、鋼材和砂石料等按不低于質量檢驗評定標準頻率進行抽檢，做好原材料的追溯登記工作。（2）支架預壓加載為120%設計荷載，預壓過程中每天觀測地基、支架的彈性和非彈

97、性變形數據，及時分析總結計算地基、支架的彈性變形值為調整模板高程提供準確數據。（3）為便于拆除箱梁內模板，澆注第二次混凝土時，在頂板上預留天窗。天窗留在每跨的1/4處，對稱交錯預留，每室一個，面積約0.8m2。拆完模后用吊模法補澆預留天窗。（4） 對于普通鋼筋的綁扎在遇到同一截面相互沖突時，服從細鋼筋讓位于粗鋼筋、分布筋讓位于受力筋的原則。布置普通鋼筋時注意留出預應力筋及波紋管的位置，并注意預埋筋及預留孔道的埋設。橫梁的鋼筋骨架用7027mm角鋼加工成一定型框架（曲線上的橫梁均不一樣隨時調整），在框架上直接標明受力筋位置，以確保骨架受力筋及剪力筋位置準確，且控制焊接時的變形。（5）鋼筋在焊接時

98、墊鐵皮保護模板和附近的波紋管不被燒傷。波紋管定位鋼筋間距直線100cm、曲線50cm、在特征點處相應增設。對于縱向鋼束，在約束圈和連接器保護罩上安裝壓漿排氣孔道。穿束時，鋼絞線應加工成柔性穿頭（單根套上軟管、整束套上飲料瓶子），鋼絞線擠壓頭與固定錨板和連接器的結合應貼緊牢固。（6）為保證混凝土不出現明顯施工縫，第一次與第二次混凝土澆注連接位置設在翼緣板變截點處，且第一次澆注時設置擋板（澆完后拆除）和在翼緣板底模涂上油（便于清除粘上的水泥漿）。（7）板梁頂板混凝土的標高采用由點到線、由線到面的鋪裝控制方法，并對混凝土進行兩次收漿抹面，以保證頂板混凝土的標高和平整度滿足要求，頂面進行拉毛處理。（8

99、）為保證箱梁的外觀質量，使板梁外觀光滑、平整、線形順直、色澤一致，所有外露面的模板板面均采用竹膠板，并使用新型塑料墊塊代替傳統的方形混凝土墊塊。（9）混凝土澆注時，振搗棒與波紋管間既要保持一定距離，以防波紋管的變形或變位，又要確保錨墊板和波紋管周圍的混凝土振搗密實。混凝土澆注完之后用土工布覆蓋濕潤養生，確保混凝土表面無收縮裂縫。八、安全施工保證體系與措施1、安全保證體系項目經理：劉少英項目副經理：袁亞芳安全科長：張云石主線橋安全員張云實C匝道安全員王昌林D匝道安全員任春圓各施工班組2、安全保證措施(1)安全用電臨時用電的施工組織設計 臨時用電設備在5臺及5臺以上或設備總容量在50 KV以上者，

100、編制臨時用電施工組織設計。臨時用電設備在5臺以下和設備總容量在50KV以下者，制定安全用電技術措施和電氣防火措施。臨時用電的施工組織設計的內容和步驟應包括：現場勘探。確定電源進線，變電所、變電室、總配電箱、分配電箱等的位置及線路走向，進行負荷計算選擇變壓囂容量 ，導線截面和電器的類型、規格。繪制電氣平面圖、立面圖和接線系統圖。制定安全用電技術措施和電氣防火措施。臨時用電工程圖紙單獨繪制，并作為臨時用電施工的依據。臨時用電施工組織設計必須由電氣工程技術人員編制，技術負責人審核，經主管部門批準后實施。變更臨時用電施工組織設計時履行規定，并補充有關圖紙資料。(2)滿堂支架腳手架搭設人員必須是經過按現

101、行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗。當有六級以上大風和霧雨天氣時停止腳手架搭設與拆除作業，雨后上架作業有預防措施。搭拆腳手架時，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。拆除作業由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。各構配件嚴禁拋擲至地面。運至地面的構配件及時檢查，整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。底層組架要控制水平框架的縱向直線度、直角度及不平度。縱向直線度1/200L，直角3.5，橫桿間水平度1/400L。底層框架在內外立桿底部設置掃地橫桿，不得使立桿懸支在底座上。腳手架的垂直度必須嚴格控制，以

102、免影響整體穩定性，垂直偏差必須小于全高的1/500。(3)剪刀撐與橫向斜撐滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造要符合下表規定。雙排腳手架設剪刀撐與橫向斜撐，單排腳手架應設剪刀撐。剪刀撐的設置符合符合下列規定每道剪刀撐跨赿立桿的根據下表的規定確定。每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45-60之間。剪刀撐斜桿與地面的傾角455060剪刀撐跨赿立桿的最多根數n765剪刀撐布置 圖高度在24m以下的腳手架，在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，

103、并由底至頂連續設置。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接符合規范規定。剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。(4)斜梯道人行道兼作材料運輸的斜道的形式宜按下列要求確定：高度大于6m 的腳手架，宜采用之字型斜道。斜道的構造符合下列規定斜道附著外腳手架或建筑物設置。運料斜道寬度不小于1.5m，坡度采用1：6，人行斜道寬度不小于1m，坡度采用1：3。拐彎處設置平臺，其寬度不小于斜道寬度。斜道兩側及平臺外圍均設置欄桿及擋腳板。欄桿高度為1.2m,擋腳板高度不小于180mm.運料斜道兩側、平臺外圍和端部均按規范規定設置連墻件，每兩步加設水

104、平斜桿，按規范規定設置剪刀撐和橫向斜撐。（5）安全防護為保證作業人員的安全，腳手架外側掛設水平安全網，每隔5層設置水平安全網及支撐架一道。水平安全網的水平張角約20，支護水平距大于2m，用調整拉桿夾角來調整張角和水平距，并使安全網張緊。安全網斜桿采用碗扣接頭固定，拉桿采用螺釘扣件，調整完成后擰。支架四周地面以上2m高度范圍設置彩鋼板圍欄并設警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。安全防護圖如下：（6）拆除腳手架箱梁砼強度達到90%設計強度且鋼束張拉結束后，才能拆除支架；拆除支架注意拆除順序：先拆除跨中支架，再對稱拆除兩邊支架。腳手架拆除前，對腳手架作全面檢查，清除全部剩余材料，器具及雜物，

105、否則不許拆除。拆除腳手架時，劃出安全區，設警戒標志，并設專人看管。腳手架拆除從頂層開始，先拆橫桿，后拆立桿，逐層往下拆除，禁止上下層（階梯形）同時拆除。拆除的構件成捆用吊具送下或人工搬下，禁止拋擲。局部腳手架如需保留時，具有專項技術措施，經上一級技術負責人批準，安全及使用單位驗收辦理簽字手續后才能使用。確保架子穩定與安全。運至地面的構配件及時檢查，整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。全面檢查腳手架的扣件連接、支撐體系等是否符合構造要求。根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后再實施。由單位工程負責人進行拆除安全技術交底。清除腳手架上雜物及地面障礙物。(7)起重吊

106、裝起重作業遵守下列規定：大型吊裝工程，在編制的施工組織設計中，制定安全技術措施 ，并向參加施工作業人員進行安全技術交底。吊裝作業指派專人統一指揮，參加吊裝的起重工要掌握作業的安全要求，其他人員要有明確分工。吊裝作業前嚴格檢查起重設備各部件的可靠性和安全性，并進行試吊。各種起重機具不得超負荷使用，鋼絲繩的安全系數，不小于下表的要求，地錨要牢固，纜風繩不得綁扎在電桿或其他不穩定的物件上。作業中遇有停電或其他特殊情況，將重物落至地面，不得懸在空中是。用 途安全系數用途安全系數纜風繩3.5吊掛和捆綁 用6支承動臂用4千斤繩 用810卷揚機用5纜索承重繩3.75輪胎式起重機和履帶式起重機作業地面應堅實平

107、整，支腳支墊牢靠，回轉半徑內不得有障礙物。兩臺或多臺起重機吊運同一重物時，鋼絲繩保持垂直，各臺起重機升降同步，各臺起重機不得超過各自的額定起重能力。吊起重物時，先將重物吊離面10cm 左右，停機檢查制動器靈敏性和可靠性，以及重物綁扎的牢固程度，確認情況正常后，再繼續工作。作業中不得懸吊重物行走。起升或降下重物時，速度要均勻、平穩，保持機身的穩定，防止重心傾斜，嚴禁起吊的重物自由下落。配備必要的滅火器，加駕駛室內不得存放易燃品，雨天作業，制動帶淋雨打滑時，停止作業 。在輸電線路下作業時，起重臂、吊具、輔具、飲絲繩 等與輸電線的距離不得小于下表的規定。工作完畢，將機車停放在堅固的地面上，吊鉤收起，

108、各部制動器剎牢，操縱桿放到空檔位置。輸電線路電壓最小距離(m)輸電線路電壓最小距離(m)輸電線路電壓最小距離(m)1KV1.5135KV3大于60 KV0.01(V-50)+3千斤頂頂升重物在重心位置，如需用千斤頂 糾正偏斜物體時，放置千斤頂的臺座堅固可靠。頂升重物過程中，千斤頂出現故障時，在重物支墊穩固后，再取出修理。用多臺千斤頂起升同一重物時，動作同步、均衡。(8)高空作業高處作業設有可靠的安全的、防護措施，在開放型結構上施工，如高處搭設腳手架等，要設安全防護網。從事高處作業人員要定期或隨時體檢，發現有不能登高的病癥，不得從事高處作業，嚴禁酒后登高作業。高處作業所用的梯子不得缺檔和墊高一架

109、梯子不得二人同時上下，在通道處(或平臺)使用梯子設置圍欄。高處作業與地面聯系，有專人負責，或配有通迅設備。運送人員和物件的各種升降電梯、吊籠，有可靠的安全裝置，嚴禁乘坐運送物件的吊欄人員。九、文明環保施工保證體系與措施1、文明施工(1)、建立健全文明施工的組織保證體系，做到有目標、有標準，責任到人，抓落實，目標為部級文明施工達標工地。(2)、我局是貫標施工企業，按內部質量保證體系的要求，施工現場材料、設備、成品、半成品按平面布置堆碼、標識。臨時道路專人保養，做到暢通、平坦、不積水、不揚塵，警示標志醒目、齊全。(3)、施工劃地，生活區和辦公區分設，全封閉管理，醒目處設有工程公告、宣傳教育欄，區域

110、內整齊、清潔，彩旗招展，鼓舞勵志，實行一證一牌制度，施工人員佩證上崗。(4)、對全體施工人員進行刑法教育，自覺遵守法律、法規，設專人協調與周邊村落之間的關系，發生糾紛按程序逐級追究解決，杜絕打架斗毆。(5)、職工住宿軍事化，衛生、整潔；生活垃圾集中收集堆放；廁所建成水沖式，缸體鋪面，專人值班打掃；膳食區設有滅蠅燈，工作人員身體健康，定期檢查，持證上崗；工地設有茶水桶，住宿處設有沐浴間和保健室。(6)、實行“落手清”制度，杜絕隨意堆放材料、設備，做到工完料清。施工人員不得在現場隨處坐臥、光膀赤腳作業。(7)、臨時用水、用電等有專項施工方案及管理措施，做到無“長流水”、“常明燈”，電線架設整齊劃一

111、，場地整潔衛生。(8)、施工作業區設有臨時廁所，施工人員要尊重當地村民的生活習慣和節日禮俗，不隨便進村擾民及私拿群眾物品。2 、環境保護(1)、全體施工人員集中學習環保知識，依工程特點制訂切實可行的環保措施，專人負責落實、監督。(2)、施工中產生的污水、泥漿、生活污水等按分類消毒處理，沉淀后排放。生活垃圾有專人保潔運至環保要求的地點，化學物品、油料等進行倉儲、覆蓋，防止隨地下水污染附近區域。(3)、機械、設備的尾氣有消毒、凈化設備，有毒、有害物質不隨便焚燒，并不得隨便回填，收集堆放交環衛部門集中處理。(4)、按施工方案交底進行，嚴禁亂挖、亂掘，盡量少損壞已有的植被，對現有或規劃的古墓、遺址、古

112、樹、名木設警戒進行保護。(5)、調查摸清施工區域的水系，施工現場有良好的排水、匯水功能，做到不沖不亂開挖，減小水土流失及污染。(6)、若發現文物古跡，施工人員要立即下令停止作業，嚴守現場并報有關部門。(7)、施工廢料和土石方工程的廢方處理，按監理工程師的指示選場棄置，盡量少占土地，選擇荒地并結合改地造田，盡可能對棄土場平整作地或種植草皮、樹木，防止水土流失。(8)、施工道路有灑水車灑水保養，確保不揚塵污染。砼拌和場地，搭設料棚，并遠離居民點。(9)、散體、流體建筑材料的運輸有覆蓋措施，防止沿途撒漏飛揚。(10)、保護好當地的自然資源和野生動植物，教育施工人員不偷獵和隨意采摘、砍伐。(11)、有專項措施，確保施工區域的地下電纜、光纜、一切結構物公共設備的完好無損。3、文明施工保證體項目經理 劉少英文明施工員 任鐵仁綜合治理 羅文興工程質量 任春園安全生產 王昌林環境衛生 李學讓宣傳教育 張德新衛生防疫 蘇榮智