1、鄭東新區金光花苑安置A區開閉所模板工程施工方案 編制人： 審核人： 批準人： 目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、總體設計及施工部署2（一）、總體籌劃2（二）、安全領導小組2四、材料選擇3（一）墻模板3（二）梁模板(扣件鋼管架)4五、搭設參數及施工工藝5（一）、模板安裝的一般要求5（二）、模板定位5（三）、0000以下模板安裝要求6（四）、0.000以上模板安裝要求8其他模板支架12六、模板拆除技術措施15七、勞動力及施工器具配置18八、施工管理19（一）、材料管理19（二）、過程管理21（三）、驗收管理23（四）、混凝土澆搗管理25九、重大危險源識別及安全管理措施25（一）、重大危險源辨識

2、25（二）、安全管理措施28十、環境保護措施29十一、監測措施33十二、墻模板計算書35十三、梁模板(扣件鋼管架)計算書45十四、板模板(扣件鋼管高架)計算書62模板支架專項施工方案一、編制依據1、依據鄭東新區金光花苑安置A區開閉所施工設計圖 紙項目施工設計圖紙；2、依據鄭東新區金光花苑安置項目施工組織設計；3、各類參考規范、圖書：建筑施工手冊第五冊；建筑施工計算手冊江正榮著；建筑結構荷載規范（GB50009-2012）；混凝土結構設計規范（GB50010-2010）；鋼結構設計規范（GB50017-2003）；建筑工程大模板技術規程（JGJ74-2003）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規

3、范（JGJ130-2011）；建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2010）；木結構設計規范（GB50005-2010）；二、工程概況本工程為鄭州東區金光花園安置A區，位于鄭州市鄭東新區永盛西路以南、通商路以東，建筑總面積約為160m2，地下二層，地上一層，基礎形式為平板式筏板基礎，結構形式為框架結構。三、總體設計及施工部署（一）、總體籌劃本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、

4、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JGJ59-2011等檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：墻模板、梁模板(扣件鋼管架)、板模板(扣件鋼管高架)（二）、安全領導小組搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安

5、全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：郭保杰（項目經理）組長，負責協調指揮工作；喬洽坤、李志才、劉永勝（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；任予彥、呂文生、李建峰（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；架子工班長組員，負責現場具體施工；四、材料選擇（一）墻模板外墻和臨空墻螺栓采用止水螺栓，內墻采用普通可回收螺栓。其他材料見下表：模板支架材料類型墻模板面板材料12mm厚膠合面板主楞材料木方次楞材料木方穿墻螺栓M12（二）梁模板(扣件鋼管架)按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。具

6、體材料見下表：模板支架材料類型梁模板(扣件鋼管架)面板材料12mm厚膠合面板主楞材料圓鋼管次楞材料木方梁底支撐方木支架鋼管483（三）板模板(扣件鋼管高架)按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。具體材料見下表：模板支架材料類型板模板(扣件鋼管高架)面板材料12mm厚膠合面板板底支撐方木支撐立桿材料鋼管：五、搭設參數及施工工藝（一）、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按

7、照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 1mm2、相鄰模板之間高低差 1mm3、模板平整度 2mm4、模板平面尺寸偏差 3mm（二）、模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝

8、土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。（三）、0000以下模板安裝要求1、底板模板安裝順序及技術要點墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模全部采用磚模，沿底板邊線外延50mm砌筑240mm厚磚墻，高度同板厚，在底板厚度范圍內砌筑永久性保護墻，砂漿采用1：3水泥砂漿，磚墻內側抹20mm厚1：3水泥砂漿。積水坑、電梯井模板采用12mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止澆筑混凝土時模板上浮。2、墻體模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土

9、澆筑拆模技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。3、梁模板安裝順序及技術要點模板安裝順序搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎粱鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板技術要點按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱2)，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。4、樓板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道

10、工序技術要點樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，當梁、板跨度不小于4m時，梁跨中起拱值除圖中注明者外，其他均按混凝土結構施工質量驗收規范的要求起拱，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。5、柱模板安裝順序及技術要點模板安裝順序搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安裝支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板技術要點板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。（四）、0.000以上模板安裝要求1、墻體模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用

11、空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。2、梁、板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序技術要點樓板模板當采用單塊就位尺寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。3.、柱模板安裝順序及施工工藝模板安裝順序搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安裝支撐固定柱模澆筑混凝土拆

12、除腳手架、模板清理模板技術要點板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。4、柱模板安裝順序及技術要點模板安裝順序搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安裝支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板技術要點板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。（五）、各類型模板支架搭設參數梁模板(扣件鋼管架)參數表一、基本參數梁段信息L樓板混凝土厚度(mm)100梁截面寬度B(m)0.25梁截面高度D(m)0.45承重架及模板支撐設置梁底支撐小楞垂直梁截面方向立桿沿梁跨度方向間距la(m)0.8立桿步距h(m)1.2梁兩側立桿間距lc(m)1梁底增加承重立

13、桿根數1板底承重立桿橫向間距或排距lb(m)1.2梁底模板支撐小楞材料方木鋼管類型(mm)483.5立桿承重連接方式雙扣件扣件抗滑承載力系數1立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m)0.1梁模板支架計算高度H(m)3.3是否計算邊梁是外立桿與樓地面的夾角75是否驗算地基承載力否模板自重(kN/m2)0.3鋼筋自重(kN/m3)1.5施工荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)4新澆混凝土側壓力(kN/m2)17.848考慮荷載折減系數是是否進行模板材料匡算否是否自定義梁兩側樓板計算長度否二、材料參數木材品種北美短葉松彈性模量E(N/mm2

14、)9000抗壓強度設計值fc(N/mm)10抗彎強度設計值fm(N/mm2)13抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.4面板類型膠合面板面板抗彎設計值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)12面板彈性模量E(N/mm2)9500三、梁底模板參數梁底方木截面寬度(mm)37梁底方木截面高度(mm)77梁底縱向支撐根數2梁底木方、木托梁計算方法按三跨連續梁計算梁底支撐小橫桿根數0四、梁側模板參數主楞(外龍骨)方向豎向設置主楞間距(mm)800次楞根數(mm)4主楞材料圓鋼管主楞直徑(mm)48主楞壁厚(mm)2.5主楞合并根數2次楞材料木方次楞寬度(mm)37次楞高度(mm)77次楞合并根數1采用斜

15、撐是斜撐類型設置設主楞，設次楞，不設穿梁螺栓斜撐材料類型方木斜撐截面寬度b1(mm)37斜撐截面高度h1(mm)77斜撐腳點與頂點的水平距離(m)0.15斜撐腳點與頂點的豎向距離(m)0.2板模板(扣件鋼管高架)參數表一、基本參數立桿縱向間距或跨距lb(m)1立桿橫向間距或排距la(m)1立桿步距h(m)1.5立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m)0.1模板支架計算高度H(m)5.4樓板的計算厚度(mm)100鋼管類型(mm)板底支撐形式立桿承重連接方式扣件抗滑承載力系數0.8是否驗算地基承載力否是否計算拆模時間否板底木方、木托梁計算方法是否進行模板材料匡算否二、材料參數木方(圓木)的間隔距離

16、(mm)250木方的截面寬度B(mm)37木方的截面高度H(mm)77木方(圓木)彈性模量E(N/mm2)9000木方(圓木)抗彎強度設計值(N/mm2)13木方(圓木)抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板類型膠合面板面板厚度(mm)12面板彈性模量E(N/mm2)9500面板抗彎設計值fm(N/mm2)13三、荷載參數模板與木板自重(kN/m2)0.35混凝土與鋼筋自重(kN/m3)25施工均布荷載(kN/m2)2.5墻模板參數表一、基本參數傾倒混凝土荷載值(kN/m2)3主楞方向水平布置次楞(內楞骨)間距(mm)300主楞(外楞骨)間距(mm)500分段新澆混凝土側壓力荷載(kN/m2)

17、17.031穿墻螺栓水平間距(mm)600穿墻螺栓豎向間距(mm)500穿墻螺栓型號M12考慮荷載折減系數是主楞龍骨材料木方主楞寬度(mm)60主楞高度(mm)80主楞柱箍合并根數2次楞龍骨材料木方次楞寬度(mm)60次楞高度(mm)80次楞柱箍合并根數2二、材料參數面板類型膠合面板面板厚度(mm)18面板彈性模量E(N/mm2)6000面板抗彎設計值fc(N/mm2)13面板抗剪設計值ft(N/mm2)1.5方木彈性模量E(N/mm2)9000方木抗剪設計值ft(N/mm2)1.5方木抗彎設計值fc(N/mm2)13鋼楞彈性模量E(N/mm2)206000鋼楞抗彎設計值fc(N/mm2)20

18、5其他模板支架1、水平桿每步縱橫向水平桿必須拉通。水平桿件接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。水平對接接頭位置要求如下圖。搭接接頭要求如下圖，將搭接長度范圍內的中心點看成對接點，此時其搭接位置要求同對接（上圖）。門架：設置縱向水平加固桿應連續，并形成水平閉合圈；在底部門架下端應加封口桿，門架的內、外兩側應設通長掃地桿；水平加固桿應采用扣件與門架立桿扣緊；2、立桿鋼管腳手架：立桿平面布置圖（詳見附圖）搭接要求：本工程所有部位立桿接長全部采用對接扣件連接，接頭位置要求如下。掃地桿如何設置？3、剪刀撐鋼管腳手架：水平剪刀撐：模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。設

19、置時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3；豎向剪刀撐：模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔4排立桿設置一道縱橫向剪刀撐，由底至頂連續設置；剪刀撐平立面布置圖（詳見附圖）。門架：剪刀撐和加固桿必須與門架同步搭設；水平加固桿應設于門架立桿內側，剪刀撐應設于門架立桿外側并連牢；剪刀撐斜桿與地面的傾角宜為4560度，剪刀撐寬度宜為48m；剪刀撐應采用扣件與門架立桿扣緊；剪刀撐斜桿若采用搭接接長，搭接長度不宜小于1000mm，搭接處應采用三個扣件扣緊；剪刀撐平立面布置圖（詳見附圖）。4、周邊拉結豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體。用抱柱的方式（如連墻件），

20、如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。六、模板拆除技術措施1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合現澆結構拆模時所需混凝土強度規定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墻模板拆除墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板

21、順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。（2） 樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落

22、在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。6、其他技術要求：（1）拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續。（2）支拆模板時，2米以上高處作業設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。（3）模板拆除前必須有混凝土強度拆模報告，強度達到規定要求后方可拆模。1）側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除。

23、2）底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除。3）板底模2米，混凝土強度達到50%，2米8米混凝土強度達到75%，8米，混凝土強度達到100%方可拆除。4）模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續，經技術負責人、監理審批簽字后方可拆除。5）柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。6）墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。7）樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側幫模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然

24、后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。七、勞動力及施工器具配置1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查

25、的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。（一）、勞動力安排表工種人數技術管理9安全監督3質量檢查3測量放線3木工11架子工28（二）、機具配備機具名稱數量備注架子扳手40把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手12把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈8把調整架子水平彎曲度八、施工管理（一）、材料管理1、鋼材技術性能必須符合碳素結構鋼（GB700-2008）的要求。2、膠合板技術性能必須符合混凝土模板用膠合板（ZBB70006-88）要求。3、木方必須符合質量標準要求。4、支架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/

26、T13793-2008）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092-2008）中規定的 3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700-2008）中Q235-A級鋼的規定。5、鋼管表面應保持干燥、無明顯銹蝕、無裂紋等表觀現象。6、鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：（1）應有產品質量合格證；（2）應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228-2010）的有關規定，質量應符合本規范第3.1.1條的規定；（3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；（4）鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應分別符合規范規范

27、（JGJ130-2013）的規定；（5）鋼管必須涂有防銹漆。7、舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：（1）表面銹蝕深度應符合規范規范（JGJ130-2013）的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；（2）鋼管彎曲變形應符合規范（JGJ130-2013）規定。（3）鋼管上嚴禁打孔。8、扣件式鋼管腳手架應采用鍛鑄制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）的規定；采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。9、扣件的驗收應符合下

28、列規定：新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。（1）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。（2）新、舊扣件均應進行防銹處理。（3）支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達65Nmm時，不得發生破外。（二）、過程管理1、施工前管理（1）材料管理材料質量滿足方案設計和相關規程要求，搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢的數量按有關規定執行。未經檢測和檢測不合格的一律不得使用。（2）交底管理交底的形式分為技術交底和安全交底，均由項目技術負責人對相關班組成員、管理崗位人員進行交底，并落實相關簽字手續。2、施工中管理要點（1）豎向結

29、構隱蔽工程質量符合設計要求，進入下道模板支架工序的施工。（2）模板支架搭設方式符合施工方案要求，并通過相關部門驗收。（3）混凝土澆筑方式符合施工方案要求，控制堆載，避免上部荷載集中化。（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模時間符合相關檢測結果和規范要求。拆模以接到拆模通知書為準，不得私自拆除任何構件。3、質量管理措施（1）認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2011）和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主

30、、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導。（2）認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態。（3）嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量。（4）混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐。（5）對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用。（6）為防止模底爛

31、根，放線后應用水泥砂漿找平并加墊海綿。（7）所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確保混凝土不漏漿。（8）模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度。（9）嚴格執行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞。（10）每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數據分析梁體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正

32、。（11）所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固。（12）陰、陽角模必須嚴格按照模板設計圖進行加固處理。（13）為防止梁模板安裝出現梁身不平直、梁底不平下撓、梁側模脹模等質量問題，支模時應將側模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。（三）、驗收管理1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，相關人員簽字。2、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、混凝土結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差項目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、

33、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法項目允許偏差(mm)檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查（四）、混凝土澆搗管理1、隱蔽工程，模板工程均驗收合格后，方出商品混凝土采購單，采購單詳細填寫工程地址，施工部位，強度等級，需求方量，添加劑，坍落度，澆筑時間等相

34、關信息，正式施工前24小時電話再次確認混凝土站材料儲備，供應能力等相關信息。確保混凝土澆筑正常進行。2、根據實驗室混凝土配合比，派相關人員在攪拌站進行監督和檢測；3、開盤前檢查混凝土配合比報告，實測混凝土坍落度，符合要求，方可進行澆筑，澆筑過程中按相關要求進行抽查。4、混凝土澆筑前輸送管線的布置方式符合方案要求，澆筑過程中堅決避免堆載過大現象。5、墻、柱和梁板分開澆筑，豎向結構達一定強度后方可作為模板支架的約束端。九、重大危險源識別及安全管理措施（一）、重大危險源辨識本模板工程涵蓋了鋼筋、混凝土、模板等工程，施工過程中存在的主要危險源有以下幾點：1、機械傷害形成原因：木工棚、機械缺陷誤操作，防

35、護不到位應采取的控制措施：（1）設專人負責，按規范操作經常檢查電鋸、電刨等的防護罩，分料器、推料器等設施，確保安全有效。（2）停機時要拉閘、斷電、上鎖。2、觸電形成原因：漏電開關失效，違規接送電源。應采取的控制措施：（1）機械設備必須做到“一機一閘一漏電”。（2）按、拆電源應由專業電工操作。（3）漏電開關等必須靈敏有效。（4）現場電纜布設規范。（5）設備必須使用按扭開關嚴禁使用倒順開關。3、火災形成原因：明火。應采取的控制措施：（1）嚴禁煙火；（2）嚴禁存放易燃易爆物品；（3）操作間必須配齊消防器材。4、物體打擊形成原因：模板搬運違章作業 、支模設施設備缺陷。應采取的控制措施：（1）輕拿慢放，

36、規范作業，注意安全。（2）應經常檢查所用工具，確保安全有效。5、高處墜落形成原因：高處支模防護不到位。應采取的控制措施：腳手架作業面應采取鋪板或平掛安全網等防護措施，且工人應規范操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因：木料等堆放不規范，支撐體系基礎不滿足受力要求。應采取的控制措施：（1）應分散放料，并嚴格控制堆放高度，嚴禁超過規定載荷。（2）基礎符合設計要求，達到設計的承載力，檢測條件缺乏的情況下，可做堆載實驗。7、起重傷害形成原因：模板等吊運不規范。應采取的控制措施：（1）吊裝時應把吊物綁牢固。（2）信號工及吊裝司機必須持證上崗，密切配合，嚴格遵守“十不吊”規定。（3）被吊物嚴禁從人上方通過，人

37、員嚴禁在被吊物下方停留。（4）經常檢查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6級以上強風、大雨、大霧等天氣嚴禁吊物。（6）整個預防措施過程都比必須安排有專門人員進行監控。8、其他傷害：形成原因：支拆模環境不良應采取的控制措施：應把所有拆下木料上的釘子去除或砸平。（二）、安全管理措施1、應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。2、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。3、登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。4、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把

38、活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。5、裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時， 除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。6、安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。7、對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。8、對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。9、在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。10、在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業。當不能停電時，應有隔離防護

39、措施。11、搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。12、模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。十、環境保護措施1、安全警示標志牌所有施工和生產現場必須按照施工規范標準和規定等的要求，在重要部位設置齊全的安全文明生產標志、標牌等標識。安全文明標志牌須由安全色、幾何圖形和圖形符號組成，要能表達特定的安全信息。如安全文明標志在使用中，要用其他補充文字說明時要與安全文明標志平行懸掛一處，讓操作人員明確其含義。2、現場圍擋搭、拆模板時必須進行圍擋并派專人看守。3、場容場貌進入現場一切材料必須按施工現場平面布置

40、圖指定位置一次性放置到位，各類材料分類碼放，按貫標要求掛牌，控制高度符合要求，保持現場材料整齊統一。建筑物內外的零散料及時清理，施工及生活垃圾要分開堆放，及時外運，做到活完場清。通道等處嚴禁堆放材料和其他物品，進場的成品采取相應的保護措施。施工區、辦公區和生活區域分隔開，對施工現場內進行綠化布置。建立嚴格的管理責任制，劃分責任區，設置明顯的標志牌，分片包干，責任到人。4、材料堆放建筑物內外存放的各種物資要分類別、規格按施工平面布置圖碼放整齊，符合其具體要求。構件、半成品、模板、塊料必須指定地點分類存放整齊，堆放平穩。現場工人操作做到活完料凈腳下清。現場施工垃圾集中堆放，及時分揀、回收、清運。施

41、工作業面建筑垃圾及時清理。現場余料、包裝容器及時回收，堆放整齊。5、現場防火不準在宿舍、辦公室內私自用電爐、電炒煲、電熱杯、煤油爐等，不準私自亂拉亂接電燈，不準在宿舍、辦公室內使用60瓦以上的燈泡。加強消防器材的管理，維修和保養，經常保持完整好用。鋼、木加工廠及其他場合要配備適當數量的在使用期內的滅火器并教會進場工人正確使用。嚴禁工人攜帶易燃、易爆物品進入施工現場。6、垃圾清運在生活區修建衛生的公共廁所，廁所的污水必須經化糞池處理才允許排入公共下水道。提供給工人飲用水必須從當地的衛生飲用水源接到。施工現場設公共浴室、浴室必須是淋浴。生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清運出去。整個生活區的公共衛

42、生設專人負責，以保持生活區經常清潔、干凈。7、環保及不擾民措施（1）施工現場環保工作計劃認真學習和貫徹國家、地方環境法律法規和本公司環境方針、目標、指標及相關文件要求，達到并超過文明安全工地的要求。積極全面地開展環保工作，建立項目部環境管理體系，成立環保領導小組，予以運行控制，定期或不定期監測監控。加強環保宣傳工作，提高全員環境意識。現場采取圖片、表揚、評優、獎勵等多種形式進行環保宣傳，并將環保知識的普及工作落實到每位施工人員身上。對上崗的施工人員實行環保達標上崗制度，做到凡是上崗人員均通過環保考試。現場建立環保義務監督崗制度，保證及時反饋信息，對環保做得不周之處及時提出整改方案，積極改進并完

43、善環保措施。根據現場實際情況組織有關技術人員進行環保革新發明，并注意及時宣傳推廣。嚴格按照施工組織設計中環保措施開展環保工作，其針對性和可操作性要強。（2）施工現場環保工作措施1）環境管理體系有效運轉，各單位環保員切實做好本職工作，隨時進行信息反饋，每月召開例會，由專職環保員總結信息，集體解決落實，保證環境管理體系有效運行，持續改進。2）為防止大氣污染，施工現場采取如下具體措施：職工大灶和茶爐，采用煤氣（電）方式，每月進行兩次自檢。現場嚴禁燒雜物。3）為防止施工粉塵污染，現場采取如下具體措施：工程施工現場采用磚砌圍墻進行現場圍擋。對易飛揚細顆料散體材料，安排在臨時庫房存放或用彩條布遮蓋；運輸時

44、采用彩條布遮蓋或其他方式防止遺撒、飛揚；卸裝時要小心輕放，不得拋撒，最大限度的減少揚塵。對進出現場的車輛，進行嚴格的清掃，做好防遺撒工作。在土方開挖運輸期間，設專人負責清掃車輪，并拍實車上土，對松散易飛揚物采取遮蓋。臨時施工道路進行路面硬化，在干燥多風季節定時灑水。結構施工中的施工垃圾采用容器吊運至封閉垃圾站，并及時清運。運輸車不得超量運載，運載工程土方最高點不超過車輛槽幫上沿50cm，邊緣低于車輛槽幫上沿10cm，裝載建筑渣土或其他散裝材料不得超過槽幫上沿。定期對施工作業人員進行文明施工的教育，對施工生產有關管理人員定期進行文明施工現場對噪聲控制要求的考核。結構施工階段晝間不超過70分貝，夜

45、間不超過55分貝以下，并經常測試。混凝土澆筑如須連續施工，在夜間施工時，須做好周圍居民的工作并向環保局提出書面報告，同時要盡量采取降噪措施，做到最大限度的減少擾民。對強噪聲機械如電鋸、電刨等，使用時須在封閉工棚內，盡量選用低噪聲或備有消聲降噪設備的施工機械；對使用時不能封閉的機械如振搗棒等，嚴格控制工作時間。施工期間，尤其是夜間施工盡量減少撞擊聲、哨聲，禁止亂扔模板、拖鐵器及禁止大聲喧嘩等人為噪聲。加強噪聲監測，采取專人監測、專人管理的原則，及時對施工現場超標的有關因素進行調整，達到施工噪聲不擾民的目的。會同有關部門和領導及時妥善處理重大擾民問題，詳細記錄問題及處理結果，必要時及時上報監理和甲

46、方。4）為防止水污染，現場采取如下具體措施：施工現場道路平整，做到不積水。對現場油料集中保管，油料庫做好防滲、污、跑、冒、滴、漏處理。攪拌機和運輸車輛沖洗污水、地泵污水等須設二級沉淀池后，排入市政污水管線。現場內職工食堂污水經過濾、沉淀、隔油后排入污水管線。5）做好施工現場環境保護的監督檢查工作，每月初、月中和月末對環境各項工作進行一次檢查，對存在的問題及時解決，并做好文字記錄和存檔工作。十一、監測措施1、監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。2、監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。3、監

47、測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。4、儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手15、監測說明（1）班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查；（2）模板工程日常檢查重點部位：1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2）連墻件是否松動；3）架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4）施工過程中是否有超載現象；5）安全防護措施是否

48、符合規范要求；6）支架與桿件是否有變形現象；6、監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。（1）本工程立桿監測預警值為10mm，立桿垂直偏差在24mm以內。（2）監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理成品保護1、不得在配好的模板上隨意踐踏、重物沖擊；木背楞分類堆放，不得隨意切斷或鋸、割。不準在模板上任意拖拉鋼筋。在支好的頂板上焊接鋼筋（固定線盒）時，必須在模板上加墊鐵皮或其它阻燃材料，以及在頂板上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，

49、須用木方作墊進行。2、根據圖紙精心排板，每塊板、每根梁盡量少拼縫。3、多余扣件和釘子要裝入專用背包中，按要求回收，不得亂丟亂放。4、模板拆除扣件不得亂丟，邊拆邊進袋。5、拆除模板按標識吊運到模板堆放場地，由模板保養人員及時對模板進行清理、修正、刷脫模劑，標識不清的模板應重新標識；作到精心保養，以延長使用期限。6、模板上的脫模劑晾干后才可吊運。十二、墻模板計算書一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):4

50、8.00；壁厚(mm):2.50；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:1；寬度(mm):37.00；高度(mm):77.00；4.面板參數面板類型:木面板；面板厚度(mm):13.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設

51、計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取5.100m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、122.400 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新

52、澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4500.900=

53、8.277kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.18.277150.02+0.1171.134150.02= 2.16104Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45013.013.0/6=1.27104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： =

54、 M/W = 2.16104 / 1.27104 = 1.7N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =1.7N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；面板的最大剪力：V = 0.68.277150.0 + 0.6171.134150.0 = 8

55、49.9N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 849.9N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 13.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =3849.9/(245013.0)=0.218N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.218N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！

56、 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.45 = 7.664N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 150mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 451.31.31.3/12=8.24cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.661504/(10095008.24104) = 0.034 mm；面板的最大撓度計算值: =0.0

57、34mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.6mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度37mm，高度77mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 3.77.77.7/61= 36.56cm3；I = 3.77.77.77.7/121= 140.76cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.

58、0310.1500.900=2.759kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.12.759450.02+0.1170.378450.02= 6.48104Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.66104； f -次楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 6.48104/3.66104 = 1.8 N/mm2；

59、次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.1500.900/1=2.759kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.150.90/1=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.62.759450.

60、0+ 0.6170.378450.0 = 849.9N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 849.9N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 37.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 77.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =3849.9/(237.077.0)=0.447N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.447N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！

61、3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.15=2.55 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=1.41106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.6772.55/14504/(10090001.41106) = 0.056 mm；次楞的最大容許撓度值:

62、 = 1.8mm；次楞的最大撓度計算值 =0.056mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =3.8652= 7.73cm3；I =9.2762= 18.55cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.150.451.420.150.451.569kN；主楞計算跨度(對拉螺栓

63、水平間距): l = 450mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 1.01105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 7.73103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 1.01105/7.73103 = 13 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =13N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(

64、N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V =1282.8/2 = 641.4N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 357.356mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =2641.4/357.356=3.590N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =3.59N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.074mm；主楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；主楞的最大撓度計算值 =0.074mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.8

65、mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 2.34 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=2.342kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！十三、梁模

66、板(扣件鋼管架)計算書一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.45；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：3.30；梁兩側立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度

67、(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：北美短葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗

68、彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：37.0；梁底方木截面高度h(mm)：77.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：800；次楞根數：4；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.50；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：37.00；高度(mm)：77.00；斜撐類型：設主楞，設次楞，不設穿梁螺栓；斜撐材料類型：方木；斜撐截面寬度b1(mm)：37；斜撐截面高度h1(mm)：77；斜撐腳點與頂點的水平距離(m)：0.15；斜撐腳點與頂點的豎向距離(m)：0.20；二、梁側模板荷載計算按施工

69、手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的

70、計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 801.21.2/6=19.2cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括

71、：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.817.850.9=15.421kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.840.9=4.032kN/m；計算跨度: l = (450-100)/(4-1)= 116.67mm；面板的最大彎矩 M= 0.115.421(450-100)/(4-1)2 + 0.1174.032(450-100)/(4-1)2= 2.74104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.115.421(450-100)/(4-1)/1000+1.24.032(450-100)/(4-1)/1000=2.543 kN；經計算得到，面板的

72、受彎應力計算值: = 2.74104 / 1.92104=1.4N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.4N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 15.421N/mm； l-計算跨度: l = (450-100)/(4-1)=116.67mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 801.21.21.2/12=11.52cm4；面板的最

73、大撓度計算值: = 0.67715.421(450-100)/(4-1)4/(10095001.15105) = 0.018 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(450-100)/(4-1)/250 = 0.467mm；面板的最大撓度計算值 =0.018mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.467mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.543/0.800= 3.179kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度37mm，高度77mm，截面慣性矩I，截

74、面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 13.77.77.7/6 = 36.56cm3；I = 13.77.77.77.7/12 = 140.76cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.203 kNm，最大支座反力 R= 2.798 kN，最大變形 = 0.707 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.03105/3.66104 = 5.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 5.6

75、 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 800/400=2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.707mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.798kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 23.865=7.73cm3；I = 29.276=18.55cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩

76、圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.089 kNm，斜撐作用處支座反力 R= 4.849 kN，最大變形 = 0.006 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 8.92104/7.73103 = 11.5 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =11.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.006 mm主楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0

77、.006mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！3.斜撐驗算（1）斜撐(軸力)計算斜撐的軸力Rx按下式計算： RxR/sin其中 R -斜撐對梁頂側支撐的支座反力，取；R =4.849kN； Rx -斜撐的軸力； -斜撐與梁側面板的夾角；sin = sin arctan0.15/0.2 = 0.6；斜撐的軸力：Rx=R/sin=4.849/0.6=8.081kN（2）斜撐穩定性驗算穩定性計算公式如下：Rx/(A0)fc 其中，Rx - 作用在斜撐的軸力,8.081kN -斜撐受壓應力計算值； fc -斜撐抗壓強度設計值；10N/mm2 A0 -斜撐截面的計算面積 A0 =37

78、77=2849mm2； -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比=l0/i結果確定；軸心受壓構件穩定系數按下式計算： = =1/(1+(/65)2) i -斜撐的回轉半徑;i =0.28977=22.25mm； l0- 斜撐的計算長度，l0 =0.22+0.1520.5=0.25m； = l0/i =11.23； =1/(1+(/65)2) =0.97經計算得到： = N/(A) =8.08103/(0.972849)=2.92N/mm2；根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數； f =1.210=12N/mm2；斜撐受壓應力計算值為2.92N/mm2，小于斜撐抗壓強度設計

79、值12N/mm2，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8001212/6 = 1.92104mm3； I = 800121212/12 = 1.15105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(2

80、4.00+1.50)0.45+0.300.800.90=10.174kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kN/m；q=10.174+4.032=14.206kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/814.2062502=1.11105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.514.2060.25=1.776kN =Mmax/W=1.11105/1.92104=5.8N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求

81、！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=8.478kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 510.1742504/(38495001.15105)=0.473mm；面板的最大撓度計算值: =0.473mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1mm，滿足要求！六、梁

82、底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.776/0.8=2.22kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=3.77.77.7/6 = 36.56 cm3；I=3.77.77.77.7/12 = 140.76 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.12.

83、220.82 = 0.142 kNm；最大應力 = M / W = 0.142106/36562.2 = 3.9 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.9 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.62.220.8 = 1.065 kN；方木受剪應力計算值 = 31.0651000/(23777) = 0.561 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.561 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.4

84、 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6772.228004 /(1009000140.764104)=0.486mm；方木的最大允許撓度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.486 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.776kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(1.000-0.250)/40.800(1.20.10024.000+1.42.000

85、)+1.220.800(0.450-0.100)0.300=1.054kN斜撐傳遞集中力：N=4.8490.200/0.150=6.465kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=2.639 kN；N2=13.31 kN；最大彎矩 Mmax=0.812 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.416 mm；最大應力 =0.812106/4490=180.9 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 180.9 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、

86、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=13.31 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、

87、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁內側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =13.31 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1493.3=0.59 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.00-0.25)/2)0.800.30=0.281 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.20/2+(1.00-0.25)/2)0.800.100(1.50+24.00)=2.387 kN； N =13.31+0.59+0.281+2.387=16.568 kN； - 軸心

88、受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh

89、 = 1.1551.71.2 = 2.356 m；lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.316 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =16567.637/(0.316424) = 123.7 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 123.7 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁外側立桿穩定性驗算：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = 2.639/Sin75o = 2.732 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.14

90、9(3.3-0.45)/Sin75o = 0.527 kN； N = 2.732+ 0.527 = 3.259 kN； -邊梁外側立桿與樓地面的夾角：= 75 o； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo =

91、 k1uh/Sin (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh/Sin = 1.1551.71.2/0.966 = 2.439 m；lo/i = 2439.318 / 15.9 = 153 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.298 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =3259.093/(0.298424) = 25.8 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 25.8 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！

92、十四、板模板(扣件鋼管高架)計算書一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):5.40；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為12mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9

93、500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):37.00；木方的截面高度(mm):77.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001.23/12 = 14.4 cm

94、4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大彎矩 M=0.16.922502= 43250 kNm；面板最大應力計算值 =M/W= 43250/24000 = 1.802 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.802 N/mm2

95、小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.85kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6772.852504/(100950014.4104)=0.055 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.055 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=3.77.77.7/6 = 36.56 cm3；I=bh3/12=3.77.77.77.7/12 = 1

96、40.76 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.1+0.350.25 = 0.712 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算:計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.712+1.40.625 = 1.73 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.7312 = 0.173 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.173106/36562.17 = 4

97、.732 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.732 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.731 = 1.038 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.038103/(2 3777) = 0.547 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.547 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)

98、=l/250均布荷載 q = q1 = 0.712 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.71210004 /(10090001407643.417)= 0.381 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.381 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.73kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.649 kNm ；最大變形 Vmax =

99、2.06 mm ；最大支座力 Qmax = 7.569 kN ；最大應力 = 648853.79/4490 = 144.511 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 144.511 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.06mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向

100、水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.569 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.4 = 0.747 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.111 = 2.5 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.597 kN；2.活荷載為施工荷載標

101、準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.617 kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.617 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm

102、3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10616.832/（0.537424） = 46.629 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 46.629 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值

103、 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；Lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.423 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10616.832/（0.423424） = 59.196 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 59.196 N/mm2 小于

104、 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可

105、以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計

106、：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。