1、無砟軌道預應力混凝土連續梁（雙線）（40+56+40m）上部支架及箱梁施工方案1.編制依據：1.1無碴軌道40+56+40m現澆預應力連續箱梁（雙線）施工圖1.2鐵道部現行高速鐵路、客運專線技術標準，設計暫規，施工規范，驗收標準和有關規定；1.3建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-20011.4現場踏勘所得的交通狀況、施工環境等調查資料。2.工程概況跨度40+56+40m連續梁橋跨曲阜北外環線。箱梁為單箱單室、變高度、變截面結構。箱梁頂寬12.0m，箱梁底寬6.7m。頂板厚度除梁端附近外均為40cm，底板厚度40至80cm，按直線線性變化，腹板厚48至80cm，按折線變化。全聯

2、在端支點、中跨中及中支點處共設5個橫隔板，橫隔板設有孔洞，供檢查人員通過。防護墻內側凈寬8.8m，橋上人行道鋼欄桿內側凈寬11.9m，橋梁寬12.0m，橋梁建筑總寬度12.28m。跨度40+56+40m連續梁橋梁全長為137.5m，計算跨度為40+56+40m，中支點處梁高4.35m，跨中10m直線段及邊跨17.75m直線段梁高為3.05m，邊支座中心線至梁端0.75m。二期恒載按120140KN/m進行預應力布置和張拉。3.工期安排跨度40+56+40m連續梁橋：2008年12月10日至2008年12月31日，上部支架地基處理；2009年1月01日至2009年1月31日，上部支架及底模板施工

3、；2009年02月01日至2009年02月28日，支架預壓；2009年03月01日至2009年03月20日，第一步箱梁混凝土；2009年03月21日至2009年03月31日，第二步箱梁混凝土；2009年04月01日至2009年04月20日，完成箱梁預應力施工；以上工期是在正常施工的情況下完成，如遇氣候等不利因素影響則工期順延。4.施工方案及方法4.1總體施工方案橋梁上部支架搭設全部采用碗扣式腳手架，跨公路部分采用碗扣式腳手架搭設門式剛架，其上搭設H型鋼，型鋼之上仍采用碗扣式腳手架作為上部支撐。施工前與公路相關部門簽訂相關協議，為方便交通，左右行車道上各留設一個門架作為行車通道，采用30cm30

4、cm碗扣式腳手架搭設臨時支墩，支墩寬1.6m，長13m（與公路斜交位置留置長度為14m），采用H型鋼橫跨公路線，間距0.3m，門架跨度均為7m。考慮混凝土重力荷載的分布，箱梁底部支架按照橫向間距60、縱向間距90布置；翼緣板底部支架縱、橫向間距均為90cm布置；橋墩358、359（40+56+40m連續梁橋）及橫隔板實心部位縱橫向間距均為60；所有支架步距均為1.2m。腳手架搭設高度6-10m，其上用可調頂托調整標高。在碗扣式腳手架縱向用普通鋼管搭設三道豎向剪刀撐，同時，在支架中部、上部各增加水平剪刀撐，以增加支架的穩定性。箱梁模板施工采用厚度為1.5cm的竹膠板，場內加工、安裝。為確保箱梁混

5、凝土的施工質量，箱梁采用二次澆筑成型。第一次混凝土澆筑到翼緣板下的倒角位置。4.2具體橋梁施工方案上部支架施工方案橋跨為56m預應力混凝土梁，跨曲阜北外環線，公路標高+75.102m，梁底標高+84.102m，凈高9m,翼緣板兩側凈高12.05m。上部支架采用碗扣式腳手架滿堂支架。跨公路段采用30cm30cm碗扣式腳手架搭臨時支墩。支墩高0.5m，寬1.6m，長15m，采用H型鋼橫跨公路線，間距0.3m，門架凈跨度為7m，凈高度6m。上部支架采用碗扣式腳手架滿堂支架。跨公路段采用30cm30cm碗扣式腳手架搭臨時支墩。支墩高0.5m，寬1.6m，長16m，采用H型鋼橫跨公路線，間距0.3m，門

6、架凈跨度為7m，凈高度6m。箱梁施工方案支架搭設完成后，鋪設箱梁底模。為觀測、采集支架的彈性及非彈性變形值，在橋跨箱梁支架上進行預壓，取得觀測數據后，確定預留沉降數值。箱梁底模及外模板施工采用厚度為1.5cm的竹膠板，內模采用厚度為1.5cm的木膠板，場內加工、安裝。內模采用雙層架管支撐，為確保箱梁混凝土的施工質量，箱梁采用二次澆筑成型。新舊混凝土之間的施工縫，必須嚴格按規范進行處理，經驗收合格后方可進行下一道工序。4.3施工方法4.3.1上部支架施工方法地基處理下部基礎工程（包括樁基、承臺、橋墩）施工完成，即可進行基坑回填工作。回填完畢，對腳手架搭設范圍的地面進行地基處理。1）將腳手架范圍內

7、的場地進行清理，根據現場地面表層土質情況（地表及以下4m范圍內為粉質粘土層，地基承載力自上而下為=97270kpa），挖除土層50cm，并采用砂礫或碎石進行換填，并用壓路機分層壓實（每層砂礫厚度控制不超過25cm），在其上做混凝土墊層（20cm），待墊層達到一定強度后，搭設腳手架。腳手架基礎上，底座下設置墊木， 布設必須平穩，不得懸空，遇有坑槽時，立桿應下到槽底或在槽上加設底梁（可用枕木或型鋼梁）。2）橋梁跨越部分，施工前與交通部門簽訂相關協議，為方便交通，左右行車道上各留設一個門架作為行車通道，采用30cm30cm碗扣式腳手架搭設臨時支墩，支墩采用C20混凝土，施工時注意保護原路面，并在支墩

8、與原路面間鋪一層油氈。支墩高0.5m，寬1.6m，長15m（與公路斜交位置留置長度為16m），采用H型鋼橫跨公路線，間距0.3m，門架跨度均為7m。3）公路（或鐵路）路基邊坡位置，人工作成階梯式平臺，平臺壓實找平后，做20cm混凝土墊層，墊層之上搭設腳手架。4）腳手架周圍的地基設排水措施，在四周距腳手架外立桿2.0m處設一排水溝，防止積水浸泡地基。4.3.1.2支架的搭設作業箱梁支架采用碗扣式腳手架（483.5）,立桿的縱向間距90cm，橫向間距為60cm，橋墩358、359（40+56+40m連續梁橋）及橫隔板實心部位的腳手架采用縱向間距60cm，橫向間距為60cm；頂托與底模間布置兩層方木

9、，頂托上按橫向布置，間距60cm；底模下按縱向布置，間距30cm。翼緣板底模下腳手管立桿的縱向間距90cm，橫向間距為90cm，頂托與底模間布置兩層方木；頂托上按橫向布置，間距90cm；底模下按縱向布置，間距40cm。支架要有足夠的牢固性和穩定性，保證在施工中對所有規定的荷載作用于不變形、不搖晃、能夠確保作業人員的安全，要有足夠的面積，滿足堆放材料、行走的要求，構造簡單、搭設方便、使用安全。支架所用材料和加工質量必須符合規定要求，不得使用不合格品。確保腳手架具有穩定的結構和足夠的承載力。認真處理好地基，確保地層具有足夠的承載力，避免腳手架發生整體或局部沉降。嚴格按要求搭設腳手架，搭設完畢后應進

10、行質量檢查和驗收，合格后方可使用。嚴格控制使用荷載，確保有較大安全儲備。按形式基本構架單元的要求逐排、逐跨和逐步進行搭設，矩形周邊支架宜從其中的一個角部開始向兩個方向延伸搭設。為確保已搭部分穩定，應遵守以下穩定構架要求：1）放掃地桿，立桿（架）豎起后，其底部先按間距規定與掃地桿扣結牢固，裝設第一步水平桿時，將立桿校正垂直后亦予以扣結。2）搭設好位于一個角落兩側1-2根桿長和1根桿高的架子（高度一般不超過6m，對于超過6m的腳手桿，可先搭至第三步），并按規定要求設置斜桿或剪刀撐，以形成穩定的起始架子；然后向兩邊延伸。至全周邊都搭好后，再分步滿周邊向上搭設。4.3.1.3支架預壓碗扣式腳手架搭設完

11、成后，必須進行支架預壓，采用在支撐頂面堆碼砂袋的方式，以消除地基及支架非彈性變形。4.3.1.3.1壓重荷載的計算支架預壓重量根據箱梁實際斷面計算,平均分配到底模上，預壓的最大荷載為箱梁重量加上施工荷載總重量的1.2倍。4.3.1.3.2測點的布置壓重前先在底模和下部支架頂端及支架基礎上布設觀測點，測量位置設在支點、梁跨的1/6、1/3、1/2、2/3和5/6處，每點位橫向均設3點。壓重前，測量觀測點的原始標高，并作詳細記錄。4.3.1.3.3壓重材料、吊裝設備的選用1)箱梁鋼筋混凝土2.6t/m3；中砂為1.65t/m3；壓重荷載選用袋裝砂，每袋重量1.6t左右，砂袋堆碼高度平均約2.5m。

12、袋子裝完后，稱量出具體重量后標注在袋子外面醒目位置，便于壓重時記錄。跨中荷載較小（梁截面尺寸為3.05m），壓重較小,砂袋堆碼高度控制在2.6m左右。對于橫梁實心斷面處，壓重荷載較大，壓重時，底面用砂袋壓至和跨中荷載相同后，上面可繼續堆碼至3.1m。兩側翼緣板位置可適當壓重，砂袋堆碼高度控制在1.0m左右。壓重必須做好詳細的稱量，并做好記錄。2）壓重吊裝設備采用吊車和塔吊結合的辦法。壓重材料就近在施工場地裝運。跨公路部分，采用塔吊和吊車相結合，加快施工進度。4.3.1.3.4壓重順序壓重順序應按照混凝土的澆筑順序進行，先澆筑混凝土的部位先壓重，后澆筑混凝土的部位后壓重。根據本工程的幾何特點及混

13、凝土澆筑順序，分跨進行預壓，先預壓小跨，再預壓大跨，每跨壓重的順序為：1)先壓靠近墩身處，再依次加載向遠離墩身的位置排列砂袋。2)全部重量達到50%時對支架、底模、支架等處的觀測點進行標高和平面位置坐標測量，并詳細作好記錄。分析支架的變形規則。3)繼續按上一步的步驟進行壓重，待壓至總重量的100%時繼續對觀測點進行測量并詳細作好記錄。4)壓重至總重量的120%時停止壓重并持荷一天。在這期間對支架、底模、支架等處的觀測點進行連續觀測，作好詳細記錄。4.3.1.3.5卸載按照壓重順序后壓重的先卸載，先壓重的后卸載的順序進行卸載。在壓重全部卸完后對現澆支架全面進行測量并作好記錄。4.3.1.3.6壓

14、重數據分析對壓重期間獲得的數據進行分析，分析出塑性變形和非塑性變形作為調整模板的依據。4.3.1.3.7壓重注意事項1)壓重重物的重量計量必須準確。2)在整個壓重過程中必須有專人對現澆支架進行全面細致的檢查，發現支架變形超出計算值和有其它異常時應立即停止操作并進行加固和論證，確保安全后方可繼續操作。3)對各壓重時期的支架變形觀測數據必須認真測量并認真作好記錄，并及時上報項目部總工室。4)汽車吊的擺放位置以及擺臂時大臂及配重的位置不得侵入公路限界內。4.3.2箱梁施工方法4.3.2.1模板4.3.2.1.1底模、側模箱梁模板選用厚度為1.5cm的優質竹膠板（1.22m2.44m）作為面板；模板加

15、工采用（高轉速）合金鋸片，鋸切時注意防止毛邊。成型的模板要進行覆蓋，盡量避免日曬雨淋等天氣影響，防止模板變形，并對成型模板尺寸進行檢查復核。為保證混凝土的外觀質量，邊腹板一律不設拉筋采用在外部腳手架加頂撐的方法加固。針對翼緣板底部弧形倒角，根據設計圓弧半徑及圓弧尺寸，采用2mm厚的不銹鋼板，預先在場外加工成型，現場打孔，采用長號鋼釘固定于竹膠板之上。外模內側要求光潔、平整、色澤一致、拼縫整齊，縫寬不得大于1mm；面板縫處必須外背方木，模板之間的縫隙采用密封膠做抹縫處理，并用刮板將之與板面刮平，外側采用木條做板縫連接，以對局部受力進行加強，確保板縫連接嚴密。底板鋼筋安裝前，要均勻涂脫模劑。4.3

16、.2.1.3內模箱梁內模采用木模板，箱室內搭設雙排支架進行支撐加固，采用48腳手架管做排架支撐，腳手管順橋向按0.6米布置，且每排均需設置縱、橫向剪刀撐，以增強支架的整體穩定性。為便于內模從箱梁內取出，同時保證箱室內的預應力施工，在箱梁每個箱室頂板上預留100（縱向）100（橫向）的人孔，相鄰箱室的人孔不得位于同一截面內；待箱室內鋼束張拉、壓漿及封錨完成后，將人孔預留鋼筋焊接，并做局部加強，然后澆筑微膨脹混凝土進行封閉。4.3.3.1.4端模板端（封頭）模板采用竹膠板作為面板，以10cm10cm方木作為背帶，間距30cm。在箱梁兩端，借助腳手架作業平臺，采用鋼管從一側支頂，鋼管之間進行橫向連接

17、。4.3.2.1.5拆模澆筑混凝土之后，等強度達到設計強度的75%后方可進行拆除內模。具體拆模時間由現場技術人員根據梁體混凝土的同條件養護試塊的試驗抗壓強度值確定。當混凝土強度不低于設計強度的90時，進行預應力張拉。預應力張拉完后割除鋼束余長并用1：2水泥砂漿封堵錨頭空隙，待水泥砂漿有一定強度后可對孔道進行壓漿，按規范規定盡快壓漿（一般應在全部張拉完后3天內完成），壓漿完后安裝封錨鋼筋網片并支立封錨模板，灌注封錨混凝土。按規范規定拆除下部及側面封錨模板。完成后拆除箱梁底模及支架。拆除底模及支架時，首先拆除跨中的支架，然后從跨中向兩側進行拆除。4.3.2.1.6注意事項1）在鋪設模板前要對模板控

18、制點進行布設，模板加工及安裝必須按照現場測設的控制點來施工。2）混凝土澆筑前，模板要進行認真清理，一般采用高壓氣槍（或消防滅火風機）進行清理。內模采用加工場加工，分塊吊裝，現場合體。端模和底模釘在一起，外模、內模、端模一次性投入使用。3）安裝模板時嚴格控制斷面尺寸及頂板高度、厚度，采取支、頂等有效措施控制內模兩側錯位、變形，施工誤差控制在規范容許的范圍之內。高程控制考慮支架二次變形等因素引起的誤差。注意預埋件和預留洞。在梁跨中心底模預留沉降，根據設計文件，全橋留設預拱度。4）模板安裝加固時必須穩固牢靠，接縫嚴密，不得漏漿；對拉拉桿要緊固。模板之間采用雙面膠帶進行封閉，現場安裝時要牢固、板縫密貼

19、平整。要做好每層模板加固銜接，防止漏漿、脹模。5）模板與混凝土相接觸的表面應涂刷脫模劑。模板安裝必須穩固牢靠，接縫嚴密，不得漏漿。澆筑混凝土前，模板內的積水和雜物必須清理干凈。模板安裝基礎軸線位置允許偏差5mm。每一步施工，在模板安裝完畢后，報項目部現場技術負責人、質檢員檢查，檢查合格后，報請監理檢查；經監理檢查簽認后，方可進行下道工序。4.3.2.2普通鋼筋鋼筋加工質量要求及標準：鋼筋表面的油漬、漆污、水泥漿和用錘敲擊能剝落的浮皮、鐵銹等均清除干凈；加工后的鋼筋，應平直，表面無削弱鋼筋截面的傷痕。鋼筋彎制和末端彎鉤符合設計要求；受拉熱軋光圓鋼筋末端作成180的半圓形彎鉤，彎曲直徑不小于2.5

20、d，鉤端留不小于3d的直線段；受拉熱軋帶肋鋼筋末端采用直角形彎鉤，彎曲直徑不小于5d，鉤端留不小于3d的直線段；彎起鋼筋彎成平滑的曲線，半徑不得小于鋼筋直徑的10倍（光圓鋼筋）或12倍（帶肋鋼筋）；光圓鋼筋制成的箍筋不小于箍筋直徑的2.5倍，平直部分的長度不小于箍筋直徑的5倍；彎制鋼筋宜從中部開始，逐步彎向兩端，彎鉤一次完成。鋼筋接頭采用電弧焊接時，雙面焊縫不小于5d，單面焊縫不小于10d；搭接鋼筋的軸線應位于同一直線上。采用閃光對焊接頭時，每個閃光對焊接頭的外觀應符合下列要求：接頭周緣應有適當的鐓粗部分，并呈均勻的毛刺外形；鋼筋表面不應有明顯的燒傷或裂紋；接頭彎折的角度不得大于4；接頭軸線的

21、偏移不得大于0.1d，并不得大于2mm。焊縫表面應平順，無缺口、裂紋和較大的金屬焊瘤；鋼筋接頭應設置在鋼筋承受應力較小處，并應分散布置。配置在“同一截面”內受力鋼筋接頭的截面面積占受力鋼筋總截面面積不得大于50%，在同一根鋼筋上應少設接頭。鋼筋與模板之間用墊塊支墊，其強度不低于設計的混凝土強度，墊塊互相交錯，分散布置。不得在其上行走和遞送材料。鋼筋施工完畢后，經項目部現場技術負責人、質檢員檢查合格后，報請監理檢查；經監理檢查簽認后，方可進行下道工序。4.3.2.3預應力施工4.3.2.3.1預應力材料進場及加工預應力材料進場后必須抽樣試驗合格后，方可用于工程。設計要求鋼絞線應符合國標預應力混凝

22、土用鋼絞線（GB/T5224），預應力束均采用15.2鋼絞線，標準強度為1860MPa。預應力預留孔道采用塑料波紋管。預應力鋼絞線下料長度須經過計算，兩端張拉的預應力束長度（L兩端）為兩錨固點之間的曲線距離（l）加二倍張拉千斤頂預留工作長度，單端張拉的預應力束長度（L單端）為錨固點之間的曲線距離（l）加一倍張拉千斤頂預留工作長度與固定端錨固長度之即：L兩端=l+2lL單端=l+l+l錨(l為千斤頂張拉工作長度)對于兩端張拉的預應力束下料完后應分類存放，下墊不少于30cm的墊木，上部覆蓋防雨、雪的彩條布，并應盡快應用到工程中去，鋼絞線切割用高速砂輪機，嚴禁用電弧焊下料切割。對于單端張拉的預應力束

23、，下完料后還應對錨固端型錨進行擠壓。擠壓時，擠壓簧應布滿擠壓套，擠壓套應擦拭干凈不得粘有鐵屑砂子等雜物，擠壓時在成型模四周均勻涂抹一層潤滑油脂。頂壓頭與擠壓套鋼絞線必須位于同一中軸線上，液壓泵操作必須緩慢均勻，不猛上猛下，待擠壓頭全部從成型模中脫出后方可停止供油。操作過程中應經常檢查液壓系統各部件及頂壓頭擠壓成型模，發現頂壓頭及成型模出現裂紋應停止作業更換配件。在擠壓作業中如發現液壓表讀數超過40MPa時應停止作業檢查各部件是否正常，并檢查擠壓成型后是否有劃痕，以決定涂抹潤滑油脂和更換擠壓成型模。4.3.2.3.2安裝預應力束孔道待鋼筋基本綁扎完畢后，根據設計圖紙要求，嚴格按照預應力鋼束的橫向

24、和豎向坐標，對波紋管進行精確定位并固定；波紋管的連接要注意連接方向要與穿鋼絞線的方向一致，避免穿鋼束時刮傷波紋管。施工中注意對波紋管道的保護，不得燒傷，碰傷。 4.3.3.3.3穿束根據工程預應力鋼束的特點，穿束可采用人工穿束或機械導引。在預應力孔道定位完畢后，預應力鋼束可整束穿入，也可單根穿入，在穿束前必須先放入約束圈。錨墊板及約束圈的位置必須按設計位置放置。鋼束穿完后，錨墊板與擠壓套定位，使其在澆注混凝土時不移位；擠壓套與錨墊板應密帖并保證擠壓套在同一平面內。鋼束與錨墊板定位完畢后，安裝出氣管，出氣管與波紋管鋼絞線之間的空隙用棉紗醮水泥漿填塞密實不漏漿。鋼束穿完后要對波紋管進行細致檢查，發

25、現刮傷的地方要進行修補。4.3.2.3.4預應力鋼束的張拉預應力鋼絞線：fpk=1860MPa，Ep=1.9105MPa，錨下張拉控制應力1340MPa。所有部位的張拉作業，須在混凝土立方體試件抗壓強度達到設計強度的90后方可進行。張拉以應力和伸長值雙控法控制，以前者為主要控制指標，后者作為校核。按規范要求，預應力機具在用于施工前千斤頂與液壓表必須配套校驗，得出液壓表讀數與千斤頂頂力曲線方程，并在有效期內使用，在預應力張拉施工中千斤頂與液壓表必須配套使用，不得混用。具體張拉程序為：初始應力張拉：在預應力鋼束張緊的過程中，及時調整錨具和千斤頂位置，使孔道軸線、錨具軸線、千斤頂軸線三者成一直線，同

26、時調整鋼絲束松緊程度，使鋼絲受力均勻，然后張拉至控制應力的15，并劃線作出標記，以便記錄伸長量和滑絲情況。控制應力張拉：兩端對稱分級對稱張拉至控制應力的1.00倍（按設計要求），第一級張拉到15%con,測伸長量數據X1，第一級張拉到30%con,測伸長量數據X2，第三級張拉到60%con,測伸長量數據X3，第四級張拉到100%con,測伸長量數據X4，持荷5分鐘。在此期間如千斤頂回壓則補足油壓，復查伸長量。實測伸長量的計算為：L=2(X2-X1)+(X3-X2)+(X4-X3)千斤頂回油，量測回縮量及夾片外露量。以上各步必須認真仔細如實作好記錄，以備查驗。根據設計圖紙要求，當混凝土強度達到設

27、計標號的100%以后，開始預應力筋張拉。本橋各部位預應力鋼束張拉及施工順序按照如下原則：先張拉橫梁鋼束，后按照編號順序依次張拉腹板及頂底板鋼束，最后張拉其余橫梁鋼束。4.3.2.3.5壓漿張拉完的鋼束經檢查合格后，可對預應力孔道進行壓漿。第一步，割去多余鋼絞線，割束時嚴禁使用電弧焊，建議使用砂輪切割機。鋼絞線保留的長度為夾片外35厘米，不得少于3厘米。第二步，封堵錨頭空隙，錨頭封堵可用1：2的水泥砂漿將錨頭及鋼絞線包裹嚴密，并用塑料布纏繞使砂漿不致脫落。第三步，待水泥砂漿有一定強度后用壓力清水沖洗可對孔道進行壓漿，壓漿機采用活塞式壓漿機，水泥漿拌合用專用水泥漿攪拌機。根據設計圖紙的要求，所有孔

28、道壓漿采用M50水泥漿，并按試驗確定的配合比摻加膨脹劑和減水劑。水泥采用52.5普通水泥，水泥漿的強度不應低于設計強度。水灰比控制在0.4-0.45；水泥漿的泌水率不超過3%，拌和后3h后的泌水率宜控制在2%以內，水泥漿的粘稠度宜控制在14-18s之間。水泥漿的拌制應連續，拌制時間不得小于3min，每次拌和量需在40分鐘內用完，水泥砂漿拌好后倒入貯漿筒時應設置篩網過篩。壓漿前可先壓注清水以清洗潤滑孔道，如有積水應用無油份的高壓空氣排除。水泥漿攪拌完成后首先作稠度試驗，試驗合格后方可進行壓漿作業。同一根孔道應連續壓注，間隔時間大于45分鐘要用清水沖洗干凈重新壓注。壓漿機、水泥漿攪拌機每3小時清洗

29、一次，機械壓漿管道內不得有水泥結塊。壓漿順序按張拉順序進行,壓漿機采用UB3型柱塞式壓漿機,壓漿機壓力為1.5Mpa,壓漿時最大壓力控制在0.5Mpa0.7Mpa；當孔道較長時宜為1.0MPa。壓漿應緩慢均勻進行，持續到孔道另一端飽滿和出漿，并應達到排氣孔排出與規定相同的水泥漿為止。為保證管道中充滿灰漿，關閉出漿口后，應保持不小于0.5MPa的一個穩壓期，穩壓期應不小于2分鐘。當氣溫高于35時，壓漿工作宜在夜間進行。壓漿對于曲線孔道應從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排水和泌水。第四步，水泥漿檢查取樣，壓漿后應從檢查孔抽查壓漿的密實情況，如有不實，應及時處理和糾正。壓漿時，每一工作班應留取

30、不小于3組的70.770.770.7立方體試件，標準養護28天檢查其抗壓強度，作為評定水泥漿質量的依據。4.3.2.3.6封錨壓漿檢測合格后對預應力束張拉端槽口進行封錨。根據設計要求，槽口封錨混凝土標號為C50。封錨時首先應對槽口外混凝土進行鑿毛處理，待鑿毛合格后綁扎封錨鋼筋網片，支立模板，模板應支立牢固可靠并留有灌灰口。大部分封錨端口混凝土工程量比較少，故采用人工與機械相配合的方式進行作業。混凝土搗固應密實，特別是在箱梁下部的預應力錨口，在澆注箱梁混凝土時應在箱梁內部留有灌灰口，封錨混凝土從上往下灌入，在下部和上部一起配合搗固。4.3.2.3.7張拉注意事項1）質量注意事項：張拉進行預施應力

31、時，梁體混凝土強度應符合設計要求。初張拉時在預應力鋼絲束略為拉緊的過程中，應及時調整錨具和千斤頂的位置，使孔道軸線、錨具軸線和千斤頂軸線三者在一條直線上。然后再加載至控制應力的15初始應力階段；并劃線作標記，以便記錄伸長量。控制應力張拉時，兩端對稱分級加載至控制應力，測量鋼絲伸長量，并持荷5min后，復查伸長量。當張拉完成后，認真檢查有無斷、滑絲現象。張拉質量要求：A、在回油錨固后，量測兩端伸長量之和不得超過計算值6。B、全梁滑絲、斷絲總數不得大于該斷面總數的0.5，且每一鋼束的滑絲、斷絲不得多于根，否則應換束重新張拉。C、每端鋼絲回縮量之和不得大于6mm。孔道壓漿及封端混凝土孔道壓漿：壓漿前

32、要按配合比要求進行攪拌,并做稠度試驗，符合要求后在進行壓漿，壓漿前先向波紋管內吹高壓空氣，確保波紋管暢通。安裝封端模板時，應注意控制全梁長度在容許誤差（5mm）之內。2）安全注意事項：預應力施工所有人員必須培訓上崗。作業時必須佩戴安全帽及安全帶。張拉作業前必須認真學習有關張拉技術參數。張拉作業前應認真檢查張拉設備，確保張拉時設備處于良好狀態。張拉作業時千斤頂端部嚴禁有人。張拉作業時加壓要緩慢均勻，分三級加壓（30%、60%、100%）。張拉作業時要時刻檢查千斤頂出頂情況，千斤頂活塞出頂長度不得大于活塞設計行程，在張拉作業和回油過程中嚴禁拆卸各液壓管件。張拉作業時要保證千斤頂與錨墊板及預應力鋼束

33、處于同一軸線，千斤頂不得偏載受力。持荷時要注意油表讀數，當有回落時及時補壓。兩端張拉作業的，回油作業時要兩端對稱回油。拆卸油管時注意不得污染混凝土。4.3.2.4混凝土模板安裝完畢后，混凝土施工前，現場技術負責人首先用全站儀或經緯儀對模板的精度進行測定，如偏差較大，須立即指導現場施工人員予以調整，嚴格執行規范要求；合格后，報請監理檢查復測，經現場技術負責人、質檢員、監理簽認后，方可進行混凝土澆注。4.3.2.4.1商品混凝土箱梁混凝土采用商品混凝土，汽車泵泵送。混凝土設計標號為C50。 為保證廠家提供的砼既符合設計要求，又滿足規范的要求，以及對預防混凝土堿集料反應的規定、混凝土外加劑應用技術規

34、范的要求，項目部就混凝土質量技術問題與商砼廠家達成協議并做出技術交底。混凝土長距離運輸采用混凝土攪拌車運輸；運輸過程中、現場等待時必須一直持續攪拌狀態，不得停拌。在運輸和澆筑過程中嚴禁二次加水。為加強對商品混凝土的質量控制，對每次澆筑混凝土時，測定混凝土的入模溫度，控制混凝土的入模含氣量在要求范圍內；首車進場的混凝土進行配合比核對，確定與設計及工程部位相符。檢查每車混凝土的運輸小票，計算該車混凝土從出廠（商砼站）到工程現場開始澆筑的時間，確保該段時間不超過混凝土初凝時間，否則對該車混凝土作退場處理（記錄退場車型、車牌號）。對每車混凝土進行坍落度測試，試測值要求在坍落度規定范圍之內，否則該車混凝

35、土作退場處理。根據混凝土澆筑數量確定試塊的留置組數：普通混凝土按100m3留設兩組（一組備用）標養試塊。同標號混凝土同條件養護試塊，每個箱梁每次澆筑留設35組。4.3.2.4.2混凝土澆筑施工方法由于箱梁為大方量混凝土，澆筑過程中會產生一定量的泌水。必須及時消除該部分泌水；安排現場作業人員在澆筑及找平時將泌水收集清理，倒運出施工作業面。早期養護采用覆蓋的方法。通過在橋梁混凝土表面覆蓋塑料布、氈布來減少混凝土內水分散失、保持混凝土表面溫度。派專人負責覆膜工作，并檢查塑料布的完整性，保證塑料布內有適量的凝結水和較高的溫度。混凝土振搗采用插入式高頻振搗器進行振搗，垂直點振，不得平拉。澆筑混凝土的時候

36、，防止對模板及預埋件的過大擾動，混凝土分層澆筑，分層厚度不得大于30cm，每層振搗須均勻適度，以混凝土不再沉陷，不再冒出氣泡，表面呈現平坦、泛漿為振搗良好的標志，嚴禁“漏振”及“過振”現象出現。混凝土澆筑過程中，應隨時觀測鋼筋、預埋件、模板和支架等穩固情況，如有漏漿變形、移位時應立即處理。完成澆筑后，30min之內必須安排專人進行抹光，以消除表面干縮裂縫；之后立即用塑料薄膜進行覆蓋，并使塑料薄膜緊貼混凝土表面。對于留置施工縫的位置，在混凝土施工縫處連續澆筑新混凝土時，施工縫處的水泥砂漿薄膜、松動石子或松弱混凝土層鑿除，并清理干凈；施工縫處的新層混凝土應搗實。混凝土澆筑后，12h內即應覆蓋和灑水

37、，直至新層混凝土澆筑時間；操作時不得使混凝土受到污染和損傷；養護時間不得小于14天。4.3.2.4.3冬期混凝土根據室外溫度的測量記錄，室外日平均氣溫連續5d穩定低于5溫度時，應采用冬期施工措施。為保證工程施工質量滿足設計及規范的要求，橋墩冬期施工中將主要采取以下幾個措施。1）摻加防凍劑（1）混凝土外露表面采用彩條布加草袋進行覆蓋，在負溫情況下不得澆水養護。（2）混凝土養護初期的溫度，不得低于防凍劑規定的溫度，當達不到規定的溫度時，且混凝土強度小于設計強度的40%時要采取保溫措施，使混凝土溫度不低于防凍劑規定的溫度。2）暖棚法養護（1）在箱梁周圍利用腳手架搭設暖棚，用彩條布包裹密封。暖棚搭設必

38、須牢固、不透風，上覆蓋草袋等。（2）采用燃煤取暖爐加熱，暖爐與特制的燃箱連接，以增加散熱面，提高對熱能的利用率。（3）燃箱與煙囪連接，并將煙囪引出暖棚，以便將煙氣排到棚外，以防止煤氣中毒和防止氧化碳濃度過高加速混凝土的碳化。（4）暖棚內底部溫度不低于10。為能隨時跟蹤混凝土暖棚內的溫度變化，滿足混凝土的養護要求，對暖棚內溫度進行測量追蹤；在每個暖棚內底部、中部各布置1個測溫控制點，安排專人對每個測點的溫度計進行溫度記錄。測溫結果以書面形式及時反饋到項目部技術科，以便及時采取措施控制溫差。前期要求測溫頻率每天分早、中、晚各測一次。當低于10時應采取增加煤爐的辦法。混凝土養護期間，安排專人對煤爐進

39、行檢查，填加燃煤，保持棚內溫度。（5）暖棚內應有一定的濕度，可在暖爐上安設燒水壺燒水，以增加棚內的濕度。當濕度不夠時，要向混凝土面及模板灑水。（6）當混凝土達到拆模強度，可不再采用暖棚養護。5.支架及模板的設計及安全檢算5.1支架檢算5.1.1荷載分析1）混凝土自重產生的恒載q1；混凝土容重按26kN/m3計；2）模板自重依q2=2kN/m2計；3）施工活載按q3=2.5kN/m2計；4）混凝土傾倒、振搗產生的沖擊力q4=4kN/m2計；5）風荷載k=0.7sz06）安全系數考慮混凝土超方等因素取1.5系數；7）按照模板檢算規定強度檢算荷載：q=q11.5+q2+q3+q4撓度度檢算荷載：q=

40、q1+q28）根據對梁體各部位的荷載分析及考慮支架的搭設方便，將支架分為二部分，按各部分的最大荷載分別計算：a.梁底板區；b.翼緣板區；9）按照碗扣式腳手架說明，結合本設計支架布置的情況，單根立桿允許承載力為40kN。5.1.2底板部分(混凝土平均厚度按130考慮)1）底模板下次梁（1012cm木枋）驗算：底模下腳手管立桿的縱向間距90cm，橫向間距為60cm，頂托與底模間布置兩層方木；頂托上按橫向布置，間距60cm；底模下按縱向布置，間距30cm。因此計算跨徑為60cm，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下斜腹板對應位置和底板中間位置：a、斜腹板對應的間距為30cm的木枋受力驗算：底模處砼箱梁荷

41、載：P1=1.32.610=33.8kN/m2（按1.3m混凝土厚度計算）模板荷載：P2=2kN/m2設備及人工荷載：P3=2.5kN/m2混凝土澆注沖擊及振搗荷載：P4=2kN/m2則有P1=（P1+P2+P3+P4）=40.3kN/m2P2=（1.5P1+P2+P3+P4）=57.2kN/m2W=bh2/6=10122/6=240cm3由梁正應力計算公式得：=qL2/8W=（57.20.3）10000.62/824010-6=3.22Mpa=10Mpa強度滿足要求；由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：=3Q/2A=3（40.30.3）103（0.6/2）/281010-4=0.68Mpa=2Mp

42、a（參考一般木質）強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得：E=0.1105Mpa；I=bh3/12=1440cm4fmax=5qL4/384EI=512.091030.1296/384144010-80.1105106=0.142mmf=1.5mm（f=L/400）剛度滿足要求。b、底板下間距為30cm的木枋受力驗算：中間底板位置砼厚度1.2m，按1.2m（取用1.5的系數）進行受力驗算，考慮內模支撐和內模模板自重，木枋間距0.30m，則有：底模處砼箱梁荷載：P1=1.226=31.2kN/m2內模支撐和模板荷載：P2=4kN/m2設備及人工荷載：P3=2.5kN/m2砼澆注沖擊及振搗荷載：

43、P4=2kN/m2則有P1=（P1+P2+P3+P4）=39.7kN/m2P2=（1.5P1+P2+P3+P4）=55.3kN/m2q=39.70.30=11.91t/m40.30.3=12.09t/m表明底板下間距為0.30m的木枋受的力比斜腹板對應的間距為0.30m的木枋所受的力要小，所以底板下間距為0.30m的木枋受力安全。以上數據均未考慮模板強度影響。2）頂托橫梁（12cm15cm木枋）驗算：腳手管立桿的縱向間距90cm，橫向間距為60cm，頂托木枋橫梁按橫橋向布置，間距90cm，因此計算跨徑為0.9m。為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續梁受力，計算結果偏于安全，僅驗算底

44、模下斜腹板對應位置即可：平均荷載大小為q1=40.30.9=36.27kN/m 另查表可得：W=450103mm3；I=3375cm4；S=I/12跨內最大彎矩為：Mmax=36.270.90.9/8=3.68kNm由梁正應力計算公式得：w=Mmax/W=3.44106/(450103)=8.18Mpa=10Mpa，滿足要求。撓度計算按簡支梁考慮，得：E=0.1105Mpa；fmax=5qL4/384EI=540.30.91030.6561/(3840.1105106337510-8)=0.92mmf=2.25mm（f=L/400）剛度滿足要求。3）立桿強度驗算：腳手管（483.5）立桿的縱向

45、間距為90cm，橫向間距為60cm，因此單根立桿承受區域即為底板0.9m0.6m箱梁均布荷載由12cm15cm木枋作為橫梁集中傳至桿頂。根據受力分析,不難發現斜腹板對應的間距立桿受力比其余位置為的立桿受力大，故以斜腹板下的間距為0.9m0.6m立桿作為受力驗算桿件。則有P=40.3kN/m2由于大橫桿步距為1.2m，長細比為=/i=1200/15.78=76，查表可得=0.744，則有：N=A=0.744489215=78.22kN而Nmax=PA=40.30.90.6=21.762kN，可見NN，抗壓強度滿足要求。另由壓桿彈性變形計算公式得：（按最大高度20m計算）L=NL/EA=21.76

46、210320103/2.11054.89102=4.24mm壓縮變形很小。經計算，本支架其余桿件受力均能滿足規范要求。4）立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式:其中N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=21.762kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；-鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000N/mm2；L0-計算長度(m)；如參照扣件式規范，按下式計算：l0=h+2a

47、k1-計算長度附加系數，取值為1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.700；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點長度；a=0.100m；上式的計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.200+0.1002=1.400m；L0/i=1400.000/15.800=89.000；由長細比L0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.667；立桿的最大應力值=21762/（0.667489.000）=66.72N/mm2；考慮風荷載的影響：=Mw/W=6kbh/bh2=8N/mm2鋼管立桿的最大應力計算值總=66.72N/mm2+8N/mm2=74.72N/mm

48、2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值f=205.000N/mm2，滿足要求。5.1.3翼緣板部分由于混凝土受力主要作用在支架上，加工的定型鋼管、鋼模板主要起到固定模板成型的作用，故只檢算碗扣式腳手架立桿。(混凝土平均厚度按50考慮)1）底模板下次梁（810cm木枋）驗算：翼緣板底模下腳手管立桿的縱向間距90cm，橫向間距為90cm，頂托與底模間布置兩層方木；頂托上按橫向布置，間距90cm；底模下按縱向布置，間距40cm。因此計算跨徑為90cm，按簡支梁受力考慮：翼緣板底模板對應的間距為40cm的木枋受力驗算：底模處砼箱梁荷載：P1=0.52.610=13.0kN/m2（按0.5m混凝土厚度計算）模板

49、荷載：P2=2kN/m2設備及人工荷載：P3=2.5kN/m2混凝土澆注沖擊及振搗荷載：P4=2kN/m2則有P=（1.5P1+P2+P3+P4）=26kN/m2W=bh2/6=8102/6=134cm3由梁正應力計算公式得：=qL2/8W=（260.4）10000.92/824010-6=4.39Mpa=10Mpa強度滿足要求；由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：=3Q/2A=3（260.4）103（0.9/2）/281010-4=0.88Mpa=2Mpa（參考一般木質）強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得：E=0.1105Mpa；I=bh3/12=667cm4fmax=5qL4/384EI=

50、5260.41030.6561/38466710-80.1105106=1.34mmf=2.25mm（f=L/400）剛度滿足要求。2）頂托橫梁（10cm12cm木枋）驗算：腳手管立桿的縱向間距90cm，橫向間距為60cm，頂托木枋橫梁按橫橋向布置，間距90cm，因此計算跨徑為0.9m。為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續梁受力，計算結果偏于安全，僅驗算底模下斜腹板對應位置即可：平均荷載大小為q1=260.9=23.4kN/m 另查表可得：W=240103mm3；I=1440cm4；S=I/12跨內最大彎矩為：Mmax=23.40.90.9/8=2.37kNm由梁正應力計算公式得：

51、w=Mmax/W=2.37106/(240103)=9.87Mpa=10Mpa，滿足要求。撓度計算按簡支梁考慮，得：E=0.1105Mpa；fmax=5qL4/384EI=523.40.91030.6561/(3840.1105106144010-8)=1.25mmf=2.25mm（f=L/400）剛度滿足要求。3）立桿強度驗算：腳手管（483.5）立桿的縱向間距為90cm，橫向間距為90cm，因此單根立桿承受區域即為底板0.9m0.9m箱梁均布荷載由12cm15cm木枋作為橫梁集中傳至桿頂。根據受力分析,不難發現斜腹板對應的間距立桿受力比其余位置的立桿受力大，故以斜腹板下的間距為0.9m0.

52、9m立桿作為受力驗算桿件。則有P=23.4kN/m2由于大橫桿步距為1.2m，長細比為=/i=1200/15.78=76，查表可得=0.744，則有：N=A=0.744489215=78.22kN而Nmax=PA=23.40.90.9=18.954kN，可見NN，抗壓強度滿足要求。另由壓桿彈性變形計算公式得：（按最大高度26m計算）L=NL/EA=18.95410326103/2.11054.89102=4.8mm壓縮變形很小。經計算，本支架其余桿件受力均能滿足規范要求。4）立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式:其中N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=18.954kN；-軸心受壓立桿的穩定系

53、數,由長細比lo/i查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；-鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000N/mm2；L0-計算長度(m)；如參照扣件式規范，按下式計算：l0=h+2ak1-計算長度附加系數，取值為1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.700；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點長度；a=0.100m；上式的計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.200+0.1002=1

54、.400m；L0/i=1400.000/15.800=89.000；由長細比L0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.667；立桿的最大應力值=18954/（0.667489.000）=58.12N/mm2；考慮風荷載的影響：=Mw/W=6kbh/bh2=7.4N/mm2鋼管立桿的最大應力計算值總=58.12N/mm2+7.4N/mm2=65.52N/mm2鋼管立桿的最大應力小于鋼管立桿的抗壓強度設計值f=205.000N/mm2，滿足要求。5.1.4門式剛架部分1）梁底腳手管立桿的縱向間距90cm，橫向間距為60cm；翼緣板下腳手管立桿的縱橫向間距均為90cm。門架跨度為7m，長13

55、m；型鋼長9m，間距30cm，其上荷載分布可按均布荷載考慮。2）橫向H型鋼檢算H型鋼長度9米，兩端有豎向支撐（30cm30cm碗扣式支架），計算模型簡化為跨度9m的簡支梁，荷載按均布荷載考慮,q=21.76222/9=53.2KN/m32aH型鋼截面慣性距為：I=3224cm4最大撓度fmax=5qL4/384EI=553.21032401/(3840.1105106322410-8)=5.16mmf=17.5mm（f=L/400）剛度滿足要求。5.1.5地基檢算根據現場情況及地質資料可知，路基經過換填，公路（或鐵路）路基邊坡等位置進行混凝土硬化，地基承載力在500KPa以上。出于安全考慮，處

56、理后的地基統一按500KPa計算。立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求pfg其中p-立桿基礎底面的平均壓力(N/m2)，p=N/A；N-上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)：N=21.762；A-基礎底面面積(m2)；A=0.25；fg-地基承載力設計值(KPa)：fg=200；地基承載力設計值按下式計算fg=kcfgk；其中kc-腳手架地基承載力調整系數：kc=0.40；fgk-地基承載力標準值：fgk=500.00KPa；因P=87.048KPa200KPa,地基承載力的計算滿足要求！5.2箱梁模板（1.5cm竹膠板）驗算：底模主要采用竹膠板（厚1.5cm），其下與頂托之間布置兩層

57、木枋；與底模直接接觸的方木按縱向布置，間距30cm。因此計算跨徑為30cm，按簡支梁受力考慮，參考計算模型斜腹板下為1.22m0.3m0.015m的竹膠板，底板下為1.22m0.4m0.015m的竹膠板，分別對底模板的強度與剛度進行驗算：a、斜腹板對應的間距為1.22m0.3m0.015m的竹膠板受力驗算：底模處砼箱梁荷載：P1=1.32.610=33.8kN/m2（按1.3m混凝土厚度計算）模板荷載：P2=2kN/m2設備及人工荷載：P3=2.5kN/m2混凝土澆注沖擊及振搗荷載：P4=2kN/m2則有P=（1.5P1+P2+P3+P4）=57.2kN/m2W=bh2/6=1.5302/6=

58、225cm3由梁正應力計算公式得：=qL2/8W=（57.20.3）10001.222/822510-6=14.19Mpa=35Mpa強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得：E=0.1105Mpa；I=bh3/12=3375cm4fmax=5qL4/384EI=517.161032.216/384337510-80.1105106=1.47mmf=3.05mm（f=L/400）剛度滿足要求。b、底板下對應的1.22m0.4m0.015m的竹膠板受力驗算：中間底板位置砼厚度1.2m，按1.2m（取用1.5的系數）進行受力驗算，考慮內模支撐和內模模板自重，木枋間距0.40m，則有：底模處砼箱梁荷

59、載：P1=1.226=23.4kN/m2內模支撐和模板荷載：P2=4kN/m2設備及人工荷載：P3=2.5kN/m2砼澆注沖擊及振搗荷載：P4=2kN/m2則有P=（1.5P1+P2+P3+P4）=43.6kN/m2W=bh2/6=1.5402/6=400cm3由梁正應力計算公式得：=qL2/8W=（43.60.4）10001.222/840010-6=8.12Mpa=35Mpa強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得：E=0.1105Mpa；I=bh3/12=8000cm4fmax=5qL4/384EI=517.441032.216/384800010-80.1105106=0.63mmf=

60、3mm（f=L/400）剛度滿足要求。6.施工保證措施為實現安全質量目標，強化安全質量管理，成立以項目經理、副經理、總工程師、安全質量檢查工程師為主要成員的安全質量生產委員會。安質科設專職安全檢查工程師，作業隊設專職安全員、質檢員，工班設兼職安全員、質檢員，形成自上而下的安全生產監督、保障體系，對施工生產全過程實施安全質量監控。通過建立切實可行的質量保證體系，實現對機構配置、物資供應、施工過程等方面的嚴格控制，確保工程按公路工程現行規范及驗收評定標準的質量要求施工，確保質量目標實現。樹立“安全第一，預防為主”的思想，抓好安全教育，開展行之有效的預測預防活動，力爭將事故隱患消滅在萌芽狀態。加強職

61、工崗前培訓，提高全員的安全意識，實行持證上崗。宣傳優質快速建成該工程項目的重要意義，樹立起榮譽感、責任感和使命感。項目經理部及各施工隊成立質量管理小組，第一管理者親自抓，配齊專職質檢工程師和質檢員，制定相應對策和質量崗位責任制，建立質量控制體系，推行全面質量管理。為保證各項安全質量技術措施的落實，確保安全質量生產有序可控，施工前制定安全生產制度，施工生產過程中付諸實施。以制度規范每一個職工的行為，并逐漸轉變成一種自覺的行動，真正實現安全生產。建立嚴格的質量管理制度，實行質量一票否決權，堅決杜絕違章違規蠻干現象發生，并在施工中加強檢查落實，建立質量管理制度，做到“全過程、全方位”監控，定期檢查，

62、獎優罰劣。6.1工期保證措施為加快施工進度，盡最大努力縮短工期，結合本工程特點，成立強有力的保工期組織機構實行工期目標管理，建立崗位責任制，簽訂包保責任狀，明確各級管理人員職責，完善考核及獎罰制度。6.1.1因特殊原因造成工期延誤的保工期趕工預案為預防和控制潛在的氣候影響，最大程度減小氣候對工期的影響，由項目部組織成立特殊情況趕工期領導小組，由項目經理擔任組長，項目經理部副經理、各科科長及施工隊長為組員組成指揮系統。由項目經理部調度每天定時收聽天氣預報，繪制天氣晴雨圖，密切關注天氣變化，及時將天氣情況向項目經理及有關負責人報告。特殊情況趕工期領導小組的根本原則是“提前預防、統籌安排、保證工期目

63、標如期兌現”。當突發性自然災害來臨前，根據工地進展情況迅速動員全體施工人員采取加固、覆蓋等方法積極預防，做好準備。調整施工順序，合理安排二班或三班倒措施等。為了減少相互干擾，合理調整安排各施工工序間的作業。對施工進度及勞動資源采取科學的動態控制，根據剩余工程量情況，采取倒排工期，重新合理安排施工總體進度計劃，在以后的時間內增加勞動力及機械設備，確保各分步工期及總工期進度計劃。6.1.2節假日等特殊情況下的工期保證措施節假日來臨前，提前做好勞力的組織工作，對于本企業的員工以節假日不放假為原則，對關鍵崗位上確有實際困難員工，由企業幫助解決員工存在的實際困難，確保其節假日堅守崗位。節假日期間通過提高

64、勞務工的工資，改善生活條件等措施，穩定勞務工數量。并提前對勞務工進行調查摸底，確定減員數量，并提前進行補充，確保節假日的勞力充足。項目經理:何大洋項目副經理:張愛國項目總工:李鐵遠工程技術科:李鐵遠安全質量科:姜偉治財務科:單西亮綜合管理科:倪彪物資設備科:衛昌茂工期保證組織機構6.2安全保證措施及機構1）跨營業線施工行車安全措施：施工前對參戰人員進行安全教育，增強作業人員的安全意識和安全技術技能。認真進行現場調查，明確施工影響區域和防護范圍，并有針對性的制定專項措施,涉及行車設備的作業必須同車站和工、電部門聯系，搞好配合，嚴禁擅動和損壞電纜和其它行車設備及設施。2）墩身施工時搭設的腳手架所用

65、材料和加工質量必須符合規定要求，不得使用不合格品。確保腳手架具有穩定的結構和足夠的承載力。腳手架拆除時劃出工作區標志，禁止行人進入。嚴格遵守拆除順序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆的原則。3）腳手架所用材料和加工質量必須符合規定要求，不得使用不合格品。確保腳手架具有穩定的結構和足夠的承載力。腳手架拆除時劃出工作區標志，禁止行人進入。嚴格遵守拆除順序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆的原則。4）本橋大部分為高空作業，全部施工人員必須嚴格遵守高空作業規章制度，戴好安全帽，系好安全帶；高處作業時，設置安全爬梯及安全網；患有高血壓人員不得進行高空作業，防止意外事故發生。5）各種機械操作人員和車輛駕駛員，必須

66、取得操作合格證，不準操作與證不相符的機械進入場地，不準將機械設備交給無本機操作證的人員操作，對機械操作人員要建立檔案，專人管理。6）交通安全保證措施：各種運輸工具、施工機械的操作人員必須執證上崗。嚴禁非司機駕車，嚴禁酒后駕車。施工操作人員跨越道路時，一定要遵守交通規則，確保人身及行車安全。7）跨越公路施工，設專人負責做好防護工作，確保既有公路暢通無阻及人員安全，確保人身及行車安全。8）加強用電安全管理，由專人負責現場的機械設備及用電管理，確保現場的各種設備正常運裝；做好備用發電機的準備工作，在施工過程中如有停電現象，可立即啟動發電，為振搗等設備提供電力。9）施工前應對所有的施工電氣設備、供電線

67、路進行全面的檢查，增設防雨措施，對生產資料能入棚的入棚，不能入棚的要有遮蓋設施。10）施工組織和場地布置要體現文明施工，形成文明整潔的施工環境，營造和諧的施工環境；并做到及時清理現場。11)安全保證機構如下項目經理:何大洋項目副經理:張愛國項目總工:李鐵遠工程技術科:李鐵遠安全質量科:姜偉治財務科:單西亮綜合管理科:倪彪物資設備科:衛昌茂安全保證組織機構6.3質量保證措施及機構1）項目部成立專門的橋墩施工質量控制小組，并成立相關的QC課題攻關小組，負責施工質量控制，提高各部位的施工質量。2）加強原材料的檢測工作，水泥、鋼筋等廠供材料必須有出廠合格證并控制其質量規格符合施工要求。對砂、石料等地材

68、進行性質、強度試驗，嚴格控制其粒徑及含泥量不超過規范要求。3）嚴格控制混凝土的配合比、和易性，確保混凝土的坍落度控制在要求的范圍。4）墩身模板采用整體鋼模，鋼模的加工要根據整橋的墩高合理搭配模板的長度，盡量減少模板接逢。模板的設計經過嚴格的檢算，確保模板的剛度、強度及穩定性。5）為確保箱梁的線形美觀，箱梁的平面位置必須用全站儀進行精確定位，包括底板及頂板的位置。6）模板安裝要嚴格作業程序和施工標準，嚴禁出現錯臺、露縫現象。模板的加固要嚴格按照施工方案進行，在澆筑混凝土前，對模板各部位的尺寸及加固情況進行詳細的檢查，并做好記錄，發現不合格的，堅決整改。7）橋墩混凝土灌注時，采用串筒下落混凝土，混

69、凝土的自由下落高度不得大于2m。6）混凝土的振搗采用插入式振搗器進行振搗，振搗時避免振動棒碰模板、鋼筋及其它預理件，不要過振或漏振，以混凝土不再沉陷，不再冒出氣泡，表面呈現平坦、泛漿為振好的標志。混凝土澆筑過程中派專人檢查箱梁模板及模板加固情況，發現異常抓緊向現場施工負責人匯報進行處理。7）砼強度必須大于設計強度的50%時，方可拆除模板，模板利用吊車配合人工分片拆除。拆模時要求不得強行拉撬模板，以防損傷砼表面和碰傷墩身。5）為保證箱梁混凝土一次灌筑成功，必須采取以下措施：混凝土灌注過程中必須將坍落度有效控制在1416cm以內，并且在施工底板時宜使坍落度在上限附近，在施工腹板及其下部梗肋時將混凝

70、土坍落度控制在下限，在施工腹板時注意控制灌注速度和分層厚度。在施工底板時，混凝土震搗人員從預留人孔進入，每個箱室不少于兩組作業人員，由于箱梁內施工環境狹小且混凝土方量大、操作時間長、人員在箱室內來回穿行耗費體力較大，必須增加操作人員的換班頻率。為保證混凝土振搗密實無漏振，在做好混凝土坍落度控制的同時，人員方面混凝土振搗人員必須為有責任心的熟練工，在施工前應進行技術交底，施工中嚴格按操作規程進行操作。針對混凝土施工質量制定嚴格的獎懲辦法。8）混凝土的養護：砼澆注完成初凝后頂面覆蓋塑料薄膜灑水養護，在養護期間保持模板濕潤，在拆除模板前，不得使其承受行人、模板、支架和腳手架等荷載。墩身拆模后，在墩身

71、外面噴灑一層水后用塑料薄膜包裹墩身，以達到保溫、保濕養護的目的。10）施工過程中班組之間實行“三檢”制度，即：自檢、互檢、交接檢。上道工序不合格，不準進入下道工序施工。11）質量保證體系如下圖：項目經理:何大洋項目副經理:張愛國項目總工:李鐵遠工程技術科:李鐵遠安全質量科:姜偉治財務科:單西亮綜合管理科:倪彪物資設備科:衛昌茂質量保證組織機構7.施工注意事項7.1支架搭設作業在搭設作業進行中，應注意按以下要求作好自我保護和保護好作業現場人員的安全：1）要有可靠的安全防護措施：按規定設置擋板、圍柵或安全網；必須有良好的防電、避雷裝置及接地設施；工作平臺及人員通行板等要有防滑措施。六級以上大風、大

72、霧天氣下應暫停在腳手架上作業。2）施工時，設置安全爬梯及安全網；患有高血壓人員不得進行高空作業，防止意外事故發生。3）在架上作業的工人應穿防滑鞋和佩掛好安全帶。為了便于作業和安全，腳下應鋪設必要數量的腳手板，并應鋪設平穩，且不得有探頭板。當暫時無法鋪設落腳板時，用來落腳或抓握、把（夾）持的桿件均應為穩定的構架部分，著力點與構架節點的水平距離應不大于0.8m，垂直距離應不大于1.5m，位于立桿接頭之上的自由立桿（尚未與水平桿聯結者）不得用作把持桿。4）架上作業人員應作好分工和配合，傳遞桿件時應掌握好重心，平穩傳遞。不要用力過猛，以免引起人身或桿件失橫。對每完成的一道工序，要相互詢問并確認后才能進

73、行下一道工序。5）作業工人應佩戴工具袋，工具用后裝于袋中，不要放在架子上，以免掉落傷人。6）架設材料要隨上隨用，以免放置不當時掉落。7）每次收工以前，所有上架材料必須全部搭設上，不要放在架子上，而且一定要形成穩定的構架，不能形成穩定構架的部分應采取臨時撐位措施予以加固。8）在搭設作業進行中，地面上的配合人員應躲開可能落五的區域。9）向上運送桿配件應盡量利用垂直運輸設施或懸掛滑輪提升，并綁扎牢固。盡量避免或減少用人工層層向上傳遞。10）現場人員必須戴安全帽。11）除搭設過程中必要的1-2步架的上下外，作業人員不得攀沿腳手架上下，應另設安全人梯。12）在搭設腳手架時，不得使用不合格的架設材料。13

74、）要服從統一指揮，不得自行其是。7.2架上作業按規定或設計規定的荷載使用，嚴禁超載：1）作業面上的荷載，包括腳手板、人員、工具和材料，嚴格遵守按設計規定及規范的要求。2）腳手架的鋪腳手板層和同時作業層的數量不得超過規定。3）架面荷載應力求均勻分布，避免荷載集中于一側。4）垂直運輸設施（井字架等）與腳手架之間的轉運平臺的鋪板層數良和荷載控制應按施工組織設計的規定執行，不得任意增加鋪板層的數量和在轉運平臺上超限堆放材料。5）構件要隨運隨裝，不得放置在腳手架上。6）較重的施工設備（如電焊機等）不得放置在腳手架上。7）不要隨意拆除安全防護措施，未有設置或設置不符合要求時，應予補設或改善后才能上架進行作

75、業。在架上作業時的應注意：1）作業時應注意隨時清理落到架面上的材料，保持架面上規整清潔，不要亂放材料、工具，以免影響自己作業的安全和發生掉物傷人。2）在進行撬、拉、推、拔等操作時，要注意采取正確的姿勢，站穩腳根，或一手把持在穩固的結構或支持物上，以免用力過猛時身體失去平衡或把東西甩出。在腳手架上拆除模板時，應采取必要的支托措施，以免拆下的摸板材料掉落架外。3）每次收工時，宜把架面上的材料用完或碼放整齊。4）嚴格禁止在架面上打鬧戲耍、退著行走或跨坐在外護欄上休息。不要在架面上急匆匆地行走或辦某件事，相互躲讓時應避免身體失衡。5）在腳手架上進行電氣焊作業時，要鋪鐵皮接著火星或移去易燃物，以免火星點

76、著易燃物。并同時準備防火措施。一旦著火時，及時予以撲滅。6）雨、雪之后上架作業時，應把架面上的積雪、積水清除掉，避免發生滑跌。7）當架面高度不夠、需要墊高時，一定要采用穩定可靠的墊高方法，且墊高不要超過0.5m；超過0.5m時，應按搭設規定升高架子的鋪板層。在抬高作業面時，應相應加高防護設施。8）在架上運送材料經過正在作業中的人員時，要及時發出“請注意”、“請讓一讓”的信號。材料要輕擱穩放，不許采用傾倒、猛磕或其他匆忙卸料方式。7.3支架的拆除作業支架架拆除作業的危險性大于搭設作業。在進行拆卸作用前，應制定詳細的拆卸程序，建立統一指揮并對作業人員進行技術安全交底，以確保拆除作業安全的順利地進行

77、。在統一指揮下，按照確定的程序進行拆除作業：1）一定要按先上后下、先外后里、先架面材料后構造材料、先鋪件后結構件和先結構件后附墻連接件的順序、一件一件的松開連結、取出并隨即吊下（或集中到毗鄰的未拆的架面上，扎捆后吊下）。2）拆卸腳手板、桿件、門架以及其他較長、較重、有兩端聯結的部件時，一定要兩人或多人一組進行。拆除水平桿件時，松開聯結后，水平托持取下。拆除立桿時，在把穩上端后，再松開下端聯結取下。3）應盡量避免單人進行拆卸作業。單人作業時，極易因把持桿件不穩、失衡而出現事故。4）多人或多組進行拆卸作業時，應加強指揮、并相互詢問和協調作業步驟，嚴格禁止不按程序進行的任意拆卸。在支架拆除過程中，須

78、作好安全防護工作：1）劃出工作區標志，禁止行人進入。嚴格遵守拆除順序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆的原則。拆卸現場作可靠的安全維護，并設專人看管，嚴禁非施工人員進入拆卸作業區內。2）嚴禁將拆卸下的桿部件和材料向地面拋擲。已吊至地面的架設材料應隨時運出拆卸區域，保持現場文明。統一指揮，上下呼應，動作協調。材料、工具要有滑輪和繩索運送，不得向下亂扔。拆除腳手架與模板時，下方不得有其他操作人員。3）作業人員的安全防護要求同“7.1中關于搭設作業的要求”。7.4混凝土作業1）混凝土澆筑時，經常觀察模板、支架、堵縫等情況。發現模板位移，立即停止澆筑，并在混凝土初凝前修整完好。2）堅持施工過程中的試驗制度

79、，砼澆筑現場對每批砼均進行坍落度試驗并記入施工記錄，控制坍落度在標準坍落度的20mm范圍內，保證砼強度試驗的頻數、試件組數達到規定要求。3）采用汽車泵澆筑混凝土，一次作業至少要有一臺汽車泵作為備用。4）準備足夠的備用振搗棒，以保證現場混凝土的振搗質量。7.5其他施工作業注意事項1）由專人負責現場的機械設備及用電管理。考慮備用發電機組，要求該設備必須能滿足現場施工用電功率，確保現場的各種設備正常運裝，加強用電安全管理。2）雨、雪天盡量避免施工。施工前應對所有的施工電氣設備、供電線路進行全面的檢查，對生產材料等能入棚的入棚，不能入棚的要有遮蓋設施。3）施工組織和場地布置要體現文明施工，形成文明整潔的施工環境，營造和諧的施工環境。