1、目 錄第一章 編制依據1第二章 工程概況1第三章 施工電梯概況2第四章 施工電梯基礎位置及設計荷載取值3一、基礎位置3二、基礎設計荷載3三、基礎加固驗算4第五章 施工電梯安裝安全要求及準備工作4一、安裝安全要求4二、安裝前的準備工作4第六章 施工電梯安裝施工5一、附墻要求5二、安裝步驟及要求5第七章 平臺腳手架、施工通道10一、平臺腳手架10二、人貨梯平臺(落地鋼管腳手架)10三、人貨梯平臺（懸挑式鋼管腳手架）19四、安裝及安全使用30五、升降機的拆除31六、驗收32七、附圖33第八章 安全保障體系及應急預案36一、安全保證體系36二、應急處理預案37第一章 編制依據1、紫金城西湖御園施工圖紙

2、2、紫金城西湖御園施工組織總設計3、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-20024、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-2015；5、施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20056、施工現場機械設備檢查技術規程JGJ160-2008；7、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安 全技術規范JGJ130-20118、廣西建工集團建筑機械制造有限公司提供的施工電梯說明書；第二章 工程概況2.1工程概述2.1.1 本工程位于新疆烏魯木齊市沙依巴克區西泉街1050號附3號。建設單位新疆恒軒房地產開發有限公司勘察單位新疆建筑科學研究院（有限責任公司）設

3、計單位新疆有色冶金設計研究院有限公司監理單位新疆昊業工程監理有限責任公司施工單位科建建設集團有限公司施工電梯安拆單位新疆銀龍建工設備安裝有限公司2.2、設計概況：2.2.1、本工程為商業住宅樓，地下1層，地上17層，結構設計使用年限為50年，建筑結構的安全等級為2級。2.2.2、本工程設計標高0.000絕對標高989.3m，層高3m，建筑高度53.35m。2.2.3、本工程總建筑面積：8424.87；其中地上8004.76，地下420.11。2.2.4、建筑防火分類：本工程為高層建筑，均屬于一類建筑，建筑耐火等級：一級，抗震設防：按8度設防，結構形式：鋼筋砼剪力墻結構第三章 施工電梯概況廣西建

4、工集團建筑機械制造有限責任公司生產的SC200/200型B(正齒低速三驅三傳動)施工電梯具有效率高、性能穩定、維護簡單、安全可靠、省電等優點。組成系統主要包括護欄、導軌架、附墻系統、吊籠、吊桿、傳動機構、安全器、對重系統、電纜導向裝置、限位開關系統、電氣控制系統等部分。本施工電梯的主要技術參數見下表：序號項目參數備注1額定載重量 （Kg）220002額定安裝載重量 (Kg)220003吊桿額定載重量 （Kg）2504吊籠凈空 (M)3.21.52.45最大架設高度(可增) (M)4606起升速度(380V 50Hz) (M/min)0-427功率 (KW)39.58滿載起動電流(380V 50

5、Hz) (A)2609底籠重量 (Kg)115010吊籠重量 (Kg)2120011標準節長度 (mm)150812標準節重量 (Kg)16513標準節截面尺寸 (mm)650650第四章 施工電梯基礎位置及設計荷載取值一、基礎位置主體結構及裝修階段施工時，垂直運輸機械采用SC200/200型B施工升降機1臺；垂直運輸機計劃安裝時間為結構6層開始。根據施工現場的場地情況及建筑物的平面位置，確定30#樓的施工電梯安裝位置為1軸-7軸交P軸。基礎設置于采光井外側的回填土上。二、基礎設計荷載1、施工電梯地基處理因施工電梯基礎坐落于回填土上，必須對地基進行加強處理。（1）主樓開挖深度為-4m，故回填土

6、厚度為4m。（2）回填土采用對結構無腐蝕性的戈壁土。（3）回填前首先對基坑內垃圾進行清理。（4）回填土進行分層夯實，每層虛鋪厚度不大于300mm。（5）回填土夯實度不低于0.94，經試驗檢測后方可進行基礎施工。具體施工方法詳見土方回填專項施工方案。2、施工電梯基礎設計根據廣西建工集團建筑機械制造有限公司提供的施工電梯說明書，升降機基礎底板配雙層雙向鋼筋。鋼筋直徑為12，間距250mm，基礎厚度350mm，長寬為6000*4600。（后附廠家提供的施工電梯基礎施工圖）。3、升降機樓從主樓正負零至屋面層，30#樓的安裝高度為51m，每節導軌架1508mm，所需34節標準導軌架。施工升降機自重： S

7、C200/200型B施工升降機按高度65m時的重量：P1=（吊籠重+底籠重+導軌架總重+對重重量+荷載）。吊籠重22KN；外籠重11.5KN；導軌架總重=(每節重1.65KN,每節高1.508m)：1.65KN44節=72.6KN；載重40KN； P1=（44+11.5+72.6+40）=168.1KN。基礎承載P計算考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1。頂板升降機基礎承載P=G2.1=168.12.1=336.2KN施工電梯基礎混凝土自重：P2=4.660.3525kN/ m3=241.5KN。施工總荷載為336.2+241.5=577.7 KN基礎地面承受壓力：577.7

8、（4.66）=20.93KN/m2第五章 施工電梯安裝安全要求及準備工作一、安裝安全要求1、安裝場地應清理干凈，并用標志桿等圍起來，禁止非工作人員入內。防止安裝上方掉落物體,必要時應加安全網。安裝過程中，必須由專人負責，統一指揮。2、利用吊桿進行安裝時，不允許超載，吊桿最大起重量為2500N，吊桿只用來安裝或拆卸升降機零部件，不得用作其它起重用途。吊桿上有懸掛物時，不得開動吊籠。3、升降機運行時,施工人員的頭、手絕對不可露出安全欄以外。如果有人在導軌架上或附墻架上工作時，絕對不允許開動升降機，當吊籠升起時嚴禁進入外籠內。吊籠上的所有零部件，必須放置平穩，不得露出安全欄外。4、安裝作業人員應按空

9、中作業的安全要求，包括必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋等，不要穿過于寬松的衣服，應穿工作服，以免被卷入運動部件中發生安全事故。5、操縱升降機，必須將操縱盒拿到吊籠頂部，不允許在吊籠內操作。吊籠起動前，應先進行全面檢查，消除所有不安全隱患。安裝運行時，必須按升降機額定安裝載重裝載，不允許超載運行。雷雨天、雪天或風速超過13m/s的惡劣天氣不能進行安裝作業。二、安裝前的準備工作安裝工地應具備合適的電源，并必須配備一個專供升降機用的電源箱，每個吊籠均應由一個開關箱控制，供電熔斷器的電流為額定電流的1.52倍。應具備合適的起重設備及安裝工具。應具備運輸和堆置升降機零部件的道路及場地。應按要求制作基礎，

10、自備好地腳螺栓，確定附墻架與建筑物連接的方案，準備好予埋件或固定件等。根據需要，自備站臺附件，如：過橋板，安全欄桿等。第六章 施工電梯安裝施工一、附墻要求每三層設附墻架一道，電梯中心距樓板的距離為3.5米，附著長度為3.5米，一般施工升降機的附墻連接架的標準長度為3.0米至3.6米，所以支撐長度隨附著物的遠近進行特殊的加長處理。附墻架均與陽臺封口梁進行附著。二、安裝步驟及要求在安裝升降之前必須熟悉“安裝安全要求”。深刻了解升降機的機械和電氣性能，并對有待安裝的各個零、部件進行檢查，符合要求后方可使用。1、升降機基礎：根據本工程的特點，為方便工程施工的需要，本工程升降機安裝在回填土上，為了確保基

11、礎的穩定性及強度，必須保證人貨電梯基礎混凝土的強度及幾何尺寸，且分層夯實密實度必須達到0.94以上。2、外籠及內籠安裝（1）左側面對外籠門的外籠底盤是和兩節標準節連接在一起的，且左吊籠也裝在兩節標準節上，吊籠底架與外籠底盤用螺栓進行連接成為一體（安裝就位后立即拆下）。右側外籠底盤和右盤籠底架也用螺栓進行暫時連接成為一體（安裝就位后應立即拆下）。方便運輸和按扎，具體安裝方法如下：用塔吊將左外籠、吊籠及所所帶兩節標準節，吊裝于升降機對建筑墻體的一面與墻體平行。（2）右外籠及吊籠吊裝前，應將右吊籠內兩個電動機的自動器拉手撬松，并用墊塊墊實，使該吊籠兩個齒輪能與齒條滾動吻合，吊裝時應緩緩放下，將吊籠吊

12、入導軌立桿，吊籠就位后將自動器復位，用M20130螺栓將左右外籠底盤結合處連接擰緊，并及時拆下左右吊籠與底盤的連接螺栓。釋放右吊籠各滾輪的螺栓，轉動偏心軸調整滾輪與導軌立柱的間隙，調整后鎖緊。然后釋放傳動板上及防墜安全器底板上的背輪用專用扳手轉動偏心套調整背輪與齒條間隙，調整后鎖緊。調整完畢后齒輪與齒條吻合的側間隙為0.2-0.5，背輪與齒條背面的間隙為0.5，各滾輪與導軌架立柱的間隙為0.5。（3）用經緯儀測量基礎標準節的垂直度保證其垂直度小于兩節標準節高度的1/1000，調整時可用一些不同厚度的鐵皮墊入外籠底盤與基礎之間進行調整。調整完畢后，用砼將地腳螺栓澆筑在基礎面的預留孔內，待砼達到強

13、度后將地腳螺栓緊固。3、電纜及電氣裝置的按扎檢查（1）電纜安裝：供電電源箱距升降機電源箱應在5米以內，為保證供電質量，即滿載運行中電壓波動在380V（允許偏差5%的范圍之內），所以引入電源電纜截面面積不應小于VV325m+210m。按扎時：A. 將引入電源電纜從供電電源接入升降機電源箱內。B. 將升降機供電電纜以自由狀態盤入電纜筒內，不得紐扣、打結。C.將電纜筒固定在外籠底盤底盤上挑線架正下方，將電纜線一鍛從電纜筒底部引出接入升降機電源箱，兩一端通過電纜挑線架引到吊籠內接入吊籠內接線盒上。（2）電氣裝置的檢查：電氣裝置在升降機出廠前以按扎完畢，因此在升降機按扎完畢后應做好如下檢查：A.升降機結

14、構、電機和電氣設備的金屬外殼均應良好接地，接地電阻不得超過4歐姆。B.用兆歐表測量電動機及電氣元件對地絕緣電阻不得小于1兆歐姆。C.檢查各安全控制考官，分別觸動各個門上的聯鎖開關、松繩開關、上、下限位開關、極限開關，每次觸動時吊籠應不能運行。D.校核電動機接線，吊籠上下運行方向應與操作盒上所示一致。電氣檢查完畢后，升降機可進入安裝工況。4、吊桿安裝先將推力軸承加潤滑油后裝在吊桿底部。將吊桿放如吊籠頂部的安裝孔內。在吊籠內將向心軸承安裝在安裝孔內，加壓墊并用螺栓固定。當吊桿不使用時，應將殿勾勾住吊籠頂部的吊點使其固定。5、導軌架的安裝和加節（1）導軌架的安裝：A.將標準節立桿兩端接頭處齒條連接處

15、檫干凈，并加少量潤滑油。B.打開一扇吊籠頂部護身欄，將吊桿的吊鉤放至地面，用標準節吊具勾牢一節標準節（注：標準節帶錐套的一端向下）。C.搖動搖把，將標準節吊至吊籠頂部放穩。（不要摘下低鉤，應繃緊）D.關上護身欄起動升降機，當吊籠開至加緊導軌架頂部時，應點動行駛，直至吊籠頂部距導軌頂部0.5米左右時停止。E.用吊桿吊起標準節，對準導軌架上是立管和齒條上的鎖孔放穩，用螺栓緊固，摘除吊勾、吊具。F.若現場配有去重設備，可在地面線將4節標準節連接在一起一次直接吊接于導軌架頂部，用螺栓緊固。（2）導軌架的加節安裝：在完成電動升降試車過程后，要求進行額定安裝載荷的墜落試驗，方可進行導軌架的加節安裝。導軌架

16、的加節因供貨方式和安裝階段的不同，具體分類如下：A.帶對重系統時，利用塔機加節：a.將標準節兩端清理干凈，對接接頭、齒條銷子、銷孔 涂適量的鈣基脂后，幾節連為一體（最多不超過四節），用連接螺栓緊固。b.籠頂操作，吊籠接近導軌架頂部時，拆除上限位、上極限限位碰塊，點動上升，在防冒頂限位處停止。c.將籠頂操作按鈕盒上電源開關扳至“總停”位置，切斷電源，以防誤操作。d.用塔機將已連好的導軌架錐套朝下，吊至待加高處，垂直套入，上緊螺栓。e.重復以上操作加節到所需高度。f.安裝并整好上限位、極限限位、防冒頂限位碰塊。g.將籠頂操作按鈕盒上電源接通，置于專用停放處，加節完畢。B.帶對重系統時，利用籠頂吊桿

17、加節：a.吊桿插入籠頂的吊桿座孔內（若為電動，應接好電源）。b.打開一扇籠頂安全欄桿，放下吊鉤，用專用吊具吊起一節標準節。使帶錐套的一端向下，并平穩地放置在籠頂最多允許放置兩節標準節。c.卸掉吊具上的標準節，將吊桿固定，關上安全欄桿。d.籠頂操作，開動升降機，當吊籠接近導軌架頂部時，拆除上限位、上極限限位碰塊，點動上升，在防冒頂限位處停止。e.將籠頂操作按鈕盒上電源開關扳至“總停”位置，切斷電源，以防誤操作。f.吊桿吊起標準節，對接接頭、齒條銷子和銷孔全部檫干凈，加少許潤滑脂。g.旋轉吊桿，使標準節錐套垂直套入，用連接螺栓緊固，松開吊鉤，將吊桿轉回并拆除。h.重復以上操作加節所需高度。i.安裝

18、并調整好上限位、上極限限位、防冒頂限位碰塊。j.將籠頂操作按鈕盒上電源接通，置于專用停放處，加節完畢。6、附墻架的安裝（1）附墻座與建筑物連接承載力不得小于40KN。（2）附墻座和建筑物連接方法，附架與樓板的連接。A.將前桿用U型螺栓固定與標準節方框上，將附墻后座用穿墻螺栓固定于建筑物的響應位置上。B.用吊桿吊起中架、后架、后桿（組合成一體），將其安裝于建筑物與導軌架之間。C.通過調整后架和夠桿矯正導軌架的垂直度，調整完將扣瓦緊固。D.用調整桿將后架一邊與后桿另一邊斜拉鎖緊，以增墻其穩定性。E.從基礎面起每隔8.85米安裝一套附墻架，每個人貨梯擬設置7道附墻。最大高度時，最上面一處附墻以外懸出

19、高度不得大于7.5米。F. 隨著導軌的升高，應按每不大于8.85米安裝一個附墻架，建筑物上的附墻座應先安裝好支架，其允許最大水平傾角為100以內，每個停靠站必須設過橋平臺。采用型附墻架，聯接尺寸L=29003600mm，附墻架寬度B=1425mm。7、電梯樓層入口設置：在入口處中庭內雙排拆出凹口，搭設落地架，入口通道款1.2米，每層入口位置處設置，地上的落地架與樓層的柱體水平抱箍時，應將柱角保護好，以免損壞棱角。8、天輪和鋼絲繩安裝：當導軌架安裝到要求的高度后帶對重的升降機要將天輪安裝好，并用鋼絲繩懸掛好對重。將天輪、繩輪、鋼絲繩及鋼絲繩架吊到吊籠頂部，并備好繩卡螺栓等。將鋼絲繩架用M830的

20、螺栓固定在吊籠上，將吊籠升至距導軌架頂端500mm處，用吊桿將天輪安裝到導軌架頂部，用M24螺栓固定。安裝繩輪；將鋼絲繩穿過繩輪和天輪放至地面的對重上，并用三個繩卡固定于對重上，用同樣的方法將鋼絲繩的另一端用三個繩卡固定在繩輪上。9、電纜保護架的安裝：在電纜加高過程中，要同時安裝電纜保護架。從地面起每6米左右安裝一個電纜保護架，用帶卡子的一端固定在51的立管上。調整電纜保護架以及電纜托架的位置，確保電纜在電纜保護架“U”形中心。10、限位開關及極限開關碰鐵的安裝：下限碰鐵的位置，應調整在吊籠滿載下行時，自動停止在碰到緩沖簧100-200mm處。下極限碰鐵應安裝在吊籠在碰到緩沖彈簧之前制動。上限

21、位碰鐵調整到使吊籠自動停止在上終端站平臺位置，要確保此時吊籠與導軌架頂部的安全距離符合當地的安全規定。上極限碰鐵應安裝在吊籠越過上平臺150mm處。必須保證極限開關觸柄與上下極限碰鐵的距離，在極限開關斷開位置時，其觸柄距碰鐵0.5-2之內，緊固所有碰鐵上的螺栓,保證碰鐵不移動。11、護欄安裝（1）清掃基礎表面，清除預留孔中的積水、雜物。（2）將底盤與外橫梁連接，放在基礎平面上，在底盤上安裝三節標準節，將地腳螺栓放入預留孔，使其鉤住基礎鋼筋，與底盤適當緊固。（3）調整底盤與附著墻面相對位置，使導軌架中心位置與附墻預埋件中心對正，且使底盤對稱中心與附著墻面平行。（4）用經緯儀測量導軌架與水平面的垂

22、直度，誤差不得超過1.5，并用鋼墊片將底盤與基礎之間墊實。也可以用水平尺檢查導軌頂部四根立柱。管端面的水平度誤差不得超過1mm。（5）調整符合要求后，進行二次灌漿，將地腳螺栓固定。同時將底盤與基礎之間的縫隙抹平。（6）待二次灌漿達到許用強度后，用3503NM力矩擰緊地腳螺栓，并再次進行調整，符合要求后，用450NM的力矩進一步緊固。（7）將吊籠緩沖裝置與底盤連接。12、電動升降試車（1）電氣控制系統接通，并檢查無誤后，方可電動升降試車。（2）接通電源，由專職駕駛員謹慎的操作升降機，使吊籠上下運行數次，每次行程高度不得超過3米。（3）查運行是否平穩，有無跳動、異響，制動器工作是否正常。停機后，對

23、齒輪齒條嚙合情況、滾輪與軌道架立柱管的接觸情況重新檢查、調整。（4）空籠試車完成后，再進行安裝載重試驗。在空籠中裝入額定安裝載荷，按電機所用工作制，工作1小時，減速器溫升不超過60K。第七章 平臺腳手架、施工通道一、平臺腳手架腳手架為扣件式鋼管落地式腳手架與分段懸挑式，立桿縱距為900，立桿橫距為900mm，步距1500，連墻桿中心間距為3500mm（每根連墻桿有效面積為5.5平方米），兩側面按要求設置剪刀撐、擋腳板、欄桿、密目網。平臺與結構構筑物間距35mm，保證施工時由腳手架平臺承受荷載，保證結構平臺板的安全。腳手架平臺的搭設高度（含屋面層防護1500mm）為52.5米，落地架搭至8層,懸

24、挑分段為9-14層， 15-18層。腳手板鋪設的層數為18層（0.35KN/m2），每米立桿結構自重取0.1291KN/m，施工正常荷載取2層（5KN/m2）。二、人貨梯平臺(落地鋼管腳手架)落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為24米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距0.9米，立桿的橫距0.9米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件豎向間距按層設置，水平間距根據平臺設置。施工均布荷載為5.0kN/m2，同時施工2層。（一）大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行

25、強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.900/3=0.093kN/m活荷載標準值 Q=5.0000.900/3=1.333kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.093=0.158kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.333=1.867kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計

26、算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.080.158+0.101.867)1.6002支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.100.158+0.1171.867)1.6002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.600106/4729.0=126.786N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷載標準值q2=1.333kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.132+0.9901.333)1

27、600.04/(1002.06105113510.0)=3.950mm大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求!（二）小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.600=0.061kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.600/3=0.149kN活荷載標準值 Q=5.0000.8001.600/3=2.133kN荷載的計算值 P=1.20.061+1.20.149+1.42.133=3.240kN小橫桿計

28、算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.038)0.9002/8+3.2400.9=0.868106/4729.0=183.459N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.038800.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0

29、.061+0.149+2.133=2.344kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=2344.107800.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105113510.0)=1.822mm最大撓度和V=V1+V2=1.831mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!（三）扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN腳手板的

30、荷載標準值 P2=0.3500.9001.600/2=0.224kN活荷載標準值 Q=5.0000.9001.600/2=3.200kN荷載的計算值 R=1.20.031+1.20.224+1.43.200=4.786kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。（四）腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1363NG1

31、 = 0.13632.000=4.362kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2 = 0.350111.600(0.800+0.200)/2=3.080kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3 = 0.1501.60011/2=1.320kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.60032.000=0.256kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.018kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內

32、、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 5.00021.6000.800/2=6.400kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250Us 風荷載體型系數：Us = 0.872經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3001.2500.872 = 0.229kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2N

33、G + 0.851.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.29.018+0.851.46.400=18.438kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.29.018+1.46.400=19.782kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2291.6001.400（五）立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的

34、穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=19.782kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.400=2.425m；A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由長細比，為2425/16=153； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.301； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =19782/(0.30450)=

35、145.959N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=18.438kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.400=2.425m；A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由長細比，為2425/16=153； 軸心

36、受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.301；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =18438/(0.30450)+85000/4729=154.106N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 7.871kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖（八）立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (k

37、N/m2)，p = N/A；p = 79.13N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 19.78A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 200.00地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00fgk 地基承載力標準值；fgk = 200.00地基承載力的計算滿足要求!三、人貨梯平臺（懸挑式鋼管腳手架）本工程（9-14層、15-17層）采用懸挑式鋼管腳手架施工平臺。懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2

38、011）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為19.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距0.90米，立桿的橫距0.90米，步距1.50米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件豎向間距按層設置，水平間距根據平臺設置。施工均布荷載為5.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設7層。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.60米，建筑物內錨固段長度2.40米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.65m。拉桿采用鋼絲繩。（一）大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎

39、矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.800/3=0.093kN/m活荷載標準值 Q=5.0000.800/3=1.333kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.093=0.158kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.333=1.867kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.080.158+0.101.867)支座最大彎矩計算公式如下

40、:支座最大彎矩為M2=-(0.100.158+0.1171.867)我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.600106/4729.0=126.786N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷載標準值q2=1.333kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.132+0.9901.333)1600.04/(1002.06105113510.0)=3.950mm大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm,

41、滿足要求!（二）小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.600=0.061kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.600/3=0.149kN活荷載標準值 Q=5.0000.8001.600/3=2.133kN荷載的計算值 P=1.20.061+1.20.149+1.42.133=3.240kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載

42、最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+3.240=0.868106/4729.0=183.459N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.038800.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.061+0.149+2.133=2.344kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=2344.107800.0(3800.

43、02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=1.822mm最大撓度和V=V1+V2=1.831mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!（三）扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.600/2=0.224kN活荷載標準值 Q=5.0000.8001.600/2=3.200

44、kN荷載的計算值 R=1.20.031+1.20.224+1.43.200=4.786kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；（四）腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1363NG1 = 0.13619.600=2.672kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35NG2 = 0.

45、35071.600(0.800+0.850)/2=3.234kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3 = 0.1501.6007/2=0.840kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.60019.600=0.157kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.903kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 5.00021.6000.800/2=6.400kN風荷載

46、標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250Us 風荷載體型系數：Us = 0.872經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3001.2500.872 = 0.229kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.903+0.851.46.400=15.899kN不考慮風荷載

47、時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.903+1.46.400=17.243kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2291.6001.400（五）立桿的穩定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=17.243kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k

48、 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.400=2.425m；A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由長細比，為2425/16=153； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.301； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =17243/(0.30450)=127.228N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計

49、算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=15.899kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.400=2.425m；A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由長細比，為2425/16=153； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.301；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，；

50、鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =15899/(0.30450)+85000/4729=135.375N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 7.871kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖（七）懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體850mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1

51、650mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。受腳手架集中荷載 P=17.24kN水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=24.927kN,R2=11.274kN,R3=-0.732kN最大彎矩抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=6.058106/(1.05141000.0

52、)+13.7101000/2610.0=46.174N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!（八）懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值b=0.929經過計算得到強度 =6.06106/(0.929141000.00)=46.25N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!（九）拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUic

53、osi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=28.449kN(十)拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=28.449kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00028.449/0.850=267.753kN。選擇619+

54、1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑23.0mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N=RU=28.449kN鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=284494/(3.1416502)1/2=20mm十一、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=11.274kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土

55、結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=112744/(3.1416502)1/2=12mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 11.27kN；d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于11274.44/(3.1416181.5)=132.

56、9mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 11.27kN；d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm；fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于106.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!在腳手架立桿對應的下面采用鋼管回頂承擔此腳手架荷載，后澆帶處設雙排支撐到基礎地下車庫底板。平臺及施工通道的搭設、使用、拆除等安全技術要求按腳手架安全技術要求執行。“安全生產、預防為主“，在施工過

57、程中，首先要保證防護設施的到位，在防護不到位的或不符合要求的情況下，作業人員有權對施工的作業條件、作業程序和作業方式中存在的安全問題提出批評、檢舉和控告。有權拒絕違章指揮和強令冒險作業。四、安裝及安全使用升降機的安裝必須由具有相應安裝資質的安裝單位進行，安裝人員必須持證上崗，施工前由安全員按特種作業的要求，進行現場安全交底工作。明確分工及責任，統一思想，統一指揮，確保安裝中的安全。升降機操作人員必須經過培訓，熟悉各個部件的性能及操作技術，當風速超過20M/S時，以及惡劣氣候下，不得開動升降機。當導軌架及電纜上結冰時，不得開動升降機。經常的觀察吊籠運行通道有無障礙物。升降機的基礎不允許有積水。保

58、持員籠內的整潔，確保吊籠裝載未超過其核定載重量，升降機在下班后應停靠在地面站臺，將極限開關鎖住并切斷電源。升降機必須保持始終所有的零部件齊全、完整，按要求定期進行檢查、保養及做墜落試驗。五、升降機的拆除升降機的拆卸順序基本上與安裝相反，具體工作方式應參照升降機安裝，這里僅闡述一些要點：1、將升降機周圍圍出足夠大的場地，掛上“注意空中落物”等標牌。2、籠頂操作按鈕盒移至籠頂，試運行，并將加節開關扳至“加節”位置。3、升起吊籠，使對重體落在緩沖簧上，卸掉鋼絲繩，將鋼絲繩收回到鋼絲繩架上盤好，并連同對重繩輪等從籠頂拆除，留出更多空間，便于操作。4、有輔助起重設備時 (如塔吊)，可一次拆除四節標準節。

59、5、無輔助起重設備時，應借助自頂升加節裝置或籠頂吊桿進行拆卸。6、用自頂升加節裝置拆卸時的要點：（1）升起吊籠，拆除上限位、極限限位、防冒頂限位碰塊，拆除導軌架與頂升套架聯接螺栓。（2）用一個吊籠頂起頂升套架，使頂升套架滾輪距第二節標準節末端350MM處停止，松開第一、二節標準節聯接螺栓。（3）用手動葫蘆和專用吊具將第一節標準節拆除，置于籠頂。（4）吊籠下行，頂升套架也隨之下行。（5）重復上述操作，可逐一拆除各節標準節。7、同時拆除相應的附墻裝置、電纜護架等。8、當導軌架拆至10M以下時，可用吊車等起重機設備拆除加節裝置、護欄、吊桿、導軌架等。9、手動下降吊籠，落在緩沖彈簧上。10、切斷主電源

60、，拆除電源線。11、松開電機制動器，將吊籠、對重體吊離導軌架。12、拆除最后三節標準節和底盤。六、驗收施工升降機的安裝及拆卸必須經過上級主管部門的檢查驗收合格后方可投入正常使用，操作人員必須持證上崗，安全負責人必須進行安全技術交底工作,操作運行中必須做好相關的記錄，項目部應定期進行檢查，消除不安全隱患，確保施工生產的安全。2.升降機平臺示意圖:第八章 安全保證體系及應急預案一、安全保證體系：安全管理領導小組為保證塔吊安裝、使用、拆除階段的安全，項目部建立安全領導小組，人員分工如下：序號職 務姓 名電 話1組 長2執行組長4副組長5通訊聯絡組6后勤保障組7保衛組8醫療救護組9物資組10安全員組長

61、：負責施工現場總體策劃、組織、指揮與協調工作。發生安全事故時負責總體協調指揮副組長：協調施工生產，解決生產過程中的各種問題。發生安全事故時負責協助組長協調指揮執行組長：負責編制模板專項工程施工方案及安全技術交底，對施工操作人員進行安全教育工作，并在操作過程對現場進行安全檢查、落實各項安全措施。發生安全事故時現場的協調指揮。保衛組：參與編制模板專項工程施工方案，負責為地下工程施工提供技術支持。發生安全事故時做好現場的安全保衛工作，封閉現場，避免閑雜人等進入造成二次傷害。物資組：根據模板專項工程施工方案，做好物資準備，并在基坑內施工過程中了解現場各項物資的需求情況，保證物資充足。負責急救物資的準備

62、調用。醫療救護組：負責對施工現場有可能發生的基坑坍塌、高處墜落、物體打擊事故等傷員患者的現場急救及向外界社會呼救等方面事宜。安全員：對施工班組進行安全教育與考核。負責對施工現場進行巡視檢查，禁止閑雜人員進入施工現場；確保模板專項工程施工方案及安全技術交底能落實到位。土建工長：對作業班組進行有針對性的技術交底和安全交底，做好塔吊安拆的施工準備，檢查施工質量和作業安全，對發現的問題及時給予糾正解決，妥善處理施工中出現的各種問題。作業班組長：負責操作人員勞動力的組織與協調工作，協助監督，確保安全生產。二、 應急處理預案高處墜落事故的救援一）、發生高處墜落事故應急救援程序1、事故發生后，由項目經理向上

63、一級(質安部、工程部)報告，并按先內后外程序逐級上報，如項目經理不在，按層級原則，下一級立即補位上報，并即報告項目經理。2、事故現場搶險、急救由項目經理負責組織，施工員負責具體實施。3、事故調查由項目副經理負責組織，質安員負責具體實施，一級事故由公司事故應急救援隊負責組織，項目經理為主、質安員為副共同具體實施。4、事故后勤保障由項目綜合經理負責組織，綜治員負責實施。二）、發生高處墜落事故應急救援當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。1、發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立

64、即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。2、出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3、發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁

65、只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。4、發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。5、遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。（1）一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%Nacl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。（2）加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。（3）止血

66、帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處（靠近心臟位置），下肢出血結扎在大腿上1/3處（靠近心臟位置）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。6、動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。物體打擊事故的救援一)、發生物體打擊事故應急救援程序1、事故發生后，由項目經理向上一級（質安部、工程部）報告，并按先內后外程序逐級上報，如項目經理不在，按層級原則，下一級立即補位上報，并即報告項目經理。2、事故現場搶

67、險、急救由項目經理負責組織，施工員負責具體實施。3、事故調查由項目綜合經理負責組織，質安員負責具體實施，一級事故由公司事故應急救援隊負責組織，項目經理為主、質安員為副共同具體實施。4、事故后勤保障由項目副經理負責組織，綜治員負責實施。二)、發生物體打擊事故應急救援當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。1、發生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。2、在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。3、觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員

68、發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。4、出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。5、防止傷口污染：在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發。但切勿拔出創口內

69、的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。6、在送運傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩燥不安者可因地置宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲。以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重。造成或加重脊髓損傷。機械傷害事故的救援一)、發生機械傷害事故應急救援程序1、事故發生后，由項目經理向上一級（質安部、工程部）報告，并按先內后外程序逐級上報，如項目經理不在，按層級原則，下一級立即補位上報，并即報告項目經理。2、事故現場搶險、急救由項目經理(項目總工)負責組織，以機具員為主，施工員為副共同具體實施。3、

70、事故調查由項目綜合經理負責組織，以質安員為主，機具員為副共同具體實施，一級事故由公司事故應急救援隊負責組織，項目經理為主、機具員為副共同具體實施。4、事故后勤保障由項目副經理負責組織，綜治員負責實施。二)、發生機械傷害事故應急救援1、發生機械傷害事故應立即切斷動力電源，首先搶救傷員，觀察傷員的傷害情況，如手前臂、小腿以下位置出血，應選用橡膠帶或布帶或止血紗布等進行綁扎止血.2、如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸處心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。3、出現顱腦損傷，必須保持呼吸道暢通。

71、昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再移動。遇有凹陷骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送鄰近的醫院治療。4、發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。移動時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，導致死亡。搶救脊椎受傷者，移動過程中，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。5、發現傷者手足骨折，不要盲目移動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。固定方法:以固定骨折處以上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹板等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與提側下肢縛在一起。6、遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。7、動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。8、當機械發生重大事故時，必須及時上報有關單位和組織搶救，保護現場，設置危險區域，專人監護，拍攝事故現場照片。