1、單位工程施工組織設計、施工方案(12-16軸交A-H軸二層面模板支架)工程名稱：匯康衛浴（新會）有限公司2#廠房 工程地點： 編制人： 編制日期： 2013 年 12 月 25 日審批負責人： 審批日期： 年 月 日目 錄一、編制說明及依據2（一）編制說明2（二）編制依據2二、工程概況2三、施工計劃4（一）施工進度計劃4（二）材料計劃4四、施工工藝技術5（一）基礎處理5（二）主要搭設方法5（三）工藝要求10（四）構造設置10（五）檢查驗收11五、施工安全保證措施12（一）項目安全管理組織機構12（二）模板、支架安裝的安全技術措施12（三）模板、支架拆除的安全技術措施14（四）施工應急救援預案1

2、5（五）混凝土澆筑順序及澆筑方法19（六）混凝土澆筑施工監測19六、勞動力計劃19（一）方案編制、審核人員19（二）專職安全生產管理員、特種作業人員19七、計算書及附圖2012-16軸交A-H軸二層面支模施工方案一、工程概況1、建筑概況工程名稱：匯康衛浴（新會）有限公司2#廠房建設單位：匯康衛浴（新會）有限公司設計單位：江門市六藝建筑設計院有限公司監理單位：江門市新會區岡州工程建設監理有限公司施工單位：江門市新會區圭峰建筑工程有限公司12-16軸交A-H軸二層面樓面標高為5.5m。其中1213軸交A-E軸設一泳池，泳池長19m，寬2.7m，深度1.11.5m。本方案采用扣件式鋼管作模板支撐，支

3、撐基層面為首層地板，地板面標高為0.00，支模高度為5.5m。2、結構概況12-16軸交A-H軸二層面現采用C25現澆鋼筋混凝土結構，樓面梁截面有bh=250750mm、250650mm、200600mm、200500mm，樓板厚度h=100mm。樓面結構如下圖1。 3、地基情況本模板支架支承在首層地板面上，該地板面為現澆C25鋼筋混凝土結構，樓板厚度h=120mm。二、編制說明及依據（一）編制說明根據建設部2009年5月13日頒發的危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號），施工單位應當在危險性較大的分部分項工程施工前編制專項方案；對于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程，

4、施工單位應當組織專家對專項方案進行論證。（二）編制依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20082、建筑工程大模板技術規范3、廣東省建筑工程高支撐安全管理辦法4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020115、鋼結構設計規范GB50017-20036、混凝土結構施工質量驗收規范GB50204-20027、木結構工程施工質量驗收規范GB50206-20028、建筑地基處理技術規范JGJ79-20129、建筑施工安全檢查標準JGJ59-201110、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91 11、設計圖紙崖西中心市場改造三、搭設方案本方案支架采用扣件式鋼管腳手架。立桿、水平

5、拉桿、剪刀撐以及大楞均采用483mm鋼管，小楞采用TB13B松木，模板采用膠合板。支架各構件的規格及間距如下表1。表1 支架構件的規格及間距序號構件名稱用料規格（mm）間距（mm）備注1底模膠合板=182側模膠合板=183豎檔松木60603004水平壓帶鋼管483每排對拉螺栓設置一組5對拉螺栓鋼筋12平、豎向間距詳見大樣6小楞松木80100（梁）2508080（板）3007大楞鋼管483同立桿間距8立桿鋼管483間距詳見平面布置9水平桿鋼管4831500（步距）10垂直剪刀撐鋼管483詳見平面布置11水平剪刀撐鋼管483詳見平面布置四、施工計劃（一）施工進度計劃本模板支架計劃于2014年02月

6、10日開始搭設，2014年02月20日澆筑混凝土，2014年03月20日拆除，總工期為40個工作天。施工進度計劃橫道圖序號工序工期（2014年02月10日2014年03月20日）246810121416182022242628301施工準備2支架搭設3模板安裝4鋼筋綁扎5混凝土澆筑6混凝土養護7模板、支架拆除（二）材料計劃材料用量計劃表序號材料名稱構件名稱規格（mm）單位數量備注1鋼管立桿483m2679水平桿m5317垂直剪刀撐m793水平剪刀撐m623大楞m914水平壓帶m8232扣件對接扣件48個348直角扣件個31083膠合板板底模=18m2349.6梁底模m257梁側模m2277.2

7、4松木枋板底小楞80802000根473梁底小楞801001100根580豎檔60601990根8660601540根1286060590根366060490根1285鋼筋對拉螺栓12根733（三）材料要求1、鋼管須符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793和低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中規定的Q235普通鋼管要求，并符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。2、鋼管扣件符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定。3、承重結構采用的鋼材須具有抗拉強度、伸長率、屈服強度和硫、磷含量的合格證。4、模板結構的樹種

8、須選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。5、模板結構設計須根據受力種類按下表1的要求選用相應的木材材質等級。木材材質標準須符合現行國家標準木結構設計規范50005的規定。表1 模板結構的木材材質等級主要用途材質等級受拉或拉彎構件a受彎或壓彎構件a受壓構件a6、用于模板體系的原木、方木和板材可采用目測法分級。選材須符合現行國家標準木結構設計規范GB50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。7、施工現場制作的木構件，其木材含水率須符合下列規定：制作的原木、方木結構，不大于25%；板材和規格材，不大于20%；受拉構件的連接板，不大于18%；連接件，不大于15%。四、施

9、工工藝技術（一）基礎處理本模板支架支承在首層地板面上， 支架立柱底部均應設置底座及墊板，墊板可采用300300mm的方木板，墊板厚度不得少于50mm。（二）主要搭設方法1、立桿立桿首先沿梁下兩側布置，樓板下立桿對應周邊梁下的立桿而設置，間距詳見平面布置圖2。 2、水平拉桿在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿，以上共設置3道通長縱橫水平拉桿，步距1500mm。架體與周邊及中間框架柱連結牢固，除掃地桿、最頂水平桿位置分別設置一道外，中間加設一道固結，全高共設置3道。水平拉桿布置以及連墻大樣如下圖3、4。 3、剪刀撐滿堂模板支架立柱，在外側周圈應設由下至上的豎向連續式

10、剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為46m，并在剪刀撐的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。垂直剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為450600。剪刀撐平面布置如下圖5。 附圖5 剪刀撐平面布置圖4、大楞、小楞大楞采用頂托支承于立桿頂上，小楞支承于大楞上，小楞間距根據該支承段大楞跨度進行等分，控制最大間距為250mm，如下圖6、7、8。 5、豎檔、對拉螺栓梁側模用6060mm豎檔固定，豎檔對應小楞設置，間距最大為250mm。對拉螺栓采用12，每兩條豎檔設置一組（一組設兩根）。200700mm梁豎檔及對拉螺栓布置如下圖9、10。 （三）工藝要求1、模板安裝前在

11、兩端柱上彈出標高線,然后立支撐,根據柱彈出的軸線、梁位置和水平線，安裝柱頭模板。2、根據支撐系統設計要求在梁、板下設置支柱，間距按平面圖布置。按設計標高調整支柱的標高，然后安裝底模板，并拉線找平。跨中梁底處按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度取梁跨的1/1000。3、支柱底部加墊腳手板，并設對拔木楔楔緊，調整標高。支柱離地200mm設縱橫掃地桿，掃地桿上設縱橫向水平拉結桿，步距均為1500mm。在固定水平拉結桿后，接著沿框架梁兩側通長設置垂直剪刀撐，剪刀撐桿件的底端與地面頂緊。4、梁、板鋼筋在底板模板支好后綁扎，找正位置和墊好保護層墊塊，清除垃圾雜物，經檢查合格后，即可安裝側模板。5、根據

12、墨線安裝梁側模板、豎檔和壓條。（四）構造設置1、立桿接長采用對接扣件對接，立桿接頭要求交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開距離必須大于500mm，各接頭中心至節點的距離不宜大于步距的1/3。2、掃地桿、水平拉桿接長應采用對接扣件連接，縱向水平桿宜設置在立桿內側。水平桿的對接應交錯布置：兩根相鄰縱向或橫向水平桿的接長不宜設在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。3、剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100

13、mm處進行固定。4、凡立桿與橫桿和斜桿相交處，均必須用直角扣件或旋轉扣件固定。5、在搭設過程中注意橫桿的水平度和立桿的垂直度，其誤差不得超過15mm。（五）檢查驗收1、新鋼管的檢查應符合下列規定：應有產品質量合格證應有質量檢驗合格報告。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管的外徑、壁厚、端面的偏差應滿足規范的要求。鋼管應涂有防銹漆。2、舊鋼管的檢查應符合下列規定：表面銹蝕深度應1.8mm。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定時不得使用。鋼管彎曲變形應符合下列規定：a、各種桿

14、件鋼管的端部（）彎曲5mm。b、立桿鋼管彎曲12mm（）、20mm（）c、水平桿、斜桿的鋼管（）彎曲30mm。3、扣件驗收應符合下列規定：扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定抽樣檢測。新、舊扣件均應進行防銹處理。扣件的技術要求應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的相關規定。4、扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺絲出現滑絲的嚴禁使用。5、對安裝好的扣件要全面檢查，要用力矩扳

15、手檢查扣件的擰緊度是否達到規定要求，扣件擰緊力矩為4060Nm。6、模板支撐系統在搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員、方案編制人，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格后，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。五、施工安全保證措施（一）項目安全管理組織機構序號姓名工作職責工作職責聯系電話備注1李活寧項目經理項目安全總負責人2馮更樂項目技術負責人應急指揮責任人3梁炳新施工員支架監控責任人4梁波安全員拆除模板監控責任人5敖生電工 水電安全責任人6宋波材料員施工后勤勞保供應責任人（二）模板、支架安裝

16、的安全技術措施1、從事模板作業的人員，應經安全技術培訓和考核，持證上崗。從事高處作業人員，應定期體驗，不符合要求的不得從事高處作業。2、安裝模板時，操作人員應配戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽和安全帶應定期檢查，不合格者嚴禁使用。3、模板及配件進場應有出廠合格證或當年的檢驗報告，安裝前應對所用部件（立柱、楞梁、扣件等）進行認真檢查，不符合要求者不得使用。4、滿堂模板、建筑層高8m及以上和梁跨大于或等于15m的模板，在安裝作業前，工程技術人員應以書面形式向作業班組進行施工操作的安全技術交底，作業班組應對照書面交底進行上、下班的自檢和互檢。5、施工過程中的檢查項目應符合下列要求：立柱底部混凝土

17、強度必須達到設計要求方可支頂。墊木應滿足設計要求。底座位置應正確，頂托螺桿伸出長度應符合規定。立桿的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載.掃地桿、水平拉桿、剪刀撐等的設置應符合規定，固定應可靠。6、在高處安裝模板時，周圍應設安全網或搭腳手架，并應加設防護欄桿。7、作業時，模板和配件不得隨意堆放，模板應放平放穩，嚴防滑落。腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板不宜超過3層，連接件應放在箱盒或工具袋中，不得散放在腳手板上。支架或操作平臺上的施工總荷載不得超過其設計值。8、對扣件式鋼管支架，除應有合格證外，對所用扣件應采用扭矩板進行抽檢，達到合格后方可承力使用。9、多人共同操作時，必須密切配合、協

18、調一致、互相響應。10、施工用的臨時照明和行燈的電壓不得超過36V；當為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環境時，不得超過12V。照明行燈及機電設備的移動線路應采用絕緣橡膠套電纜線。11、有關避雷、防觸電和架空線路的安全距離應符合國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46的有關規定。夜間施工時，應有足夠的照明，并應制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還應經常檢查線路的完好情況，嚴防絕緣破損漏電傷人。12、在支架上電、氣焊作業時，應有防火措施和專人看守。13、模板安裝應符合國家現行標準建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80的有關規定。14、模板安裝時，上下

19、應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。且不得將模板支搭在門窗框上，也不得將支架支搭在模板上，并嚴禁將模板與上料井架及有車輛運行的腳手架或操作平臺支成一體。15、支模過程中如遇中途停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，不得浮擱或懸空。拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業人員扶空墜落傷人。16、作業人員嚴禁攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等，不得在高處的墻頂、獨立梁或其模板上行走。17、模板施工中應設專人負責安全檢查，發現問題應報告有關人員處理。當遇險情時，應立即停工和采取應急措施，待修復或排除險情后，方可繼續施工。18、在大風地區或大風季節施工時，模板應有抗風的臨時加

20、固措施。19、當遇大雨、大霧、沙塵或6級以上大風等惡劣天氣時，應停止露天高處作業。5級及以上風力時，應停止高空吊運作業。雨停止后，應及時清除模板和地面上的積水。（三）模板、支架拆除的安全技術措施1、模板的拆除應經技術主管部門或負責人批準，拆除模板的時間可按現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的有關規定執行。2、當混凝土未達到規定強度或已達到設計規定強度，需提前拆模或承受部分超設計荷載時，必須經過計算和技術主管確認其強度能足夠承受此荷載后，并經項目技術負責人和項目總監理工程師批準簽字后，方可拆除。3、拆模前應檢查所使用的工具有效和可靠，板手等工具必須裝入工具袋或系掛在身上，并

21、應檢查拆模場所范圍內的安全措施。4、模板的拆除工作應設專人指揮。作業區應設圍欄，其內不得有其他工種作業，并應設專人負責監護。拆下的模板、零配件嚴禁拋擲。5、拆模的順序和方法應按模板的設計規定進行。當設計無規定時，可采取先支的后、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔，應按指定地點堆放。6、多人同時操作時，應明確分工、統一信號或行動，應具有足夠的操作面，人員應站在安全處。7、高處拆模板，應符合有關高處作業的規定。嚴禁使用大錘和撬棍，操作層上臨時拆下的模板堆放不能超過3層。8、在提前拆除互相搭連并涉及其他后拆模板的支撐時，應補設臨時支撐。拆模時，應逐塊拆

22、卸，不得成片撬落或拉倒。9、拆模如遇中途停歇，應將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固。對活動部件必須一次拆除。10、已拆除了模板的結構，應在混凝土強度達到設計強度值后方可承受全部設計荷載。若在未達到設計強度以前，需在結構上加置施工荷載時，應另行核算，強度不足時，應加設臨時支撐。11、遇6級或6級以上大風時，應暫停室外的高處作業。雨后應先清掃施工現場，方可進行工作。12、拆除有洞口模板時，應采取防止操作人員墜落的措施。洞口模板拆除后，應按國家現行標準建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80的有關規定及時進行防護。13、當立柱的水平拉桿超出2步時，應首先拆除2步以上的拉桿

23、。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。14、當拆除48m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側一片拉倒的拆除方法。15、對于多層樓板模板的立柱，當上層及以上樓板正在澆筑混凝土時，下層樓板立柱的拆除，應根據下層樓板結構混凝土強度的實際情況，經過計算確定。16、拆除平臺、樓板下的立柱時，作業人員應站在安全處。17、使用后的木模板應拔除鐵釘，分類進庫，堆放整齊。若為露天堆放，頂面應遮防雨篷布。18、使用后的鋼構件應符合下列規定：使用后的立柱應將粘結物清理潔凈，清理時嚴禁采用鐵錘敲擊的方法。清理后的立柱，應逐根進行檢查，發現翹曲、變形、扭曲、

24、開焊等必須修理完善。清理整修好的立柱應刷防銹漆。（四）施工應急救援預案為了確保工程施工的正常進行，貫徹國家“安全第一，預防為主”的方針，對模板支撐可能發生的事故建立應急救援預案。1、緊急救援的一般原則以確保人員的安全為第一，其次是控制材料的損失。緊急救援最關鍵是速度，模板支架主要事故是坍塌、高空墜落和物體打擊等，而大多數坍塌死亡者是窒息死亡，因此，救援時間就是生命。2、建立應急救援體系（1）緊急設施事故報警系統：事故發生時，現場用于救助的報警裝置。事故報警裝置必須與工地辦公室、值班室、門衛等主要崗位相連。緊急救援工具：主要用于清除坍塌物的起重和切割機具。如千斤頂、起重葫蘆、吊索具和金屬切割機等

25、。緊急醫療工具：用于緊急醫療救護的基本器材，如急救藥箱、擔架等。（2）緊急聯絡與通訊發生事故需要外部救援時，除起動工地報警系統外，應撥打110報警和醫療救護120，同時向有關部門聯絡。（3）緊急撤離方法一旦事故發生，作業人員應立即停止作業，在采取必要的應急措施后，撤離危險區域。撤離時以人員安全為主，不要急于搶救財物，并針對現場具體情況有序地向安全區域撤離。（4）應急工作組安全第一，以人為本。在施工中，如事故突然發生，為了能及時搶救傷員，確保傷員的生命安全，減少經濟損失，迅速對事故進行處理。項目部成立事故應急救援工作領導小組，聯系電話6117718。領導小組主要成員 組 長：李活寧（）副組長：馮

26、更樂（）組 員：梁炳新（）、梁波（）、敖生（）、宋波（）其領導小組工作責任具體分工是：組長李活寧全面負責安全生產事故應急救援全面指揮工作；副組長馮更樂負責搶救傷員工作；組員梁炳新負責組織人力保護好安全事故現場工作；組員梁波負責上報上級工作，并協助保護好事故現場工作；組員敖生負責財務工作；組員宋波負責后勤、搶救、通知等工作。3、應急救援措施施工現場發生重大事故時，項目經理、施工員應立即指揮現場救護工作，保護現場及指揮現場人員疏散工作，立即停工并第一時間報告公司事故應急救援工作領導小組（電話6117718）。如有傷員，打電話急救中心聯系救護車（電話120）。公司安全事故應急領導小組接到報告后，根據

27、災情特點報警（電話110）。立即向上級主管部門報告（監督站電話6607612），并召集全體成員投入事故現場進行搶救工作，實行分工合作。搶救受傷人員：搶救受害人是應急救援的主要任務，在應急救援行動中及時有序有效地實施現場急救與安全轉送傷員，降低傷亡率，減少損失。設置警戒線，維護事故現場秩序，勸退、撤離現場現場圍觀人員，禁止外人闖入現場保護區。控制災情，防止事故二次出現。對事故現場進行補救，防止事故繼續發生擴大和蔓延，產生第二次事故。4、應急救援方法4.1 高空墜落應急救援方法1）現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救援領導小組搶救。2）仔細觀察

28、傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要3個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱運送時要平穩，否則會加重傷情。4.2 模板坍塌應急救援方法1）當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。2

29、）報120爭救中心，到現場搶救傷員（交待傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）。3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施。4）清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小。5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。4.3 物體打擊應急救援辦法1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶等止血法等。2）對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3）對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅

30、速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院拯救。4.4 火災應急救援辦法1）初起火災，現場人員應就近取材，進行現場自救、撲救；控制火勢蔓延。必要時，應切斷電源，防止觸電。2）自救、撲救火災時，應區別不同情況、場所，使用不同的滅火器材。撲滅電器火災時，應使用干粉滅火器、二氧化碳滅火器，嚴禁用水或泡沫滅火器，防止觸電。3）遇有火勢較大或人員受傷時，現場人員在組織自救的同時，應及時拔打火警電話“119”、急救中心電話“120”或公

31、安指揮中心電話“110”求得外部支援；求援時必須講明地點、火勢大小、起火物資、聯系電話等詳細情況，并派人到路上接警。4）火災的自救與逃生。火災最初五分鐘是最佳逃生時機，首先應躲避濃煙，能向下跑的決不能向上跑；其次是躲避大火，不能一下就打開安全門，要用手背試一試門面的溫度不高時再打開門。然后撤離到安全地帶。5）將受傷人員及時轉送醫院進行緊急救護。6）將信息迅速傳遞給各項目部。傳遞的內容包括事故發生的時間、地點、部位（單位）、簡要經過、傷亡人數和已采取的應急措施等。7）各項目部應立即核實現場的處置情況，組織有關人員或應急隊伍趕赴現場。8）應急隊伍到達現場后，應服從現場指揮人員人統一指揮，按分工要求

32、進行疏散人員，搶救物資，盡可能減少生命財產損失，防止事故蔓延；可能對區域內外人群安全構成威協時，必須對與事故應急救援無關的人員進行緊急疏散。9）火災撲滅后，起火單位應保護好現場，接受事故調查并如實提供火災事故的情況。協助消防部門認定火災原因，核定火災損失，查明火災直接責任。4.5 觸電應急救援辦法1）救護人員應設法迅速切斷電源，如拉開電源開關、刀閘，拔除電源插頭等；或使用絕緣工具、干燥的木棒、木板、絕緣繩子等絕緣材料解脫觸電者；也可抓住觸電者干燥而不貼身的衣服，將其拖開，切記要避免碰到金屬物體和觸電者的裸露身體；也可用絕緣手套或將手用干燥衣物等包起絕緣后解脫觸電者；救護人員也可站在絕緣墊上或干

33、木板上，絕緣自己進行救護。為使觸電者脫離導電體，最好用一只手進行。2）發現者應即時向單位領導和輔助車間匯報，明確事故地點、時間、受傷程度和人數；輔助車間應根據現場匯報情況，決定停電范圍，下達停電指令。3）根據其受傷程度，決定采取合適的救治方法，同時用電話等快捷方式向當地的120搶救中心求救，并派人等侯在交叉路口處，指引救護車迅速趕到事故現場，爭取醫務人員接替救治。在醫務人員未接替救治前，現場人員應及時組織現場搶救。4）觸電傷員如神志清醒者，應使其就地仰面平躺，嚴密觀察，暫時不要使其站立或走動。5）觸電傷員如神志不清者，應就地仰面平躺，且確保氣道暢通，并用5秒時間，呼叫傷員或輕拍其肩部，以判斷傷

34、員是否意識喪失，禁止搖動傷員頭部呼叫傷員。6）觸電后又摔傷的傷員，應就地仰面平躺，保持脊柱在伸直狀態，不得彎曲；如需搬運，應用硬模板保持仰面平躺，使傷員身體處于平直狀態，避免脊椎受傷。7）觸電傷員的呼吸和心跳均已停止時，應立即按心肺復蘇法中支持生命的三項基本措施進行搶救。三項基本措施：通暢氣道；口對口（鼻）人工呼吸；胸外按壓（人工循環）。8）通暢氣道：觸電傷員呼吸停止，重要的是應始終確保氣道通暢。如發現傷員口內有異物，可將其身體及頭部同時側轉，并迅速用一個手指或用兩手指交叉從口角處插入，取出異物。操作中要注意防止將異物推到咽喉深部。通暢氣道可采用仰頭抬頦法。用一只手放在觸電者前額，另一只手的手

35、指將其下頜骨向上抬起，兩手協同將頭部推向后仰，舌根隨之抬起，氣道即可通暢，嚴禁用枕頭或其他物品墊在傷員頭下。頭部抬高前傾，會加重氣道的阻塞，且使胸外按壓時心臟流向腦部的血流減少，甚至消失。口對口（鼻）人工呼吸：在保持傷員氣道通暢的同時，救護人員用放在傷員額頭上的手指，捏住傷員的鼻翼，在救護人員深吸氣后，與傷員口對口緊合，在不漏氣的情況下，先連續大口吹氣兩次，每次1秒5秒。如兩次吹氣后試測頸動脈仍無搏動，可判斷心跳已經停止，要立即同時進行胸外按壓。除開始時大口吹氣兩次外，正常口對口（鼻）呼吸的吹氣量不需過大，以免引起胃膨脹。吹氣和放松時要注意傷員胸部應有起伏的呼吸動作。吹氣時如有較大阻力，可能是

36、頭部后仰不夠，應及時糾正。觸電傷員如牙關緊閉，可口對鼻進行人工呼吸。口對鼻人工呼吸吹氣時，要將傷員觜唇緊閉，防止漏氣。9）胸外按壓：正確的按壓位置是保證胸外按壓效果的重要前提。確定正確按壓位置的步驟如下：右手的食指和中指沿觸電傷員的右側肋弓下緣向上，找到肋骨和胸骨接合處的中點；兩手指并齊，中指放在切跡中點（劍突底部），食指平放在胸骨下部；另一只手的掌根緊抬食指上緣置于胸骨上，即為正確的按壓位置。 正確的按壓姿勢是達到胸外按壓效果的基本保證。正確的按壓姿勢如下： 使觸電傷員仰面躺在平硬的地方，救護人員站立或跪在傷員一側肩旁，兩肩位于傷員胸骨正上方，兩臂伸直，肘關節固定不屈，兩手掌根相疊，手指翹起

37、，不接觸傷員胸壁； 以髖關節為支點，利用上身的重力，垂直將正常成人胸骨壓陷3cm5cm（兒童和瘦弱者酌減）； 按壓至要求程度后，立即全部放松，但放松時救護人員的掌根不得離開胸壁。 按壓必須有效，其標志是按壓過程中可以觸及到頸動脈搏動。 操作頻率如下：胸外按壓要以均勻速度進行，每分鐘80次左右，每次按壓和放松的時間相等。 胸外按壓與口對口（鼻）人工呼吸同時進行，其節奏為：單人搶救時，每按壓15次后吹氣2次（15：2），反復進行；雙人搶救時，每按壓5次后由另一人吹氣1次（5：1），反復進行。5、事故處理措施事故發生后，保護事故現場。盡快展開事故調查，由公司領導組織專門調查組，人員由公司領導、項目經

38、理、施工員、質安員、技術部人員等組成。按“四查”（查思想、查領導、查制度、查紀律）要求進行調查。對事故實行“四不放過”的原則。對所有施工現場進行一次全面安全檢查，發現隱患堅決整改。對事故現場的清理，應在調查組確認無可取證，并充分記錄后方可進行。任何人不得借口恢復生產，擅自清理現場造成掩蓋真相。項目經理應針對事故分析的原因，制定防止類似事故發生的安全措施。（五）混凝土澆筑順序及澆筑方法樓面混凝土施工采用從跨中向兩端對稱澆筑順序。梁采用分層澆筑的施工方法，每層厚度不得大于400mm。本樓面首先從4軸框架梁開始澆筑，然后分別向7軸、H軸方向同時進行澆筑。澆筑過程應保持兩邊進度一致。（六）混凝土澆筑施

39、工監測混凝土澆筑期間，須對模板支架系統進行實時監測。根據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）第規定，控制支架系統的容許變形值，監測項目、控制指標如下：1、對結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度的1/400（）；2、支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結構計算跨度的1/1000（）。沿建筑物四個角點布置4組監測點，每組兩人，采用經緯儀在施工期間同時對模板支架的變形進行測量，所收集數據第一時間反饋給應急指揮責任人，應急指揮責任人因應反饋信息而采取相應處理措施。監測點平面布置如下圖17。（七）支架變形達到報警值時應急處理措施在混凝土澆筑過程中，監測人員每20-30分鐘對支架的變形監測一

40、次，發現異常情況應立即通知施工人員停止施工并迅速撤離施工現場。及時報告項目經理、項目技術負責人和總監理工程師，采取措施進行加固，在確保支架穩固的前提下方可繼續澆筑混凝土。六、勞動力計劃（一）方案編制、審核和審批人員序號姓名職責學歷專業職稱職務1馬凱欣編制人本科土木工程助理工程師安全員2周榮生審批人中專房屋建筑工程師技術負責人（二）專職安全生產管理員、特種作業人員（附上崗證）序號姓名崗位職務/操作項目證號備注1馬凱欣安全員粵建安C（2012）00021222敖生電工3林清政架子工粵J0220120000474李沃佳架子工粵J0220120000455許真成架子工粵J0220120000876談華

41、享架子工粵J022012000046七、計算書及附圖【1】2502100mm梁底模板及支架計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1新澆混凝土梁計算跨度(m)12混凝土梁截面尺寸(mmmm)2502100新澆混凝土結構層高(m)5梁側樓板厚度(mm)110 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值

42、G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱不共用B梁跨度方向立柱間距la(mm)1000梁底兩側立柱間距lb(mm)800步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁底兩側立柱中的位置居中梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)400板底左側立柱距梁中心線距離s1(mm)1400板底右側立柱距梁中心線距離s2(mm)1

43、400梁底增加立柱根數0每跨距內梁底支撐小梁根數5梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 按四等跨連續梁計算，簡圖如下： Wbh2/6=2501818/613500mm3，Ibh3/12=250181818/12121500mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.

44、40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.1)+1.40.720.2516.737kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.10.2516.296kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.250.441kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)2.10.2513.413kN/m 1、抗彎驗算 Mmax/W(0.10716.2960.252+0.1210.4410.252)106/135008.32N/mm2f

45、15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2l4/(100EI)0.63213.4132504/(10010000121500)0.273mml/400250/4000.625mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.143 q1靜l+1.223 q1活l1.14316.2960.25+1.2230.4410.254.791kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1.143q2l1.14313.4130.253.833kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)80100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(

46、N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)133.33小梁截面慣性矩I(cm4)666.67 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q14.791/0.2519.166kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.250.061kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.11)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.11)+1.40.72)(1.4-0.25/2)/20.25+0.91.350.5(2.1-0.11)0.251.196kN 梁

47、右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.11)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.11)+1.40.72)(1.4-0.25/2)/20.25+0.91.350.5(2.1-0.11)0.251.196kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q13.833/0.2515.33kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.250.05kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(0.1+(24+1.1)0.11)(1.4-0.25/2)/20.25+0.5(2.1-0.11)0.250.705kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1

48、)0.11)(1.4-0.25/2)/20.25+0.5(2.1-0.11)0.250.705kN 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) Mmax/W1.142106/1333308.568N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax3.616kN max3Vmax/(2bh0)=33.6161000/(280100)0.678N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.84mml/400800/4002mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R13.616kN，R23.616kN 正常使用極限狀

49、態 R12.641kN，R22.641kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 由上節可知RmaxR1，R2/21.808kN，RmaxR1，R2/21.321kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) Mmax/W0.726106/4

50、490161.792N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax3.438kN max2Vmax/A=23.4381000/42416.219N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) max1.477mml/4001000/4002.5mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 承載能力極限狀態 圖一 立柱1：R116.401kN，同理可得 立柱2：R216.401kN 圖二 立柱1：R13.616kN，同理可得 立柱2：R23.616kN 正常使用極限狀態 圖一 立柱1：R111.

51、983kN，同理可得 立柱2：R211.979kN 圖二 立柱1：R12.642kN，同理可得 立柱2：R22.641kN 七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.634 立柱最大受力NmaxR1，R2+0.15(5.2-2.1)+max16.401，16.401+0.465+16.866kN fN/(A)16.866103/(0.634424)62.743N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、

52、可調托座驗算可調托座內主梁根數2可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NRmax16.401kNN30kN 滿足要求！【2】梁側模板計算書計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL1，標高5.50m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)2502100梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)110 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力

53、密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2.1新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.1min29.868，50.429.868kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.1min29.87，50.429.87kN/m2 承載

54、能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.444，44.2440.944.24439.82kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距250主梁合并根數2主梁最大懸挑長度(mm)250對拉螺栓水平向間距(mm)500結構表面的要求結構表面外露支撐距梁底距離依次為170，720，1270，1820 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板

55、抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.820.2520.311kNm Mmax/W0.311106/540005.761N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正129.8729.87kN/m max529.872504/(38410000486000)=0.313mm250/400=

56、0.625mm 滿足要求！ 3、支座反力驗算 承載能力極限狀態 R0.5q1l=0.539.820.254.978kN 正常使用極限狀態 R0.5ql=0.529.870.253.734kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6060小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)36小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)108 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) q=4.978kN/m Mmax/W0.136106/360003.783N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！

57、2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) max3 Vmax/(2bh)31.4861000/(26060)0.619N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) q=3.734kN/m max0.149mm550/400=1.375mm 滿足要求！ 4、主梁所受支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax2.855kN 正常使用極限狀態 Rmax=2.141kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.

58、78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁連續梁部分彎矩圖(kNm) 主梁懸挑梁部分彎矩圖(kNm) q=1.427kN/m Mmax/W0.178106/449039.727N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁連續梁部分剪力圖(kN) 主梁懸挑梁部分剪力圖(kN) max2Vmax/A=21.7711000/4248.354N/mm2120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁連續梁部分變形圖(mm) 主梁懸挑梁部分變形圖(mm) q=2.141kN/m 1max0.168mm50

59、0/400=1.25mm 2max0.157mm250/400=0.625mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 Rmax6.625kN 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 可知對拉螺栓受力N0.956.6256.294kNNtb12.9kN 滿足要求！【3】板模板及支架計算書計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B1，標高5.50m新澆混凝土樓板板厚(mm)11

60、0新澆混凝土樓板邊長L(m)7新澆混凝土樓板邊寬B(m)6 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環境不考慮風荷載 三、模板體系設計模板支架高度(m)5.5立柱縱

61、向間距la(mm)1000立柱橫向間距lb(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)500立柱距混凝土板長邊的距離(mm)500主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)50，50主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E

62、(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.11)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.11)+1.40.72.5 1=6.24kN/m q2

63、0.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.240.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.11)1=2.861kN/m 5ql4/(384EI)52.8613004/(38410000486000)0.062mml/250300/2501.2mm 滿足要求

64、！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)8080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面慣性矩I(cm4)341.33 因L/la取整-17000/1000取整-16，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為50mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.11)+1.4

65、2.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.11)+1.40.72.50.31.937kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.11)0.30.992kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1070.99212+0.1210.945120.22kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L

66、2+0.181pLmax0.0770.09712+0.213.151，0.1070.09712+0.1813.1510.669kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.9370.052/2，0.0970.052/2+3.150.050.158kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.22，0.669，0.1580.669kNm Mmax/W0.669106/853307.84N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6070.9921+0.620.94511.188kN V20.607q2L+0.68

67、1p0.6070.0971+0.6813.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.9370.05，0.0970.05+3.153.155kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.188，2.204，3.1553.155kN max3Vmax/(2bh0)=33.1551000/(28080)0.739N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.11)0.30.918kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.91810004/(10093503413300)0.1

68、82mml/2501000/2504mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.11)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+2

69、4)0.11)+1.40.71.50.31.624kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.11)0.31.057kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.11)0.3=0.978kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1431.0571+1.2230.56711.901kN 按懸臂梁，R1q1l=1.6240.050.081kN RmaxRmax，R11.901k

70、N; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1430.97811.118kN 按懸臂梁，R1q2l=0.9780.050.049kN RmaxRmax，R11.118kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.591kNm Mmax/W0.591106/4490131.728N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.891kN max2Vmax/A=23.8911000/42418.356N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.77mm 跨中max=0.7

71、7mm=1000/250=4mm 懸挑段max0.396mm=250/250=1mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 滿足要求！ 查表得，0.634 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.11)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.11)+1.40.71111000/(0.634424)=5.1481000/268.816=19.15N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N5.148kNN30kN 滿足要求！