1、轉換層高大模板支撐體系施工方案1.編制依據1.1北京中建建筑設計院有限公司設計的“欽州市北部灣大廈”施工圖紙；1.2北部灣大廈施工組織設計； 1.3建筑施工手冊（第四版）1.4建筑工程施工質量驗收統一標準（GB503002001）1.5建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）1.6建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）1.7建質200987危險性較大的分部分項工程安全管理辦法2、工程概況 北部灣大廈工程位于廣西欽州市人民路與南珠西大街交匯處南面，占據城市繁華商業中心核心位置。本工程地下一層，地上28層，建筑占地面積1825.96 m2,總建筑面積約48261.

2、95m2，集住宅、商業為一體的高檔住宅小區。人防地下室建筑面積2511.85m2，上部結構建筑面積45750.10 m2，主體結構型式為框肢抗震墻結構體系。地下室為人防地下室，人防等級為核6。人防區平時用作停車庫，地下室東側設有消防水池，消防水池壁及外墻壁砼抗滲等級為P6。 地下室層高為5.0m，群樓為三層，一層層高5.3m，二層層高4.2m，三層層高5.5m，為商鋪；428層為住宅層高均為3m。本工程高大模板部位為轉換層(四層樓面),面積約1870m2,層高為5.5m,大截面梁尺寸主要為10001800、9001800、8001800、8001600、7001600、7001400、6001

3、400、6001200等,樓板厚度為180mm,梁截面較大,結構荷載及施工荷載均較大,轉換層梁板支撐系統的強度、穩定性和安全性要求較高。3. 轉換層施工整體部署3.1 施工順序本工程梁截面較大，最大梁段重達43.2KN/m?？紤]混凝土澆筑的不均勻布料可能對架體穩定性造成影響，轉換層施工時豎向及水平混凝土分兩次澆筑。即先澆筑墻、柱混凝土，3天后再澆筑梁板混凝土。梁板模板支架與先期澆筑的墻柱抱柱連接，以增加水平穩定性。轉換層梁板模板澆筑采用泵送，梁柱接頭部位用塔吊配合澆筑高標號混凝土。3.2 施工機械及人員主要施工機械： 汽車式混凝土輸送泵 1臺 塔吊 1臺 振動棒70/50 6臺 平板振動器 2

4、臺主要人員： 項目施工總負責： 康志忠 質檢員：黃國全、黃康 測量員：陶永寧、黃冰冰 安全員：周德江、李榮昌 施工員：潘維建、羅智試驗員：李喜順 施工隊負責人：古天潮 木工值班工長：黃引華 架工值班工長：蔣朋成 鋼筋工值班工長：張強 混凝土工長：常斌 施工員：5人4、高大模板支撐系統布置4.1 模板系統搭設要求本轉換層墻、柱、梁及樓板均采用18mm厚木膠合板，背楞采用5080木枋及483.5鋼管。支撐采用483.5鋼管。梁底承重立桿底全部加可調底托。 梁底模板采用木模板體系，梁底板采用18mm厚木膠合板，板肋采用5080木枋,立桿沿梁方向間距為450。10001800mm梁：梁底部放置7根木枋

5、，間距為中到中不大于170，梁底部支撐三根立桿，間距如下圖所示；9001800mm梁：梁底部放置6根木枋，間距為中到中不大于180，梁底部支撐三根立桿，間距如下圖所示； 1000*1800 900*18008001800mm梁：梁底部放置6根木枋，梁底部支撐三根立桿，間距如下圖所示；8001600mm梁：梁底部放置6根木枋，梁底部支撐兩根立桿，間距如下圖所示；800*1800 800*16007001600mm梁：梁底部放置6根木枋，梁底部支撐兩根立桿，間距如下圖所示；7001400mm梁：梁底部放置5根木枋，梁底部支撐兩根立桿，間距如下圖所示； 700*1400 700*1600梁高大于等于

6、700小于1400的梁底部支撐一根立桿,底部木枋間距為中到中不大于200. 梁側模板采用木模板體系，模板采用18mm厚木膠合板，側模板肋采用5080木枋，14001800高梁側模板肋木枋中到中間距不大于200mm。其余梁側模板肋木枋中到中間距不大于250mm。 轉換層樓板板底模板采用木模板體系，模板采用18厚膜板，板模底肋采用5080木方，間距為250mm。 3.2模板系統搭設要求轉換層板滿堂架立桿搭設立桿間距不大于900*900。中間立桿均分設置，梁位置立桿沿梁長方向加密，間距為450，梁寬方向如上如中所示，梁底和板底均采用雙扣件，梁底必須用頂托加固牢固，在上鋼筋之前和澆混凝土之前必須再次擰

7、緊，擰緊扣件用45N.m60 N.m的力矩。梁底部支撐要求，立柱下墊板、二層及一層支撐架保留，保證三層連續支撐，待轉換層梁板澆筑完成后，砼具有一定強度后方可拆除一、二層支撐架。板邊緣距最邊的支撐的距離控制在150mm左右。單側模板支撐要抗浮，拉頂結合，邊柱、邊梁支撐要下地錨。梁下鋼管支撐及樓板支撐必須與框架柱的抱柱裝置牢固連接，以防傾覆，樓板模板支架應設置封頂桿，封頂桿應盡量貼近模板底，每根立桿頂部要增設安全扣或增設頂托。當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。立桿的接長：立桿的接長均采用對接扣件，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置

8、在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距不宜小于500 mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3，嚴禁采用搭接。水平桿布置為：掃地桿距根部為200mm,其它步距為1500，模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度不大于300mm。水平桿的接長：水平桿的接長宜采用搭接。搭接應符合下列規定：兩跟相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500 mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1M，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿端的距離不應小于100 mm

9、。剪刀撐的布設為：滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；剪刀撐布設時，梁底和板跨中部位必須布設剪刀撐；水平剪刀撐：高支撐模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的布設應符合下列規定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6M，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；剪刀撐的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1M，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100 mm.模板及支撐安裝好后，先澆筑框架柱及剪力墻砼，待墻柱砼達到一定強度后，再進行樓面砼的澆筑。樓面砼澆筑時，布料桿嚴禁放置于梁上！3.2模板工程施

10、工工藝流程墻模板安裝工藝模板一面安裝就位預埋件安裝、洞口預留安裝水平支撐或斜撐穿對拉螺栓模板支撐加固另一面墻體模板3.2.2梁板模板安裝工藝：彈出軸線和水平線安裝工具或支撐安裝梁底模板綁扎鋼筋安裝側模板安裝橫楞、固定橫楞柱模板施工工藝：5模板施工方法5.1墻、柱及梁板模板墻、柱、電梯井內筒模板采用18mm厚木模板；采用木模板，背楞采用50*80mm木枋，間距不超過200mm。為保證柱子成型質量，柱箍采用21012槽鋼或2I1012工字鋼，以12高墻拉桿連接緊固（采用雙螺桿），柱中不設穿柱拉桿。柱箍在底部200mm高設一道，采用2I10、12柱截面不小于800800mm每500mm一道,其他不超

11、過600mm一道。柱模支設如下框架柱模板支設示意圖。墻、柱及墻交接處的斜角采用18厚紅松木模板及木方組拼模板，因采用泵送澆筑砼，坍落度140180mm左右（現場根據實際情況及天氣情況控制好坍落度），側壓力較大。選用12高強螺桿，螺桿采用20PVC套管，以便周轉。螺桿間距457 mm610 mm，后配5080木枋及483.5鋼管背楞，木枋中到中間距不大于200mm，背楞間距為457mm。 2）柱模板支設方法(1) 柱模安裝前放出柱子邊線及300控制線，合模之前，柱子區域內的雜質應徹底清理干凈。(2) 柱根部模板位置用水泥砂漿找平，應注意找平砂漿不得吃進柱身內；待砂漿有強度后在模板位置粘設雙面膠，

12、以防止柱模根部漏漿。(3) 在柱定位線放出后，在高出墻體根部100位置采用C8短鋼筋，點焊在墻體縱筋上，短鋼筋沿墻長方向間距不超過800mm，用于墻模根部的固定。(4) 按柱位置線在柱四邊離地58cm處的主筋上焊定位支桿，以防止柱模向內側位移。(5) 安裝柱箍，用加工好的柱箍緊固，柱模根部相對兩面留200高清理口。(6) 安裝柱模斜撐：在柱模每邊設2根架管斜撐，固定于滿堂架上，用以控制模板垂直度。(7) 將模板內部清理干凈，封閉清理口。3) 拆模及養護混凝土澆注結束兩天后開始拆模。首先拆除柱箍，然后拆開模板栓，將模板從柱面拉開即可。拆開的模板嚴禁摔撞，應及時清理干凈。拆模后，應對柱面進行檢查，

13、并進行必要的修補或鑿毛處理?；炷琉B護采用塑料布覆蓋養護,灑水時間不少于7天。4）柱模板質量標準模板接縫寬度不得大于1mm，縫距不得大于1mm，模板外側刷防銹漆一道,刷漆均勻，不得漏刷、皺皮、脫皮和流淌，內側應涂刷脫模劑,相鄰模板高低差不得大于1.0mm。模板內表面應該平整光滑，其允許偏差如下表所示。柱模加工允許偏差項 目允許偏差檢驗方法長度（mm）2用尺檢查直徑（mm）1用尺檢查內表面垂直平整度（mm）1用2m靠尺及尺檢查模板安裝允許偏差和檢驗方法如下表所示：項 目允許偏差檢驗方法柱軸線位移5mm尺量柱截面尺寸4，5mm尺量每層垂直度6mm用2m托線板檢查5.2梁模板施工方法1）材料及要求本

14、轉換層梁截面較大,結構荷載及施工荷載均較大,轉換層梁板支撐系統搭設要求高，梁板模板按照木膠合板鋼管架支撐體系施工，模板豎向支撐為鋼管架，梁側模板、樓板模板為18mm厚木模板。梁側模板背楞為5080mm木方，梁側豎向木枋中心間距高度大于1200的梁間距不大于200，其余梁側木枋間距不大于250,梁底模板采用18厚木板。梁高大于1000m時，梁底木枋間距不大于180。當梁高700時，梁加設12高強對拉螺栓加固，但對拉螺栓設置數量按照以下原則執行：對拉螺栓縱向間距為不大于610mm，螺桿排距為457mm,最下排對拉螺栓距離梁模板底模不大于228mm，距離樓板模板不大于228mm。對拉螺栓采用20PV

15、C套管，以便周轉。梁支撐要根據每個梁的斷面尺寸確定立桿數量，立桿寬出梁邊300mm。梁底沿梁長方向立桿間距加密為相應板立桿的一半，梁寬方向：按照模板系統要求增設立桿。2）梁模板支設方法(1) 架管支柱安裝：采用48*3.5鋼管支柱，支柱水平拉桿離地200一道，以上每1500一道，頂部位置水平桿根據梁及板位置確定。(2) 梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底跨度大于及等于4m時，跨中梁底處應起拱，根據規范要求起拱高度為梁跨度的1；對于跨度8m的梁，根據設計要求，起拱高度為梁高的23。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。為配合梁鋼筋綁扎，6001200以上的梁

16、模板支設時，梁側模板及周邊板模暫不支設，必須先支設梁底模，梁底模板支設同時，旁側滿堂架位置鋪設模板為梁鋼筋綁扎提供操作平臺，待梁鋼筋綁扎完畢驗收合格后，方可安裝側模及旁側板模。梁板鋼筋均驗收合格并清掃垃圾后，方可封閉梁側模。(3) 綁扎梁鋼筋，檢查合格后辦陷隱檢。清除雜物，安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板壓旁來確定。高度700的梁加12457對拉螺栓。梁模上口應拉緊以防止變形。(4) 本轉換層梁截面較大，種類也較多，梁、板、柱、墻交接位置的模板應仔細加工及拼裝，必要時現場測量精確的尺寸由車間加工制作。模板與已澆混凝土的接觸面粘貼雙面膠，模板的拼綁也應設置雙面膠

17、，以防止漏漿。(5) 在拆除墻柱模板時，墻柱頂部埋設的拉桿應注意保護。5.3樓板模板1）材料及要求頂板、樓板模板采用18厚木模板，模板底安裝縱橫水平支撐；50 mm80 mm木方，中到中間距不大于250mm，模板支撐采用鋼管滿堂架支撐體系。要模平豎直拼縫嚴密，貼膠條以防止漏漿。2）板模支設方法(1) 根據計算確定模板架管支撐間距不大于900*900mm，支柱離地200加掃地桿，以上每1500mm設第一道水平桿，最后一道水平桿視樓層高度及操作要求定，并加設保險扣。立桿底部加設模板墊塊，且不小于200200mm。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底到頂連續設置；大于4m

18、的高支模板支架，其兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。(2) 在立桿位置用水平儀抄控制標高，通線調節支柱的高度，將大龍骨找平，架設小龍骨。板跨度大于及等于4m時，模板按設計或規范要求起拱。(3) 鋪模板時從一端鋪起，在端部收口。(4) 樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。板模拼縫應用膩子刮平，粘貼膠紙。板模與梁模析拼縫均應設置雙面膠，以防止漏漿，特別注意板面標高及平整度。(5) 作業隊架設完畢的樓板體系自己做全面檢查，然后用水平儀測量模板面層標高進行校正。6)嚴格實行逐套驗收制度，經檢查合格后，才允許上板面鋼筋。6、模板質量要求及拆除條

19、件6.1 模板安裝質量要求模板安裝的允許偏差表序號項 目允 許 偏 差國家標準內控標準1軸線位置基礎53柱墻梁522底模上表面標高52 53截面尺寸基礎105柱墻梁4 53 44每層垂直度655相鄰兩板表面高低差21.56表面平整度(2m長度內)547預埋管頂留孔中心線位移338預留洞中心線位置108截面內部尺寸10 08 06.2模板拆除要求由于過早拆模、混凝土強度不足而造成混凝土結構構件沉降變形、缺棱掉角、開裂、甚至塌陷的質量事故時有發生。為了保證結構的安全和使用功能，必須加強拆模時混凝土強度的控制，由于懸臂構件更容易因混凝土強度不足而引發事故，因此對其拆模的混凝土強度更應從嚴要求。項目所

20、有管理人員及操作工人嚴格按拆模的程序要求進行拆模，同時加強對工人宣傳教育過早拆模危害性。澆筑混凝土結構制作控制拆模時間專用試塊與結構同條件養護試 塊 強 度結構養護簽發拆模令拆模不合格合格拆除混凝土結構模板程序圖拆模順序：柱墻模梁側模樓板模梁底模根據混凝土結構施工質量驗收規范（GB50204-2002）要求，模板的拆除應滿足下列條件：在砼強度保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，通常情況下墻柱的砼澆筑后至少24小時方可拆除其模板。底模拆除條件見下表：現澆砼結構拆模時所需砼強度結構類型結構跨度（m）按設計砼強度標準值的百分率計（%）板2502、8758100梁8758100懸臂構件100

21、若要在砼澆筑28天以內拆模，則必須留置多余的拆模砼試塊，試壓達到規定強度方可拆模。本工程底模拆除嚴格執行拆模申請單，經同條件養護試塊試壓合格、項目技術負責人簽字后方能拆底模。已拆除模板及其支架的結構，應在砼達到設計強度后，才允許承受全部荷載。施工過程嚴禁超載使用，嚴禁堆放過量建筑材料。當必須承受的施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算加設臨時支撐。7、安全注意事項1) 操作人員在作業過程中，應集中精力正確操作，注意機械狀況，不得擅自離開工作崗位；操作人員應遵守機械有關保養規定，經常保持機械的完好狀態。2) 在工作中，操作人員必須按規定穿戴勞動保護用品，高處作業時必須系安全帶。3) 必須按照機械出

22、廠使用說明書規定的技術性能和使用條件，正確操作，合理使用。機械不得帶病運轉。4) 在工作前檢查電源線是否正確，機身是否有接地（接零）保護，漏電保護器是否靈敏，確認完好后方可使用。鋸片安裝應保持與軸同心。5) 圓盤鋸鋸片上應裝半圓防護罩；皮帶、防護格網和分料器不得卸下。6) 操作人員工作時不準戴手套，袖口扎緊，當斷料遇上硬木。殘茬節疤時應減速推拉，嚴禁手指按在節疤上操作，防止木料跳動彈起傷人。操作人員不準站在鋸片旋轉離心力面上操作，手不得跨越鋸片。7) 小于500mm的短料不準用圓盤鋸加工，木料長度大于2米時，應兩人操作，配合應協調，操作時任何人不得站在鋸片旋轉的切線方向。木料鋸至末端時，要用木

23、棒推送木料，截短木料用推板推進，鋸短料使用推棍，不準用手推進，接料使用刨鉤。8) 更換鋸盤和維修時，必須先斷電源，電鋸棚內禁止吸煙，工作完后，及時清除機械四周鋸末和碎木，防止失火，鋸片溫度過高時，應用水冷卻。9) 進入施工現場，必須戴安全帽，系好下頜帶，正確佩戴工作卡。在沒有防護設施的高空、懸崖和陡坡施工，必須系安全帶。遵紀守法，遵守項目的規章制度，嚴格遵守操作規程，做到“三不傷害”。禁止酒后作業，吸煙者必須在指定地點抽煙。10) 模板安裝：a) 模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑砼的重量、側壓力以及施工荷載。b) 模板安裝和澆筑砼時，應對模板及其支架進行觀察和維

24、護，發現異常情況時，應按施工方案及時進行處理。c) 安裝上層模板及其支架時，下層模板應具有承受上層荷載的承載能力，上下層支架的立桿應對準，并鋪設墊板。d) 在涂刷隔離劑時，不得沾污鋼筋和砼接槎處。e) 模板的接縫不應漏漿。在澆砼前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。f) 澆筑砼前，模板內的雜物應清理干凈。g) 用作模板的地坪、胎模等應平整光潔，不得產生影響構件質量的下沉、裂縫、起砂或起鼓。h) 對跨度不小于4米的鋼筋砼梁、板，其模板應按設計要求起拱，當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1/10003/1000。i) 固定在模板上的預埋件和預留孔洞不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合相關規

25、范規定。11) 模板支撐（鋼管扣件式）：a) 鋼管外徑、壁厚、端面、銹蝕、彎曲變形等符合相關規范規定和施工方案要求，有裂縫、變形的扣件嚴禁使用，扣件出現滑絲的螺栓必須更換。b) 按要求設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距墊板上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，當立桿底面不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1米。c) 立桿接長采用對接時，立桿上的對接扣件應交錯布置-兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點

26、距離不宜大于步距的1/3；立桿接長采用搭接時，搭接長度不應小于1米，應采用不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。d) 支撐立桿應垂直設置，2米高度的垂直允許偏差為15mm。e) 設在支撐立桿根部的可調底座，當其伸出長度超過300mm時，應采取可靠措施固定。f) 支梁模支立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模中心線處，其偏心距離不應大于25mm。g) 滿堂模板支撐四邊與中間每隔四排支撐立桿應設置一道縱向剪力撐，由底至頂連續設置。h) 高于4米的模板支撐，其端部與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪力撐。12) 模板拆除：a) 側模拆除時的砼強度應能保

27、證砼表面及棱角不受損傷。b) 底模及其支撐拆除時的砼強度應符合設計要求和相關規范規定。c) 后澆帶模板的安裝、拆除必須嚴格按施工方案執行。d) 模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和支撐宜分散堆放并及時清運。13) 模板安裝嚴格按工序進行，模板未固定前，不得進行下道工序，禁止利用模板支撐攀爬上下。14) 支設獨立梁模應設臨時工作臺，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。支設4米以上的立柱模板，四周必須釘牢，搭設臨時工作臺，不足4米的可使用馬凳操作。15) 拆模必須經項目技術負責人同意，并報審監理。操作時按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒，不允許留下松動和懸掛的模板，拆下的

28、模板應及時清運，防止鐵釘扎腳。8 高大模板安全及驗收要求8.1 安全措施（1）施工前須編制高大模板專項方案及安全應急預案。高支撐模板體系施工前必須明確現場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作。高支撐搭設、拆除、和混凝土澆筑前安全責任人必須向作業人員進行安全技術交底。（2）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；（3）支撐分段搭設完合格方能進行鋼筋安裝。鋼筋吊到樓層時應迅速分散放置，嚴禁鋼

29、筋材料集中堆放。（4）高支模混凝土澆筑前須組織驗收。安全主任、項目質檢員、工區經理、方案編制人及項目總工必須參與模板支撐體系驗收，驗收內容見下表。驗收合格后方可澆筑混凝土。（3）混凝土澆筑過程注意及時攤料，嚴格避免堆料過高增加施工荷載?；炷翝仓樞驊M量保證架體受力均衡。（4）砼澆筑時應派專職安全員觀察模板及支撐系統的變形情況，發現情況立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情經安全主任同意后方可復工。（5）腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿、連墻桿、支撐、欄桿、踢腳板，要拆除上述任一桿件均應采取安全措施，并報主管部門批準。（6） 支撐搭設、拆除和混凝

30、土澆筑過程，無關人員不得進入支模底下，并由現場安全員全過程現場監護。（7）本工程轉換層模板支撐體系重量均超過底板設計荷載。施工時下部一、二層滿堂架不得拆除，立桿底均須墊木墊快。8.2 高支模驗收內容高支撐模板需按下表驗收符合要求后，方可進行下道工序施工。9、應急救援預案1、應急預案的方針與原則堅持”安全第一,預防為主” 、”保護人員安全優先”的方針,貫徹”常備不懈、統一指揮”高效協調的原則,給員工在施工場地創造安全施工環境。應保證各種應急資源處于良好的備戰狀態,指導應急行動按計劃有序地進行。2.突發事件分險分析轉換層模板支撐體系施工過程中,危險源是四層樓面截面梁尺寸最大為9001800,樓層板

31、厚度為180mm,結構荷載及施工荷載均較大,對支架的穩定性要求很高,支架受荷載較大,可能產生支架的不穩定性,扣件滑移造成框架梁混凝土倒塌,高空墜落、高空落物傷人等。在工地已采用機動管理,安全管理各種防范的措施的基礎上,還需要做好以下風險因素產生的應急方案。3.突發事件及風險預防措施:(1) 施工工作面外腳手架必須高于工作面1.5米并滿鋪一層腳手板及垂直面滿掛安全網。(2) 施工方案施工前組織專家論證簽證,報監理審批同意后方可執行。(3) 支架搭設完畢班組自檢合格報項目部質保部組織詳細逐項檢查合格后報監理檢查, 。(4) 逐個扣件進行檢查擰緊度是否達到40N.m扭力矩。(5) 梁側模板對拉螺栓底

32、端必須用雙螺母擰緊。(6) 認真通過審核審定本支撐體系模板支設計算，是否符合規范要求。(7) 澆筑砼時，不能集中過多砼澆筑與某點部位，防止局部超負荷。(8) 澆筑砼時，無關人員不準在模板支架下，要有專職安全員看護，配置有專業工種進行監護并及時處理，在有可能出現事故前及時發現并及時處理，將安全隱患消除在萌芽狀態前。4.應急準備應急機構組織分工（1）緊急處理領導小組及職責職務/姓名/電話職 責組長（項目經理）/ 潘 巍 / 1. 決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制；2. 復查和評估事故可能的發展方向，確定其可能發展的過程

33、；3. 指導設施的停工，并與領導小組的有關人員配合指揮現場人員的撤離，確保任何傷害者都能得到足夠的重視；4. 與現場外應急機構取得聯系，及時對緊急情況的記錄作出安排；5. 在緊急狀態結束后，控制后影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理副組長（常務經理） 康志忠 / 1.評估事故的規模和發展趨勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少實施的財產損失；2.在救援機構來之前直接參與救護工作；3.安排尋找受傷者，安排重傷人員撤離現場到安全地帶集中；4.設立與應急救援中心的聯絡通訊，為應急服務技工提供建議和信息5.協調救援工作成員 在組長、副組長的指揮下，負責現場的維護，搶救、警戒等工作，具體落實執

34、行組長或副組長下達的救援方式、施和指令。（2）應急救援隊人員組成人數安全員1土建工程師1施工隊隊長2作業班組長5由安全員任隊長，土建工程師任副隊長應急準備和響應通用要求急事故發生時，項目部必須立即采取應急措施處理，當事故嚴重，自身難于處理時，必須首先聯絡緊急救援或醫療單位，并同時向上級領導報告；當緊急事故威脅到人身安全時，必須首先確保人身安全，所在單位負責人應組織人員迅速脫離危險區域或場所，再采取應急措施以盡可能地減少對環境的不利影響，防止伴隨的重大環境事故；緊急事故發生時應按緊急事故處理流程圖所示的程序進行處理；對緊急情況和緊急事故發生后，應保護好現場，在事故處理結束后應按固體廢棄物控制程序

35、、易燃、易爆、危險化學品程序處理廢棄物資，防止進一步對環境的污染；緊急事故處理結束后，項目經理應在24小時內填寫環境緊急事故處理報告，環保緊急事故處理報告報公司；緊急情況發生后，責任部門應按質量、環境改進程序確定緊急情況發生的原因，評審確保緊急情況不再發生措施的需求，制定、實施、驗證糾正措施；緊急事故處理結束后，項目經理應召集有關人員按質量、環境改進程序確定事故發生的原因，評審事故不再發生措施的需求，制定、實施糾正和糾正措施。安全事故應急預案小組職責分解圖10、附件：附件一：大梁底立桿平面布置圖附件二：轉換層高大模板支撐體系計算書模板計算書一、墻、柱對拉螺桿計算：1、新澆砼產生的側壓力：根據建

36、筑施工手冊第四版，本工程轉換層砼施工時間約為2009年4月下旬，假設砼的溫度T25，則t。200/(T+15)=5h11.2（摻具有緩凝作用的外加劑）。21.15(塌落度修正系數，泵送砼時取大值。)V2m/h，H5.5m（三層），Yc24KN/m3。公式一：F0.22Yct012V1/20.22*24*5*1.2*1.15*21/251.52KN/m2公式二：FYcH=24*5.5132KN/m2 根據規范要求，取二者之間的較小值，則有：F51.52KN/m2.根據荷載分項系數規范，分項系數取值1.2，即:F51.52*1.261.83KN/m2。2、墻柱對拉螺桿計算：墻體對拉螺桿計算：對拉螺

37、桿取水平向間距0.4575m，豎向間距0.61m，以最大側壓力計算，則每根螺桿承受的拉力為：振搗荷載：4KN/m2根據荷載分項系數規范，分項系數取值1.4F1=4*1.4=5.6 KN/m2N=（61.83+5.6）*0.4575*0.61=18.82KN，對拉螺桿（高強）抗拉度設計值 fta=400 N/mm2螺桿最小容許截面: As = N/ fta =18.82*1000/400 =47.05mm2查表知：12高強對拉螺桿有效面積: As= 71mm247.05 mm2,滿足要求.柱對拉螺桿計算：柱取1200長計算，柱對拉螺桿水平向間距1.56m，豎向間距0.5m，以最大側壓力計算，則每

38、根螺桿承受的拉力為：振搗荷載：4KN/m2根據荷載分項系數規范，分項系數取值1.4F1=4*1.4=5.6 KN/m2N=（61.83+5.6）*0. 5*0.78=26.298KN，對拉螺桿（高強）抗拉度設計值 fta=400 N/mm2螺桿最小容許截面: As = N/ fta =26.298*1000/400 =65.745mm2查表知：12高強對拉螺桿有效面積: As= 71mm265.745 mm2,滿足要求.本工程3、柱箍計算：柱箍計算對于截面尺寸10001000mm的矩形柱，不考慮加對拉螺栓。 選用10槽鋼柱箍，查表得A=1274mm2，I=198.3104mm4 W=39.71

39、03mm3，E=2.1105N/mm2，w=3mm，f=215N/mm2 (1) 柱截面800800mm a. 按抗彎強度計算柱箍間距 b. 按撓度計算柱箍間距根據計算，并保證每塊模板豎向至少有兩道柱箍，對于截面尺寸800800mm的柱，柱箍間距取600mm。(2) 柱截面10001000mm a. 按抗彎強度計算柱箍間距 b. 按撓度計算柱箍間距 對于截面尺寸800800mm)*W=13*54000=702*103 N.mm=0.702 KN.m作用在模板上的壓力q:q = 8.300kN/m；豎向次背楞的允許最大間距:按以下公式計算背楞跨中彎矩： 故: 豎向次背楞的允許最大間距=(M/0.

40、125q)1/2 豎向次背楞允許最大間距: = (M/0.125q)1/2= (0.702/(0.125*8.300)1/2=0.823 m本工程豎向次背楞間距取0.25 m, 0.25 m)*W=11*53.33*103=586.63*103 N.mm=0.58663KN.m水平主背楞的允許最大間距:豎向次背楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。按以下公式計算背楞跨中彎矩： 故: 水平主背楞的允許最大間距=(M/0.10q)1/2 其中，作用在豎向次背楞的荷載，8.3*0.25=2.075kN/m；水平主背楞允許最大間距: = (0.58663/0.10*2.075)

41、1/2=1.681m 背楞間距取0.9m，故滿足要求.豎向次背楞的撓度驗算 其中: 計算跨度(水平主背楞間距)：l = 457.5mm； 作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=2.075N/mm； 豎向次背楞的彈性模量：E= 9000N/mm2； 豎向次背楞的截面慣性矩：I = 2.13*106mm4；豎向次背楞的最大撓度計算值: = 0.677*2.075*9004/(100*9000*2.13*106) = 0.481mm； 豎向次背楞抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V =0.6 q l =0.6*2.075*0.9=1.121kN；豎向次背楞受剪應力計算值 = 3*11

42、21/(2*50*80) = 0.420 N/mm2；豎向次背楞剪強度設計值 = 1.3 N/mm2；豎向次背楞的受剪應力計算值0.420N/mm2 小于 豎向次背楞抗剪強度設計值 1.3N/mm2,滿足要求!2、板模板立桿的穩定性計算：A、轉換層（層高為5.5m,板厚度為180）1、荷載：q1砼自重： 24*0.18=4.32N/m2.q2鋼筋自重：1.5*0.18=0.27KN/m2.q3振搗荷載及施工荷載：4.5KN/m2.q4模板結構自重荷載：0.75N/m2；q5支架自重荷載：0.9kN/m2合計：（q1+ q2+ q4+ q5）*1.2+ q3*1.4 （4.32+0.27+0.7

43、5+0.9）*1.2+4.5*1.413.788 kN/m22、立桿的穩定性立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，取最大支座反力：N=13.788*0.9*0.9= 11.168KN i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；軸心受壓立桿的穩定系數確定:=N/(A)= 11168/(489*205)=0.

44、111立桿計算長度:根據扣件式規范: =7320/2 ;= lo/ i得: lo=(7320/)1/2 i=(7320/0.111) 1/2*15.8=4057 mm立桿步距h計算:參照扣件式規范考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.5；上式的計算結果：立桿計算步距h= Lo/k1u =4057 /(1.1671.5) =2318mm=2.318 m；本程立桿步距擬采用ho=1.5 m，ho=1.5 m小于立桿計算步距h=2.318,滿足要求！三、梁模板計算本工程梁取9001800mn

45、矩形梁kzL-10 (2)梁模板及支架計算：（一）、梁側模板計算：1、新澆砼產生的側壓力：根據建筑施工手冊第四版，本工程轉換層的砼施工時間約為2010年4月下旬，假設砼的溫度T25，則t。200/(T+15)=5h11.2（摻具有緩凝作用的外加劑）。21.15(塌落度修正系數，泵送砼時取大值。)V2m/h，H1.8m，Yc24KN/m3。公式一：F0.22Yct012V1/20.22*24*5*1.2*1.15*21/251.523KN/m2公式二：FYcH=24*1.843.2KN/m2根據規范要求，取二者之間的較小值，則有：F43.2KN/m2.根據荷載分項系數規范，分項系數取值1.2，即

46、:F43.2*1.251.84KN/m2。2、計算18mm厚木膠合板豎向次背楞間距：面板的最大彎距跨中彎矩計算公式如下: 面板的凈截面抵抗矩 W = 1000*18*18/6=54000mm3面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2M=(f)*W=13*54000=702*103 N.mm=0.702 KN.m作用在模板上的側壓力q:q = q1+q2= 1.2*1*51.84*0.9 +1.4*1*4*0.9=61.027kN/m；豎向次背楞的允許最大間距:按以下公式計算背楞跨中彎矩： 故: 豎向次背楞的允許最大間距=(M/0.125q)1/2 豎向次背楞允許最大間距: = (M/0.125

47、q)1/2= (0.702/(0.125*61.027)1/2=0.254 m本工程豎向次背楞間距取0.20 m, 0.20 m)*W=11*53.33*103=586.63*103 N.mm=0.58663KN.m水平主背楞的允許最大間距:豎向次背楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。按以下公式計算背楞跨中彎矩： 故: 水平主背楞的允許最大間距=(M/0.10q)1/2 其中，作用在豎向次背楞的荷載，(1.2*51.84*0.9+1.4*40.9)*0.20=12.205kN/m；水平主背楞允許最大間距: = (0.58663/0.10*12.205)1/2=0.69

48、3m 本工程水平主背楞間距取0.4575m,上部距板底面0.228m，下部距梁底0.228m . 0.4575 m)*W=205*2*5.08*103=2082800 N.mm=2.083KN.m梁側模板采用2根48*3.5mm的鋼管（W=5.08*103mm3）組成的水平主背楞夾牢， 3道水平主背楞沿豎向間距為：0.4575m，上部距板底面不大于0.228m，下部距梁底不大于0.228m，水平主背楞承受豎向次背楞傳遞的集中力，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。F12.205*0.45755.584KN對拉螺栓水平間距：由M0.244FL得L=M/0.244F=2.083/(0.244*5.

49、584)=1.529 m本工程對拉螺栓水平間距取0.61m, 0.61 m1.5292m, 滿足要求!水平主背楞的撓度驗算=5F l 4/384EI46.485 mm2,滿足要求.決定：采用12高強對拉螺桿，其橫向間距為610mm，豎向間距為457.5mm，該梁橫截面為900*1800mm，板厚為200mm，4道水平主背楞沿豎向間距為：0.4575m，上部距板底面不大于0.228m，下部距梁底不大于0.228m.背楞木方采用b*h50mm*80mm的杉木方，間距200mm一根。梁側面板為18厚木膠板.（二）、梁底模板計算：1、底模板荷載：q1砼自重：24*1.8=43.2 KN/m2.q2鋼筋

50、自重：1.5*1.8=2.7 KN/m2.q3振搗荷載：4KN/m2.q4模板結構自重荷載：1.2*0.50=0.6kN/m2；合計：（q1+ q2+ q4）*1.2+ q3*1.4 （43.2+2.7+0.6）*1.2+4*1.461.4KN/m2.2、計算18mm厚木膠合板底背楞間距：面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W = 10001818/6 = 5.40*104mm3；I = 1000181818/12 = 4.86*105mm4；面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2M=(f)*W=13*54000=702*103 N.mm=0.702 KN.m底背楞間距按以下公式計算背楞跨

51、中彎矩： 故: 底背楞的允許最大間距=(M/0.125q)1/2 底背楞允許最大間距: = (M/0.125q)1/2= (0.702/(0.125*61.4*0.9)1/2=0.319 m本工程底背楞間距取0.18 m, 0.18 m)*W=11*53.33*103=586.63*103 N.mm=0.58663KN.m小楞桿的允許最大間距:底背楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。按以下公式計算底背楞跨中彎矩： 故: 小楞桿的允許最大間距=(M/0.101q)1/2 其中，作用在底背楞的荷載，q = 61.4*0.18=11.052kN/m；小楞桿允許最大間距: =

52、 (M/0.100q)1/2= (0.58663/0.100*11.052)1/2=0.729m 本工程小楞桿間距取0.45m,距柱邊0.25m. 0.6 m0.729m,故滿足要求.底背楞的撓度驗算 其中: 計算跨度(小楞桿間距)：l = 450mm； 作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=11.052N/mm； 底背楞的彈性模量：E= 9000N/mm2； 底背楞的截面慣性矩：I = 5.12*106mm4；底背楞的最大撓度計算值: = 0.677*11.052*4504/(100*9000*4.17*106) = 0.082mm；底背楞的最大容許撓度值: = l /250=450/250

53、=1.8mm，且； )*W=205*5.08*103=1041400 N.mm=1.041KN.m由彎矩圖中可得小楞桿彎矩計算值均小于小楞桿的允許最大彎矩1.041KN.m, 滿足要求!小楞桿的撓度驗算小楞桿的最大容許撓度值: AB = DE = l/250=480/250=1.92mm；小楞桿的最大容許撓度值: BC = CD = l/250=270/250=1.08mm；從撓度簡中可得 maxAB=0.258mm maxDE=0.218mm小于小楞桿的最大容許撓度值 AB = DE =1.92mm; maxBC =0.020mm, maxCD =0.012mm小于 小楞桿的最大容許撓度值

54、BC= CD =0.72mm，滿足要求！5、扣件抗滑移的計算:砼、模板、施工荷載：RA =1.495 KN RE=0.674KN (小楞桿自重忽略);RB =8.697 KN ,RC= 6.558KN , RD=9.619KN (小楞桿自重忽略);按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，本工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rf其中 Rf - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中RB、RC、RD取最大支座

55、反力，擬采用三個扣件組合抗滑移，根據前面計算結果得到RB =8.697 KN ,RC= 6.558KN , RD=9.619KN；Rf =3* 6.40=19.2 kN , RB =8.697 KN ,RC= 6.558KN , RD=9.619KN Rf =12.8 kN雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!計算中RA =1.495 KN RE=0.674KN，擬采用單扣件抗滑移, Rf =6.4 kN , RA =1.495 KN RE=0.674KN Rf =6.4 kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!故:決定RA 、RE采用單扣件抗滑移, RB、RC、RD采用雙扣件組合抗滑移.6、立

56、桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，取最大支座反力：N=9.619 KN (小楞桿自重忽略) i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；軸心受壓立桿的穩定系數確定:=N/(A)=9619/(489*205)=0.096立桿計算長度:根據扣件式規范: =7320/2 ;= lo/ i得: lo=(7320/)1/2 i=(7320/0.096) 1/2*15.8=4363 mm立桿步距h計算:參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.5；上式的計算結果：立桿計算步距h= Lo/k1u = 4363 /(1.1551.5) = 2518 mm=2518 m；本程立桿步距擬采用ho=1.5 m，ho=1.5 m小于立桿計算步距h=2.093,滿足要！