1、 四川資中西南水泥有限公司職工宿舍、食堂綜合樓建設項目模板施工方案第一節、工程概況3一、工程概況3二、施工要求4三、技術保證條件4第二節、編制依據5第三節 、材料與設備計劃6第四節、施工工藝技術9一、技術參數9二、工藝流程10三、施工方法11四、檢查驗收18第五節、施工安全保證措施20一、組織保障20二、技術措施21三、監測監控24第六節、勞動力計劃25一、專職安全生產管理人員25二、所需勞動力安排26第七節、計算書27【計算書】27。第一節、工程概況一、工程概況四川資中西南水泥有限公司職工宿舍、食堂綜合樓工程，位于資中縣興隆街鎮本公司廠區內，總建筑面積2012m2，工程內容為：員工食堂和員工

2、宿舍，地上四層。工程基本情況工程名稱四川資中西南水泥有限公司職工宿舍、食堂綜合樓工程工程地點資中縣四川資中西南水泥有限公司廠區內周邊環境周邊為廠房和設備房建筑面積（m2）2012m2建筑高度（m）18.3m（最高高度）基礎形式獨立基礎主體結構框架抗震等級二級抗震設防烈度7度地上層數地上4層（最多層數）地下層數0樓層層高（m） 一層4.5米 標準層3.6米支模層結構情況支模所在層地上四層腳手架掛密目安全網有最大板跨（m）44.5普通板跨（m）2.14最大板厚（mm）120普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）500500普通柱截面尺寸（mm）500500最大梁跨（m）7.9普通梁跨（m）3

3、.5最大梁斷面尺寸（mm）300600普通梁斷面尺寸（mm）250500各責任主體名稱建設單位四川資中西南水泥有限公司設計單位西南華西建筑設計院有限公司施工單位瀘州市第七建筑工程公司第八分公司監理單位江蘇宏嘉工程項目管理有限公司項目經理龔小勇總監理工程師華建春技術負責人吳映舉專業監理工程師王禮貴主要特點：根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）難點：工期緊，場地狹窄，梁板鋼筋密，砼振搗困難。重點：確保支模穩定，安全，無事故。鋼筋砼結構質量滿足要求。二、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人

4、員進行技術交底。嚴禁盲目施工。三、技術保證條件1、安全網絡2、模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據木結構設計規范GB 50005-2003建筑結構荷載規范GB 50009-2001混凝土結構設計規范GB 50010-2002混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2002建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2001施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ59-99建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文本工程施工

5、圖紙本工程施工組織設計第三節、施工計劃一、材料與設備計劃1、鋼材的選用(1) 鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。(2) 鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。(3) 每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用483.5以上的鋼管。(4) 新鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：1) 應有產品質量合格證；2) 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗

6、方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；3) 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4) 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001的規定；序號項目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度0.5游標卡尺5) 鋼管必須涂有防銹漆。(5) 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：1) 表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技

7、術規范JGJ 130-2001的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2) 鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001的規定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲a. 各種桿件鋼管的端部彎曲L1.55鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5302沖壓鋼腳手板a. 板面撓曲L4mL4m1216鋼卷尺b.板面扭曲（任一角翹起）53) 鋼管上嚴禁打孔。(6) 鋼鑄件應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11

8、352中規定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。(7) 鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。(8) 扣件的驗收應符合下列規定，新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：1) 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；2) 新、舊扣件均應進行防銹處理；3) 支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。(9) 連接用的焊條應符合現行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規定。(10) 連接用的普通螺栓應符合

9、現行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。2、木材的選用(1) 模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。(2) 模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準木結構設計規范GB 50005的規定。(3) 用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準木結構設計規范GB 50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。(4) 主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。(5) 當采用不常用樹種作為承重結構或構

10、件時，可按現行國家標準木結構設計規范GB 50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。(6) 當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行國家標準木結構設計規范GB 50005的標準進行。(7) 施工現場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規定：1) 制作的原木、方木結構，不應大于15%；2) 板材和規格材，不應大于20%；3) 受拉構件的連接板，不應大于18%；4) 連接件，不應大于15%。3、竹、木膠合模板板材的選用(1) 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現行國

11、家標準混凝土模板用膠合板ZBB 70006的規定。(2) 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。(3) 膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。(4) 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。第四節、施工工藝技術一、技術參數【柱模板（設置對拉螺栓）】混凝土柱高(mm)3.900柱箍間距(mm)500柱箍合并根數2混凝土柱長邊邊長(mm)500對拉螺栓布置方式均分混凝土柱短邊邊長(mm)500柱長邊對拉螺栓間距(mm)500柱短邊對拉螺栓間距(mm)500面板材質覆面木

12、膠合板面板厚度(mm)15小梁材料覆面木膠合板小梁材質規格(mm)根據梁截面大小柱箍材料鋼管柱箍材質規格(mm)483.5【板模板（扣件式）】混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)4.38（最高）板長(m)4.3板寬(m)3.8立柱型號(mm)483.5立桿縱距(mm)1200立桿橫距(mm)1200水平拉桿步距(mm)1500立柱距混凝土板短邊(mm)150立柱距混凝土板長邊(mm)150面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15兩端各懸挑長(mm)150、150主梁材質鋼管主梁材質規格(mm)483.5主梁布置方式平行樓板長邊【普通梁模板（扣件式）】新澆混凝土梁計算跨度(m)7.1結構層

13、高(m)3.6混凝土梁截面尺寸(mm)250500梁側樓板厚度(mm)120支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)支撐立柱鋼管型號(mm)483.5梁跨度方向立柱間距(mm)1200梁兩側立柱間距(mm)1200步距(mm)1500樓板立柱間距(mm)1200梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數2梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁材料方木梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)100面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15主梁材料鋼管主梁材質規格(mm)483.5二、工藝流程柱：搭設安裝腳手架沿模板邊線貼密封條立柱子片模安裝柱箍校正柱子方正、垂直和位置

14、全面檢查校正群體固定辦預檢。墻：單塊就位組拼安裝工藝流程：組裝前檢查安裝門窗口模板安裝第一步模板(兩側)安裝內楞調整模板平直安裝第二步至頂部兩側模板安裝內楞調平直安裝穿墻螺栓安裝外楞加斜撐并調模板平直與柱、墻、樓板模板連接。預拼裝墻模板工藝流程：安裝前檢查安裝門窗口模板一側墻模吊裝就位安裝斜撐插入穿墻螺栓及塑料套管清掃墻內雜物安裝就位另一側墻模板安裝斜撐穿墻螺栓穿過另一側墻模調整模板位置緊固穿墻螺栓斜撐固定與相鄰模板連接。板：搭支架 測水平擺主梁 調整樓板模標高及起拱 鋪模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。梁：彈梁軸線并復核 搭支模架調整托梁擺主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱

15、 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡便、統一、經濟、合理等要求，因此梁與板整體支撐體系設計的一般原則是：立柱步距要一致，便于統一搭設；立柱縱或橫距盡量一致或成倍數，便于立柱縱橫向水平桿件拉通設置；構造要求規范設置，保證整體穩定性和滿足計算前提條件。2、柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。3、澆筑砼時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高

16、的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下1層支頂不允許拆除。4、根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，決定采用柱模板、扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。5、一般規定(1) 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 (2) 具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5) 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。(6) 現澆鋼筋混凝

17、土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的13。(7) 拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。(8) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下：(10) 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步

18、距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(11) 所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。(12) 鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用483.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。(13) 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。6、立柱及其他桿件(1)扣件式1) 立柱平面布置圖（詳見附圖）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭

19、位置要求如下：3) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。7、水平拉桿(1) 每步縱橫向水平桿必須拉通；(2) 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖： 當層高小于8m時，水平拉桿如下圖示意：8、剪刀撐(1)扣件式、門式9、周邊拉結1) 豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2) 用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。四、檢查驗收1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，總監，專業監理工程師，項目經理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。2、施工過程中加強管理，

20、加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于

21、5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立

22、桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65 N.m其它腳手架按相應的連接要求7、采用鋼管扣件搭設模板支撐系統時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）的規定，對梁底扣件進行100%檢查。8、立

23、柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載；第五節、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施1、準備工作(1) 模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。(2) 模板的基準定位工作：1) 首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正；2) 標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置；3) 豎向模板的支設應根

24、據模板支設圖；4) 已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、模板支設(1) 基礎及地下工程模板：1) 地面一下支模應先檢查土壁的穩定情況，當有裂紋及塌方跡象時，應采取安全防范措施后，方可下人作業。當深度超過2m時，操作人員應扶梯上下；2) 距基槽（坑）上口邊緣1m內不得堆放模板。向基槽（坑）內運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下的模板嚴禁立放在基槽（坑）土壁上；3) 斜支撐與側模的夾角不應小于45，支在土壁上的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜支撐連牢。高大長脖基礎若采用分層支模時，其上下模板應

25、經就位校正并支撐穩固后，方可進行上一層模板的安裝；4) 在有斜支撐的位置，應在兩側模間采用水平撐連成整體。(2) 樓梯模板1) 梯模施工前，根據實際斜度放樣，先安平臺梁及基礎模板，然后安梯外幫側板。外幫板先在其內側彈樓梯底板厚度線，劃出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的檔木，在現場裝釘側板，梯高度要均勻一致，特別注意最下一步及最上一步的高度，必須考慮樓地面面層的粉刷厚度；2) 樓梯模板支撐用鋼管架支設牢固；3) 模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗收單，內容要數量化，驗收合格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查

26、復核工作，柱、墻根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽角接縫處必須加墊海棉條，了保證柱子的截面尺寸，設置雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接；2)角柱模板的支撐：預埋件置于砼板中，柱身同一標高處設置不少于2根斜撐，如下圖。 (4) 梁、板模板1) 梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必須起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形；3) 所有2mm板縫必須用膠帶紙封貼；4) 梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；5) 梁高300的梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高300

27、的梁如用模板壓條，則其抗剪強度必須能滿足，澆砼時不能擠崩掉。3、模板支架搭設的一構造要求(1)梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。(2)木立柱底部應設墊木，頂部應設支撐頭。鋼管立桿底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每

28、一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在820m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿，當層高大于20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。(4)木立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用40mmx50mm木條或25mm X80mm的木板條與木立柱釘牢。鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48mm x3.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行

29、固定。（5）模板支撐體系，其高度與寬度相比大于兩倍的獨立支撐系統，應加設保證整體穩定的構造措施。（6）模板工程搭設的構造要求應當符合相關技術規范要求，支撐系統立柱接長嚴禁搭接；應設置掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐，并與主體結構的墻、柱牢固拉接。（7）搭設高度2m以上的支撐架體應設置作業人員登高措施。作業面應按有關規定設置安全防護設施。（8）模板支撐系統應為獨立的系統，禁止與物料提升機、施工升降機、等起重設備鋼結構架體機身及其附著設施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉料平臺等架體相連接。3、模板拆除(1) 拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續。模板拆除前必須辦

30、理拆除模板審批手續，經技術負責人、監理審批簽字后方可拆除。(2) 支拆模板時，2米以上高處作業設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。(3) 模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求后方可拆模。1) 側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2) 底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土強度達到50%，2米8米混凝土強度達到75%，8米，混凝土強度達到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動

31、模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。(5) 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。(6) 樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁

32、側模和底模。(7) 當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的水平拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。(8) 當拆除48m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。三、監測監控1、監測措施(1) 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4) 儀器設備配置名稱

33、規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；(6) 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過20

34、30分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1) 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 龔小勇 （項目經理）組長

35、，負責協調指揮工作；吳映舉 （施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；班組 組員，負責現場具體施工；二、所需勞動力安排支模開始時間2015.1支模工期（天）60工作時間（上午）7：0011：30工作時間（下午）14：0018：30砼工程量（m3）約支模建筑面積（m2）2012木工（人）30鋼筋工（人）18砼工（人）18架子工（人）10水電工（人）12其它工種（人）10第七節、計算書及相關圖紙柱模板計算書柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之

36、間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的總計算高度:H = 3.00m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:2；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:2；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間

37、距(mm):500；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二

38、、柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 57.246 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值57.246 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側

39、壓力標準值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 150 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連

40、續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =150.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大彎距：M =0.128.956150150= 6.52104N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N

41、/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 6.52104 / 1.69104 = 3.861N/mm2；面板的最大應力計算值 =3.861N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =150

42、.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.628.956150.0 = 2606.000N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 2606.000N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450m

43、m ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32606.000/(245015.0)=0.579N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.579N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-

44、計算跨度(豎楞間距): l =150.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 45015.015.015.0/12 = 1.27105 mm4；面板最大容許撓度: = 150 / 250 = 0.6 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.76150.04/(1009500.01.27105) = 0.073 mm；面板的最大撓度計算值 =0.073mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.6mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.

45、0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.150.90=9.274kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4

46、2.000.150.90=0.378kN/m； q = (9.274+0.378)/2=4.826 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.14.826450.0450.0= 9.77104N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 9.77104/8.33104 = 1.173N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.173N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足

47、要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.150.90=9.274kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m； q = (9.274+0.378)/2=4.826 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.64.826450.0 = 1303.000N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪

48、力(N)： = 1303.000N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31303.000/(250.0100.0)=0.391N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.391N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =

49、57.250.15 = 8.59 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6778.59450.04/(1009500.04.17106) = 0.060 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.06mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和

50、截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為大于 3 跨，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.15 0.45/2 = 2.17 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2.877 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.059 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.014 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中

51、 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.06 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 11.05 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =11.05N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.014 mm；柱箍最大容許撓度: = 166.7 / 250 = 0.667 mm；柱箍的最大撓度 =0.014mm 小于 柱箍最大容許撓度 =0.667mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N

52、- 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.877 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=2.877kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用

53、鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.9cm4；柱箍為大于 3 跨，按三跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.15 0.45/2 = 2.17 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2.877 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.059 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.014 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截

54、面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.06 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 11.045 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =11.045N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.014 mm；柱箍最大容許撓度: V = 166.667 / 250 = 0.667 mm；柱箍的最大撓度 V =0.014mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=0.667mm，滿足要求!八

55、、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.877 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=2.877kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!板模板(扣件鋼管)計算書一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m)

56、:0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):5.54；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.4

57、00；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；5.樓板參數樓板的計算厚度(mm):160.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算

58、。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.161+0.351 = 4.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.24.35+1.42.5= 8.72kN/m最大彎矩M=0.18.720.252= 0.054 kNm；面板最大應力計算值 = 54500/54000 = 1.009 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.009 N/mm2

59、小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 4.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6774.352504/(10095004166666.667)=0.003 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.003 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(k

60、N/m)：q1= 250.250.16 = 1 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1 + 0.088)+1.40.625 = 2.18 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.180.92 = 0.221 kN.m；最大支座力 N =

61、1.25ql = 1.25 2.180.9 = 2.452 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.221106/83333.33 = 2.649 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.649 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.6252.180.9 = 1.226 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1.226103/(2 50100) = 0.368 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm

62、2；方木的受剪應力計算值 0.368 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.088 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.0889004 /(10095004166666.667)= 0.094 mm；最大允許撓度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.094 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48

63、3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.452 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN.m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.803 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.877 mm ；最大支座力 Qmax = 9.732 kN ；最大應力 = 803294.676/10160 = 79.064 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 79.064 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.87

64、7mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1255.54 = 0.694 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.160.90.9 = 3.24 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.218 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得

65、到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.164 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.164 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/

66、mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m；L0/i = 2000 / 15.8 = 127 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10164.194/（0.4

67、12489） = 50.451 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 50.451 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2 按照表2取值1.005 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.005(1.8+0.12) = 2.498 m；Lo/i = 2498.43 / 15.8 = 158 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿

68、的穩定系數= 0.281 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10164.194/（0.281489） = 73.97 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 73.97 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。七、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1700.4=68 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載

69、力調整系數：kc = 0.4 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =10.1640.25=40.657 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.164 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=40.657 fg=68 kpa 。地基承載力滿足要求！八、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在

70、一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的

71、空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的

72、水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。梁模板(扣件鋼管架)計算書支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、

73、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。梁段:L2。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：2.90；梁兩側立柱間距(m):1.20；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:2

74、；采用的鋼管類型為483.5；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面

75、板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：3；支撐點豎向間距為：200mm，100mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m

76、3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度

77、。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大彎距(N.mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設

78、計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 193.33mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98193.3332 = 4.10104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.10104 / 1.88104=2.189N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.189N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9N

79、/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 193.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779193.334/(10095001.41105) = 0.064 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =193.333/250 = 0.773mm；面板的最大撓度計算值 =0.064mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.773mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁

80、計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.193=4.25kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最

81、大彎距: M=0.14.25500.002= 1.06105N.mm； 最大支座力:R=1.14.2460.5=2.335 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.06105/8.33104 = 1.274 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.274 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.19= 3.48 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/

82、mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 4.17106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6773.485004/(100100004.17106) = 0.035 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.035mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.335kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51

83、032/12 = 833.33cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.249 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 2.49105/1.67105 = 1.494 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =1.494N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=1

84、7N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.068 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大撓度計算值 =0.068mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.3

85、 =3.66 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 12001515/6 = 4.50104mm3； I

86、= 1200151515/12 = 3.38105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.200.700.90=23.13kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.200.90=0.45kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.200.90=3.02kN/m；q = q1

87、 + q2 + q3=23.13+0.45+3.02=26.61kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1026.6110.12； =0.027106/4.50104=0.591N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.591 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）1.20= 21.84KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E-

88、面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67721.841004/(10095003.38105)=0.005mm；面板的最大撓度計算值: =0.005mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 100 / 250 = 0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1

89、 = (24+1.5)0.70.1=1.785 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.1(20.7+0.3)/ 0.3=0.198 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.21.785+1.20.198=2.38 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.45=0.63 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12.19cm

90、4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 2.38+0.63=3.01 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.13.011.21.2= 0.433 kN.m；最大應力 = M / W = 0.433106/5080 = 85.323 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 85.323 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.62.381.2 = 1.714 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A =

91、 489.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =21713.600/489.000 = 7.009 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 7.009 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 1.785 + 0.198 = 1.983 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6771.98312004 /(10020600012.19104)=1.109mm；鋼管的最大允許撓度 =1.2001000/250=4.800 mm；鋼管的最大撓

92、度計算值 = 1.109 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =4.8 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距

93、為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.155 kN，中間支座最大反力Rmax=5.288；最大彎矩 Mmax=0.121 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.058 mm；最大應力 =0.121106/5080=23.729 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 23.729 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算

94、:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=5.288 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管的最

95、大支座反力： N1 =0.155 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1292.9=0.449 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.20-0.30)/2)1.200.35=0.529 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.20/2+(1.20-0.30)/2)1.200.120(1.50+24.00)=4.627 kN； N =0.155+0.449+0.529+4.627=5.76 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積

96、 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.73；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；由長細比 lo/i 的

97、結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.199 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5760.018/(0.199489) = 59.192 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 59.192 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =5.288 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(2.9-0.7)=0.449 kN； N =5.288+0.449=5.629 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到

98、； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.73；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997

99、 m；Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.199 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5629.041/(0.199489) = 57.846 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 57.846 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！墻模板計算書一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):300；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型

100、:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):20

101、6000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、72.000

102、kN/m2，取較小值48.659 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =150.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載

103、，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.500.90=26.276kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.260=27.536 kN/m；面板的最大彎距：M =0.127.536150.0150.0= 6.20104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50015.015

104、.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 6.20104 / 1.88104 = 3.304N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =3.304N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =150.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.500.90=26.276kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值

105、q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.260=27.536 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.536150.0 = 2478.227N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 2478.227N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =32478.227/(250015.0)

106、=0.496N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.496N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 48.660.5 = 24.33N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 150mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.6mm；

107、面板的最大撓度計算值: = 0.67724.331504/(10095001.41105) = 0.062 mm；面板的最大撓度計算值: =0.062mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.6mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞

108、跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.150.90=7.883kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(7.883+0.378)/2=4.130 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.14.130500.0500.0= 1.03105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm

109、3)，W=8.33104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 1.03105/8.33104 = 1.239 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 1.239 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.150.9

110、0=7.883kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q = (q1 + q2)/2 =(7.883+0.378)/2=4.130 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.64.130500.0 = 1239.114N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)： = 1239.114N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.

111、500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =31239.114/(250.0100.0)=0.372N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.372N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 48.660.15/2=3.65 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈

112、性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17106；內楞的最大撓度計算值: = 0.6777.3/25004/(10095004.17106) = 0.039 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.039mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4

113、； 外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.42)0.150.5/2=2.07kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 300mm；外楞最大彎矩:M = 0.1752065.19300.00= 1.08105 N/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 1.08105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: =

114、1.08105/5.08103 = 21.343 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的最大應力計算值 =21.343N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.42)0.150.5/2=2.065kN； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =300.0mm； -外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力： = 0.652065.190 = 4.03102N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； -外

115、楞計算最大剪力(N)： = 4.03102N； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =34.03102/(280.0100.0)=0.076N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0.076N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，

116、剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 48.660.150.50/21.82 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =300.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1463.65100/23003/(1002060001.22105) = 0.022mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.022mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.30.5 = 7.299 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=7.299kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！