1、武隆基礎設施建設項目武隆中堆壩小學風雨球場高支模體系施工專項方案 編 制 人： 審 核 人： 批 準 人: 目 錄1.編制依據41.1施工組織設計41.2施工圖41.3主要規范、規程、標準42.工程概況52.1工程簡介52.2工程概況52.3現場高支模情況52.4高大模板方案選擇63.施工準備93.1技術準備93.2人員準備93.3材料準備10鋼管10扣件10可調式U型托11木方11腳手板11安全網11材料進場復試要求114.施工進度安排135.梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求135.1施工總部署135.2架體立柱135.3架體水平桿145.4剪刀撐145.5周邊拉接及下部支撐155.6施

2、工方法156.驗收管理177.施工管理188.拆除管理199.安全保證措施209.1組織保障209.2預防坍塌事故安全技術措施219.3預防高空墜落事故安全技術措施219.4其他安全措施2210.施工監測措施2311.應急救援預案2411.1模板及支架施工的主要危害2411.2機構設置2511.3應急救援工作程序2511.4救援方法2512. 300乘700梁模板計算2813. 300乘1300梁模板計算3514. 10.0米樓板模板計算6115. 600乘1300梁模板計算481、編制依據1.1施工組織設計武隆中堆壩小學施工組織設計2016年3月1.2施工圖圖紙名稱出圖日期武隆中堆壩小學施工

3、建筑施工圖2015年6月武隆中堆壩小學施工結構施工圖2015年6月1.3主要規范、規程、標準序號名 稱編 號1建筑結構荷載規范 GB50009-20012建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20113建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20084建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20015混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50666-20116建筑施工安全檢查標準JGJ59-20117建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-918危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質（2009）87號9建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質（2009）254號2.工程概況

4、2.1工程簡介序號項 目內 容1工程名稱武隆中堆壩小學2地理位置武隆縣中堆壩3建設單位重慶市武隆縣教育局4設計單位重慶市博鼎建筑設計院有限公司5勘察單位重慶長江工程勘察設計研究院6施工總包重慶巨能集團（有限）公司2.2工程概況本工程為重慶武隆縣中堆壩小學校，其中由教學樓、綜合樓、幼兒園、風雨球場、門衛室等配套工程組成，武隆縣中堆壩小學校位于武隆縣城中堆壩片區，用地面積31650平方米，建筑總面積35646.11平方米，其中，地上建筑面積24648平方米，地下建筑面積10998.11平方米。內設風雨球場、室外籃球場、200米環形田徑運動場等活動場地。其中綜合樓層數為地下2層，地上5層；教學樓為地

5、上4層。幼兒園為地上4層、風雨球場為地下2層、地上2層。結構形式為框架結構，基礎采用鋼筋混凝土獨立柱基、條形基礎，風雨球場的框架柱、梁均采用鋼筋加型鋼的形式共同承受荷載。風雨球場的長35.1m 、寬23.4m、高度10m。 本工程的建筑分類為公共建筑，無人防設計，建筑結構的安全等級一級，設計使用年限為50年，建筑抗震設防類別乙類，地基基礎設計等級乙級；場地地震基本烈度6度，抗震設防烈度為7度，建筑耐火等級為二級。綜合樓中風雨球場部分層高為10米，根據建設工程安全生產管理條例和建設部建質200987號文件危險性較大的分部分項安全管理辦法的要求，模板工程施工前施工單位應當單獨編制安全專項施工方案，

6、對水平砼構件模板支撐系統高度超過8m或跨度超過18m，施工總荷載大于10KN/m2或集中荷載大于15KN/m2的模板支撐系統必須由建筑施工企業組織不少于5人的專家組，對編制的安全專項施工方案進行論證審查。特編制本施工方案。2.3工程高支模情況1、風雨球場：高支模軸線范圍2-F2-L軸/2-112-14軸層高10.0m，長34米，寬23米，面積約782平方米，此部分梁尺寸分別為250600mm、3007000 mm、3001300 mm 6001300mm等，板厚為120mm；柱截面尺寸為600600mm、6001200mm。2.4 高大模板方案選擇本工程風雨球場梁高大模板采用扣件式鋼管腳手架支

7、撐體系。1、綜合樓一層風雨球場（1）、300700的梁（250600梁同此方法施工）梁模板支架搭設高度為9.3 m，桿的縱距(跨度方向)L=0.9m；橫向共設置三根立桿，梁下一根，梁二側二根，L=0.4m；步距1.6m。梁側模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距350mm，內龍骨采用4090mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm，梁下采用雙扣件。（2）、3001300mm梁梁模板支架搭設高度為8.7m，桿的縱距(跨度方向)L=0.9m；橫向共設置三根立桿，梁下一根，梁二側二根，L=0.3m；步距1.6m。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距400mm，內龍骨采用4090mm木方，外龍骨采用雙鋼

8、管48mm3.5mm。對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距300+450mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑12mm。（3）、6001300mm梁梁模板支架搭設高度為10m，桿的縱距(跨度方向)L=0.9m；橫向共設置三根立桿，梁下一根，梁二側二根，L=0.5m；步距1.6m。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距300mm，內龍骨采用4090mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距300+450mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑12mm。（4）120mm厚樓板模板支架搭設高度為9.8m，立桿的縱、橫向距離均為L=0.9m；步距1.6m。3.施工準備3.

9、1技術準備本分項工程施工前組織施工人員熟悉有關圖紙、規范、規定、施工方案，項目部技術負責人組織施工員、質檢員、專業工長、測量員、外協技術骨干等一塊進行圖紙自查，對設計疑問及存在的問題加以匯總并做好記錄，在圖紙會審時請設計人員進一步明確，作為指導施工的依據。模板支撐系統及模板施工前由項目部技術負責人對施工人員按本專項方案的要求技術交底，以保證施工時嚴格按本方案施工。3.2人員準備由于綜合樓中風雨球場模板支撐架屬于高支模架體，模板用支架搭設難度較大，為不影響施工進度，保證施工安全，需選擇經驗豐富、責任心強的架子工若干名（具體按工程進度配足人員）。架子搭拆操作人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員

10、安全技術考核管理規則等考核合格的專業架子工，嚴禁無證人員上崗操作。模板支撐體系搭設及混凝土澆筑管理人員勞動組織及職責分工：各管理層崗 位職 責總包管理層項目經理現場總指揮技術總工現場副總指揮生產經理現場副總指揮技術員負責方案的編制工作土建工長負責現場的施工管理安全員負責模板支撐體系搭設、使用及拆除過程中的安全監督工作測量員負責模板支撐體系的位移監測班組長架子班長負責高大模板支撐體系的架體搭設與拆除木工班長負責高大模板支撐體系的模板安裝鋼筋班長負責高大模板支撐體系的鋼筋安裝砼班長負責高大模板支撐體系的混凝土澆筑特種作業人員架子工負責高大模板支撐體系的架體搭設與拆除。3.3材料準備鋼管腳手架鋼管應

11、采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。腳手架鋼管采用483.5mm鋼管。鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：壁厚低于3.5mm的鋼管嚴禁使用；鋼管上嚴禁打孔；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管必須涂有防銹漆。鋼管進場后應進行檢查并符合下列規定：1.對于新鋼管應有產品質量合格證；2.對于新鋼管應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定。3不得使用50m

12、m鋼管；扣件鋼管連接必須采用合格的扣件，應使用與鋼管管徑相匹配、符合國家現行標準的可鍛鑄鐵扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831)的規定，嚴禁使用加工不合格、銹蝕和有裂紋扣件。扣件與鋼管的貼合面必須整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好。扣件活動部位應能靈活轉動。可調式U型托可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于6扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。可調托絲桿外徑不得小于36mm，螺桿外徑與立桿內徑的間隙不得大于3mm，其螺桿伸出鋼管頂部不得超過200mm。木方木方截面尺寸必須符合施工設計要求且要平直，抗彎強度等數值達到施工及規范要求。腳手板木腳手板應使用厚度50mm，長為4m，

13、寬200mm的落葉松板，其材質應符合現行國家標準木結構設計規范(GB500052003)二級材質的規定。腳手板使用前為防止破裂損壞，兩端80處用直徑1.2mm 的鍍鋅鐵絲箍繞23 圈固定。禁止使用有扭紋、破裂和橫透癤的木板。安全網安全網采用2000目/m2的密目安全網且為阻燃安全網。安全網采購，必須使用經市、縣、局（公司）認證廠家的產品。不能使用未經檢驗合格或非指定認證廠家的產品。水平網為大眼網。材料進場復試要求進入現場的鋼管和扣件必須按南京市建設委員會關于加強施工用鋼管、扣件使用管理的通知要求進行現場抽樣檢測，只有進行抽驗檢測合格之后，才能應用到工程中。排架體系所用的鋼管、扣件等均由租賃公司

14、提供。腳手板和其它材料由項目部自行采購； 對進場的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。具體檢查項目見下表：構配件名稱檢測項目抽檢數量檢測標準本工程抽檢數量鋼管抗拉強度、屈服點、斷后伸長率750根為一批，每批抽取根低壓流體輸送用焊接鋼管34扣件直角：抗滑性能、抗破壞性能、扭轉剛度。旋轉扣件：抗滑性能、抗破壞性能、抗拉性能、抗壓性能。281500件：8件5011200：13件120110000件：20件鋼管腳手架扣件80構配件進場檢查與驗收按下表要求進行項目要求抽檢數量檢查方法技術資料營業執照、資質證明、生產許可證、產品合格證、

15、質量檢測報告、相關合同要件。全數檢查檢查資料鋼管鋼管表面應平直光滑，不得有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕、深的劃道及嚴重銹蝕等缺陷，嚴禁打孔；鋼管外壁使用前必須涂刷防銹漆，鋼管內壁宜涂刷防銹漆。全數目測鋼管外徑及壁厚外徑48mm；壁厚大于等于3.5mm。3游標卡尺測量扣件不允許有裂縫、變形、滑絲的螺栓存在；扣件與鋼管接觸部位不應有氧化皮；活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件兩旋轉面間隙應小于1mm；扣件表面應進行防銹處理。全數目測可調托絲桿可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于6扣，絲桿直徑不小于36mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。鋼板尺測量腳手板木腳手板不得有通透癤疤、扭

16、曲變形、劈裂等影響安全使用的缺陷，嚴禁使用含有標皮的、腐朽的木腳手板。全數目測安全網安全網繩不得損壞和腐朽，平支安全網宜使用錦綸安全網；密目式阻燃安全網除滿足網目要求外，其鎖扣間距應控制在300mm以內全數目測構配件尺寸有抽檢不合格時應對該全部構配件進行實測，不滿足要求的嚴禁使用。對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料（由監理見證取樣）送法定專業檢測機構進行檢測。4.施工進度安排根據本工程施工進度總計劃的安排，該部位高支模將于2012年11月份左右進行施工。 5.梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求

17、5.1施工總體部署風雨球場首先搭設支撐排架，同時進行型鋼+砼柱施工，砼柱澆筑至梁底后，再進行梁板模板、鋼筋、砼澆筑施工。施工時，支撐排架橫桿每步與澆筑完成后的混凝土柱用鋼管連接，形成固接點，以增強模板支撐排架的穩定性。5.2架體立柱梁下優先采用可調托座，保證支撐系統的穩定性。可調支托底部的立柱頂端沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足不大于1.6m拉桿歩距要求條件下，進行平均分配確定歩距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿，最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均與四周混凝土柱用鋼管固接。無處可頂處，在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。

18、模板支架設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。扣件式鋼管立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心距離主節點不宜大于歩距的1/3。模板支撐架施工時，嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。可調托座使用：可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂

19、距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm,調節螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節點問題5.3架體水平桿 每步的縱、橫向水平桿雙向拉通。搭設要求：水平桿接長采用對接扣件連接，也可采用搭接：a、 對接扣件交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的確1/3；b 、搭接長度不小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。主節點處水平桿設置： 主節點處必須

20、設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。5.4剪刀撐剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成。 設置數量：1、 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；2、模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合下列規定：1、每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在4560之間。傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根； 2、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；3、剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平

21、桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；4、設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。5.5周邊拉接及下部支撐柱與梁板混凝土分二次澆筑，柱澆筑至梁底，梁板模板支架與施工區域內及周邊已具備一定強度的柱通過鋼管連墻件進行可靠連接。風雨球場段高支模施工時下部一層結構模板不拆除，保證荷載的均勻傳遞。5.6施工方法模板搭設方法梁模板安裝工藝流程：抄平放線彈梁、板下控制線支設支撐體系安放縱橫向龍骨鋪設梁底模并固定調整水平及起拱清理、刷脫模劑檢查底模板面標高、平整度鋼筋綁扎安裝側模側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓）復核梁模尺、標高、位置與相鄰板模連接固定梁側模安

22、裝工藝流程：安裝梁一側模板安裝另一側模板安裝梁側底下夾木、腰楞、斜撐和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢靠頂板模板安裝工藝流程：抄平放線彈板下控制線立支撐、縱橫拉桿固定支撐、安放支托調整平整度在支撐上按房間橫向安放主龍骨安放次龍骨鋪設多層板調整水平及起拱鋼筋綁扎隱檢及砼澆筑拆除支撐拆除木方及模板清理、刷脫模劑。為提高多層板的周轉次數，加工后一定要涂刷模板脫模劑。模板加工時，同一樓層應挑選厚度一致的多層板，以便于樓層標高控制。模板使用前要刷脫模劑，拼縫處及有眼的地方用海綿條貼好。柱、梁、板模板支設好后應分別進行驗收，驗收模板的截面尺寸、位置、標高，模板表面應做到棱角分明、順直。鋼筋就位時

23、木工班與鋼筋班間做好交接檢，鋼筋工程應按專項方案及其技術要求進行施工，板面堆放鋼筋時不要過于集中，混凝土澆筑前派專人負責拉通線檢查、調整梁和柱的位置，以免鋼筋偏位，梁模內雜物一定要清理干凈。綁扎成型后應分別進行柱、梁板的鋼筋規格、間距、搭接、錨固、截面、保護層等驗收。安裝梁模時，應在梁模下方地面上鋪50厚木墊板，柱模支設時在柱模與梁模相交缺口處釘襯口檔，然后把梁底板兩頭擱置在柱模、墻模預留的襯口檔上，再立靠柱模或墻邊的頂模，并按梁模長度等分頂撐間距，立中間部分的頂撐。安放側板時，兩頭要釘牢在襯口檔上，并在梁側模板底外側鋪上夾木，用夾木將梁側模板夾緊并釘牢在頂撐帽木上，而后按模板設計要求在梁側模

24、外側按照規定的間距打眼、穿螺栓、安放梁主外楞木方、設置墊片并擰緊螺栓。梁模安裝后，拉中線檢查，復核各梁模中心位置對正。待平板模板安裝后，檢查并調整標高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩固。模板質量標準及允許偏差：模板及其支架具有足夠的強度、剛度和穩定性， 不致發生不允許的下沉和變形；其支架的支承部分必須有足夠的支承面積。以滿堂紅等架子做支撐加固的模板，其必須采取穩定措施。檢驗方法為對照模板設計，現場觀察或尺量檢查。模板接縫嚴密，不得漏漿，寬度應不大于1.5mm。檢查數量：梁、柱抽查20%，墻和板抽查20%。檢驗方法：觀察和用楔形塞尺檢查模板表面應清理干凈，并均勻

25、涂刷脫模劑，不得有漏涂現象。實測項目模板安裝允許偏差及檢查方法序號允許偏差項目允許偏差檢驗方法1軸線位移柱墻梁3mm尺量檢查2底模上表面標高3mm樓板用水準儀檢查截面模內尺寸基礎5mm尺量檢查3柱墻梁3mm尺量檢查4每層垂直度層高不大于5米3mm經維儀或用尺量和線墜檢查大于5米5mm5相鄰兩板表面高低差2mm尺量6表面平整度2mm用2m靠尺和楔形塞尺檢查7陰陽角方正2mm用2m靠尺和楔形塞尺檢查順直2mm線尺8預埋螺栓中心線位移2 mm拉線和尺量檢查外露長度+5 mm，-09預留洞中心線位移5mm截面內部尺寸+5 mm，-010門窗洞口中心線位移3mm拉線、量尺寬高5mm對角線6mm11預埋鐵

26、件心線位移2 mm拉線和尺量檢查12插筋中心線位移5mm尺量外露長度+10mm、0mm質量控制要點模板安裝前先進行驗線，墻體模板根據放線焊接限位支撐。墻、柱模板的垂直度、截面尺寸及頂板標高、鋼筋保護層厚度控制。頂板滿堂腳手架均應有雙向的剪刀撐，以增加整體穩定性。模板支搭必須牢固，拼縫嚴密，防止跑模、漏漿，接縫超過2mm的必須在接縫間加密封條；脫模劑要涂刷均勻，不得漏涂，拆模時必須待拆模申請單批準后再進行。模板的支柱及斜撐桿下面應平整，并有足夠的受壓面積。墻柱側模斜撐底部應加設墊木。墻體模板的對拉螺栓孔應平直相對，穿墻螺栓不得斜拉硬頂，模板鉆孔嚴禁用電、氣焊燒孔。已拆除模板及其支架的構件，應在混

27、凝土強度達到設計標號后，才允許承受全部設計荷載。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算，加設臨時支撐。拆除大跨度梁下支撐時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。正在澆筑混凝土的樓層下兩層的梁板支撐不得松動、拆除。頂板模板縫控制在1mm內，錯臺應控制在1.5mm內。6.驗收管理（1）進入現場的鋼管應符合下列規定：對于新鋼管應有產品質量合格證；對于新鋼管應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定。對于舊的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管進場后要進行復試，復試合格后才能使用。（2）構配件進場質量檢查的

28、重點：鋼管管壁厚度；焊接質量；外觀質量；可調托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質。（3）架體應隨施工進度定期進行檢查，達到設計高度后進行全面的檢查與驗收；（4）停工超過一個月恢復使用前對模板支撐架進行檢查驗收。（5）對模板支撐架應重點檢查以下內容： 保證架體幾何不變性的斜桿、連墻件、剪刀撐等設置是否完善； 立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況；（6）高大模板支撐系統應在搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括公司技術部、安全部和項目技術負責人、安全員、質量員、工長，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。（7

29、）模板支撐架驗收時，應具備下列技術文件 施工組織設計及變更文件； 樓板模板支撐架的專項施工設計方案； 周轉使用的模板支撐架構配件使用前的復驗合格記錄； 搭設的施工記錄和質量檢查記錄。（8）扣件擰緊力矩檢查配合使用的扣件在模板支撐體系搭設完成后，應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）的規定，對梁底扣件應進行100%檢查。安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力板手檢查，抽樣方法按隨機分布原則進行。檢查數量為扣件數量的10，不合格率超過抽檢數量10時全面檢查，直至合格為止。7. 施工管理1、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得

30、與模板支架相連。2、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。3、架體因特殊原因或使用荷載變化而發生改變時，需采取措施（編制補充專項施工方案），重新驗收。4、混凝土澆筑設備為地泵、移動式汽車泵，汽車泵送達不到的地方輔以地泵和塔吊吊運，盡可能減少用地泵時泵管對模板及其支撐架的往返搓揉，影響模板支撐架的整體穩定性。5、梁板應同時澆筑，澆筑方法應由一端開始用“趕漿法”，(詳見澆筑線路平面圖）即先將梁根據梁高分層澆筑成階梯形，當達到板底位置時再與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯不斷延長，梁板混凝土澆筑連續向前推進。梁板砼

31、澆筑時，板面澆灌砼厚度僅可較設計板厚超厚10mm左右，而后振實，用長刮尺將砼面刮平，將多余砼搟走，嚴禁在新澆筑的樓面上集中堆放砼，嚴防堆放砼過多超過設計荷載。高支模部位的砼施工方法如下：6、梁砼澆筑時應分層沿梁高每300mm澆筑砼并振實一次，待梁砼澆至板底100mm左右時，余下梁砼與板砼一起澆筑完畢。混凝土自出料口下落的自由傾落高度不宜超過1.5m。嚴禁在同一處連續布料，應在2-3m范圍內水平移動布料，布料設備的出口垂直于模板面布料。7、 混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離

32、人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。8、 進入冬季施工時，混凝土應摻入早強外加劑，以提高混凝土早期強度的增長。8.拆除管理1 拆除時間：混凝土強度達到100%時再拆除模板及支撐架。2 拆除方法：模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時，應保留拆除層上方不少于二層的模板支架，模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁

33、非操作人員入內，卸料時應符合下列規定：a 嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；b 運至地面的鋼管、扣件應及時按規定進行外觀質量檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。3梁、板模板應先拆梁側模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。4 拆除時，作業人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業。5 拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下模板妥善傳遞或用繩鉤放至地面。6 嚴禁作業人員站在懸臂結構邊緣撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修

34、、刷防銹漆或脫模劑，入庫備用。9.安全保證措施9.1組織保障安全組組長安全組副組長安全組副組長專職安全員腳手架組木工班組鋼筋班組機電組砼班組綜合組安全資料下發批閱教育考卷填寫教育卡培訓資料下發上崗證填寫教育卡三寶檢查安全注意事 項班前工具檢查上報項目經理上級安全員備 案現場責任工程監督、檢查新工人三級教育特種工人培訓教育班前教育技術交底安全教育 安全管理及安全教育程序9.2預防坍塌事故安全技術措施模板作業前，根據設計要求、施工工藝、作業條件及周邊環境編制專項施工方案，經單位負責人審批簽字,項目經理組織有關部門驗收合格簽字后,方可作業。模板作業時，支撐系統采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形

35、、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎應堅固穩定，并經承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可繼續作業。堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應對架體進行加固。嚴格控制樓板支撐架的實際荷載不得超過設計值。裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的模板要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生。安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高于施工作業面至少2m。拆模間歇時，應將已活動的模板、

36、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。樓板支撐架在使用過程中嚴禁進行下列作業：1）在架體上推車；2）任意拆除架體結構件或連墻件；3）利用架體吊、運物料；4）在架體上拉結吊裝纜繩。9.3預防高空墜落事故安全技術措施架子搭設組裝完成后，必須經公司相關部門人員及項目安全員、技術負責人、工長對其進行驗收，經檢查驗收合格后填寫驗收單，經技術負責人、安全員簽字后方可投入使用。架子未經檢查驗收嚴禁其他人員攀登，驗收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改時，須經施工技術負責人同意，由架子工進行整改。所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并

37、辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗。項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。安全帶使用前必須經過嚴格檢查，合格后方可使用。作業人員應按規定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻，并不得超過設計允許荷載。已支好模板的

38、樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目安全網。澆筑混凝土時應派專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況，發現問題應立即停止混凝土澆筑，并即刻進行加固整改。混凝土泵管應用支架墊固放在梁上，不得直接與樓板接觸。混凝土澆筑作業開始前應再次對模板支撐架進行全面檢查，合格后方能澆筑混凝土；混凝土澆筑過程中模板支撐架下不得有其他作業人員。9.4其他安全措施9.4.1扣件、架管等刷油保養時，地面應有接油盒，防止污染地面。9.4.2所有架子在裝、拆過程中，下方必須設安全禁區，圍擋范圍距操作點中心半徑20m，并設專人看管，嚴禁其他人員穿行。9.4

39、.3所有操作人員必須戴好安全帶，安全帶應掛在牢固的物件上。加強操作人員安全教育和安全防護意識，嚴格按操作規程進行操作，搞好自身的安全防護工作，嚴禁違章操作，做好“四口五臨邊”和 作業面安全防護工作。9.4.4遇5級以上大風及雨、雪天氣要停止操作，大風及雨后要及時檢查和加固各連接部位，搞好防風、防滑工作，保證施工安全。9.4.5架子在使用過程中應保持整潔，不許隨意堆放工具、材料等物品。9.4.6在進行模板安裝時，模板的支、拆、起吊嚴禁碰撞鋼管架。鋼管架在拆除前認真檢查并清除零散物品。拆除順序先上后下，先外后內，逐段進行。9.4.7搞好安全文明施工和成品保護工作，在搭拆架子過程中材料不得集中堆放，

40、對混凝土柱面及陰陽角要注意保護。材料要分類分規格一頭齊碼放整齊扣件等零散物品要裝袋存放。10施工監測措施梁板高支模采用腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。采取如下監測措施：10.1班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。10.2日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）底座是否松動，立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規范要求。5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）支撐架架體和架體桿件是否有變形的

41、現象。8）雨后對首層施工的模板支架部位加強檢查，查回填的地基土有無因雨水滲透而造成下沉，架體有無因地基下沉而產生松動、吊腳、變形、移位等。若有上述現象須立即派員加固處理，直至經檢查確認架體穩定牢固為止。9）承重大梁支撐架的牢固可靠性是高支模的重點之一，排架的間距、梁下支承桿數量必須符合分格要求。排架搭設完后需對架體各桿件連接緊固度進行檢查，尤其承重小橫桿與立桿的連接的牢固程度，對該部位扣件緊固程度應全數檢查，檢查螺帽有無松動、滑絲現象，小橫桿與梁底模間有無空隙，小橫桿與立桿相交處該用雙扣件的地方有沒有按照要求使用雙扣件，穿梁螺桿是否按照設計要求放置且螺帽是否擰牢等。103在澆搗高支模梁板混凝土

42、前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆筑混凝土。澆筑過程中，由安全員、工長對架體檢查，隨時觀測架體變形、墻柱模板變形情況。發現隱患，立即停工整改，隱患消除后再施工。10.4高大模板施工過程中，施工單位進行監測，每次監測結果必須由監測人、項目經理、項目主任工程師簽字，提供給監理、設計及業主等相關單位。10.5監測結果報告必須包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分析、監測結果評述。10.6監測數據接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向當地建設工程安全監督站、建設工程質量監督站、建筑委員會報告。10.7本分項工程監測項目包括：支架沉降、位移和變形。10.8觀測點

43、的布設：根據圖紙情況，觀測點需盡量選擇在受力最大位置，即每跨梁的跨中，每跨梁設不少于3個支架沉降觀測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求并按上表設變形監測報警值。10.9監測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監測頻率不超過30分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。11.應急救援預案11.1模板及支架施工的主要風險源模板及支架施工時極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對上述可能發生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況進行應急準備和響應。11.2機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援領導小組，由項目經理任組長，負責事故現場指揮，統籌安排等。武

44、隆中堆壩小學工程項目部應急救援領導小組：組 長：項目經理（周永忠）副組長：項目安全員（方福偉）、技術負責人（李其明）組 員：梁中正 丁鑫 姚旺 李俊杰 徐建 姜順福 陳耀當施工發生事故，由急救援小組組長或副組長負責現場指揮救援。應急救援領導小組的職責1）負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。2）負責突發事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。3）進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。4）當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相關部門的幫助。11.3

45、應急救援工作程序當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長上報公司，必要時報當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。由應急救援領導小組組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。事故發生時，組長不在現場時，由副組長作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。項目部指定專人負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。11.4救援方法高空墜落應急救援方法：1）現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等

46、現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。模板、坍塌應急救援方法：1）當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（

47、應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。1) 止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。2) 對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。 3) 對于頭部受傷的傷員，首先應仔細

48、觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4) 如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院搶救。預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支 架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔 架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7爬 梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯系指揮求援12. 300X700mm梁模板計算（250X600m

49、m同此方法施工）300X700mm梁高支模計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 梁模板支架搭設高度為9.30m， 梁截面 BD=300mm700mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.60m， 梁底增加1道承重立桿。 面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁兩側立桿間距0.80m。 梁底按照均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋

50、自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 扣件計算折減系數取0.90。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.402.00=24.4kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.7+0.71.402.00=26.058kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為482.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷

51、載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.900=16.065kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.70+0.300)/0.300=2.55kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.900=0.540kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3514.918+1.352.400)=21.041kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中

52、荷載 P = 0.90.980.540=0.476kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.601.60/6 = 38.40cm3； I = 90.001.601.601.60/12 = 30.72cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.806kN N2=2.588kN N3=2.588kN N4=0.806kN 最大變形 V = 0.006mm (1)抗彎強度計算

53、 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02410001000/38400=0.625N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=31298.0/(2900.00016.000)=0.135N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.006mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的

54、計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.588/0.900=2.876kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.880.90 最大剪力 Q=0.60.9002.876=1.553kN 最大支座力 N=1.10.9002.876=2.847kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.233106/54000.0=4.31N/mm2 木方的抗彎計算強度小于

55、13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31553/(24090)=0.647N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.117kN/m 最大變形 v =0.6772.117900.04/(1009000.002430000.0)=0.430mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐

56、橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.057mm 最大支座力 Qmax=8.628kN 抗彎計算強度 f=0.292106/4248.0=68.72N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐

57、縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取7.20kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.63kN 采用雙扣件滿足要求! 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8.628kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1139.700=1.332kN N = 8.628+1.332=

58、11.492kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 計算長度，取1.600+20.300=2.200m； 由長細比，為2200/16.0=137 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.363； 經計算得到=9863/(0.363397)=68.458N/mm2； 不考慮風荷載時立桿

59、的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2501.2500.872=0.272kN/m2 h 立桿的步距，1.60m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2720.8001.6001.600/10=0.063kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=8.628+0.91.21.017+0.90.91.40.06

60、3/0.900=9.943kN 經計算得到=9943/(0.363397)+63000/4248=83.910N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!13. 9.8米高樓板模板計算扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為9.8m， 立桿的縱距 b=0.90m(跨度方向)，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.60m。 面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強

61、度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數取0.90。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 按照模板規范條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為4

62、82.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1200.900+0.3000.900)=2.683kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.900=3.645kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.601.60/6 = 38.40cm3； I = 90.001.601.601.60/12 = 30.72cm4； (1)抗彎強度計算

63、f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.202.683+1.403.645)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07510001000/38400=1.951N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.683+1.43.645)0.30

64、0=1.498kN 截面抗剪強度計算值 T=31498.0/(2900.00016.000)=0.156N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6772.6833004/(1006000307200)=0.080mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的計算寬度為900.000mm 集中荷載 P

65、 = 2.5kN 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1200.900+0.3000.900)=2.683kN/m 面板的計算跨度 l = 300.000mm 經計算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.202.6830.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.21210001000/38400=5.525N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN

66、/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.073kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.701+1.073)0.900=2.497kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與

67、活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.497/0.900=2.774kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.770.90 最大剪力 Q=0.60.9002.774=1.498kN 最大支座力 N=1.10.9002.774=2.746kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.225106/54000.0=4.16N/mm2 木方的抗彎計算

68、強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31498/(24090)=0.624N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大變形 v =0.6770.894900.04/(1009000.002430000.0)=0.182mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下

69、抗彎強度計算 經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN 經計算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.0730.900 抗彎計算強度 f=0.637106/54000.0=11.79N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力

70、圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.588mm 最大支座力 Qmax=8.971kN 抗彎計算強度 f=0.659106/4248.0=155.16N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取7.20kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力

71、，R=8.97kN 采用雙扣件可以滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1199.8=1.166kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.464kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載

72、。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.9000.900=3.280kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.75kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，

73、a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 計算長度，取1.600+20.300=2.200m； 由長細比，為2200/16.0=137 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.363； 經計算得到=8745/(0.363397)=60.696N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2501.1400.872=0.249kN/m2 h 立桿的步距，

74、1.60m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2490.9001.600； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.23.464+0.91.43.280+0.90.91.40.065/0.900=8.371kN 經計算得到=8371/(0.363397)+65000/4248=52.51N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!14 . 300X1300mm梁模板計算300X1300梁模板支撐計算書1.計算參數結構樓板厚120mm,梁寬b=300mm,梁高h=130

75、0mm,層高10.0m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm,側模厚度18mm；木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用鋼管腳手架寬度L=1200mm,鋼管腳手架縱向間距600mm,梁邊至板支撐的距離0.80m；鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度200mm。圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元2.梁底模驗算（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 0.30 + 2.24 1.2 = 0.91 kN/m砼自重 2

76、4.0 kN/m3 0.30 1.30 1.2 = 11.23 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.30 1.30 1.2 = 0.7 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 13.68 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 10.7 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm,計算跨數4跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=300mm；W=bh2/6=300182/6=16200mm3； I=bh3/12=300183/12=145800mm4；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=

77、-0.105Mmax=KMq1L2=-0.10513.683002=-129276=Mmax/W=129276/16200=7.98N/mm2梁底模抗彎強度=7.98N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60613.68300=2562N=2.49kN=3Vmax/(2bh)=32486/(230018)= 0.69N/mm2梁底模抗剪強度=0.69N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包括振搗砼荷載,則計算荷載q2=10.7kN/m；撓度系數K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI

78、)=0.64410.73004/(1009000145800)= 0.42mm=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.42mm=1.20mm,滿足要求。（3）第一層龍骨驗算鋼管腳手架寬度L=1200mm,梁寬C=300mm,=300/1200=0.25 ；第一層龍骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；W=bh2/6=801002/6=133333mm3，I=bh3/12=801003/12=6666667mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=13.68300/300=13.68kN/mMq=qcL(2-)/8=13.68300/10001200

79、/1000(2-0.25)/8=1.08kN.mb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1825+0.30)+1.42.50=9.26kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=300/1000300/10009.26=0.83kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-300)= 450mm，Mp=Pa=0.830.45=0.37kN.mMmax=MqMp=(1.08+0.37)106=1450000N.mm=1.45kN.m=Mmax/W=1450000/133333=10.88 N /mm2第一層龍骨抗彎強度=10.88N/mm2fm=13.00N/mm

80、2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.513.68300000/1000+0.83/1000=2.05kN=3Vmax/(2bh)=32.051000/(280100)= 0.39N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=10.7300/300=10.7N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=10.730012003(8 - 4 0.252 +0.253)/(38490006666667)= 1.87mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.8330012002

81、(3 - 40.252)/(2490006666667)= 0.82mmmax=qp=1.87+0.82=2.69mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨撓度max=2.69mm=4.80mm,滿足要求。（4）第二層龍骨驗算鋼管腳手架縱向間距600mm,計算跨數4跨；第二層龍骨采用單木枋: b=80mm, h=100mm, W=1801002/6=133333mm3，I=1801003/12=6666667mm4 ；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.513.68300/1000+0.83=2.88N，彎矩系數KM=0.175Mmax=KMPL=0.1752.881000600=

82、302400N.mm=0.3kN.m =Mmax/W=302400/133333=2.27N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=2.27N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.650Vmax=KVP=0.6502.881000=1872N =3Vmax/(2bh)=31.871000 /(280100)= 0.35N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算P=V=1/2q梁寬P板傳=0.510.7300/1000+0.83=2.44kN，撓度系數K=1.146max=KPL3/(100EI)=1.146

83、2.4410006003/(10090006666667)= 0.1mm=L/250=600/250=2.40mm第二層龍骨撓度max=0.1mm=2.40mm,滿足要求。3.支撐強度驗算鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數=2.150鋼管腳手架立柱的力NQK1 =2.1502.88=6.19kN 鋼管腳手架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.601=0.50kN鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2 =6.19+0.50=6.69kN 鋼管腳手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0384kN/m鋼管腳手架和水平拉桿重量NGK =(10.0-1.30)0

84、.08+21.800.0384=0.79kN鋼管腳手架總承載力=1.2NGKNQK =1.20.79+6.69=7.638kN每個鋼管腳手架立柱的承載力(kN)=40.16/2=20.08kN 承載力7.638kN20.08kN,滿足要求。 4.支撐支承面驗算鋼管腳手架立桿設配套底座 100100mm,支承面為（按C35考慮）混凝土樓板，樓板厚=120mm，上部荷載為：F=7.01+0.081.90+(1.2+0.60)0.03841.2=7.38kN（1）支承面受沖切承載力驗算s=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/s =1.00pc,m=1.

85、00N/mm2,Um=4100=400mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.151)1.00400105/1000=52.46kN門架支承面受沖切承載力52.46kN7.38kN,滿足要求。(2)支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753141950.01=319.39kN 支承面局部受壓承載力F=319.39kN上部荷載F=8.08kN,滿足要求。5.側模板

86、驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.30=31.2kN/m2比較F1、F2取小值F=31.2kN/m2，有效壓頭高度為F/=1.30m。2）振搗砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值(kN/m2)設計值(kN/m2)1、新澆砼的側壓力G=1.2F=31.237.442、振搗砼產生的荷載Q=1.4Q2K=4.005.6043.04（2）模板強度驗算取豎肋間距L=3

87、00mm,計算跨數5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=820182/6=44280mm3；I=bh3/12=820183/12=398520mm4。1）抗彎強度驗算均布荷載q=43.04(1300-180)/1000=48.2kN/m=48.2N/mm；彎矩系數KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.10548.23002=-455490N.mm=-0.46kN.m=Mmax/W=455490/44280=10.3N/mm2 側模抗彎強度=10.3N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60648.230

88、0/1000=8.77kN =3Vmax/(2bh)=38.771000/(218820)= 0.89N/mm2 側模抗剪強度=0.89N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合,不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=24.00(1300-180)/1000=26.8kN/m=26.8N/mm，撓度系數K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64426.83004/(1009000398520)= 0.4mm=300/250=1.20mm側模撓度max=0.4mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2

89、k）=0.9543.04=40.89kN/m2;設2排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(1300 - 180)/3=373mm=0.37m，N=abFs=0.600.3740.89=9.1kN；對拉螺栓14,容許拉力Ntb=17.80kN 對拉螺栓受力9.1kN容許拉力17.80kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度373mm；跨數3跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4, 1）抗彎強度驗算均布荷載q=43.04300/1000=12.91kN/m

90、=12.91N/mm；彎矩系數KM=-0.100；Mmax=KMqL2=-0.10012.913732=-179615N.mm=-0.18kN.m=Mmax/W=179615/85333=2.1N/mm2側肋抗彎強度=2.1N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數KV=0.600Vmax=KVqL =0.60012.91373/1000=2.89kN =3Vmax/(2bh)=32.891000/(28080)= 0.68N/mm2側肋抗剪強度=0.68N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=24.00300/1000=7.20kN/

91、m=7.20N/mm；撓度系數K=0.677max=Kq，L4/100EI=0.6777.203734/(10090003413333)= 0.03mm=273/250=1.09mm側肋撓度max=0.03mm=1.09mm,滿足要求。計算簡圖如下圖：6.計算結果第一層龍骨80100mm單木枋300mm,第二層龍骨80100mm單木枋1200mm；門式鋼管腳手架縱向600mm,底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm,對拉螺栓2排14,橫向間距600mm 。15. 600X1300mm梁模板計算600X1300梁模板支撐計算書1計算參數結構樓板厚120mm，梁寬b=6

92、00mm，梁高h=1300mm，層高10.0m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.80m；木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距900mm，縱向間距900mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支

93、架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 0.6 + 2.36 ) 1.2 = 3.05 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.6 1.3 1.2 = 22.46 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.6 1.3 1.2 = 1.40 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.6 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 28.59 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 22.43 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬

94、度b=600mm。W=bh2 /6=600182/6=32400mm3， I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10528.593002=-270175.5N.mm=-0.09kN.m=Mmax/W=270175.5/32400=8.34N/mm2 梁底模抗彎強度=8.34N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60628.59300=5197.66N=5.198kN=3Vmax/（2bh）=35197.66/(260018)=

95、 0.72N/mm2梁底模抗剪強度=0.72N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=22.43kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64422.433004/(1009000291600)=0.45mm=L/250=300/250=1.2mm 梁底模撓度max=0.45mm=1.20mm,滿足要求。（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=900mm ，C=600mm、=600/900=0.66。第一層龍骨采用木枋 b=80mm，h=100mm；W=bh2/6=801002/6=133333mm3；I=bh3/1

96、2=801003/12=6666667mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=28.59300/600=14.30kN/mMq=qcL(2-)/8=14.30600/1000900/1000(2-0.66)/8=1.31kN.mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=600/1000300/10007.46=1.34kNa =1/2（L-c）=1/2(900-600)= 150mm=0.15m, a/L=0.15/900=0.17Mp=Pa=1

97、.340.15=0.20kN.mMmax=MqMp=(1.31+0.20)106=1510000N.mm=1.51kN.m=Mmax/W=1510000/133333=11.33N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=11.33N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=1/2q梁寬P=0.514.30600/1000+1.34=5.63kN=3Vmax/（2bh）=35.631000/(280100)= 1.06N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=1.06N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=14.30300/600=7.1

98、5N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=7.156009003(8 - 40.662+0.663)/(38490006666667)= 0.30mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=1.3410001509002(3 - 40.172)/(2490006666667)= 0.33mmmax=qp =0.30+0.33=0.63mm=L/250=900/250=3.60mm 第一層龍骨撓度max=0.63mm=3.60mm,滿足要求。 （4）第二層龍骨驗算鋼管縱向間距900mm，計算跨數3跨；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=100mm；W=1801002/6=1

99、33333mm3，I=1801003/12=6666667mm4 ；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.514.30600/1000+1.34=1666N=5.63kN彎矩系數KM=0.158Mmax=KmPL=0.1585.631000900=800586N.mm=0.80kN.m =Mmax/W=800586/133333=6.0N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=6.0N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.158Vmax=KVP=1.1585.63=6.52kN =3Vmax/(2bh)=36.521000 /(280100)= 1.22N

100、/mm2 第二層龍骨抗剪強度=1.22N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=1.195P=V=1/2q梁寬P板重=0.57.15600/1000+1.34=3.49kNmax= KPL3/（100EI）=1.1953.4910009003/(10090006666667)= 0.51mm=L/250=900/250=3.60mm 第二層龍骨撓度max=0.51mm= 3.60mm,滿足要求。 3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為1.658每根鋼管承載NQK1 =1.6581666=2762N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =

101、1.40.900.91000=1134N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =2762+1134=3896N 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032610.01000=326N水平拉桿6層,拉桿重量=61.500.0326=294N扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.606=87.6N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=326+294+87.6=707.6N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.2707.6+3896=4745.1NL0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.59=94.34150桿件長細比滿足要求=0

102、.634,P=N/(A)= 4745.1/(0.634707.6)=10.58N/mm2 鋼管穩定性計算為10.58N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為(按C35考慮）混凝土樓板支承樓板厚=120mm，上部荷載為：F=6.16kN；s =2.00，ft=1.57N/mm2，hO=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.151)1.00400

103、105/1000=52.46kN 鋼管支承面受沖切承載力52.46kN6.16kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753141950.01=319.39kN 支承面局部受壓承載力F=319.39kN6.16kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.

104、75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.30=31.2kN/m2F1、F2兩者取小值F=31.2kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.30m2）振搗砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值(kN/m2)設計值(kN/m2)1、新澆砼的側壓力G=1.2F=31.237.442、振搗砼產生的荷載Q=1.4Q2K=4.005.6043.04（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=250mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=680182/6=36720mm3，I=bh3/12=680183/12=330480mm4

105、。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105均布荷載q=43.04(1300-120)/1000=50.79kN/m=50.79N/mmMmax=KMqL2=-0.10550.792502=-333309.38N.mm=-0.33kN.m=Mmax/W=333309.38/36720=9.08N/mm2 側模抗彎強度=9.08N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60650.79250/1000=7.69kN =3Vmax/（2bh）=37.691000/(2181180)= 0.54N/mm2 側模抗剪強度=0.54N

106、/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=24(1300-120)/1000=28.32kN/m=28.32N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64428.322504/(1009000330480)=0.23mm=L/250=250/250=1.0mm側模撓度max=0.23mm=1.00mm,滿足要求。（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9543.04=40.89kN/m2;設2排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(1300 - 120

107、) / 2=590mm=0.59m，N=abFs=0.600.5940.89=14.47kN；對拉螺栓14,容許拉力Ntb=17.80kN對拉螺栓受力14.47kN容許拉力17.80kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度590mm；跨數2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗彎強度驗算均布荷載q=43.04300/1000=12.9N/mm；彎矩系數KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.12512.95902=-561311N.mm=-0.56kN.m=Mmax

108、/W=561311/85333=6.58N/mm2 側肋抗彎強度=6.58N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KV qL =0.62512.9240/1000=1.94kN =3Vmax/（2bh）=31.941000/(28080)= 0.46N/mm2 側肋抗剪強度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=24300/1000=7.2N/mm；撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.6447.22504/(10090003413333)=0.01mm=L/250=250/250=1.0mm 側肋撓度max=0.01mm=1.0mm,滿足要求。6.計算結果 第一層龍骨80100mm木枋300mm，第二層龍骨80100mm單木枋900mm；鋼管縱向900mm，鋼管橫向900mm，底模厚度18mm；豎肋8080mm木枋250mm，對拉螺栓2排14,橫向間距600mm，側模厚度18mm。