1、目 錄1.編制依據12.工程概況13.施工部署及施工準備14.操作工藝35.模板質量標準126.成品保護147.模板施工職業健康安全要求157.1職業健康安全保證措施157.2環境保證措施168.材料節約179.施工監測方案及安全應急預案179.1施工監測方案179.2安全應急預案1810.模板設計計算2210.1扣件鋼管樓板模板支架計算書（地下層高6.35m，板厚0.2m）2210.2梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（地下層高6.35m，最大梁3002200）2910.3樓板模板門式腳手架支撐計算書（地下室層高5. 5M，板厚0.4M）3710.4梁模板門式支撐架計算書（首層層高5.5m，最大梁

2、3002200）4410.5梁側模支撐計算書（梁截面4001200，兩道對拉螺桿）5010.6梁側模支撐計算書（梁截面3002200，三道對拉螺桿）5610.7柱模板計算書(柱截面尺寸600600)6310.8墻模板計算書(墻高6.35m，墻厚400)70高支模施工方案1.編制依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；2.建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2010）3木結構設計規程（GB50005-2003）；4混凝土結構工程施工質量驗收規范（50204-2002）；5建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2002）；6茶滘城中村改造工程16

3、a#地塊工程施工圖紙；7建筑施工計算手冊（第四版縮印本）等。2.工程概況1.工程總體概況本工程是由廣州市茶滘城中村改造管理有限公司建設的住宅樓工程，其中16a#地塊為9棟高層，地下一層,地上32層，部分臨街處設有兩層商鋪及裙房。本工程結構形式為鋼筋砼框架剪力墻結構。總建筑面積137519.8m2,其中地上部分建筑面積122870m2,地下部分建筑面積14675m2。分為1a、1b、2a、2b、3、4、5a、5b、6九棟。14棟建筑高度96.9米，56棟建筑高度93.5米。本工程0.000標高相當于廣州高程系統8.150米，地下室底板結構標高為-6.35m,頂板標高為-1.950米，-2.150

4、米，-0.600米，0.000米。地下室層高分別為6.35、5.75、4.40米，首層層高為5.50m，二層層高為4.0m。地下室頂板厚度分別為200mm、400mm，柱最大截面尺寸為600600mm，主要梁截面尺寸為400mm1200mm、300mm2200mm，3001550最大跨度8.40m。3.施工部署及施工準備3.1工藝流程施工工藝流程：施工準備墻柱鋼筋加工制作及模板的配置剪力墻及柱鋼筋綁扎內架搭設梁底模及梁側模的安裝平板模板安裝以及剪力墻及柱模板的安裝模板驗收梁鋼筋綁扎鋼筋隱蔽驗收梁板柱混凝土澆筑柱模拆除預應力張拉梁側模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墻模板流程：清理柱墻內雜物彈邊線及門

5、洞口位置線鋼筋綁扎、預留洞口自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續安裝洞口模板安裝柱墻體側模調整固定自檢、互檢驗收移交砼工種。梁板模施工工藝：彈線內架搭設調整標高、剪力墻及柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電管線安裝筋綁扎板預應力鋼筋綁板板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續，移交砼工種。3.2施工準備 材料準備(1) 各類材、工具勞動力以及防護用具施工前到位。(2) 根據施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。(3) 對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組

6、織退場。(4) 原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。(5) 模板材料進場計劃見下表。模板材料進場計劃序號名 稱規 格單位數 量進場時間118mm木膠合板9151830塊14000底板澆筑完后分批進場2木 枋80802000條60000底板澆筑完后分批進場3門式架1.9m個12000底板澆筑完后分批進場4門式架0.9m個3000底板澆筑完后分批進場5頂 托L=740mm個6000底板澆筑完后分批進場6鋼管483.5噸300底板澆筑完后分批進場7木板25mm平方500底板澆筑完后分批進場(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應對模板型號、

7、數量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記，堆放于現場施工段內，便于吊裝。4.操作工藝4.1支模方式梁板：其平整度及接縫等質量要求達到砼結構按清水構件模板制作及安裝。4.2支撐體系地下室6.35M、5.75M層高支撐體系層高為6.35m，板厚主要為200mm；梁最大截面為3002200。采用滿堂鋼管架支撐體系。a、板模：采用483.5的滿堂鋼管腳手架，立桿間距為1200mm900mm。900mm立桿方向同梁立桿方向。立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用483.5雙鋼管，鋼管上鋪80802000木枋間距為250mm。水平方向設縱、橫向拉桿，水平步距為1.5m。掃地桿離地高不得超過200mm。滿堂架

8、模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底到頂連續設置；兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐，共計設置1道水平剪刀撐；支架構造、三向剪刀撐、掃地桿及水平桿的布置按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）要求實施。 b、梁模：立桿采用鋼管頂部加設頂托，頂托上托梁采用483.5雙鋼管，梁底鋪80802000木枋間距為250mm。水平方向設縱、橫向拉桿，水平步距為1.5m。掃地桿離地高200mm。支架構造、三向剪刀撐、掃地桿及水平桿的布置按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）要求實施。梁加固梁高h500mm以

9、下：采用梁底鋪枋250，木枋兩端直接鋪在兩端的水平桿上，水平桿直角扣件下端增加一直角保險扣件，梁兩側立桿直接升到板底加頂托支撐樓板，梁底釘壓腳條用斜板釘設加固；梁高500h900：梁底鋪枋250、底釘壓腳條（15cm20cm寬模板），14的對拉螺桿中間一道500加固，梁側背枋250；梁高900mmh1200mm時：梁底鋪枋200、釘壓腳條（15cm20cm寬模板），二道14的對拉螺桿沿長方向500加固，梁側背枋250：梁高1200mm的設三道14的對拉螺桿沿長方向500加固，梁側背枋250：且梁下兩側立桿均應設置垂直剪刀撐。主梁跨度超過時4m，在梁模的跨中按梁跨的2度起拱。C 樓梯模樓梯采用敞

10、開式樓梯支設方法進行支設，樓梯模板支模體系采用如下圖所示：d 電梯井道頂板模板電梯井道頂板采用鋼管支撐，井道口用16a槽鋼做橫梁支撐鋼管架，鋼管架間距1200，如下圖。地下室頂板標高為-1.950M、及首層支撐體系上述樓層層高5.50m、4.40m，板厚主要為200mm；梁最大截面為3002200，。a、板模：采用門支架支撐體系。門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設尺寸為：門架的寬度b=1.20m，門架的高度h0=1.90m，步距1.92m，門架雙體連環跨距l=0.90m，即采用間距0.91.2m間距布置。每榀門架之間的距離0.6m，板底木方距離250mm。門支架全部采用鋼管縱橫相

11、連，門支架的頂托及底托高度不得超過30cm。梁頂托采用雙鋼管483.5mm。剪刀撐沿梁底的鋼管處布置，按4m一道，角度600。b、梁模：立桿采用門支架頂部加設頂托，頂托上托梁采用483.5雙鋼管，梁底鋪80802000木枋間距為250mm。3002200截面梁橫向增加一排鋼管保證次龍骨80*80木方225，主龍骨248*3.5600，門架縱向間距900. 且梁下兩側立桿均應設置垂直剪刀撐。c、柱模c.1柱模板采用18厚木膠合板模，模板后背豎向通長80802000200杉木枋，木方使用前應經過挑選，變形嚴重及腐朽的應當剔出嚴禁投入使用。橫楞采用鋼管加14加工成型的螺桿，間距為450mm，詳見下圖

12、。柱子鋼筋綁扎完畢后，在柱子的立筋上套上砼墊塊，接頭位置混凝土鑿毛，用鋼絲刷沖洗干凈，把事先配置好的柱子模板拼裝上，用鋼管加14加工成型的螺桿初步固定好，用線錘或經緯儀校正調直。c.2在配置柱子模板時在柱子底部的一邊留出清掃洞口，清掃洞口的高度為200mm，待柱子模板校正好后用水將積在柱子底部的木屑、灰塵等雜物沖洗干凈，然后封上模板。c.3柱底處理：在模板底壓海棉條，外側用水泥砂漿封堵，待水泥砂漿達到強度后方可進行砼的澆筑。c.4柱模板拼縫：雙面膠粘貼；c.5柱斜撐：為了保證柱子垂直度，采用48鋼管作斜撐或與滿堂架拉結，每兩米高撐一道，每個方向撐兩點。4.3模板支設的要求模板及其支撐體系應具有

13、足夠的強度、剛度、穩定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應平整壓實，并有足夠的承壓面積。模板工程在施工后還應檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的位置、尺寸、數量須準確無誤。柱子模板接縫控制模板制作時保證幾何尺寸精確，拼縫嚴密，材質一致，模板面板拼縫隙高差、寬度應1mm，模板間接縫高差、寬度2mm。模板接縫處理要嚴密。模板內板縫用油膏批嵌，外側用硅膠或發泡劑封閉，以防漏漿。模板脫模劑應采用吸水率適中的無色的輕機油。模板周轉次數嚴格控制，周轉三次后全面檢修并拋光打磨。4.4模板拆除拆除前的準備拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底；全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；

14、清除架體上的雜物及地面障礙物；拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全事故；根據工程實際需要，作業隊在得到項目部下發的內架拆除許可令，明確拆除部位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。拆模時間規定：側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須在預應力張拉后由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見，并報現場監理工程師。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件100模板拆除注意事項1）、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫

15、桿（滿足操作要求）鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高處往下落。2）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。3）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。4）、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。5.模板質量標準5.1保證項目模板支撐體系、杉木枋在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。5.2基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模

16、）拼裝過刨，模板與砼接觸面清理干凈并涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板支設便于模板的拆除。5.3允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留洞允許偏差項 目允許偏差(mm)項 目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5標高-5+2相鄰兩板表面高低差2截面尺寸-5+2預留、預埋件中心線位移3每層垂直度3預留洞截面尺寸0+105.4模板施工應注意的質量問題1）、柱位移，截面尺寸不準，混凝土保護層過大，柱身扭曲，梁柱接頭偏差大。防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板；柱箍形式、規格、間距要根據柱截面大小及高度進行確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進行安裝而且聯接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出

17、，梁上口尺寸加大，板中部下撓，產生蜂窩麻面。防止辦法：大于600mm梁高的側板，宜加穿對拉螺栓。模板支頂的尺寸和間距的排列，要確保支撐系統有足夠的剛度，模板支頂的底部應在堅實地面上，梁板跨度大于4m者，如設計無要求則按規范要求起拱。3）、板接縫處出現高低差及漏漿防止辦法：模板應過刨清縫，杉木枋在使用前過刨，過刨后高度統一為95mm；同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻；盡量消除標高引測誤差，同時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫大于2mm時先用快干粉封堵，再貼30mm寬粘膠帶。4）、梁側板或板模夾在砼內防止辦法：模板壓向必須正確，即板底模壓往梁（柱）側模上口；正確按照

18、施工工藝流程操作：即安裝梁柱模梁側模從梁柱處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝。5）、樓梯踏步高度、寬度不均勻，中間外凸防止辦法：選用熟練的木工技工操作，人員相對固定；正確確定樓梯踏步的起止位置，并在側面畫等分線；踏步側板采用50mm厚木板，每跑寬度超過1.0m時中間釘反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析：1)墻體螺桿（柱抱箍）間距過大；2）螺桿使用時間長，滑絲或螺桿與螺帽套接不吻合；3）砼未分層澆筑及分層振搗或振搗頂部砼時，任振搗棒沉入底部振搗。防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）間距嚴格按模板方案執行；2）螺桿加工先做樣品，檢查與螺帽套絲是否吻合，否則對加工螺桿的鋼筋退貨重新選購直至符合要求；螺桿

19、每次使用前應清洗絲口，保證絲口清晰，下部2m范圍內增加保險螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度50cm左右，第二層澆筑時，振搗棒插入下層5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）鋼筋偏位未處理直接封模；2）安裝完畢后未檢查驗收；3）四周未搭設斜撐，澆筑砼時向一側傾斜；4）輸送泵輸送砼時水平推力將墻體加固體系破壞。防治措施：1）柱（墻）邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉情況采用10#鋼絲對稱拉住校正；2）加強工序交接：木工接收時鋼筋、木工專業工長應辦理工序交接手續；砼工接收模板時，砼專業工

20、長也應檢查模板，辦理交接手續；3）模板安裝完畢后，先由班組進行自檢，垂直度在5mm內方可要求作業隊質檢員校對檢查，無誤后提請項目部質檢員抽查，合格后方可在砼澆筑令上簽字；4）柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內（墻體）與水平夾角控制在60左右。6.成品保護1）、模板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模（模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。2）、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如發現模板不平或面層損壞變形應及時維護或更換。4）、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻

21、涂上脫模劑，以免隨用隨刷時污染鋼筋。5）、對柱子、樓梯陽角部位用舊模板包裝好，其中柱角保護模板高度1.8m，寬80100mm，樓梯踏步保護模板寬度5080mm。6）、模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋。7.模板施工職業健康安全要求7.1職業健康安全保證措施一般注意事項1)、木枋、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布，避免受潮變形，影響安裝質量。2)、模板支撐架與外架應分離，樓層外腳手架應高出作業層。3)、上料平臺作成整體移動式平臺，由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設。4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆

22、放，不得集中堆放。6)、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。7)、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8)、作業人員應遵守安全操作規程和現場安全操作規程。9）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。10）、吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。11）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。12）、高支模拆除時應系好安全帶，防止墜落。13）、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。人員要求1）腳手架搭設人員應有勞動部門頒發的上崗證，應經過專門的技術培訓的熟練工人。2）架子工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3）架子工在上架時必須

23、戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。腳手架、模板支撐的檢修安全措施1）腳手架上下通道搭設在東側，作業平臺采用竹笆板，根據搭設進展情況，及時調整竹笆板位置。2）支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系，防止長時間作業因疲勞引起安全事故；嚴禁酒后作業；嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；根據砼澆筑位置，及時進行檢查，出現較小問題，如倒枋、爆模，立即停止上部作業，增加人手加固處理；出現較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上部作業人員撤離作業區域。腳手架同已澆筑結構連接措施1）與墻體連接：在澆筑墻部位同臨近立桿進行扣結加固，形成穩定受力體系。2）與柱連接：支撐體系必須與已澆筑柱進行有

24、效連接，用4條短鋼管做柱箍，通過柱箍與臨近立桿進行連接。7.2環境保證措施1)、模板裝卸、模板拆除、電鋸施工操作應控制好施工噪聲。模板裝卸時應人工一張張搬運，并輕拿輕放，不得直接將模板、木枋向下拋擲；模板拆除時，應人工向下傳遞模板、木枋，不得從高空向下拋擲。2)、圓盤鋸處鋸木灰排放，造成環境施工現場粉塵的排放。鋸木灰每隔2天用汽車將木屑運至城市環境垃圾存放點；每天早上、中午、晚上對鋸木灰澆水三次，防止木塵飛灑。3)、模板施工產生的現場不可利用的舊廢模板、木枋固體廢棄物。現場不可利用舊模板、木枋與環境垃圾管理站聯系，運出施工場地外處理。對廢對拉螺桿、鋼模、螺絲等分類堆放，統一回收后轉賣。8.材料

25、節約1）、模板的愛護對柱模、梁柱接頭模應精心保護，及時清理其上渣子，刷好脫模劑。2）、模板的使用施工現場的模板一定要須做到大材大用，小材小用，嚴禁隨意將新模、新木枋鋸成小塊（截）使用，以降低工程成本。9.施工監測方案及安全應急預案9.1施工監測方案1、監測項目：滿堂模板支撐體系整體穩定狀況、梁、墻柱模板澆筑時模板受力變形狀況、澆筑砼時模板沉降變形情況等。2、監測方案：a、施工時加強質量控制和檢查力度，及時發現問題及時落實整改；b、砼澆筑作業時安排專人檢查支撐系統受力情況，檢查梁、柱模板受力變形情況；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決；c、在已澆筑樓面頂部安排專

26、人用水準儀檢查模板變形情況，觀測頻率不得大于1次/30min，保證施工作業在受控狀態；d、在 梁1/2跨位置，每個監測剖面布設二個支頂水平位移監測點、三個支頂沉降觀測點。觀測方法：1）采用水準儀進行觀測。2）澆砼前進行第一次觀測，以后每半小時進行一次觀測。并作好記錄。d、嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平；e、支撐架內部備用木枋及長短鋼管，根據實際情況及時進行加固處理。3 變形監測預警值：支架垂直位移為10mm，大梁支架水平位移為8mm，大梁支架沉降位移為10mm。9.2安全應急預案a、施工作業前準備工作1、澆筑作業前，編排好值班人員表，下發到項目各部門、各相關單位，做到時

27、刻可以聯系到現場負責人；2、提前做好安全技術交底，做好施工前動員工作；3、做好出現緊急情況的應急處理措施，并向各相關單位負責人進行溝通。b、施工過程中出現問題處理措施1、梁、柱振搗不當出現漲模。及時停止上部施工作業，利用滿堂架內存放的備用鋼管、木枋進行加固處理。2、個別梁底木枋傾倒，及時通知停止澆筑作業，立即進行加固處理，確認安全穩定后方可繼續作業。3、在砼澆筑過程中，企業技術負責人、項目經理必須在現場監控砼澆筑施工全過程。4、砼澆筑時，指定兩名專職安全員觀察模板及其支撐體系的變形情況，發現異常情況應立即向項目經理匯報，立即暫停施工，待排除險情并經項目經理檢查同意后方可復工。5、混凝土施工時安

28、排木工觀察支撐體系是否有異常情況出現，出現問題及時處理6、砼澆筑過程，在砼澆筑范圍設警戒線，派專人看護，嚴禁無關人員進入作業層模板支撐體系下方。c、出現重大安全事故處理措施1.潛在事故和緊急情況1）本應急預案中的現場急救：主要針對施工現場由于高空墜落、物體打擊、觸電等意外事故造成人身傷害。2）建筑施工現場可能發生的事故類型：高空墜落事故、物體打擊事故、坍塌事故、觸電事故、機械事故等。3）建筑施工現場可能發生的傷害形式：骨折、顱腦損傷、內臟損傷等。2.現場急救的原則：1）搶救傷者要及時，體現時間就是生命；2）搶救方法得當，避免二次傷害；3）實施現場急救與送醫院救治相結合的原則；4）送現場最近的醫

29、院救治的原則；3.現場急救措施：3.1收集信息和事故評價：1）保持通訊暢通，信息及時溝通，隨時掌握事故發展狀況；2）確定事故類型、傷害形式和范圍；3）確定人員傷害情況；4）掌握天氣變化情況（電話咨詢、氣象預報）；5）確定現有資源是否滿足救援需要（人力、物資和設備），是否需要外援；6）根據上述情況啟動應急預案，實施救援行動。3.2救護救援應急分隊在接到事故通知后應第一時間趕到現場，并和事發現場搶險小組一起把傷者轉移到安全地帶；3.3針對傷者的受傷情況采取有效的救護措施，避免搬運過程中的二次傷害。3.4與醫院或急救中心及時取得聯系，轉送傷者，使傷者得到進一步的救治，減少傷亡。3.5為了救治工作的順

30、利進行，保衛組實施警戒工作保證搶險道路暢通。4.人員自救及救治方法：4.1外傷止血：由于事故可能引起出血，出血量大（達到總血量的40%），就有生命危險。現場搶救時，首先采取緊急止血措施，然后再采取其他措施，常用的止血方法有：指壓止血、加壓包扎止血、加墊屈肢止血和止血帶止血。4.2包扎：可以起到快速止血、保護傷口、防止污染作用，有利于轉送和進一步治療。常用方法有繃帶包扎、三角巾包扎、尼龍網包扎、自粘貼包扎。4.3骨折固定：為了使斷骨不在加重，避免加重斷骨對周圍組織的傷害，減輕傷員的痛苦并便于搬運，常用夾板的方法來固定。搬運時應注意：1）下肢骨折需用擔架；2）脊柱骨折，用門板或硬板擔架，使傷者面向

31、上。由3-4人分別用手托起頭、胸、骨盆、腿部，動作一致平放在擔架上，用布帶將傷員綁在擔架上，以防移動；3）高空墜落的患者，無論情況如何，都要按脊柱固定的方法處理，以備無患。4.4觸電急救措施：立即切斷電源或用絕緣物使患者脫離電源；防止患者在脫離電源后的二次傷害；患者呼吸心跳停止時，立即采用口對口人工呼吸和胸外按壓術；對局部電燒傷進行臨時消毒包扎處理；呼急救中心轉院搶救。4.5中暑搶救措施：發現中暑人員應立即將其移到陰涼通風處。輕度中暑給以患者含鹽冷飲，可服十滴水或藿香正氣水、人丹，休息后即可恢復；高熱型重點是物理降溫，用26-29攝氏度溫水或50%的酒精全身檫浴，用電風扇吹風，頭部放置冰袋。5

32、.安排專人檢測支撐體系受力狀況，發現異常情況，及時撤離并立即通知值班負責人，在第一時間安排作業人員撤離作業面；6.一旦出現緊急狀況，及時啟動項目應急預案，在最短時間通知120、110到場。D 應急救援電話1）項目部應急救援領導小組相關人員聯系電話。序號姓名職務聯系電話1項目部應急電話2陳達虎項目經理3黃建平項目生產經理4楊華勝項目技術經理5史更生安裝經理6吳曹仔安全主任7楊斗彪木工工長2）上級有關部門聯系電話序號部門聯系電話1荔灣區質檢站020-810207312廣州百業建設顧問有限公司020200-30-034620-3420-360680234681333）社會相關救援機構聯系方法；醫療、

33、供電、供水、煤氣、通訊等部門特服電話。序號部門聯系電話1廣州市中醫院芳村分院1201202芳村消防中隊1193茶窖派出所11010.模板設計計算主要驗算梁、板支撐體系的強度、剛度及穩定性，滿堂架高度、板厚及梁截面均取最大值。10.1扣件鋼管樓板模板支架計算書（地下層高6.35m，板厚0.2m）計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設高度為6.4米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.20米，立桿的橫距 l=0.9米，立桿的步距 h=1.50米。 梁頂托采用雙鋼管483

34、.0mm。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照二跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2001.200+0.3501.200=6.420kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗彎強度計算 f =

35、M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.26.420+1.43.600)0.250 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08010001000/64800=1.229N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.420+1.43.600)0.250=1.912

36、kN 截面抗剪強度計算值 T=31912.0/(21200.00018.000)=0.133N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6776.4202504/(1006000583200)=0.049mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.250=1.250kN/m (2

37、)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.250=0.750kN/m 靜荷載 q1 = 1.201.250+1.200.088=1.605kN/m 活荷載 q2 = 1.40.750=1.050kN/m 2.木方的計算 按照二跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.186/1.200=2.655kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.66

38、1.20 最大剪力 Q=0.61.2002.655=1.912kN 最大支座力 N=1.11.2002.655=3.505kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.382106/85333.3=4.48N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2

39、bh T 截面抗剪強度計算值 T=31912/(28080)=0.448N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.3381200.04/(1009500.003413333.5)=0.579mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 3.505kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過

40、計算得到最大支座 F= 18.623kN 經過計算得到最大變形 V= 4.0mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面慣性矩 I = 24.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.063106/1.05/10160.0=193.38N/mm 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 2.8mm 頂托梁的最大撓度大于1200.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN

41、； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1296.350=0.820kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200=0.504kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.2001.200=7.200kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.524kN。 2.活荷載為施工

42、荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 16.28kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f

43、 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.750 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1551.7501.50=3.032m =3032/15.8=191.891 =0.197 =16277/(0.197489)=168.866N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式

44、(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =16277/(0.386489)=86.132N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.010； 公式(3)的計算結果：l0=1.1551.010(1.500+20.300)=2.450m =2450/15.8=155.048 =0.291 =16277/(0.291489)=114.470N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=53.28

45、所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。10.2梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（地下層高6.35m，最大梁3002200） 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設高度為6.2米， 基本尺寸為：梁截面 BD=300mm2200mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立桿。 梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板

46、混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.2025.0000.2000.5000.200=0.600kN。 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0002.2000.300+0.5000.300=16.650kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0.900kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.0

47、01.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.216.650+1.40.900)0.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08510001000/16200=5.244N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T

48、其中最大剪力 Q=0.600(1.216.650+1.40.900)0.200=2.549kN 截面抗剪強度計算值 T=32549.0/(2300.00018.000)=0.708N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67716.6502004/(1006000145800)=0.206mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

49、1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.2000.200=11.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.200(22.200+0.300)/0.300=1.567kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.200=0.180kN 均布荷載 q = 1.2011.000+1.201.567=15.080kN/m 集中荷載 P = 1.40.180=0.252kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(

50、mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.988kN N2=2.988kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 2.988kN 經過計算得到最大變形 V= 0.7mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.603106/85333.3=7.07N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算

51、截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32.988/(28080)=0.700N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.7mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! （二）梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 14.799kN 經過計算得到最大變形 V= 1.4mm 頂

52、托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面慣性矩 I = 24.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.217106/1.05/10160.0=114.08N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 1.4mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平

53、桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=14.80kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1296.150=0.953kN N = 14.799+0.953=15.752kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 2

54、05.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =15752/(0.203489)=158.593N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0

55、=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =15752/(0.386489)=83.355N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.010； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.010(1.500+20.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =15752/(0.287489)=112.107N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或

56、柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056

57、1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012

58、1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.0

59、91 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全10.3樓板模板門式腳手架支撐計算書（地下室層高5. 5M，板厚0.4M） 門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2010）。 計算的腳手架搭設高度為5.5米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。 搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.20米，門架的高度 h0 = 1.90米，步距1.95米，跨距 l = 1.80米。 門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用26.82.5mm鋼管。 每榀門架之間的距離0.9

60、0m，梁底木方距離250mm。 梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。 梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖 一、樓板底木方的計算 木方按照簡支梁計算，木方的截面力學參數為 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.4000.250=2.550kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3400.250=0.085kN/m (3)活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.0000.250=0.50

61、0kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2(2.550+0.085)+1.40.500=3.862kN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.929kN N2=4.086kN N3=3.254kN N4=3.254kN N5=4.086kN N6=1.929kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 4.086kN 經過計算得到最大變形 V= 1.9mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.0

62、0/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.480106/85333.3=5.63N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32.705/(28080)=0.634N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =1.9mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 二、樓板底托

63、梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 16.322kN 經過計算得到最大變形 V= 1.5mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面慣性矩 I = 24.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.335106/1.05/10160.0=125.14N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要

64、求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 1.5mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.009=0.017kN 合計 0.465kN 經計算得到，每米高腳手

65、架自重合計 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(41.800)=1.083 20.038(41.800)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.038(11.800)/(41.950)=0.009kN/m 每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0

66、.037kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m； 每米高的欄桿重量為0.010kN/m； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.180kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.419kN/m。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力6.275kN，6.275kN 第2榀門架兩端點力16.322kN，16.322kN 第3榀門架兩端點力16.322kN，16.322kN 第4榀門架兩端點力6.275kN，6.275kN 經計算得到，托梁傳遞荷載為

67、 NQ = 32.643kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.419kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 32.643kN； H 腳手架的搭設高度，H = 5.5m。 經計算得到，N = 1.20.4195.500+32.643=35.405kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 35.41kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/

68、i 查表得到，=0.349； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.53cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.23cm4； h0 門架的高度，h0=1.90m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=1.42cm4； A 一榀門架立桿的毛截面面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為1.0。 經計算得到，Nd= 1.044.358=44.358kN

69、。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求!10.4梁模板門式支撐架計算書（首層層高5.5m，最大梁3002200） 門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2010）。 計算的腳手架搭設高度為5.5米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。 搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.20米，門架的高度 h0 = 1.90米，步距1.92米，跨距 l = 1.80米。 門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 門架立桿采用48.03.5mm鋼管，立桿加強桿采用26.82.5mm鋼管。 每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離25

70、0mm。 梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。 梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖 一、梁底木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5002.2000.250=14.025kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3400.250(22.200+0.300)/0.300=1.332kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.0000.250=

71、0.500kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2(14.025+1.332)+1.40.500=19.128kN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.869kN N2=2.869kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 2.869kN 經過計算得到最大變形 V= 2.5mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/1

72、2 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.075106/85333.3=12.60N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32.869/(28080)=0.672N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =2.5mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 二、梁底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下

73、多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 12.190kN 經過計算得到最大變形 V= 3.7mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面慣性矩 I = 24.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.487106/1.05/10160.0=139.39N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 2.8mm 頂托梁的最大撓度大于

74、1200.0/400,滿足要求! 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.009=0.017kN 合計 0.465kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.465 / 1.920 = 0.242kN/m

75、 (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.920)/(41.800)=1.067 20.038(41.800)/cos/(41.920)=0.105kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.038(11.800)/(41.920)=0.009kN/m 每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.920=0.037kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m； 每米高的欄桿重量為

76、0.010kN/m； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.182kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.424kN/m。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力6.957kN，12.190kN 第2榀門架兩端點力9.766kN，9.766kN 第3榀門架兩端點力12.190kN，6.957kN 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 19.532kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中

77、NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.424kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 19.532kN； H 腳手架的搭設高度，H = 5.5m。 經計算得到，N = 1.20.4245.500+19.532=22.328kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 22.33kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.401； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.65cm； I 門架立桿的換算

78、截面慣性矩，I=13.34cm4； h0 門架的高度，h0=1.90m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=4.89cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=1.42cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=9.78cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為1.0。 經計算得到，Nd= 1.080.396=80.396kN。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求!10.5梁側模支撐計算書（梁截面4001200，兩道對拉螺桿）一、梁側模板基本參數 計

79、算斷面寬度400mm，高度1200mm，兩側樓板高度200mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距250mm，內龍骨采用8080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距400+400#mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15

80、)，取5.700h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取0.92m。 荷載計算值 q

81、= 1.228.8000.920+1.44.0000.920=36.947kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 92.001.801.80/6 = 49.68cm3； I = 92.001.801.801.80/12 = 44.71cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.695kN N2=10.160kN N3=10.160kN N4=3.695kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.4mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0

82、.23010001000/49680=4.630N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=35542.0/(2920.00018.000)=0.502N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.364mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得

83、到。 q = 10.160/0.920=11.044kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 8.283kN 經過計算得到最大變形 V= 1.0mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.883106/85333.3=10.35N/mm2 內

84、龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34417/(28080)=1.035N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =1.0mm 內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管

85、變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.238mm 最大支座力 Qmax=17.808kN 抗彎計算強度 f=0.724106/10160000.0=71.26N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效

86、面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.808 對拉螺栓強度驗算滿足要求!10.6梁側模支撐計算書（梁截面3002200，三道對拉螺桿）一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度300mm，高度2200mm，兩側樓板高度200mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距250mm，內龍骨采用8080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距400+600+600mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度

87、驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.700h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=30.690kN/m2

88、實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=30.700kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取1.92m。 荷載計算值 q = 1.230.7001.920+1.44.0001.920=81.485kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 192.001.801.80/6 = 103.68cm3； I = 192.001.801.801.80/12 = 93.31cm4； 計算簡圖 彎

89、矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=8.148kN N2=22.408kN N3=22.408kN N4=8.148kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.4mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.50910001000/103680=4.909N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=312222.0/(21920.00018.000)=0.530N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm

90、2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.385mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 22.408/1.920=11.671kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 9.629kN 經過計算得到最大變形 V= 1.1mm 內龍骨的截面力學參數為

91、本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.933106/85333.3=10.93N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34960/(28080)=1.163N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變

92、形 v =1.1mm 內龍骨的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.277mm 最大支座力 Qmax=20.701kN 抗彎計算強度 f=0.842106/10160000.0=82.87N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500

93、.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.3 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.701 對拉螺栓強度驗算滿足要求!10.7柱模板計算書(柱截面尺寸600600) 一、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=600mm，B方向對拉螺栓1道， 柱模板的截面高度

94、 H=600mm，H方向對拉螺栓1道， 柱模板的計算高度 L = 6350mm， 柱箍間距計算跨度 d = 450mm。 柱箍采用雙鋼管48mm3.5mm。 柱模板豎楞截面寬度80mm，高度80mm。 B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。 柱模板支撐計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.700h； T 混凝土的入模溫度

95、，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取6.350m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=65.660kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=65.670kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.45m。 荷載計算值 q = 1.265.670

96、0.450+1.44.0000.450=37.982kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.229.5

97、52+1.41.800)0.173 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.11410001000/24300=4.696N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.229.552+1.41.800)0.173=3.950kN 截面抗剪強度計算值 T=33950.0/(2450.00018.000)=0.732N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值

98、 v = 0.67729.5521734/(1006000218700)=0.138mm 面板的最大撓度小于173.3/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.173m。 荷載計算值 q = 1.265.6700.173+1.44.0000.173=14.630kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.584/0.450=14.630kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2

99、=0.114.6300.45 最大剪力 Q=0.60.45014.630=3.950kN 最大支座力 N=1.10.45014.630=7.242kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.296106/85333.3=3.47N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q

100、/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33950/(28080)=0.926N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.67712.192450.04/(1009500.003413333.5)=0.104mm 最大撓度小于450.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.265.67+1.44.00)0.173 0.450 = 6.58kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(m

101、m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.070mm 最大支座力 Qmax=15.798kN 抗彎計算強度 f=0.616106/10160000.0=60.63N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于410.0/150與10mm,滿足要求! 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積

102、(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.798 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 七、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.265.67+1.44.00)0.173 0.450 = 6.58kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.070mm 最大支座力 Qmax=15.798kN 抗彎計算強度

103、 f=0.616106/10160000.0=60.63N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于410.0/150與10mm,滿足要求! 八、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.798

104、對拉螺栓強度驗算滿足要求!10.8墻模板計算書(墻高6.35m，墻厚400)一、墻模板基本參數 計算斷面寬度400mm，高度6350mm，兩側樓板高度200mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距200mm，內龍骨采用8080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置15道，在斷面內水平間距400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力

105、產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 模板組裝示意圖 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=29.140kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=29.150kN/m2 倒混

106、凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取6.07m。 荷載計算值 q = 1.229.1506.070+1.44.0006.070=246.321kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 607.001.801.80/6 = 327.78cm3； I = 607.001.801.801.80/12 = 295.00cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右

107、各支座力分別為 N1=19.706kN N2=54.191kN N3=54.191kN N4=19.706kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.2mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.98510001000/327780=3.005N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=329558.0/(26070.00018.000)=0.406N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度

108、計算值 v = 0.151mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 四、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 54.191/6.070=8.928kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 7.243kN 經過計算得到最大變形 V= 0.8mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.00

109、8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.714106/85333.3=8.37N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33672/(28080)=0.861N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.8mm 內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!

110、 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.107mm 最大支座力 Qmax=15.573kN 抗彎計算強度 f=0.507106/10160000.0=49.90N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.573 對拉螺栓強度驗算滿足要求!