1、杭政儲出【2009】53號地塊（紫郡東苑）B區工程塔吊基礎專項施工方案目錄一、工程概況.41、結構概況.42、場地概況.53、基坑圍護情況.5二、編制依據.6三、地質條件.61、土層情況.72、地基土物理力學指標設計參數表.9四.塔吊選型、平面布置.101、塔吊選型.102、位置和數量的選定.103、安裝高度的確定.11五、塔吊基本性能.12六、塔吊基礎說明.12七、塔吊附墻情況.181、附墻桿立面布置與要求.192、附墻桿平面布置.203、附墻桿安裝.21八、施工及驗收.211、鋼構柱的制作及質量控制.212、鋼構柱的進場驗收.223、鉆孔灌注樁的施工及驗收.234、鋼格構柱偏位、傾斜、偏轉

2、等質量問題的控制措施.245、鋼平臺的安裝.256、塔吊基礎節的安裝.25九、塔吊的安裝要求及準備.26十、塔吊的安裝、塔吊監控安裝.261、基本安裝.262、標準節加裝（升塔）.283、調試.28十一、塔吊使用限重控制.28十二、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正.31十三、挖土工程中防止格構柱單邊受力和及時支撐的措施.32十四、塔吊的操作與維護.32十五、塔吊的拆卸.33十六、施工安全措施.34十七、塔吊防雷措施.36十八、塔吊驗收及備案.37十九、群塔交叉作業及防碰撞方案.381、塔吊安裝現狀.382、塔吊交叉作業概況.383、塔吊交叉作業安全措施.394、塔吊指揮人員安全措施.395、

3、塔吊司機安全措施.406、項目部安全措施.40二十、樓板梁加固及預留洞口澆搗.41二十一、應急預案.411、事故類型和危害程度分析.412、應急處置基本原則.413、組織機構及職責.424、預防與預警.425、應急處置.436、應急物資與裝備保障.45二十二、計算書.46二十三、附圖塔吊基礎專項施工方案一、工程概況杭政儲出【2009】53號地塊（紫郡東苑）B區工程位于杭州市西湖區三墩鎮竹橋路，建設規模：地下二層，地上19層躍20層，由1#15#樓15幢多層、高層及相應樓下連通一層地下停車場、二層地下停車場組成；10#、11#、13#、14#、15#樓為地下二層，其余為地下一層；1#、3#、7#

4、、10#、11#、12#、13#、14#、15#樓為高層，2#、4#、5#、6#、8#、9#為多層；本工程建筑總面積155495.56，其中地下建筑面積51895（地下一層36065、地下二層15830）；地上建筑面積103600.56。設計使用年限50年。工程名稱：杭政儲出【2009】53號地塊（紫郡東苑）B區工程建設單位：浙江運河協安置業有限公司設計單位：中國美術學院風景建筑設計研究院-東南建筑分院勘察單位：浙江省地礦勘察院監理單位：浙江南正項目管理咨詢有限公司施工單位：浙江恒譽建設有限公司1.結構概況：本工程為框架結構剪力墻結構，0.000相當于黃海高程5.70米，地基設計等級為乙級，抗

5、震設防烈度為六度，框架抗震等級為四級，人防等級為甲類核六級，基礎采用600、700、800鉆孔灌注樁，樁長約35.5米，基礎底板標高分別為地下二層為-8.8米，地下一層為-4.9米，樁身強度等級為C30，設計基坑底標高分別為-5.000-11.70m,設計基坑開挖深度為2.00m10.00m，具體標高如下：具體標高二層地下室一層地下室圍護支撐面相對標高-5.5m無圍護支撐底相對標高-6.3m 無地下室頂板面相對標高-0.7m -0.7m地下二層樓板面相對標高-4.9m /地下室底板底（含墊層）-9.6m -5.6m根據工程實際情況，塔吊在基礎土方開挖前先行施工。2、場地概況：本工程場地屬第四紀

6、沖湖積平原地貌，地塊場地現為旱地，地勢稍有起伏，場地標高在1.913.83m之間，場地平整空曠。局部有魚塘。建筑場地為三類場地，3、基坑圍護設計情況：（1）、二層地下室部分的基坑：采用的支護形式為拉錨式排樁墻圍護結構，其錨桿采用可回收漿囊袋式土層預應力錨桿，漿囊袋式土層預應力錨桿長1220m，同時采用單排或雙排500水泥攪拌樁形成基坑外側的止水帷幕；排樁墻圍護樁采用鉆孔灌注樁直徑分別為600mm、700mm和800mm，中心距為8001000mm，樁身混凝土強度等級為C25，在-5.50M處加設壓頂梁及支撐均采用現澆鋼筋混凝土結構，混凝土強度等級為C30。豎向立柱上部采用井字型鋼構柱，下部盡量

7、利用工程樁，其余采用新增800鉆孔灌注樁，（具體詳見基坑圍護圖）1#、3#、7#、10#12#樓電梯井坑中坑采用45排600450水泥攪拌樁形成水泥攪拌樁重力式擋墻進行支護。水泥攪拌樁直徑600mm，中心距450mm，搭接150mm，（2）、一層地下室部分的基坑圍護：西面、南面圍護樁為單排600鉆孔灌注樁，500水泥攪拌樁形成基坑外側的止水帷幕外，北面與二層地下室相鄰，東面采用放坡大開挖。二、編制依據 本方案主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制：塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）建筑結構荷載規范（GB50009-2012）建筑安全檢查標準（JGJ59-2011）混凝土結構設

8、計規范（GB50010-2010）建筑樁基技術規范（JGJ94-2008） 塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T187-2009）建筑鋼結構焊接技術規程（JGJ 81-2002）建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程（JGJ196-2010）固定式塔式起重機基礎技術規程（DB33/T1053-2008）危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號地質勘察報告杭州市勘測設計研究院QTZ80(ZJ5710)塔式起重機使用說明書浙江省建設機械有限公司；QTZ63塔式起重機使用說明書浙

9、江省建設機械有限公司杭建監總（2012）13號及相關部門文件三、地質條件1、土層情況本場地在勘探深度范圍內，地基土的構成按其成因類型、顏色和物理力學性質差異，可劃分為7個工程地質層，細分為16個亞層。各土層的空間分布詳見工程地質剖面圖，巖性特征自上而下描述如下：1-1層 雜填土：雜色，松散，稍濕，以粘性土為主，夾有碎石磚塊，局部夾少量建筑垃圾。局部為10cm厚水泥地坪。本層全場地分布。1-2層 塘泥：灰色，飽滿，流塑。富含有機質、腐殖質，含植物根莖及碎磚塊。本層主要分布于水塘地帶。 2層 粉質粘土：褐色、灰黃色為主，軟可塑，濕。搖震反應無，干強度中等，韌性中等，韌性中等，切面稍有光滑，局部夾有

10、砂質粉土。本層局部缺失。3層 淤泥質粘土：灰色，流塑，局部軟塑，飽和。含較多有機腐殖質，切面稍有光滑-光滑，干強度中等，韌性中等，局部鱗片狀構造。局部夾薄層粉土及粉砂，局部為淤泥。本層局部分部。4層 粉質粘土：灰黃色，青灰、灰色，硬可塑狀，含氧化鐵斑點，局部含有機腐殖質，切面稍有光滑-光滑，震搖反應無，干強度及韌性中等。本層全場地分布。5-1層 淤泥質粘土：灰色、流塑，局部軟塑，飽和。含較多有機腐殖質，切面稍有光滑-光滑，干強度中等，韌性中等，局部鱗片狀構造。局部夾薄層粉土及粉砂。本層全場地分布。5-2層 粉質粘土：灰黃色，青灰、灰色，硬可塑狀，含氧化鐵斑點，局部含有機腐殖質，切面稍有光滑-光

11、滑，搖震反應無，干強度及韌性中等。本層局部缺失。5-3 中砂： 灰色，青灰色，很濕，中密。粒徑大于0.25mm的顆粒含量約占全重的70%左右，余為粘性土充填。本層全場地分布。5-4層 粉質粘土： 灰黃色，青灰、灰色，硬可塑狀，含氧化鐵斑點，局部含有機腐殖質，切面稍有光滑-光滑，搖震反應無，干強度及韌性中等，局部夾粉砂或中砂。本層全場地分布。6-1層 中砂：灰色，青灰色，很濕，中密。粒徑大于0.25mm的顆粒含量約占全重的80%左右，余為粘性土充填。本層局部缺失。6-2層 粉質粘土:灰黃色，青灰、灰色，硬可塑狀，含氧化鐵斑點，局部含有機腐殖質，切面稍有光滑-光滑，搖震反應無，干強度及韌性中等，局

12、部夾有中砂。6-3層 中砂：灰色，青灰色，中密，很濕。粒徑大于0.25mm的顆粒含量約占全重的80%左右，余為粘性土充填。本層局部缺失。6-4層 圓礫：灰色，青灰色，很濕，密實。粒徑大于2mm的顆粒含量約占全重的65%左右，顆粒以圓形及亞圓形為主，粒徑大于2-10cm占35%左右，少量大于20cm，余為中粗砂及粘性土充填。本層局部為卵石。粒徑隨深度有遞增趨勢，磨圓度較好，密實性較好，鉆進較難，本層局部分布。7-1 全風化泥質粉砂巖：灰黃色、青灰色、紫紅色，濕，巖石結構部分破壞，但尚可辨認，有殘余結構強度，干鉆可進尺。本層局部分布。7-2層 強風化泥質粉砂巖：灰黃色、青灰色、紫紅色，濕，巖石結構

13、部分破壞，可辨認，巖芯成碎塊狀、砂狀及柱狀，采取率較好，強度較低，干鉆難進尺。本層局部分布。7-3層 中等風化泥質粉砂巖：灰黃色、紫紅色，巖石結構較完整，部分破壞，巖芯呈短柱狀或柱狀，少量碎塊狀，風化裂隙發育，節理面有次生礦物，錘擊聲啞，巖芯鉆方可鉆進。本層未揭穿，控制層厚度5米。2、地基土物理力學指標參數表：層序巖土名稱鉆孔灌注樁樁周土摩擦力（Kpa）設計特征值樁端土承載力（Kpa）設計特征值1-1雜填土1-2塘泥2粉質粘土113淤泥質粘土54粉質粘土155-1淤泥質粘土85-2粉質粘土185-3中砂255005-4粉質粘土213506-1中砂257006-2粉質粘土214006-3中砂27

14、8006-4圓礫4523007-1全風化泥質粉砂巖3007-2強風化泥質粉砂巖5518007-3中等風化泥質粉砂巖703500四.塔吊選型、平面布置（1）塔吊選型 本工程建筑群體具有以下特點：地下室面積較大，地下室二層承臺底皮標高為-10.6 m，二層地下室的底板標高為-8.8m-9.6m，在-5.5m處有一道鋼筋砼圍護水平支撐；一層地下室的底板標高為-4.9m-5.5m。地上部分單體多，各單體之間的距離較大，施工場地相對較小，建筑物高度較高，起重量較小，一般常用的塔吊即可滿足要求，因此決定采用型號QTZ63、QTZ80二種型號的塔吊，其中QTZ63臂長50m、QTZ80臂長57m。（2）位置

15、和數量的選定本工程15個單體工程均在同一地下室上，根據經濟適用、提高機械化施工的原則，結合工程圖紙，決定將塔吊布置在地下室范圍內停車庫及通道區域。以基坑內外覆蓋區域最大為原則，二層地下室部分避開圍護支撐的水平桿系,兼顧塔吊的安裝和拆除的便利性，根據JGJ33-2001標準規定多臺固定式塔吊同時作業時，低位塔機臂端與高位塔機塔身之間距離不得小于2m,確定其數量和具體位置，經過合理計算，基礎施工階段共設置七臺，塔吊的平面布置詳見附圖，具體位置如下：1#塔吊（QTZ63）位置： 1#樓軸/軸。主要負責1#樓的施工；相鄰勘探鉆孔號為Z952#塔吊（QTZ80）位置：3#樓軸/軸。主要負責3#、7#樓的

16、施工；相鄰勘探鉆孔號為Z823#塔吊（QTZ63）位置：6#樓/軸。主要負責4#、5#、6#、8#樓的施工；相鄰勘探鉆孔號為Z644#塔吊（QTZ80）位置10#樓/軸。主要負責10#、11#、7#樓的施工；相鄰勘探鉆孔號為Z435#塔吊（QTZ80）位置：11#樓軸/軸北4.5m。主要負責12#、11#、9#樓的施工；相鄰勘探鉆孔號為Z346#塔吊（QTZ63）位置：13#樓軸/軸。主要負責13#、14#樓的施工；相鄰勘探鉆孔號為Z147#塔吊（QTZ63）位置：15#樓軸/軸。主要負責15#、14#樓的施工；相鄰勘探鉆孔號為Z10（3）安裝高度的確定塔吊安裝高度如下表塔吊編號初始安裝高度最

17、終安裝高度備注1#塔吊25m70.4m地下一層底板起計算2#塔吊20m72.2m地下一層底板起計算3#塔吊31m27.5m(多層)地下一層底板起計算4#塔吊25m72.2m地下二層底板起計算5#塔吊20m70.2m地下二層底板起計算6#塔吊31m 72.55m地下二層底板起計算7#塔吊25m70.2m地下二層底板起計算塔吊的安裝高度控制在建筑物最高點以上57m的高度位置五、塔吊基本性能（一）、QTZ80（5710）型工況FvFhM1M2Mk非工作（最不利）44971166800工 作509311039875270 （二）、QTZ63（5513）型（單位：KN；KN.M）塔機型號QTZ63（55

18、13）起長高度m固定式附著式40140名稱FvFhM1M2工作狀態472.519.181275.63317.68非工作狀態412.6868.661930.860六、塔吊基礎說明塔吊樁情況匯總表塔吊編號所處位置樁頂標高樁承載力特征值（+）抗壓力（-）抗撥力樁承載力設計值（+）為壓力（-）為撥力有效樁長所處的持力層備注1#塔吊地下一層-5.5米+3627.76kN-1573.08kN+1610.71kN-1377.65kN45.46m7-3中風巖 樁底注漿2#塔吊地下一層-5.5米+3698.55kN-1623.20kN+1610.71kN-1377.65kN46.31m7-3中風巖樁底注漿3#塔

19、吊地下一層-5.5米+3490.95kN-1456.37kN+1610.71kN-1377.65kN41.40m7-3中風巖樁底注漿4#塔吊地下二層-9.6米+3417.3kN-1464.66kN+1803.5kN-1443.25kN 36.98m7-3中風巖/5#塔吊地下二層-9.6米+3352.03kN-1479.53kN+1803.5kN-1443.25kN36.3m7-3中風巖/6#塔吊地下二層-9.6米+3562,69kN 1545.53kN+1803.5kN-1443.25kN40.7m7-3中風巖/7#塔吊地下二層-9.6米3507.76kN-1469.82kN+1803.5kN

20、-1443.25kN38.33m7-3中風巖/本工程全部7臺塔吊布置在基坑內，塔吊必須在挖土之前安裝完畢。因此，塔吊基礎的選擇應以施工便捷、工期短為原則。根據工程設計圖紙，結合現場地質情況和經濟費用等因素綜合考慮，擬采用鉆孔灌注樁基礎承重、利用鋼格構柱與塔吊連接的方案進行塔吊基礎的設計與施工。地下室頂板施工時塔吊四周預留孔洞，孔洞邊增設止水鋼板，待塔吊拆除后再行封閉,洞口與格構柱外側距離為200。鉆孔灌注樁樁距與塔吊寬度相同，均為1.465m，所有塔吊基礎形式均為4根800鉆孔灌注樁結合鋼格構柱形式基礎。四肢140角鋼格構柱伸入鉆孔灌注樁長度分別為：二層地下室塔吊樁3.0m、一層地下室塔吊樁2

21、.5m。鋼格構柱頂標高均為-0.60m（地下室頂板標高為-0.70m）。角鋼構格柱與樁鋼筋籠電焊焊接，角鋼構格柱與塔機連接。本工程塔吊樁為非工程樁，根據塔吊位置相對應于地質勘察報告工程地質剖面圖各勘探點的土層情況，及塔吊使用需要滿足的各項指標和驗算結果：1#3#塔吊樁均進入進入7-3中等強泥質粉砂巖1D即0.8m，樁頂標高分別為-5.5m；4#7#塔吊樁均進入7-3中等強泥質粉砂巖1D即0.8m，樁頂標高為-9.6m。樁身配筋均按1225通長配置,樁身混凝土強度均為C35。塔吊基礎節與鋼格構柱上面的四塊4厚的鋼板用高強螺栓連接，4厚鋼板與每根鋼構格柱連接處設置8塊梯形加強板連接，為保證鋼構柱與

22、上面的4厚鋼板連接，每根鋼構柱上增加4根30長度350的螺桿，30螺桿一端與鋼構柱焊接長度為250，焊縫高度10mm,另一端伸出鋼板上面用螺帽固定在4厚鋼板上。四根鋼格柱間采用14角鋼焊接連接（以上鋼格柱、鋼平臺等具體做法詳附圖）。由于塔吊位于基坑中，隨基坑的開挖深度加深，鋼格構柱懸空長度逐漸增加，塔吊鋼平臺將高出基坑底面9.00m（二層地下室）和4.85m（一層地下室），在土方開挖過程中，要使用塔吊，根據外露鋼格構柱的長度，人工清理鋼格構柱泥土后，及時對鋼格構柱采用14角鋼進行水平、斜向腹桿焊接連接，考慮到樁的抗彎性能差，在土方開挖至基坑底時，塔吊樁和鋼構柱的整體性能相對薄弱，對以上7臺塔吊

23、在地下室底板底設置一只400mm厚的構造承臺，承臺面尺寸均為3865mm3865mm，強度等級均為C35，內配鋼筋14150150雙層雙向。鋼格構柱穿越底板處設置一道止水鋼板，同時，對外露的格構柱作防腐處理：表面采用鋼絲刷、砂皮除銹，底漆為鐵紅防銹漆二道作為保護層。1#7#塔吊在基礎底板澆筑完成前，塔吊安裝高度保持初始安裝高度（在獨立高度的75%以內），不作頂升，同樣，塔吊的吊裝重量控制在0.75T內（具體高度見表），嚴禁超載吊運。為保證塔吊安全，本方案對塔吊樁的承載力、抗拔和塔吊穩定性及鋼格構柱等進行了驗算。一層地下室塔吊基礎示意圖一層地下室塔吊基礎各節點示意圖二層地下室塔吊基礎示意圖二層地

24、下室塔吊節點示意圖七、塔吊附墻情況 塔吊附墻拉桿和埋件參照塔吊使用說明書。施工中必須確保埋件的焊接質量、錨固長度及附墻拉桿與埋件的焊接質量。1、 附墻桿立面布置與要求根據使用說明書確定如下附墻位置（見附墻表）各 塔 吊 附 墻 表編號附墻位置附墻高度允許附墻高度1# 六層、十二層、十八層22.9m、40.3m、57.7m31m、52m、73m2# 六層、十二層、十八層22.9m、40.3m、57.7m31m、52m、73m3#無附墻/4# 五層、十二層、十八層23.9m、44.2m、61.6m31m、52m、73m5# 五層、十二層、十八層23.9m、44.2m、61.6m31m、52m、73

25、m6# 五層、十二層、十八層23.9m、44.2m、61.6m31m、52m、73m7# 五層、十二層、十八層23.9m、44.2m、61.6m31m、52m、73m（1）、裝設附著框架和附著桿件，應采用經緯儀測量塔身垂直度，并應采用附著桿進行調整，在最高錨固點以下垂直度允許偏差4/1000；（2）、在附著框架和附著支座布設時，附著桿傾斜角不得超過10；（3）、附著框架宜設置在塔身標準節連接處，箍緊塔身。塔架對角處在無斜撐時應加固；（4）、塔身頂升超過自由高度40.5m后，必須增設與建筑物的錨固裝置后方可使用。（5）、起重機作業過程中，應經常檢查錨固裝置，發現松動或異常情況時，應立即停止作業，

26、故障未排除，不得繼續作業；（6）、拆卸起重機時，應隨著降落塔身的進程拆卸相應的錨固裝置。嚴禁在落塔之前先拆錨固裝置；（7）、遇有六級及以上大風時，嚴禁安裝或拆卸錨固裝置；（8）、錨固裝置的安裝、拆卸、檢查和調整，均應有專人負責，工作時應系安全帶和戴安全帽，并應遵守高處作業有關安全操作的規定。2、附墻桿平面布置（1）、附著裝置是由四條撐桿和一套環梁等組成，它主要是把塔機固定在建筑物的柱或梁上起著依附作用。使用時環梁套在標準節上，四角用八個調節螺栓通過頂塊把標準節頂牢，其撐桿長度可調整。四根撐桿端部有大耳環與建筑特附著處鉸接，四根撐桿應保持在同一水平面內，調整頂塊及撐桿長度使塔身軸線垂直。（2）、

27、附著裝置按塔身中心線距離建筑物3.5m6.3m的距離架設,參見下圖所示。3、附墻桿安裝（1）、安裝時將環梁包在塔身外，然后用16個M24的螺栓把它連接起來，再提升到附著點的位置。（2）、調整環梁上調節螺栓，使得頂塊頂緊塔身。（3）、吊裝四條撐桿，通過銷軸將附著撐桿的一端與附著框架連接,另一端與固定在建筑物上的預埋鋼板連接，預埋鋼板尺寸為25400700。四條撐桿應保持在同一水平面內，調整撐桿長度,使之受力拉緊，讓塔身垂直度達到要求。（4）、應用經緯儀檢查及調整塔機軸心線的垂直度,使其垂直度在全高上不超過4/1000（垂直度的調整可通過四條撐桿上調節螺栓的進退來實現）。八、施工及驗收（一）鋼格構

28、柱的制作及質量控制1、鋼格構柱的制作委托有資質的廠家在工廠預制制作，鋼構柱的原材料必須有質量證明書，型號及規格必須滿足設計要求，材料均為Q235-A。2、焊工應經考試合格并取得合格證書。3、鋼構柱與輟板間采用焊接，焊縫長度不小于200高度同輟板，焊縫等級為二級。水平支撐及斜撐與鋼構柱焊接采用結點板滿焊（見詳圖），焊接質量等級須達到二級焊縫要求。4、鋼柱各部件的下料尺寸及連接位置嚴格按圖施工。5、焊接前應將焊縫表面的鐵銹、水分、油污、灰塵、氧化皮、割渣等清理干凈；嚴禁在母材上引弧。6、焊接時要注意焊道的引弧點、熄弧點及焊道的接頭不產生焊接缺陷，手工多層多道焊接時焊接接頭應錯開，焊縫與母材表面應光

29、順過渡，同一焊縫焊角高度要一致；焊縫外觀應均勻、致密，表面不得有燒傷、裂紋、氣孔及凹坑，咬邊不允許超過0.5mm。7、鋼柱在入樁前必須經過防銹處理，采用鋼絲刷砂皮除銹，底漆為鐵紅防銹漆二道，面漆采用銀粉漆一道作為保護層。（二）鋼格構柱的進場驗收1、鋼材及焊接材料的品種、規格、性能等應符合國家產品標準和設計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配應符合設計要求及現行行業標準建筑鋼結構焊接技術規程（JGJ 81-2002）的規定。2、焊縫厚度應符合設計要求，焊縫表面不得有裂紋、焊瘤、氣孔、夾渣、弧坑裂紋、電弧擦傷等缺陷。3、格構式鋼柱及綴件的拼接誤差應符合設計要求及現行國家標準鋼結構工程施工質量驗收規范G

30、B50205的規定。（三）鉆孔灌注樁的施工及驗收1、塔吊基礎樁直徑為800mm。內配12根25鋼筋。同工程樁一起施工，按工程樁的施工方案中的施工要求施工，在樁機行走到塔吊所在位置時施工塔吊的鉆孔灌注樁。加灌長度為1m.2、 樁的位置必須準確，四根樁的相互距離誤差不得大于5mm，以確保塔吊將來附墻裝置與建筑連接的尺寸。3、樁終孔時沉渣不得超過50mm，必須保證樁的有效入土深度及鋼筋籠的長度。4、鋼筋籠搬運和吊放時，應防止變形，吊放操作合理。吊筋應牢固可靠，計算準確。鋼筋籠應有足夠的垂直度和居中性。每節鋼筋籠搭接焊完成后須監理檢驗合格，方可下入孔內。5、灌注樁1225主筋與鋼構柱焊接每面325，鋼

31、構柱伸入鋼筋籠長度各為2.5m(一層地下室) 、3m(二層地下室)。在主筋處設置加強鋼筋4根， 鋼筋籠箍筋加密區高度不少于4m。6、鋼構格柱與鋼筋籠搭接后，應使用汽車吊等起重設備將其插入樁孔內，并與基樁軸線重合；為保證四根鋼柱四個立面的平面度，應有必要的工裝設備與措施。7、鉆孔灌注樁驗收要點（1）、灌注混凝土前，應按現行行業標準建筑樁基技術規范JGJ94-2008的規定，對已成孔的中心位置、孔深、孔徑、垂直度、孔底沉渣厚度進行檢驗。（2）、應對鋼筋籠安放的實際位置等進行檢查，并應填寫相應質量檢測、檢查記錄。（3）、混凝土灌注樁的強度等級應按現行行業標準建筑樁基技術規范JGJ94-2008的規定

32、進行檢驗。（4）、成樁樁位偏差的檢查應按現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202和行業標準建筑樁基技術規范JGJ94-2008的規定執行。（四）鋼格構柱偏位、傾斜、偏轉等質量問題的控制措施1、在下格構柱時，用全站儀重新放樣，拉十字交叉線，十字交叉點即為格構柱的中心點。且格構柱的四邊應平行于十字線（另一邊垂直）。2、因本塔吊的格構柱頂標高為-0.6m,當格構柱放置就位后，無法觀察格構柱是否偏轉，因此在下吊筋前，在格構柱的四個角鋼角上焊接四根1.5m25鋼筋（伸至自然地坪以上），并用四根12鋼筋水平連接，形成形狀同鋼格構柱，當鋼格構柱放置就位后，觀測四根12鋼筋形成的四邊型是否同

33、所放樣的十字交叉線平行且中心點重合，如重合即已符合要求，固定吊筋即可，如未達到要求，將格構柱提起后重新調整，反復循環至符合要求為止。（五）鋼平臺的安裝1、鋼平臺與鋼格構式鋼柱的焊接，應有工裝措施，其工藝流程將厚鋼板水平放置地面居中放置“格構式鋼柱模具”四周放置加強板水平施焊加強板焊接30螺桿。然后將焊有加強板的40厚鋼板插入格構式鋼柱，對加強板施立焊。型鋼平臺水平度控制在11000以內。應對平臺與格構式鋼柱連接部位焊縫進行磁粉探傷。 2、平臺上與塔身連接螺栓孔應當采用電磁吸力臺鉆打孔，嚴禁氣割成孔。凡孔徑達不到公差配合要求的，應在平臺孔上、下方設置墊片或螺栓套且焊接固定。 3、與平臺連接的塔身

34、底節應當為基礎節或加強節。（六）塔吊基礎節的安裝1、塔吊安裝前混凝土土強度等級必須達到100%。2、基礎節安裝必須保證格構柱已全部施工完畢，腹桿兒與輟板的焊接通過驗收。3、四塊40厚的鋼板焊接后的表面平整度不得超過11000以內，各孔距要嚴格按廠家基礎節的尺寸留置，四塊鋼板各孔間距的誤差不得大于1mm。4、基坑開挖時，隨挖隨加焊接斜腹桿及水平腹桿，腹桿與輟板均做防銹處理，表面采用鋼絲刷除銹，底漆為鐵紅防銹漆二道，面漆采用銀粉漆一道作為保護層。5、焊接由具有相應資格的專業人員焊接，腹桿與輟板的連接做法為以腹桿外邊線與輟板滿焊；輟板與角鋼的連接做法為以輟板的外邊與角鋼滿焊。 6、安裝所用的螺栓采用

35、廠家定購的或與廠家規格相同的螺栓。九、塔吊的安裝要求及準備1、在塔基周圍，清理出場地，場地要求平整，無障礙物；2、留出塔吊進出堆放場地及吊車、汽車進出通道，路基必須壓實、平整；3、塔吊安拆范圍上空所有臨時施工電線必須拆除或改道；4、機械設備準備：汽車吊一臺，電工、鉗工工具，鋼絲繩一套，U型環若干，水準儀、經緯儀各一臺，萬用表和鋼管尺各一只；5、塔吊安裝必須由具有相應資格的專業安拆人員進行操作。6、設用塔吊專用電源，并按塔吊說明的要求設置塔機的防雷接地裝置，接地電阻不得大于4，接地保護電纜可與任何一根塔身主弦桿連接，并清除表面的油漆。十、塔吊的安裝、塔吊監控安裝（一）基本安裝1、安裝前認真復測地

36、下節或格構柱四個主弦桿連接處的表面標高及平整度，并復核鋼柱上螺栓的孔距。 2、把第一節標準節吊在格構柱或地下節上，固定好，標準節有踏步的一面在下面，應與建筑物垂直。 3、將第二節標準節裝在第一節標準節上，注意踏步應上下對準。 4、組裝套架，套架上有油缸的面應對準標準節上踏步的面，并使套架上的爬爪擱在基礎節最下面的一個踏步上。 5、組裝上、下支座、回轉機構、回轉支承、平臺等成為一體，然后整體安裝在套架上、并連結牢固。 6、安裝塔帽，用銷軸與上支座連接，注意塔帽的傾斜面應與吊臂在同一側。 7、吊裝平衡臂，用銷軸與上支座連接，吊一塊2t的配重設于從平衡尾部往前數的第三個位置上。 8、吊裝司機室，接通

37、電源。 9、在地面拼裝起重臂、小車、吊籃、吊臂拉桿連接后應固定在吊臂上弦桿的支架上。 10、用汽吊把吊臂整體平穩地吊起就位，用銷軸和上支座連接。 11、穿繞起升鋼絲繩，穿裝短拉桿和長拉桿與塔帽頂連接，松弛起升機構鋼絲繩，把起重臂緩慢放平，使拉桿處于緊張狀態，并松脫滑輪組上的起重鋼絲繩。 12、安裝平衡配重，按編號依次排放。 13、張緊變幅小車鋼絲繩。 14、塔吊初次安裝完成后，立即安裝塔吊監控，對塔吊使用過程和行為及時進行有效的監管，切實控制設備運行過程中的危險因素和安全隱患，預防塔吊安全生產事故發生。（二）標準節加裝（升塔） 1、塔吊起重臂轉到引入塔身標準節的方向（即引進橫梁的正方向）。 2

38、、調整好爬升架導輪與塔身立柱之間的間隙，以3-5為宜，當標準節放到安裝上、下支座下部的引進小車后，用吊鉤再吊一個標準節上升到高處，移動小車的位置（小車約在距回轉中心10m處），具體位置可根據平衡狀況確定，使塔吊套架以上部分的重心落在頂升油缸鉸點的位置，然后卸上、下支座與標準節相聯的8個高強度連接螺栓。 3、將塔吊套架頂升，使塔身上方恰好出現能裝一標準節的空間。 4、拉動引進小車，把標準節引到塔身的正上文，對準連接螺栓孔，縮回油缸使之與下部標準節壓緊，并用螺栓連接起來。 5、以上為一次頂升加節過程，當需連續加節時，可重復上述過程，但在安裝完3個標準節后，必須安裝下部4根加強作斜撐，并調整使4根撐

39、桿均勻受力，方可繼續升塔和吊裝。 6、在加節過程中，嚴禁起重臂回轉，塔吊下支座與標準節之間的螺栓應連結，但可不擰緊，有異常情況應立即停止頂升。 7、隨高度的升高，要與建筑物設置可靠的連接裝置。（三）調試 待升塔完畢后，高度好塔吊小車限位、吊鉤高度限位、力矩限位、起重限位、回轉限位，保證各限位靈敏、可靠，具體由電工負責調試。 十一、塔吊使用限重控制本工程塔吊在使用過程中主要運輸鋼筋、方木、模板、混凝土、水泥砂漿、砂、磚等建筑材料，由于塔吊QTZ80的最大限重在1000kg，現根據1000kg的最大限重計算各種材料、各種規格的最大吊裝數量，具體詳見下表：名稱規格單重（kg/9m）數量（根）總重（k

40、g）最大限重（kg）鋼筋253528980100022273799910002022.245999100018185599010001614.2709941000141190990100012812510001000105.6178997100083.6277997.210006.52.34427999.181000名稱規格單重（kg/塊）數量（塊）總重（kg）最大限重（kg）模板915*1830*1822.644994.41000名稱規格單重（kg/根）數量（根）總重（kg）最大限位（kg）方木80*60*20007.2138993.61000名稱規格單重（kg/斗）數量（斗）總重（kg）最

41、大限重（kg）料斗/0.3m3混凝土75017501000砂40014001000水泥砂漿60016001000名稱規格單重（kg）數量（網）總重（kg）最大限重（kg）網兜水泥磚33339991000粘土1800kg/m30.559901000砂加氣28.834979.21000頁巖磚24.8409921000說明：塔吊QTZ63的最大限重在1300kg，最大吊裝數量可根據上表相應調整。塔吊司機人員名單：塔吊操作工塔吊編號人員名單證件號1#塔吊操作工汪仁凡A04120110001142#塔吊操作工成羅云3#塔吊操作工方小平4#塔吊操作工李才秀5#塔吊操作工鄧立平6#塔吊操作工余桂田A0422

42、0110001127#塔吊操作工汪錫瓊十二、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正1、在塔吊基礎上設置沉降觀測點四個（每邊一個），挖土期間，每天觀測一次。在塔吊自由高度時垂直度及沉降每3天觀測，當架設附墻后，每半月觀測一次（在安裝附墻時必測），并做好觀測記錄。鋼柱及型鋼平臺連接焊縫、塔身與平臺連接螺栓預緊力應定期檢查且有書面記錄。2、當塔吊出現沉降不均，垂直度偏差超過塔高的1/1000時，應對塔吊進行糾偏校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程中用高噸千斤頂頂起塔身，為保證安全，塔身用大纜繩四面纜緊，且不能將基腳螺栓拆下來，只能松動螺栓上的螺母，具體長度根據加墊片的厚度而

43、確定，當有多道附墻架設后，塔吊的垂直度校正，在保證安全的前提下，可通過調節附墻拉桿的長度來實現。3、基坑土方外運的車輛行駛路線應避開塔吊，并離塔吊不小于5米，避免因車輛行駛原因，對塔吊產生側向壓力，對塔吊的安全產生影響。塔吊監測人員名單序號人員名單聯系電話1林春海2范玉華3程玨琦十三、挖土過程中防止格構柱單邊受力和及時加撐的措施：1、 在基坑開挖過程中，以塔吊的中心位置為中心，設置5m5m范圍的警戒區域；2、 每層土方開挖時，應用小挖機配合人力先將格構柱四周的土方均勻挖出，防止單邊挖土，嚴禁在格構柱的一邊堆土，防止堆土的側壓力對格構柱造成的側向壓力；3、 格構柱四周隨基坑土方開挖進度及時按圖焊

44、接剪刀撐；4、 格構柱挖到基坑設計標高后，應及時澆筑混凝土墊層；5、 塔吊在使用過程中嚴禁超載運行，做好格構柱的沉降及垂直度的檢測工作。十四、塔吊的操作與維護 1、操作人員必須持證上崗，熟悉機械的保養和安全操作規程，無關人員未經許可不得攀登塔吊。 2、塔吊的正常工作氣溫為-20+40，轉速低于13m/s。 3、塔吊轉場安裝使用都必須進行空載、靜載實驗、動載實驗，靜載實驗吊重為額定載荷的125%，動載實驗吊重為額定載荷的110%。 4、夜間工作時，除塔吊本身自有的照明外，施工現場應備有充足的照明設備。 5、塔吊的操作必須落實三定制度，司機的操作按塔吊操作規程嚴格執行。處理電氣故障時，須有維修人員

45、兩人以上。 6、塔吊在現場工作時司機應高度集中注意，避免碰撞周圍的建筑物。 7、塔吊應經常檢查、維護、保養，傳動部件應有足夠的潤滑油，對易損件應及時維修或更換，對連接螺栓，特別是經常振動的零件，應檢查是否松動，如有松動則必須及時擰緊。 8、檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，保證制動靈敏可靠，其間隙在0.51mm之間，磨擦面上不應有油污等污物。 9、鋼絲繩的維護和保養應嚴格按GB5144-2006規定執行，發現有超過有關規定，必須立即換新。 10、塔吊的各結構、焊縫及有關構件如有損壞、變形、松動、銹蝕、裂縫應及時修復。 11、各電器線路也應定時檢查，有老化、故障、損傷等情況，應及時修復和保養。12

46、、定期檢查接地線和接地電阻。十五、塔吊的拆卸 塔吊的拆卸方法與安裝方法基本相同，只是工作程序與安裝時相反，即后裝的先拆，先裝的后拆，具體步驟如下： 1、調整爬升架導輪與塔身立柱的間隙為3-5mm為宜，吊一節標準節移動小車位置至大約離塔吊中心10m處，使塔吊的重心落在頂升油缸上的鉸點位置，然后卸下支座與塔身連接的高強度螺栓。 2、將活塞桿全部伸出，當頂升橫梁掛在塔身的下一級踏步上，卸下塔向與塔身的連接螺栓，稍升活塞桿，使上、下支座與塔身脫離，推出標準節至引進橫梁外端，接著縮回全部活塞時，使爬爪擱在塔身的踏步上，縮回全部活塞，使上、下支座與塔身連接，并插上螺栓。 3、以上為一次塔身下降過程，連續降

47、塔時，重復以上過程。 4、拆除時，必須按先降后拆附墻的原則進行拆除。 5、當塔吊降至地面（基本高度）時，用40T汽車吊輔助拆除：配重吊離（留二塊配重，即平衡臂從尾部數起的第三個位置）平衡臂拆除起重臂（整體）至地面吊離最后一塊配重拆除平衡臂塔帽拆除上、下支座拆除（包括拆除電源和司機室）爬升套斜撐桿拆除拆除標準節（25米以下標準節）。 塔吊安拆人員名單工作人員上崗證號特種作業人員李道林特種作業人員謝文海特種作業人員劉擇祥特種作業人員謝敏華電工作業人員黎志恒A05起重司索工姚柏永建筑焊工范玉華十六、 施工安全措施 1、 塔吊安裝完畢后的一周時間內，對塔身的垂直度的測量不少于4次，并做好測量記錄，如垂

48、直度超過4，塔吊必須停止工作，并報專業公司處理。2、 所有參加作業人員都必須遵守現場施工的各項安全規范及本工種安全操作規程。3、 拆裝單位必須指定一名熟悉該類型塔吊、經驗豐富的工長現場指揮。 4、塔吊司機、塔吊拆裝人員以及塔吊指揮都必須有當地市級勞動部門簽發的特殊工種操作證；工人進入施工現場必須統一著裝，佩帶齊全安全防護用品。5、 塔吊司機每班作業前都必須對設備進行例行檢查，塔吊的各項安全限位必須齊全可靠。 6、 塔吊拆裝前，拆裝隊必須熟悉現場。 7、 接地電阻不大于4歐姆。8、 塔吊在自升過程中，要合理分工，必須派專人觀察頂升套架滾輪與標準節間距離，派專人負責銷軸的連接，派專人負責液壓油缸的

49、操作等。9、 塔吊在頂升過程中嚴禁回轉起重臂。10、 塔身標準節之間的連接銷及其他任何部件之間的連接銷都必須穿開口銷。11、 塔吊安裝好后，應遵循安裝質量驗收制度、塔吊安裝后驗收和交付使用制度中要求進行空載實驗和重載實驗，檢查各工作機構、電氣控制系統均處于正常工作狀態，各安全保護裝置齊全、可靠。 12、 嚴禁高空落物。13、 5級風以上嚴禁塔吊安裝作業，4級風以上嚴禁塔吊頂升施工作業。 14、 作業現場必須設置不小于20*20米的安全作業區。15、 下班前，切斷所有機械設備電源。16、塔吊在施工完畢后，由專業隊按裝塔逆向作業進行拆除。拆除時各有關工種搞好配合，需有專人指揮，作業范圍內嚴禁行人通

50、過。十七、塔吊防雷措施1、塔式起重機電源應采用三相（3+PE）供電方式。接地故障保護應符合GB50054的有關規定。2、起重機械本體的金屬結構應與供電線路的保護導線可靠連接。司機室與起重機本體接地點之間應用雙保護導線連接。3、起重機械所有電氣設備外殼、金屬導線管、金屬支架及金屬線槽均應根據配電網情況進行可靠接地（保護接地或保護接零）。嚴禁用起重機械金屬結構和接地線作為載流零線（電氣系統電壓為安全電壓除外）。4、在每個引入電源點，外部保護導線端子應使用字母PE來標明。其他位置的保護導線端子應使用圖示符號 或用字母PE，或用黃/綠雙色組合標記。5、保護導線只用顏色標識時，應在導線全長上使用黃/綠雙

51、色組合。如果保護導線能容易地按其形狀、位置或結構（如編織導線）識別，或者絕緣導線難以購到，則不必在導線全長上使用顏色代碼。但應在端頭或易接近部位上清楚的標明圖示符號 或黃/綠雙色組合標記。6、對于保護接零系統，起重機械的重復接地或防雷接地的接地電阻不大于10。對于保護接地系統的接地電阻不大于4。十八、塔吊驗收及備案1、塔吊驗收 （1）、檢查塔機是否已登記備案。（2）、檢查塔機生產許可證、出廠合格證、使用說明書、設備檔案、運轉及維修保養記錄、安裝拆除方案、驗收證書、檢測檢驗報告等是否符合要求。（3）、由設備部門、安全部門、裝拆隊伍、工程項目共同按照驗收單內容逐項檢查驗收。同時要進行技術檢查、空載

52、試驗、載荷試驗，保證塔機的安全使用。（4）、驗收塔機上安全裝置調試是否符合要求，要求有具體量化驗收內容。如力矩限制器標明幅度（m）和吊重量（t）；重量限制器標明重、中、輕檔各限制重量（t）。（5）、驗收塔機吊鉤保險裝置、吊鉤滑輪防脫繩裝置、卷揚機滾保險裝置、上人爬梯及護圈等是否齊全且符合要求。（6）、塔機是否配備專用電箱，合理配置隔離開關、漏電保護器，做可靠的防雷接地。（7）、施工現場有兩臺或兩臺以上的塔機作業，且塔機作業半徑有重疊現象時，檢查是否有可靠的防碰撞安全技術措施。（8）、檢查施工現場塔機的技術資料和安全資料是否齊全。（9）、塔機處是否懸掛限載標志牌、安全警示牌、操作規程牌、驗收合格

53、牌、定人定機牌。2、塔吊備案（1）、備案資料A、起重機械出廠文件：生產許可證、安全生產資格認可證；產品合格證、出廠檢驗報告；產品說明書；B、安裝單位：安裝資格證書；操作人員上崗證、有關管理人員上崗資格證；C、塔吊安裝拆除方案D、基礎施工資料：基礎施工圖紙；土方承載力、鋼筋混凝土試驗報告；隱蔽驗收記錄E、使用單位：司索、司機、指揮上崗證復印件；使用單位有關管理人員的上崗資格證；起重機械管理制度和有關人員責任制；F、急救措施G、安全與使用交接試車自檢報告、檢測報告（2）、備案流程以上資料所屬區的安監站備案。十九、群塔交叉作業及防碰撞方案1、塔吊安裝現狀塔吊的安裝高度控制在建筑物最高點以上8m至10

54、m的高度位置，塔吊安裝最高點分別為：1#塔吊為66.4m ，2#塔吊為72.2m，3#樓為27.44m,4#樓為72.2m，5#樓為72.2m，6#塔吊為72.55m，7#塔吊為72.2m。2、塔吊交叉作業概況 1#塔吊與2#、3#塔吊交叉； 2#塔吊與1#、3#、4#塔吊交叉；3#塔吊與1#、5#塔吊交叉；4#塔吊與2#、5#塔吊交叉；5#塔吊與3#、4#、6#、7#塔吊交叉；6#塔吊與4#、5#、7#塔吊交叉；7#塔吊與5#、6#塔吊交叉。3、塔吊交叉作業安全措施（1)、安裝根據塔式起重機規程10.5的規程“兩臺起重機之間的最小架設距離應保證處于低位的起重機臂端部與另一臺起重機的塔身之間至

55、少有2米的距離；處于高位的起重機的最低位置的部件（吊鉤升至最高點或最高位置的平衡重）與低位的起重機中處于最高位置部件之間的垂直距離不得小于2米。”安裝在垂直距離上滿足規程要求。（2)、當兩臺塔吊吊臂或吊物相互靠近時，司機要相互鳴笛示警，以提醒對方注意。（3)、夜間作業時，應該有足夠亮度的照明。（4)、司機在操作時必須專心操作，作業中不得離開司機室，起重機運轉時，司機不得離開操作位置。（5)、司機嚴格遵守換班制度，不得疲勞作業。（6)、司機室的玻璃應平整、清潔，不得影響司機的視線。（7)、在作業過程中，必須聽從指揮人員指揮，嚴禁無指揮操作，更不允許不服從指揮信號，擅自操作。回轉作業速度要慢，不得

56、快速回轉。（8)、6級以上大風嚴禁吊裝作業。（9)、作業完畢后，吊臂應轉到順風方向，并放松回轉制動器，并且將吊鉤提升至最高點，吊鉤上嚴禁吊掛重物。4、塔吊指揮人員安全措施（1)、 項目部為每臺塔吊配備專職指揮，在各塔吊交叉區域內設立監護哨，防止令出多人，造成混亂碰撞，監護哨負責交叉作業塔吊的安全運轉，監督各塔吊指揮的指令，發現指揮錯誤或存在碰撞隱患時及時向指揮和塔吊司機發出停止信號。指揮要專人負責，佩戴明顯標志，站在明顯位置，發出的信號要區別于其他指揮的信號。指揮和塔吊司機要服從監護人員的指揮。（2）、指揮和監護人員必須持證上崗，嚴禁酒后作業。指揮人員和指揮信號必須旗語、信號同時進行。任何非塔

57、吊指揮人員不得指揮塔吊運轉。各塔吊的指揮人員應從佩戴袖標或安全帽上明顯區別開，不得混合指揮其他塔吊。塔吊指揮人員應嚴格遵循“塔吊十不吊”的規范。嚴禁違章指揮。 5、塔吊司機安全措施 司機人員應嚴格遵守塔式起重機安全操作規程、塔式起重機“十不吊”規定，嚴禁違章作業。塔吊司機必須持證上崗，嚴禁酒后上崗作業。塔吊司機要明確本塔吊指揮人員的佩戴標志。塔吊司機要從服從指揮信號，不得擅自操作。對錯誤的信號和非指揮人員發出的指揮信號有權拒絕操作。嚴禁非塔吊司機上塔操作。塔吊每次運轉前，司機人員必須進行空運轉，確保塔吊正常運行。起升、回轉、變幅應分別進行操作，嚴禁多項操作同時進行。塔吊運轉完畢要將大鉤提升到最

58、高限度，小車拉回起重臂根部，起重臂停放位置不得影響其它塔吊的正常運行。 6、項目部安全措施 （1）、項目部應合理設置各塔吊的吊物區，嚴禁在交叉區域內設置塔吊吊物區。根據塔吊的安全高差合理安排施工禁地，提前與塔吊租賃單位協商、安排塔吊安裝、頂升附著計劃。并提供足夠的正常維修、保養時間，負責協調塔吊的安全高差。 （2）、項目部要定期召開專門的安全會議，對塔吊司機、指揮、司索及監護人，對塔吊作業人員進行特殊工種安全技術交底。二十、樓板梁加固及預留洞口澆搗 對塔吊穿過樓板時若碰到次梁時，在次梁梁底增設2根159鋼管鋼或增設240*240 C20的砼構造柱作為支撐，并在樓板預留洞口處四周增設加強筋216

59、。 洞口處板筋預留出，待塔吊拆除完畢后進行焊接，焊接應符合相關規范要求。對洞口砼四周進行鑿毛，刷高強水泥漿一道，然后用較原設計高一等級的砼進行澆搗。（見詳圖）二十一、應急預案1、事故類型和危害程度分析在施工過程中，可能發生高層塔吊施工事故主要體現在：（1）塔吊作業中突然安全限位裝置失控，發生撞擊護欄及相鄰塔吊或墜物，或違反安全規程操作，造成重大事故（如傾倒、斷臂）。（2）基坑邊坡在外力荷載作用下滑坡倒塌。（3）自然災害（如雷電、沙塵暴、地震強風、強降雨、暴風雪等）對設施的嚴重損壞。（4）塔吊拆裝和頂升過程中發生的人員傷亡事故。（5）運行中的電氣設備故障或線路發生嚴重漏電。2、應急處置基本原則更

60、好地適應法律和經濟活動的要求；給企業員工的工作和施工場區周圍居民提供更好更安全的環境；保證各種應急資源處于良好的備戰狀態；指導應急行動按計劃有序地進行；防止因應急行動組織不力或現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援；有效地避免或降低人員傷亡和財產損失；幫助實現應急行動的快速、有序、高效；充分體現應急救援的“應急精神”。堅持“安全第一，預防為主，綜合治理”、“保護人員安全優先，保護環境優先”的方針，貫徹“常備不懈、統一指揮、高效協調、持續改進”的原則。3、組織機構及職責3.1應急組織體系組 員： 吳章林 范玉 華 林春海 各班組長3.2指揮機構及職責 （1)決定是否存在或可能存在重大緊急事

61、故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制；（2)復查和評估事故(事件)可能發展的方向，確定其可能的發展過程； （3)指導設施的部分停工，并與領導小組成員的關鍵人員配合指揮現場人員撤離，并確保任何傷害者都能得到足夠的重視； （4)與場外應急機構取得聯系及對緊急情況的處理作出安排； （5)在場(設施)內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作； （6)在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。 副組長職責： （1)評估事故的規模和發展態勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失； (2)如有必要，在救援服務機構來之前

62、直接參與救護活動； (3)安排尋找受傷者及安排非重要人員撤離到集中地帶； (4)設立與應急中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。組員職責：在組長的帶領指揮下對事故進行救援搶救4、預防與預警 4.1危險源監控建立健全工程項目重大危險源信息監控方法與程序，完善危險源辯識工作，對危險源進行識別和評估。在技術和管理措施上加強重大事故危險的監控，防止重、特大事故發生。對危險設備的危險區域予以明顯標識，實現規范化、標準化管理。 4.2預警行動如遇意外塔吊發生傾翻時，在現場的項目管理人員要立即用電話向項目經理匯報險情。立即召集搶救指揮組其他成員，搶救、救護、防護組成員攜帶著各自的搶險工具，趕赴出事現

63、場。項目部辦公室接到報告后，應迅速通知全體指揮中心成員，單位負責人接到報告后，應當在1小時內向事故發生地有關部門逐級上報。報告內容包括：發生事故的時間、地點、單位、聯系電話、報告人、傷亡人數等簡要情況。5、應急處置5.1響應分級為確保正常施工，預防突發事件以及某些預想不到的、不可抗拒的事件發生，事前有充足的技術措施準備、搶險物資的儲備，最大程度地減少人員傷亡、國家財產和經濟損失，必須進行風險分析和采取有效的預防措施。根據本工程特點，在辯識、分析評價施工中危險因素和風險的基礎上，確定本工程重大危險因素之一是塔吊傾覆。在工地已采取機電管理、安全管理各種防范措施的基礎上，還需要制定塔吊傾覆的應急方案

64、,具體如下：假設塔吊基礎坍塌時可能傾翻；假設塔吊的力矩限位失靈，塔吊司機違章作業嚴重超載吊裝，可能造成塔吊傾翻。5.2響應程序施工過程中施工現場或駐地發生無法預料的需要緊急搶救處理的危險時，應迅速逐級上報，次序為現場、項目部。由項目部質安部收集、記錄、整理緊急情況信息并向小組及時傳遞，由小組組長或副組長主持緊急情況處理會議，協調、派遣和統一指揮所有車輛、設備、人員、物資等實施緊急搶救和向上級匯報。事故處理根據事故大小情況來確定，如果事故特別小，根據上級指示可由施工單位自行直接進行處理。如果事故較大或施工單位處理不了則由施工單位向建設單位主管部門或其他上級政府部門進行請示，請求啟動建設單位的救援

65、預案，建設單位的救援預案仍不能進行處理，則由建設單位的安全管理部門向建管局安監站或政府部門請示啟動上一級救援預案。（1）值班電話：項目部實行晝夜值班制度，項目部值班情況如下：值班人員：吳章林 范玉華 林春海 各班組長值班時間：7：3020：30; 20：307：30（2）緊急情況發生后，現場要做好警戒和疏散工作，保護現場，及時搶救傷員和財產，并由在現場的項目部最高級別負責人指揮，在3分鐘內電話通報到值班人員，主要說明緊急情況性質、地點、發生時間、有無傷亡、是否需要派救護車、消防車或警力支援到現場實施搶救，如需可直接撥打120、110等求救電話。（3）值班人員在接到緊急情況報告后必須在2分鐘內將

66、情況報告到緊急情況領導小組組長和副組長。小組組長組織討論后在最短的時間內發出如何進行現場處置的指令。分派人員及車輛等在現場進行搶救、警戒、疏散和保護現場等。由項目部的質安部在30分鐘內以小組名義打電話向上一級有關部門報告。（4）遇到緊急情況，全體職工應特事特辦、急事急辦，主動積極地投身到緊急情況的處理中去。各種設備、車輛、器材、物資等應統一調遣，各類人員必須堅決無條件服從組長或副組長的命令和安排，不得拖延、推諉、阻礙緊急情況的處理。 5.3處置及預防措施（1）指揮與控制：搶救組到達出事地點，在王成指揮下分頭進行工作。首先搶救組和經理一起查明險情：確定是否還有危險源。如碰斷的高、低壓電線是否帶電

67、；塔吊構件、其它構件是否有繼續倒塌的危險；人員傷亡情況；商定搶救方案后，副經理向項目總工請示匯報批準，然后組織實施。防護組負責把出事地點附近的作業人員疏散到安全地帶，并進行警戒不準閑人靠近，對外注意禮貌用語。工地值班電工負責切斷有危險的低壓電氣線路的電源。如果在夜間，接通必要的照明燈光；搶險組在排除繼續倒塌或觸電危險的情況下，立即救護傷員：邊聯系救護車，邊及時進行止血包扎，用擔架將傷員抬到車上送往醫院。對傾翻變形塔吊的拆卸、修復工作應請塔吊廠家來人指導下進行。塔吊事故應急搶險完畢后，項目經理立即召集副經理、技術員、安全員和塔吊司機組的全體同志進行事故調查，找出事故原因、責任人以及制訂防止再次發

68、生類似的整改措施。對應急預案的有效性進行評審、修訂。6、應急物資與裝備保障應急資源的準備是應急救援工作的重要保障，項目部應根據潛在事故的性質和后果分析，配備應急救援中所需救援機械和設備、交通工具、醫療設備和藥品、生活保障物資。安全事故應急常用物資和設備有：（1）常備藥品：消毒藥品、急救物品（創可貼、繃帶、無菌敷料、仁丹等）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等。（2）搶險工具：鐵鍬、撬棍、氣割工具、消防器材、小型金屬切割機、電工常用工具等。（3）應急器材：架子管、安全帽、安全帶、防毒面具、應急燈、對講機、電焊機、水泵、滅火器等。（4）設備：小轎車2輛。二十二、計算書A、混凝土強度:C35,鋼

69、筋級別:級。 B、樁直徑d=0.80m,樁間距a=1.465m。C、螺栓位置中心間距為1.465m。為減少力對基礎結構的破壞，應使螺栓位置中心盡量靠近樁的中心點，現設計樁中心點間距為1.465m。基礎結構為由四根14014角鋼格構柱焊接組成的鋼結構。角鋼格構柱錨入樁內3000及2500，整個架體由-10450250750綴板連接成一體，14014的角鋼作為水平和斜腹桿加固，節距為1500mm，格構柱詳圖。由于本工程有兩種規格塔吊，QTZ63和QTZ80，根據塔吊說明書提供的荷載分析，分別對QTZ80的荷載、QTZ63的荷載在工作及非工作狀態下進行了計算，并進行了最大自身傾覆力矩最大力組和，對樁

70、進行了承載力驗算。D、浙江省建設機械有限公司提供的QTZ80塔式起重機說明書、QTZ63塔式起重機說明書資料中提供的荷載表如下：（一）、QTZ80（5710）型工況FvFhM1M2Mk非工作（最不利）44971166800工 作509311039875270 （二）、QTZ63（5513）型（單位：KN；KN.M）塔機型號QTZ63（5513）起長高度m固定式附著式40140名稱FvFhM1M2工作狀態472.519.181275.63317.68非工作狀態412.6868.661930.860 表中Fv表示豎向荷載，Fh表示水平荷載，M1表示平面內彎矩，在這種工況下基礎屬受荷載最大（風載按G

71、B/T13752取值）。以上表中工況為：QTZ80（5710）型塔吊獨立高度達40.5m工作時最大內力，QTZ63（5513）型塔吊獨立高度達40.0m工作時最大內力，塔身未采用附著裝置，塔機工作工況及非工作工況受到暴風突襲時，基礎受到的載荷。TZ80（5710）型塔吊荷載1.1、塔吊荷載 （1）、塔吊自重(包括壓重)F1=509KN（2）、 塔吊最大起重荷載F2=0kN(非工作狀況)a、工作狀態下,作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=FV=509kN塔吊的傾覆力矩 M=1039kNm水平荷載Fh=31KN M2=875KNb、非工作狀態下,作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=FV=449kNFh=7

72、1KN M2=0KN1.2、工作狀態下豎向力計算 （1）、樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中：n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=509kN； Gk樁基上土自重標準值，Gk=20.0BcBcD=206kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩。 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。經計算得到:1）、作用于格構基礎頂豎向力設計值(最大壓力):N1=1.2(509+206)/4+1.4(1039+8

73、75)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2豎向荷載N=214.5+1293=1508.05kN抗撥力N=(509+206)/4-1.4(1039+875)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=178.75-1293=1114.25KN2） 、作用于-5.5格構基礎樁力設計值由于基礎樁頂高為：-5.5-（-0.6）=4.9mN=1.2(509+206)/4+1.4(1914+314.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.44/2)2=即：豎向力設計值N=214.5+1396.21=1610.71kN；豎向抗撥力設計值N=(509+

74、206)/4-1.4(1914+314.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.44/2)2=178.75-1396.21=-1377.65kN；3） 、作用于-10.6格構基礎樁力設計值N=1.2(509+206)/4+1.4(1914+3110)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=214.5+1607.0即：豎向力設計值N=214.5+1503.06=1717.56kN；豎向抗撥力設計值N=(509+206)/4-1.4(1914+3110)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=178.75-1503.06=-1324.31

75、kN；3、非工作狀態下豎向力計算 （1）、樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中：n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=449kN； Gk樁基上土自重標準值，Gk=20.0BcBcD=206kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩。 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。經計算得到:1）、作用于格構基礎頂豎向力設計值(最大壓力):N1=1.2(449+206)/4+1.41668(1.4651.414

76、/2)/ 2(1.4651.414/2)2=即：豎向力設計值N=196.5+1127=1323.5kN豎向抗撥力設計值N=(449+206)/4-1.41668(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=163.75-1127=-963.25kN此處鋼柱計算應取工作狀態2） 、作用于-5.5格構基礎樁力設計值由于格構基礎高為：-5.5-（-0.6）=4.9mN=1.2(449+206)/41.4(1668+714.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=即：豎向力設計值N=196.5+1362.3=1558.8kN；豎向抗撥力設計值N=(449+

77、206)/4-1.4(1668+714.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=163.75-1362.3=-1198.55kN；此處樁計算應取工作狀態3） 3）、作用于-10.6格構基礎樁力設計值N=1.2(449+206)/41.4(1668+7110)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=196.51607.0即：豎向力設計值N=196.5+1607.0=1803.5kN；豎向抗撥力設計值N=(449+206)/4-1.4(1668+7110)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2= 163.75-1607.0

78、=-1443.25kN；此處樁計算應取非工作狀態 (二)、QTZ63（5513）型豎向力計算1、 QTZ63（5513）型非工作狀態下塔吊荷載塔機型號QTZ63（5513）起長高度m固定式附著式40140名稱FvFhM1M2工作狀態472.519.181275.63317.68非工作狀態412.6868.661930.860 （1）、樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中：n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=412.68kN； Gk樁基上砼承臺自重標準值，Gk=20.0BcBcD=206kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺

79、底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩。 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。經計算得到:1）、作用于格構基礎頂豎向力設計值(最大壓力):N1=1.2(412.68+206)/4+1.41930.86(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2 =185.60+1304.94即：豎向力設計值N=185.60+1304.94=1490.54KN豎向抗撥力設計值N=(412.68+206)/4-1.41930.86(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=154.6

80、7-1304.94=1150.27kN此處樁計算應取此工作狀態4） 、作用于-5.5格構基礎樁力設計值由于格構基礎高為：-5.5-（-0.6）=4.9mN=1.2(412.68+206)/4+1.4(1930.86+68.664.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=即：豎向力設計值N=185.60+1532.32=1717.91kN；豎向抗撥力設計值N=(424+206)/4-1.4(1930.86+68.664.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=154.67-1532.32=-1377.65kN；此處鋼柱計算應取此工作狀態 5

81、）、作用于-10.6格構基礎樁力設計值N=1.2(412.68+206)/4+1.4(1930.86+68.6610)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=即：豎向力設計值N=185.60+1583.37=1768.97kN；豎向抗撥力設計值N=157.5-1583.37=-1425.87kN；此處樁計算應取QTZ80（5710）非工作狀態2、 QTZ63（5513）型工作狀態下塔吊荷載塔機型號QTZ63（5513）起長高度m固定式附著式40140名稱FvFhM1M2工作狀態472.519.181275.63317.68非工作狀態412.6868.661930.860

82、 （1）、樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中：n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=472kN； Gk樁基上砼承臺自重標準值，Gk=20.0BcBcD=206kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩。 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。經計算得到:1）、作用于格構基礎頂豎向力設計值(最大壓力):N1=1.2(472+206)/4+1.41275.63(1.4651.414/2)/2(1.465

83、1.414/2)2 =203.4+862.12即：豎向力設計值N=203.4+862.12=1047.72KN豎向抗撥力設計值N=(412.68+206)/4-1.41275.63(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=169.5-862.12=-692.62kN此處樁計算應取非工作狀態5） 、作用于-5.5格構基礎樁力設計值由于格構基礎高為：-5.5-（-0.6）=4.9mN=1.2(472+206)/4+1.4(1275.63+19.184.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=即：豎向力設計值N=203.4+925.63=1129.0

84、3kN；豎向抗撥力設計值N=(424+206)/4-1.4(1275.63+19.184.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=169.5-1129.03=-959.53kN；此處鋼柱計算應取非工作狀態 5）、作用于-10.6格構基礎樁力設計值N=1.2(472+206)/4+1.4(1275.63+19.1810)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=即：豎向力設計值N=203.4+991.74=1195.14kN；豎向抗撥力設計值N=169.5-991.74=-822.24kN；此處樁計算應取QTZ80（5710）非工作狀態（四）、綜

85、述最大設計值如下：1）、鋼構基礎柱頂力設計值為：豎向壓力N=1508.05KN;豎向撥力N=-1150.27KN;2） 、-4.9格構基礎樁力設計值為：豎向壓力N=1610.71KN 豎向撥力N=-1377.65KN;3） 、-9.6格構基礎樁力設計值為：豎向壓力N=1803.5KN;豎向撥力N=-1443.25KN;4、樁身承載力驗算灌注樁主筋采用12根直徑25mm的三級鋼,配筋率不小于0.65%!箍筋采用8200螺旋筋，并每隔2m焊接一道直徑為20 的三級鋼加勁箍。樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=18

86、03.5kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.700 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5024m2。fcAps=0.70016.7000.5024106=5873kN1803.5kN經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求!(2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：豎向抗撥力設計值N=-1443.25kN； fyAS=3005890.4910-3=1767.15kN（HRB335）1443.25kN 經過計算得到樁軸向抗撥力滿足要求!4、 樁承載力計算 （1）、1#塔吊位

87、于 1#樓軸/軸；為QTZ63，樁頂標高均為-5.50，有效樁長均為45.46m。樁頂標高-5.50，NK=-1377.65kN（抗撥）,N=1610.71kN，抗撥系數：根據工程勘察報告得，粘性土為0.75，粉土為0.6 ， 樁間距為1.465承載力折減系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值N=,1610.71kN，取其中抗撥力最大值 NK=-1377.65kN（抗撥） 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: R=uqsli+qpAp 其中

88、 R基樁豎向承載力特征值； qs樁側第i層土的極限側阻力特征值，按下表取值； qp極限端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.512m； Ap樁端面積,取Ap=0.5024m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力特征值表如下:Z95點土層性質（1#塔吊位置)土層土層名稱高程層高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉質粘土-5.507.06155-1淤泥質粘土-12.569.285-2粉質粘土-21.762.8185-3粉砂-24.561.6235005-4粉質粘土-26.161.1203506-1粉砂-27.263.4257006-2粉質粘土-30.665.621330

89、6-3粉砂-36.264.2246-4圓礫-40.465.64523007-1全風化泥質粉砂巖-46.062.5307-2強風化泥質粉砂巖-48.561.6557-3中等風化泥質粉砂巖-50.160.8703500樁底進入7-3中風巖0.8m，有效樁長為45.46m，樁頂標高-5.5，RB=UPqsaiL=2.512（7.06150.75+9.280.752.818 0.751.6230.61.120 0.753.4250.65.621 0.754.2240.65.6450.62.5300.61.6550.60.8700.6）0.71219.07KNG(樁的浮容重)=3.140.40.445.

90、4615.5=354.01KN1219.07+354.01=1573.08kNFK=-1377.65kN（抗撥） 抗撥驗算合格R=uqsli+qpAp2.512（7.0615+9.282.8181.6231.1203.4255.6214.2245.6452.5301.6550.870）0.70.5024 3500=1896.36+1758.40=3627.76kNF=1610.71+354.01=1964.72kN 單樁抗壓承載力合格（2）、2#塔吊位于 3#樓軸/軸；為QTZ80，樁頂標高均為-5.50，有效樁長均為46.31m。樁頂標高-5.50，NK=-1377.65kN（抗撥）,N=1

91、610.71kN，抗撥系數：根據工程勘察報告得，粘性土為0.75，粉土為0.6樁間距為1.465承載力折減系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512樁承載力計算樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值N=1610.71kN，取其中抗撥力最大值NK=-1377.65kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: R=uqsli+qpAp 其中 R基樁豎向承載力特征值； qs樁側第i層土的極限側阻力特征值，按下表取值； qp極限端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.512m； A

92、p樁端面積,取Ap=0.5024m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力特征值表如下:Z82點土層性質（2#塔吊位置)土層土層名稱高程層高摩擦力（KPa）端承力（KPa）3淤泥質粘土-5.501.4164粉質粘土-6.915.9155-1淤泥質粘土-12.819.285-2粉質粘土-22.012.1185-3粉砂-24.110.6235005-4粉質粘土-24.710.9203506-1粉砂-25.615.5257006-2粉質粘土-31.017.0213306-3粉砂-38.012.3246-4圓礫-40.316.64523007-1全風化泥質粉砂巖-46.912.2307-

93、2強風化泥質粉砂巖-49.111.9557-3中等風化泥質粉砂巖-51.010.8703500樁底進入7-3中風巖0.8m，有效樁長為46.31mRB=UPqsaiL=2.512（1.4160.755.9150.759.280.752.1180.750.6230.60.920 0.755.5250.757.0210.752.3240.756.6450.62.2300.61.9550.86.6700.6）0.71262.57KNG(樁的浮容重)=3.140.40.446.3115.5=360.631262.57+360.63=1623.20kNFK=-1377.65kN（抗撥） 抗撥驗算合格R=

94、uqsli+qpAp2.512（1.416+5.915+9.282.1180.6230.9205.5257.0212.3246.6452.2451.9550.870）0.7+0.50243500 =1940.15+1758.40=3698.55kNF=1610.71+360.63=1971.34kN 單樁抗壓承載力合格（3）、3#塔吊位于 6#樓軸/軸；為QTZ63，樁頂標高均為-5.50，有效樁長均為41.40m。NK=-1377.65kN（抗撥）,N=1610.71kN抗撥系數：根據工程勘察報告得，粘性土為0.75，粉土為0.6樁間距為1.465承載力折減系取0.7 Ap=0.40.43.

95、14=0.5024 u=0.83.14=2.512樁承載力計算樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值N=1610.71kN，取其中抗撥力最大值NK=-1377.65kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: R=uqsli+qpAp 其中 R基樁豎向承載力特征值； qs樁側第i層土的極限側阻力特征值，按下表取值； qp極限端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.512m； Ap樁端面積,取Ap=0.5024m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力特征值表如下:Z34點土層性質（3#塔吊位置)土層土

96、層名稱高程層高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉質粘土-5.506.4155-1淤泥質粘土-11.909.585-2粉質粘土-21.400.0185-3粉砂-21.403.5235005-4粉質粘土-24.902.9203506-1粉砂-27.802.1257006-2粉質粘土-29.906.1213306-3粉砂-36.001.3246-4圓礫-37.307.74523007-1全風化泥質粉砂巖-45.000.0307-2強風化泥質粉砂巖-45.001.1557-3中等風化泥質粉砂巖-46.100.8703500樁底進入7-3中風巖0.8m，有效樁長為41.40mRB=UPqsaiL=2.

97、512（6.4150.759.580.753.5230.62.9200.752.1250.66.1210.751.3240.757.7450.61.1550.60.8700.6）0.71133.98KNG(樁的浮容重)=3.140.40.441.4015.5=322.39KN1133.98+322.39=1456.37KNFK=-1377.65kN（抗撥） 抗撥驗算合格R=uqsli+qpAp2.512（6.415+9.583.5232.9202.1256.1211.3247.7451.1550.870）0.7+0.50243500=1732.55+1758.40=3490.95kNF=161

98、3.30+322.39=1935.69kN 單樁抗壓承載力合格 (4)、4#塔吊位于10#樓軸/軸；為QTZ80，樁頂標高均為-9.60，有效樁長均為36.98m。（由于承臺下底標高為-10.6計算時樁頂標高按此值取）N=1803.5kN豎向力設計值；豎向抗撥力設計值N=-1443.25kN；抗撥系數：根據工程勘察報告得，粘性土為0.75，粉土為0.6樁間距為1.465承載力折減系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512樁抗壓承載力計算樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值N=1803.5kN，

99、取其中抗撥力最大值NK=-1443.25kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: R=uqsli+qpAp 其中 R基樁豎向承載力特征值； qs樁側第i層土的極限側阻力特征值，按下表取值； qp極限端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.512m； Ap樁端面積,取Ap=0.5024m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力特征值表如下:Z43點土層性質（4#塔吊位置)土層土層名稱高程層高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉質粘土-10.62.18155-1淤泥質粘土-12.787.385-2粉質粘土-20.082.3185-3粉砂-22.381.923

100、5005-4粉質粘土-24.282.7203506-1粉砂-26.984.7257006-2粉質粘土-31.686.6213306-3粉砂-38.282.3246-4圓礫-40.586.24523007-1全風化泥質粉砂巖-46.782.5307-2強風化泥質粉砂巖-49.281.5557-3中等風化泥質粉砂巖-50.780.8703500樁底進入7-3中等風化泥質粉砂巖0.8m，有效樁長為36.98mR=uqsli+qpAp2.512（2.18150.757.380.752.318 0.751.9230.62.7200.754.7250.66.6210.752.3240.6+6.2450.6

101、2.5300.6+1.5550.6+0.8700.6）0.72.512669.170.7-1238,69kNG(樁的浮容重)=3.140.40.437.9815.5=295，60N1238.69+295.60=1534.27kNFK=1443.25kN（抗撥） 抗撥驗算合格 R=uqsli+qpAp2.512（2.18157.382.3181.9232.7204.7256.6212.324+6.2452.530+1.555+0.870）0.70 0.50243500=1511.19+1758.4=3417.3kNF=1803.5+295.60=2098.66kN 單樁抗圧承載力合格(5)、5#

102、塔吊位于 11#樓軸/軸；為QTZ80，樁頂標高均為-9.6，有效樁長均為36.30m。（由于承臺下底標高為-10.6計算時樁頂標高按此值取）豎向力設計值N=1803.5kN；豎向抗撥力設計值N=-1443.25kN；抗撥系數：根據工程勘察報告得，粘性土為0.75，粉土為0.6樁間距為1.465承載力折減系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512樁抗壓承載力計算樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值N=1803.5kN，取其中抗撥力最大值NK=-1443.25kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面

103、的公式： 最大壓力: R=uqsli+qpAp 其中 R基樁豎向承載力特征值； qs樁側第i層土的極限側阻力特征值，按下表取值； qp極限端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.512m； Ap樁端面積,取Ap=0.5024m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力特征值表如下:Z34點土層性質（5#塔吊位置)土層土層名稱高程層高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉質粘土-10.61.3155-1淤泥質粘土-11.909.585-2粉質粘土-21.400.0185-3粉砂-21.403.5235005-4粉質粘土-24.902.9203506-1粉砂-27.802.12

104、57006-2粉質粘土-29.906.1213306-3粉砂-36.001.3246-4圓礫-37.307.74523007-1全風化泥質粉砂巖-45.000.0307-2強風化泥質粉砂巖-45.001.1557-3中等風化泥質粉砂巖-46.100.8703500樁底進入7-3中等風化泥質粉砂巖0.8m，有效樁長為36.30mR=uqsli+qpAp2.512（1.3150.759.580.753.523 0.62.9200752.1250.66.1210.751.3240.757.7450.75+1.1550.6 +0.8700.6）0.72.512639.510.7-1197.51kNG(

105、樁的浮容重)=3.140.40.436.315.5=282.02kN1197.51+282.02=1479.53kNFK=1443.25kN（抗撥） 抗撥驗算合格 R=uqsli+qpAp2.512（1.3159.583.523 2.9202.125 6.1211.324 7.745+1.155 +0.870）0.700.50243500=1593.63+1758.4=3352.03kNF=1803.75+282.02=2085.77kN 單樁抗圧承載力合格(6)、6#塔吊位于13#樓軸/軸；為QTZ80，樁頂標高均為-9.60，有效樁長均為40.70m。（由于承臺下底標高為-10.6計算時樁

106、頂標高按此值取）豎向力設計值N=1803.5kN；豎向抗撥力設計值N=-1443.25kN；抗撥系數：根據工程勘察報告得，粘性土為0.75，粉土為0.6樁間距為1.465承載力折減系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512樁抗壓承載力計算樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值N=1803.5kN，取其中抗撥力最大值NK=-1443.25kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: R=uqsli+qpAp 其中 R基樁豎向承載力特征值； qs樁側第i層土的極限側阻力特征值，按下表取值

107、； qp極限端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.512m； Ap樁端面積,取Ap=0.5024m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:Z14點土層性質（6#塔吊位置)土層土層名稱高程層高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉質粘土-10.62.2155-1淤泥質粘土-12.806.585-2粉質粘土-19.303.5185-3粉砂-22.801.2235005-4粉質粘土-24.007.7203506-1粉砂-31.701.9257006-2粉質粘土-33.604.6213306-3粉砂-38.202.6246-4圓礫-40.806.24523007-

108、1全風化泥質粉砂巖-47.001.5307-2強風化泥質粉砂巖-48.502.0557-3中等風化泥質粉砂巖-50.500.8703500樁底進入7-3中等風化泥質粉砂巖0.8m，有效樁長為40.70mR=uqsli+qpAp2.512（2.2150.756.580.753.518 0.751.2230607.720 0.751.9250.64.6210.75 2.6240.6+6.2450.6 +1.5300.75 +2.0550.75+0.8700.6）0.7 2.512698.70.7 -1228.59kNG(樁的浮容重)=3.140.40.440.715.5=316.94kN1228.

109、59+316.94=1545.53kNFK=1443.25kN（抗撥） 抗撥驗算合格 R=uqsli+qpAp2.512（4.383.5181.223 7.7201.9254.6212.6 24+6.245+1.530 +2.055 +0.870）0.700.50243500 =1804.29+1758.4 =3562.69kNF=1803.5+316.94=2120.44kN 單樁抗壓承載力合格(7)、7#塔吊位于15#樓軸/軸；為QTZ63，樁頂標高均為-9.60，有效樁長均為38.33m。（由于承臺下底標高為-10.6計算時樁頂標高按此值取）豎向力設計值N=1803.5kN；豎向抗撥力設

110、計值N=-1443.25kN；抗撥系數：根據工程勘察報告得，粘性土為0.75，粉土為0.6樁間距為1.465承載力折減系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512抗壓承載力計算樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值N=1803.5kN，取其中抗撥力最大值NK=-1443.25kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: R=uqsli+qpAp 其中 R基樁豎向承載力特征值； qs樁側第i層土的極限側阻力特征值，按下表取值； qp極限端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.5

111、12m； Ap樁端面積,取Ap=0.5024m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力特征值表如下:Z10點土層性質（7#塔吊位置)土層土層名稱高程層高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉質粘土-10.60.532.15-1淤泥質粘土-11.138.99.05-2粉質粘土-20.031.9185-3粉砂-21.932.1235005-4粉質粘土-24.035.2203506-1粉砂-29.232.2257006-2粉質粘土-31.434.1213306-3粉砂-35.530.0246-4圓礫-35.5310.74523007-1全風化泥質粉砂巖-46.23307-2強風化泥質粉砂

112、巖-46.131.0557-3中等風化泥質粉砂巖-47.130.8703500 樁底進入情入7-3中等風化泥質粉砂巖0.8m，有效樁長為38.33mR=uqsli+qpAp2.512（0.53150.75+8.9080.75 1.9180.752.1230.75 5.2200.75 2.2250.64.1210.7510.7450.6 1.0550.6+0.8700.6）0.7 2.512666.140.7-1171.34kNG(樁的浮容重)=3.140.40.438.3315.5=298.48kN1171.34+298.48=1469.82kNFK=1443.25N（抗撥） 抗撥驗算合格 R

113、=uqsli+qpAp2.512（8.371.9182，1 235.2202，2254.1 2110.745+1550.6+0.870） 0.700.50243500 =2.5121083.240.70+0.50243500 =1749.36+1758.4=3507.76kNF=1803.5+298.48=2101.98kN 單樁抗圧承載力合格5、-10.6格構柱計算依據鋼結構設計規范(GB50017-2003)，以下驗算根據最不利狀況進行計算。格構柱計算長度lo：18.0m； 格構柱綴件類型：綴板；格構柱綴件節間長度a1：0.75m； 格構柱分肢材料類型：L140x14；格構柱基礎綴件節間長

114、度a2：1.5m； 格構柱鋼板綴件參數:寬280mm，厚12mm；格構柱截面寬度b1：0.47m； 格構柱基礎綴件材料類型： L14單根格構柱計算自重：2.7t5.1、格構柱力學參數L140x14查表知截面特性：A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm每個格構柱由4根角鋼L140x14組成，格構柱力學參數如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=688.81+37.57(47.00/2-3.98)24=60016.49cm4；An1=A4=37.574=150.28cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=60016.49/(47.00/2-

115、3.98)=3074.62cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(60016.49/150.28)0.5=19.98cm；5.2、格構柱平面內整體強度N1=1.2657/4+1.41668/(21.4651.414/2)+20.7 =kN1508.05Fv=509+154+811=657KN（最大豎向荷載）Nmax/An1=1508.05103/(150.28102)=100.38N/mm2f=300N/mm2；平面內整體強度滿足要求 。5.3、格構柱整體穩定性驗算L0x1=lo=18.00m；x1=L0x1102/ix1=18.00102/19.98=90.09；單肢綴板節間長度：a1=

116、0.750m；1=L1/iv=75.00/2.75=27.27；0x1=(x12+12)0.5=(90.092+27.272)0.5=94.13；查表：x=0.592； Nmax/(xA)=1508.05103/(0.592150.28102) =169.51N/mm2f=215N/mm2；格構柱整體穩定性滿足要求。5.4、剛度驗算max=0x1=70.55=150 滿足要求；單肢計算長度：l01=a1=75.00cm；單肢回轉半徑：i1=4.28cm；單肢長細比：1=l01/i1=75.00/4.28=17.520.7max=0.757.00=39.9；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩

117、定滿足要求。5.5整體格構柱基礎驗算（下述驗算荷載取數均大于設計值）5.5.1、格構柱基礎力學參數單肢格構柱力學參數：Ix1=60016.49cm4 An1=150.28cm2W1=3074.62cm3 ix1=19.98cm格構柱基礎是由四個單肢的格構柱組成的，整個基礎的力學參數：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=60016.49+150.28(2.20102/2-0.47102/2)24=4737796.07cm4；An2=An14=150.284=601.12cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=4737796.07/(2.20102/2-0.4710

118、2/2)=54772.21cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(4737796.07/601.12)0.5=88.78cm；5.5.2、格構柱基礎平面內整體強度N1.2（449+427）668.4KNMx1.4（1668+7110）3271.06 KN. mN/An+Mx/(xW)=668.4103/(601.12102)+3271.06106/(1.054772.21103)=11.12+59.7270.84N/mm2f=215N/mm2；格構式基礎平面內穩定滿足要求。5.5.3、格構柱基礎整體穩定性驗算L0x2=lo=13.00m；x2=L0x2/ix2=13.00102/88.78

119、=14.64；An2=601.12cm2；Ady2=237.57=75.14cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(11.262+40601.12/75.14)0.5=21.14；查表：x=0.965； NEX = 2EAn2/1.10x22=3.142.06105601.12/1.121.142)=886101.2N； N/(xA) + mxMx/(Wlx(1-xN/NEX) f668400/(0.9653757)+1327.06106/(3074620(1-0.965668400/886101.2)=87.32N/mm2f=300N/mm2；格構式基礎整體穩定性滿足要求。

120、5.5.4、剛度驗算max=0x2=21.14=150 滿足；單肢計算長度：l02=a2=150.00cm；單肢回轉半徑：ix1=19.98cm；單肢長細比：1=l02/ix1=150.00/19.98=7.0510.7max=0.721.14=14.80；因截面無削弱，不必驗算截面強度。剛度滿足要求。、柱肢綴板柱的綴板截面確定及驗算：（1）據綴板構造要求綴板寬度b2a/3=267，綴板厚度t390.4/40=9.76，（本工程中a=390.4），綜合考慮本工程情況，取b=280，t=10，l=450，間距l1=750（2）綴板間分肢長細比驗算：分肢對最小剛度軸的長細比：l=l1/i1=750

121、/42.8=17.540由分肢組合而成的綴板柱整體繞X-X軸（Y-Y）的長細比：x=y=l0/ix=1500/152.2=9.86四肢組合構件的換算長細比：0x=0y=x 21 2 =9.862 17.522 =20.1050取max=50, 1=20.100.5max=25分肢長細比滿足鋼結構設計規范條要求，即綴板間距滿足要求。（3）、綴條截面確定及驗算：L140x14查表知截面特性：A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm取水平綴條間距1500mm，斜綴條計算長度：l0=（14652+15002）0.52097斜綴條長細比：max= l0/

122、iy=2097/39.8=52.69 150、格構柱的柱頂水平位移：格構柱在柱頂水平荷載作用下水平位移不得超過H/500。其中L=V/D，D為抗側剛度，D=12EI/H3，其中E為鋼材彈性模量。D=122.06105N/mm247377960700mm4/(10000mm)3=117118.3N/mmV（71+1668/10）1.4332.92L=V/D=332.921000N/(117118.3N/mm)=2.84mmH/500=10000mm/500=20.00mm即滿足要求！5.6、鋼構柱與鋼平臺加強板焊縫驗算（二層地下室）（1）、水平方向焊縫計算，焊縫的計算長度為：L=8（C5）16（

123、L15）8（1405）16（1005）2600mm；（2）、焊縫的應力值：F668.4+1.41668/1.4652262.39 滿足要求。（3）、加強筋板的豎向焊縫計算：由于塔吊柱腳荷載通過40mm厚鋼平臺傳遞至格構柱上,加強筋板上焊縫承受的荷載很小,忽略不計。5.7、鋼板平板驗算根據平板彎曲理論，在滿足h0.2b（其中h為板厚，b為鋼板邊長，本方案中h=40mm，b=700mm）情況下，使用如下公式計算：強度計算公式：，其中C8為矩形平板系數，查表得C8=0.0611。P=2662390kN0.06112662390/402101.67 215 滿足要求！6、-5.5 m樁式基礎格構柱計算

124、 依據鋼結構設計規范(GB50017-2003)，以下驗算根據最不利狀況進行計算。（1）、格構柱截面的力學特性：格構柱的截面尺寸為0.450.45m；主肢選用:14號角鋼bdr=14014014mm；綴板選用(mm): 0.420.250.01主肢的截面力學參數為 :A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm 格構柱截面示意圖格構柱的y-y軸截面總慣性矩：格構柱的x-x軸截面總慣性矩：經過計算得到：Ix=4603.68+32.51(37/2-3.9)2=30134.05cm4；Iy=4603.68+32.51(37/2-3.9)2=30134.0

125、5cm4；（2）、格構柱的長細比計算：格構柱主肢的長細比計算公式：其中 H 格構柱的總高度，取l0=10.0m；I 格構柱的截面慣性矩，取,Ix=30134.05cm4，Iy=30134.05cm4；A0 一個主肢的截面面積，取32.51cm2。經過計算得到x=31.91,y=31.91。格構柱分肢對最小剛度軸1-1的長細比計算公式: 其中 b 綴板寬度，取 b=0.25m。h 綴板長度，取 h=0.42m。a1 格構架截面長，取 a1=0.45m。經過計算得 i1=(0.252+0.422)/48+50.452/80.5=0.15m。1 =10.0/0.15=66.67換算長細比計算公式：經

126、過計算得到kx=73.91,ky=73.91,（3）、格構柱的整體穩定性計算：格構柱在彎矩作用平面內的整體穩定性計算公式：其中 N 軸心壓力的計算值(kN)；取 N=1508.5kN；A 格構柱橫截面的毛截面面積，取432.51cm2； 軸心受壓構件彎矩作用平面內的穩定系數；根據換算長細比0x=73.91,0y=73.91,查鋼結構設計規范得到x=0.727,y=0.727。經過計算得到 X方向的強度值為138.03N/mm2，不大于設計強度215N/mm2,所以滿足要求! Y方向的強度值為138.03N/mm2，不大于設計強度215N/mm2,所以滿足要求! (4)、柱肢綴板柱的綴板截面確定

127、及驗算：1）據綴板構造要求綴板寬度b2a/3=247，綴板厚度ta/40=9.26，（本工程中a=370.4），綜合考慮本工程情況，取b=250，t=10，l=420，間距l1=7502）綴板間分肢長細比驗算：分肢對最小剛度軸的長細比：l=l1/i1=750/43.09=17.440由分肢組合而成的綴板柱整體繞X-X軸（Y-Y）的長細比：x=y=l0/ix=1500/152.2=9.86四肢組合構件的換算長細比：0x=0y=x 21 2 =9.862 17.42 =20.0050取max=50, 1=17.40.5max=25分肢長細比滿足鋼結構設計規范條要求，即綴板間距滿足要求。（5）、綴條

128、截面確定及驗算：L140x14查表知截面特性：A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm取水平綴條間距1500mm，斜綴條計算長度：l0=（14652+15002）0.52097斜綴條長細比：max= l0/iy=2097/39.8=52.69 150（6）、格構柱的柱頂水平位移：格構柱在柱頂水平荷載作用下水平位移不得超過H/500。其中L=V/D，D為抗側剛度，D=12EI/H3，其中E為鋼材彈性模量。D=122.06105N/mm2301340500mm4/(4850mm)3=6529.5N/mmL=V/D=71x1000N/4/(6529.

129、5N/mm)=2.7mmH/500=4850mm/500=9.7mm即滿足要求！（7）、鋼構柱與鋼平臺加強板焊縫驗算（一層地下室）（1）、水平方向焊縫計算，焊縫的計算長度為：L=8（C5）16（L15）8（1255）16（1005）2480mm；（2）、焊縫的應力值： 滿足要求。（3）、加強筋板的豎向焊縫計算：由于塔吊柱腳荷載通過40mm厚鋼平臺傳遞至格構柱上,加強筋板上焊縫承受的荷載很小,忽略不計。（8）、鋼板平板驗算根據平板彎曲理論，在滿足h0.2b（其中h為板厚，b為鋼板邊長，本方案中h=40mm，b=650mm）情況下，使用如下公式計算：強度計算公式：，其中C8為矩形平板系數，查表得C

130、8=0.0611。P=895.2kN-53.12 215 滿足要求！擾度計算公式：，C8定義同上，E為鋼板彈性模量。=0.232mmb/2802 滿足要求！（9） 、M30增強螺栓的承載力驗算增強螺栓受壓力N=1508.05KN; 增強螺栓受拉力N=1150.27KN； FV=71KN查鋼結構設計規范（GB50017-2003得：ftb=500N/2 fvb=310N/2 因受壓力直接傳遞到格構柱不預驗算;增強螺栓容許拉力N:N=r2ftb=3.14302500=353.25KN Nlt=4353.25=14131150.27M30增強螺栓受拉力驗算合格增強螺栓容許剪力N:N=r2ftb=3.14302310=219KN NlV=4219=87671KNM30增強螺栓受剪力驗算合格二十三、附圖附件一：塔吊定位圖 附圖二：塔吊鋼筋籠剖面圖 附圖三：構造承臺剖面圖附件四：廠家資質證書及特殊工種上崗證 附圖五：塔吊平面布置圖 附圖六：地質剖面圖附圖七：基坑圍護平面圖附圖八：塔身穿樓板、頂板及圍護支撐詳圖