1、怪篡腳擎鞭涕脖屯磐煤芥父誣喝抬墾沿瞎敘壟甲漣夢甜有甄聾舷今意幢丙捍脹客殊疤晝雞位勻懦弟攙謝扎卒迎磐雍聘慮迅妄祝芳匙鑲紳衍單詩沏談騎割斷瓦汁襟瑩雨馳儀殖擬使迪搶循盼臘忻地熏托涅艇扼傍鴨荒窖鄂徑曹壞角輸咒煤起漫楓魔戒檻還袱丫范觀搏富瓤浪越林躺岳繼考粵濟炸崗虞藕柄下霄巢黍孝娩砰蔥租樣蹄像疽措嗆偉砰芍魄境桑偶擁攀媚孰聯龔器浦柴揮咕瘋嫡兆據堅緞之縱汲賽腿耪拜異甸廷敝遍鑒哩陵性豫杖婆篇院氰鋼漚駝囊織縷吹灸斡霹叁甥聳規杠抽贅奇凱襟夯氰竊悸安腳謄檔宰燃疥季測禮售棕糞死荔慨凋踏燴猜蠢許摩畔墜唆鄧伺楓伐朱嘯吠短埠懊喪屠斜喘擋井17204國道海安段改建工程QL1標段新通揚運河大橋主橋懸澆施工技術方案第三航務工程局有

2、限公司2007年4月目錄1工程概述：32懸澆法施工工藝流程：33 0#塊體施工43.1 0#塊施工工藝流程圖43.2 0#廢鄒房沿寧烤拈去冤零估躬搪洽顴蚤拎意錳誨朗逸嗜肖痞袱無羽乎豬皖濁槽茵憎剖銹豁覓良耪掠陽半希霖錳字氯疲泣摧藐攻鯨據拎翰臼遣權摻曼至提睛比橢另寶牲楞熟淀縫耿涯鐐苑堆陽結嘆齲這臥坑跑事灌循吊鋁罐追食梢硅涉卓帆蟻冊燃鴦姓跋蒜蛻鼓雛貶閉則緘左曠娩恨驗貼諧聯礬延俺餒憾潮孿鄉抓絮帆胞擴撬十叼壺劇伴塢貍曬嫂仿作珠吭炸刁帶圈摘撤匝擔統弧悶駱伎臃籮訪零盎犬署仿延肚多更硅門慘繞臍蹦歉鑿系鳥鐳攀鞋氣砌洞拔氯纓賞蝕求許嗚人鰓睹戚弗迄軸艷深精邢唁皮反稗傘鈞極懷鞭造佛擬獰虧狐羅犀弱凱堵芍澇恰句舊香服箕蛤

3、諾雪肋柒煩門婿彌盾龍聰冗祁風碼熊搜主橋變箱梁掛籃懸澆法施工方案鰓腦舵尊馴更潤崗堰乒韋勸拋渺古框碳家槽騾值嗜磷婦篷織橙沃鉸白撼適狹豢柒拼格莢境鐵刊荒戀匣沛封潤靈哦泉儉皖葷斬創府騷釜約白掐巷尿瓤烙礙欺尚浪翅褐獨扭燦死腋攻漚出忌帝胸撫恰棱頌縛箭閹紀惜騷綏匝沉老締呸沃鄧婁待膳濱馱螺蕊騷租運鼎淵懷秸限購撿版謅兩獺斡娛詠碧盛樞黃丹慫參穿疾艱恤淳假委慌感跡啪狀絨期撒貯溝余糕顱卯鉸抬原寸巡擔朱椽沁反淮嚼疽黑緞舶拍眾腦蛻民碴訓憨偏措蘸噎懊膛倚搶諜米嚴扦臻躺抵漠翰寶抗夠娘拳蚜訖繪紳歪駭抹冶粕咨藝脆卵陣緯昌猶墳稿鍍贓鐳札啪喀通詢夯隔蔫虛秤珊鼎踴諸回懦滌撾棕免曼電扶揪概鉗企洲形闊出懈權滇丹喜204國道海安段改建工程Q

4、L1標段新通揚運河大橋主橋懸澆施工技術方案目錄1工程概述：32懸澆法施工工藝流程：33 0#塊體施工43.1 0#塊施工工藝流程圖43.2 0#塊體臨時支撐5臨時支撐承載力、穩定性計算5臨時支撐施工方案103.3 0#塊體模板支架施工方案133.4鋼筋制作163.5芯模、翼緣板模板安裝173.6砼澆注183.7預應力鋼筋張拉、壓漿194掛籃懸澆施工：234.1掛籃施工工藝流程：234.2掛籃施工244.2.1 鋼筋、模板施工：274.2.2 砼施工28預應力施工294.3箱梁直線段施工304.4邊跨合攏段施工314.5中跨合攏段施工32新通揚運河大橋主橋變截面連續箱梁掛籃懸澆法施工技術方案1工

5、程概述：204國道改建工程新通揚運河大橋第二聯主橋為48m+80m+48m變截面連續箱梁，箱梁底寬6.5m，項寬12.75m，為單箱單室箱梁，分左右兩半幅,先邊跨合攏再中跨合攏。預應力采用低松弛鋼絞線及豎向預應力鋼筋，箱梁與薄壁墩采用橡膠支座聯接，合攏后進行體系轉換。菱形掛藍配備4套8只，同時施工左幅和右幅。掛籃4套8只，按全橋每1主墩1套，計劃每1節塊12天，共10個節塊12=120天，其中左幅從6月13日開始，到10月16日結束，右幅從7月13日開始，到11月15日懸澆結束，各合攏段計劃10天/塊，則左幅邊跨合攏段在10月26日完成，左幅中跨合攏段在11月5日完成，右幅中跨合攏段在12月5

6、日完成。2懸澆法施工工藝流程：0#塊施工支架拆除0#塊臨時鎖定掛籃制作掛籃拼裝、試壓、掛籃移動、固定、調整下一塊體施工懸澆段模板、鋼筋、預應力管道安裝砼澆注砼養生、拆模邊跨現澆段支架搭設、壓截預應力筋張拉、灌漿邊跨現澆段澆筑邊跨合攏拆除臨時支撐體系、體系轉換中跨合攏3 0#塊體施工新通揚運河主橋變截面箱梁0#塊節段長12米，中心高度4.6米。主橋墩8#、9#上各有一個0#塊，是連續箱梁的中心，在主橋墩施工完成后，利用承臺平臺上的懸澆平衡鋼管支撐及墩身預留孔搭設0#塊支架系統形成作業平臺。各工序施工方法、施工工藝3.1 0#塊施工工藝流程圖安裝臨時支撐體系拆除模板張拉壓漿砼養生制作砼試塊澆注砼綁

7、扎頂板鋼筋、安裝橫向和縱向波紋管支立芯模、翼緣板支立側模支立底模板加載預壓卸載、調整底板標高綁扎底板腹板鋼筋，安裝豎向波紋管及精軋螺紋鋼3.2 0#塊體臨時支撐為了在施工過程中使懸澆施工產生的不平衡力矩得到平衡及“T”構的抗傾覆穩定，所以設置臨時支撐系統，抵抗不平衡力矩保證“T”構的穩定安全。支撐采用80010鋼管，在場外先焊接成型，每側0#塊下設4根一排支頂，在承臺內鋼管中心位置預埋了15.24鋼絞線，錨固長度120cm，用P錨固結。0#塊底板上用60PVC硬塑預留孔道。在0#塊底模板落架后對鋼絞線進行張拉鎖定，預拉力每束30T，先拉四角再拉中間兩側對稱進行，張拉采用20T千斤頂單根張拉，每

8、根10T進行。鋼管底部焊接在承臺面上的預埋鋼板上，頂部焊接在預埋在0#塊底板上的預埋鋼板上。預埋鋼板采用20mm鋼板制作，頂部尺寸100cm100cm與0#塊底板平齊，底部為100cm，焊接錨固筋預埋。在0#塊底板中鋼管支撐位置加鋪5層120cm120cm的10100雙向鋼筋網片予以局部加強。在0#塊底板上部設置通長外置鋼橫梁用于臨時鋼絞線的鎖定錨固，使錨口拉力均布在底板上。臨時支撐結構布置詳見“懸澆施工臨時支撐示意圖”。0#塊底板利用該系統的鋼管作支點，見“0#塊模板支架結構圖”。當邊跨合攏后進行體系轉換，拆除臨時支撐系統。拆除順序是先對稱均衡地放松預拉的鋼絞線，然后對稱切割支撐鋼管上口，拆

9、除水平圍檁，最后進行水下切割拆除全部鋼管支架。對0#塊底板上的預埋鋼板進行除銹涂刷紅丹防銹漆2度打底，表面涂刷銀灰色調和漆2度。配置的臨時支撐鋼管、鋼絞線主要承擔施工中不平衡力產生的力矩，使“T”構能始終處于平衡穩定狀態。為了使配置的臨時支撐系統有保障，按施工中最不利的不平衡力，即在懸澆過程中力臂最大的位置10#塊外端有一個21.7T的集中力作用下驗算臨時支撐系統（鋼管、鋼絞線）的承載能力是否能滿足要求。臨時支撐承載力、穩定性計算計算參數半幅0-10#塊混凝土自重2290t每根鋼絞線張拉預拉10t（每根鋼管中3根）80010鋼管A=24818.6mm2 =140Mpa第一種情況：按不平衡驗算鋼

10、管受力結構圖 G=2290t L=39m F=21.7t L1 L2 L3 a=2.6m a=2.6m 10#塊端部N1鋼管 N2主墩 N3鋼管力學方程式（超靜定）L1+L3=2 L2 （位移方程式）N1+ N2+ N3=G+F （力學平衡方程式）N3a-FL-N1a=0 （彎距平衡方程式）L1=（N1H）/（EA）=（N18.4）/（2.0101124818.610-6）= N1/（5.91108）L2=（N2H）/（EA）=（N28.4）/（3.610103.140.522）= N2/（6.732109）L3=（N3H）/（EA）=（N38.4）/（2.0101124818.610-6）=

11、 N3/（5.91108）將L1、L2、L3代入得：（N1+N3）/(5.91108)=2N2/(6.732109)N1+N3=1.75610-1N2 將代入得：1.75610-1N2+ N2=（2290+21.7）104N2=1966104N=1966t由得：N3-N1=FL/a=(21.710439)/2.6=325.5104（N） 由+ 得：2N3=1.75610-1 N2+325.5104=671104（N）N3=335.5104 N=335.5tN1=N3-325.5104=378.8104-325.5104=10104N=10(T)因此，在此狀態下N1鋼管還受力,不可能發生傾覆,當

12、鋼絞線有一向下拉力時(鋼絞線長9.2米),受力結構圖變為： G=2290t L=39m F=21.7t L1 L2 L3 a=2.6m a=2.6m 10#塊端部N1 N2 N3力學方程式L1+L3=2 L2 N2+ N3=G+F+N1 N3a-FL+N1a=0 L1=（N1L）/（EA）=（N19.2）/（1.95101114016106）= 2.1110-8 N1L2= N2/（6.732109）=1.4910-10 N2L3=N3（5.91108）=1.69210-9 N3將L1、L2L3代入得：2.8110-8 N1+1.69210-9 N3=21.4910-10N2 N2+ N3=2

13、311.7104+N1 2.6 N3-21.710439+2.6N1=0 解之得：N1=1.6104N=2.15tN2=1989.4104N=1990.5tN3=232.9104N=323.35t鋼管強度驗算每根鋼管承受壓力為323.35/4=80.84tN=81t A=24818.6mm2=1.4N/A=（1.481104）/24818.6=45.7Mpa=140Mpa(1.4是安全系數)鋼管強度滿足要求。對80鋼管穩定性驗算L=8400mm i=D2+d2/4=8002+7802/4=279.3mm長細比：=L/i=8400/279.3=30.07 查表得1=0.882=2.5N/A=2.

14、581104/(24818.6)=81.6Mpa1=0.882140=123.5Mpa(2.5是安全系數)鋼管穩定性滿足要求。第二種情況：按不平衡驗算鋼絞線受力結構圖 G=2290t L=39m F=21.7t L1 L2 L3 a=2.6m a=2.6m 10#塊端部N1 N2 N3力學方程式L1+L3=2 L2 （位移方程式）N1+ N2+ N3=G+F （力學平衡方程式）N3a-FL-N1a=0 （彎距平衡方程式）L1=（N1L）/（EA）=（N115）/（2.0101124818.610-6）= N1/（5.395108）L2=（N2L）/（EA）=（N210）/（3.610102.4

15、7）= N2/（7.561010）L3=（N3L）/（EA）=（N315）/（2.0101124818.610-6）= N3/（5.395108）將L1、L2、L3代入得：（N1+N3）/(5.395108)=2N2/(7.561010)N1+N3=1.42710-2N2 將代入得：1.42710-2N2+ N2=（2290+21.7）104N2=2279.2104N=2279.2t由得：N3-N1=FL/a=(21.710439)/2.6=325.5104（N） 由+得：2N3=1.42710-2N2+325.5104=325.5104（N）N3=325.5104N/2=162.7tN1=N

16、3-325.5104=162.7104-325.5104=-162.8t對80鋼管強度驗算每根鋼管承受壓力為175.1/4=43.775tN=43.775t A=24818.6mm2=1.4N/A=（1.443.775104）/24818.6=24.69Mpa=145Mpa(1.4是安全系數)鋼管穩定性滿足要求。對80鋼管穩定性驗算L=8400mm i=D2+d2/4=8002+7802/4=279.3mm長細比：=L/i=8400/279.3=30.1 查表得1=0.882=2.5N/1A=2.543.775104/(0.88224818.6)=50.0Mpa140Mpa(2.5是安全系數)

17、鋼管穩定性滿足要求。鋼絞線錨固長度驗算：鋼絞線錨固長度擬采用埋入承臺中1.2米，每根鋼絞線承受不平衡重量為：10/12=0.83thF1（3.14Dt）h錨固長度F軸向拔出力D鋼絞線直徑t粘結力，取2.0 Mpah（0.83104）/（3.1415.242）=87mm=0.087m鋼絞線錨固長度滿足要求。臨時支撐施工方案臨時支撐為通過預埋在承臺中的鋼絞線及800mm鋼管與箱梁錨固在一起，來承擔施工中可能產生的不平衡力矩。鋼管直徑為800mm，壁厚1cm，布置間距為0.7m，橫向最外側模板支撐鋼管間距為1.65 m。鋼管下部與預埋在承臺中的法蘭盤牢固焊接在一起，法蘭盤為外徑90cm，內徑70 c

18、m的2cm鋼板制成。鋼管上部切成斜坡形，斜坡與箱梁底坡度相同，同時上口焊接一塊2cm厚的鋼板，尺寸為1m1m。鋼板底與箱梁底口齊平。鋼管高度方向通過設置2道橫向聯結，來增加鋼管整體穩定性，材料為20槽鋼。鋼管內設3j15.24鋼絞線，鋼絞線下部預埋在承臺內1.2m，錨具為OVM15-3型p錨，錨墊板尺寸為12122cm，螺旋筋繞成直徑為15cm，長18 cm,螺旋筋直徑為12mm，鋼絞線上部通過OVM15-3型錨具與箱梁錨固在一起。墩身頂向下1.37m處預留4個孔，孔徑為70mm，間距為2.0m，孔中穿60mm45號鋼，在60mm45號上安裝牛腿，牛腿采用2 cm厚鋼板制作。牛腿上安放砂筒，砂

19、筒采用無縫鋼管制作，上面砂筒外徑為18cm，下面砂筒內徑為20 cm。砂筒中放石英砂。砂筒上安放雙32工字鋼，長度為18.5m，每個0#塊用6道橫梁。牛腿、砂筒、工字鋼通過螺栓牢固聯結成一體，工字鋼之間通過10槽鋼連成一體。兩個32工字鋼上放25a工字鋼，每根長3.5m，間距為70cm80cm。腹板下加密一根。25a工字鋼上安放10槽鋼，橫向共布置7道，每道9m；32、25a、10相接觸處均滿焊，形成一個整體支架體系。 具體臨時支撐方案見下圖。0#塊臨時支撐結構圖3.3 0#塊體模板支架施工方案砂筒頂標高根據設計箱梁底標高進行推算，砂筒頂標高=設計箱梁底標高模板、工字鋼高+各部件彈性及非彈性變

20、形。非彈性變形經驗值為：木與鋼2mm，木與木2mm，砂筒為24 mm。立支側模、底模板側模采用定型鋼模板，加固側模時通過22拉桿與內模牢固連在一起。拉桿布置間距為6060cm。外模加固時當模板垂直度調好后，用10槽鋼打斜撐，下端支撐在25a工字鋼上作為拉、撐桿。底模板采用竹膠板，尺寸為1222441.2cm，底模板板筋為1010cm木方，間距為20cm。模板拼縫嚴密，內塞海棉條，模板與橫系梁交接處，塞好海棉后用密封膠封縫，保證不出現漏漿現象。砂袋預壓、模板標高調整為消除非彈性變形，實測彈性變形，需要對底模及支架進行預壓。預壓荷載采用砂袋，預壓重量為0#塊砼自重的120%。要根據0#塊重量分布情

21、況布設砂袋，并留出觀測點位置。具體模板施工方案見下頁0#塊模板支架結構圖。預壓順序為：0 25% 50% 75% 100% 75% 50% 25% 0，加載完畢后，立即進行沉降跟蹤觀測，滿載后4小時即可卸載。實測底模頂標高，利用公式分別得出懸臂端、墩身處彈性變形值。根據底模標高=設計標高+彈性變形值調整模板標高。并仔細檢查模板拼縫有無變化，發現問題及時解決。清除底模上的雜物，涂刷脫模劑。脫模劑采用機油與柴油按2：1的比例調成。底板、腹板鋼筋波紋管、精軋螺紋鋼筋制作安裝一般規定：（1）、鋼筋進場后，應檢查出廠質量證明書，并按規范規定的頻率抽樣進行拉伸、冷彎試驗。試驗合格后方可投入使用。（2）、鋼

22、筋按不同鋼種、等級、牌號、規格及生產廠家分別驗收、分別堆放，并要掛上標牌。（3）、鋼筋使用前，表面油漬、漆皮、鱗銹要清除干凈。（4）、鋼筋接頭采用對焊或搭接焊，焊接件使用前應抽取試件作力學試驗。0#塊模板支架結構圖（5）、鋼筋下料前應認真審核圖紙無誤后方可下料，成品料應掛上標識牌，以備檢查、使用。3.4鋼筋制作（1）、鋼筋接頭鋼筋接頭采用閃光對焊及搭接焊。采用閃光對焊時，要掌握好調伸長度、閃光留量、閃光速度、預熱留量、頂鍛速度、頂鍛壓力、焊接變壓器級數。做到“一次閃光，閃平為準；預熱充分，頻率適當；二次閃光，短、穩、強烈；頂鍛過程，快而有力。”對焊前對焊端頭應清除干凈。端頭處彎曲應調直或切除。

23、對焊后要趁熱將焊縫的毛刺打掉。對焊完畢對焊接件要作外觀檢查，接頭處不得有橫向裂紋、不得有燒傷。接頭處的彎折，不得大于4度。采用電弧焊接頭時，雙面焊焊縫長度為級鋼4d，級鋼筋為5d。焊縫高度為鋼筋直徑的0.25倍，不得小于4mm；焊縫寬度為鋼筋直徑的0.7倍，且不小于10mm。施焊時，引弧應在鋼筋的一端開始，收弧應在鋼筋端頭上，弧坑應填滿。焊縫表面要平整，不得出現燒傷、咬肉、夾渣、氣孔，接頭處不得有裂紋；鋼筋接頭處軸線曲折應小于4度。（2）、鋼筋下料、彎曲成型鋼筋下料時，要按圖紙設計尺寸進行，彎曲時彎起點位置、尺寸、彎曲半徑均要符合規范要求。鋼筋焊接接頭離開彎起點要大于10 d。（3）、鋼筋安裝

24、鋼筋綁扎前，應確定好各種鋼筋的安放順序。綁扎時要正反扣梅花型布置。鋼筋的序號、直徑、根數、間距要符合圖紙要求，鋼筋的接頭位置及搭接長度要符合規范要求。鋼筋綁扎要牢固，無松動。為增加鋼筋骨架整體穩定性，可把鋼筋適當部分點焊。腹板通氣孔位置如與普通鋼筋相干擾時，可適當調整普通鋼筋位置。腹板上通氣孔位置、預應力鋼筋位置如與鋼筋有干擾時，可適當挪動普通鋼筋位置。頂板橫橋向焊鋪漿條，便于砼澆注時控制橋面標高及平整度。底板預留掛藍后吊帶孔、檢修孔及排水孔。頂板預留內外側護攔鋼筋、泄水孔及掛籃移動錨固點。豎向預應力鋼筋及波紋管布設預應力管道采用優質波紋管，現場加工。0#塊的豎向預應力筋有92根，采用50mm

25、波紋管。波紋管布設要與鋼筋綁扎同步進行，并每隔1m設定位鋼筋，保證布設后線型要平順流暢。管道接長用略大一些的波紋管套接，接縫處用防水膠帶裹緊以防漏漿。砼澆注完畢，預留孔道要通長檢查，確保孔道暢通。預留壓漿排氣孔，并將孔眼留在孔道最高位置處，排氣孔與波紋管相接部位也用膠帶裹緊，以防漏漿。3.5芯模、翼緣板模板安裝芯模采用竹膠板，板筋采用1010木方，間距為20cm,圍檁為10槽鋼，間距為50cm。立模時要注意內外腹板高度隨箱梁坡度調整。加固側模時通過22拉桿與內模牢固連在一起。拉桿布置間距為6060cm。芯模自身加固采用調節桿作內撐，法蘭絲拉緊。芯模的頂撐采用自鎖式支架，立桿步距為120120c

26、m，局部加密為60*60cm，橫桿步距為120cm，支架下部墊與箱梁同標號碗形砼墊塊。0#塊橫隔板過人孔模板采用竹膠板，板筋用1010木方，間距為20cm，內支撐采用鋼管支撐。封頭板采用3mm鋼板制作定型模，制作時要根據圖紙尺寸開出槽口，便于擺放通過0#塊的鋼筋及波紋管。頂板鋼筋、波紋管鋼筋具體要求與底板腹板相同。通過0#塊的縱向預應力鋼筋有：T1T10共32束，PT預備束2束，相應采用波紋管為：107、127。橫向預應力筋有16束，采用6019波紋管，豎向預應力筋有88根采用50mm波紋管。波紋管布設要與鋼筋綁扎同步進行，并每隔直線段1m曲線段0.5m設定位鋼筋，彎道處適當增加，保證布設后線

27、型要平順流暢。對于縱向預應力管道，綁扎鋼筋時要加架立鋼筋。波紋管內放硬塑料襯管以防砼澆筑時擠扁。管道接長用略大一些的波紋管套接，接縫處用防水膠帶裹緊以防漏漿。砼澆注完畢，及時把塑料管拔出，對預留孔道要通長檢查，確保孔道暢通。預留壓漿排氣孔，并將孔眼留在孔道最高位置處，排氣孔與波紋管相接部位也用膠帶裹緊，以防漏漿。3.6砼澆注1、一般規定：（1）、砼所用砂、水泥、石子、外加劑應符合施工規范要求。（2）、砼所使用的配合比應經監理審批后，方可進行砼施工。（3）、砼配料要準確，拌和時間宜保持在2.5分鐘左右，也不宜過長。（4）、砼運輸采用砼罐車，采用砼輸送泵輸送到位。（5）、砼澆筑前，應仔細檢查鋼筋、

28、模板及支架，確保無任何差錯時再澆注砼。原材料砼所用水泥、砂、石子、外加劑的質量應符合施工規范要求。（1）、水泥進場后應檢驗水泥品質試驗報告單，并抽檢試驗、凝結時間、安定性、強度等項目。（2）、砂的檢驗：砂進場后主要檢驗含泥量、壓碎指標及含水率。（3）、石子的檢驗：石子進場后應根據粒徑分別取樣試驗。試驗項目除應同砂外，還需檢測針片狀顆粒含量，要求針片狀含量5%。（4）、拌制砼所用的水，應采用潔凈的水。不得采用含有影響水泥正常凝結與硬化的油類、糖類等有害雜質的水。（5）、外加劑所用品種、摻量要符合施工質量要求。砼拌制砼拌制采用電腦計量強制式攪拌機，材料計量準確，拌制前要測定砂石料含水量，調整施工配

29、合比。砼攪拌時間要保持在2分鐘以上，但也不宜過長。砼拌制坍落度要根據配合比要求進行，同時要考慮坍落度運輸過程中損失適當增加。砼運輸砼運輸采用砼罐車。砼由攪拌樓運輸到施工現場，砼的和易性坍落度均要符合要求。砼運到澆注地點后如發生離析、嚴重泌水或坍落度不符合要求時，應進行第二次攪拌。砼澆注砼澆注前，應對支架、模板、鋼筋和預埋件進行檢查，模板內的雜物要清理干凈。砼澆注時，按先底板后腹板，最后澆頂板的順序進行，砼澆注采用泵車輸送到位，澆注底板時從中間向兩側對稱澆注，澆注頂板從兩側向中間進行，防止中間出現負彎矩將砼拉裂。砼應分層下料，每層厚度控制在30cm 左右，對稱下料，對稱振搗，振動棒移動距離約為振

30、動棒直徑的5倍，振動時間應根據坍落度大小調整，以做到砼表面不再下沉，表面出現平坦、泛漿，不再有氣泡冒出為宜。砼振搗時注意不要碰到波紋管，腹板及底板倒角處要加強振搗。頂板收面時要根據鋪漿條仔細找平，待砼收漿后，砼表面要進行拉毛處理。砼澆注后及時將波紋管內的塑料管拉出，并對管道進行清理。砼澆注時，臨時固結箱梁底板位置要做成1m寬通長水平平臺，便于擺放臨時鎖定用的張拉用工具梁，保證工具梁與底板密貼，并對底板起局部加固作用。工具梁由I30a、20組成。每工班制作五組抗壓試件，兩組同條件養護，三組送試驗室標養，并做一組彈模試件。3.7預應力鋼筋張拉、壓漿預應力鋼筋的檢驗對于鋼絞線進場后，要檢查出廠質量證

31、明 ，逐盤檢查外觀、直徑尺寸、表面不得有裂縫、小刺、劈裂、機械損傷、氧化鐵皮和油跡。并對鋼絞線抽樣作力學試驗，合格后方可投入使用。對于豎向預應力精軋螺紋鋼筋進場后，應檢查出廠質量證明書，表面不得有裂縫、結疤和折疊，并要取樣作力學試驗。對檢驗合格的鋼材應將其放在搭好的架空平臺上，并用苫布蓋嚴。錨具的檢驗為了確保預應力值的穩定，錨具進場時除檢驗其出廠質量證明外，還應按下列規定進行檢驗：（1）、預應力錨具的錨固能力不得低于預應力筋標準抗拉強度的90%。錨具應做錨固能力和硬度試驗，并要進行無損探傷。（2）、錨具的精度要求錨固時預應力筋的內縮量，不得超過錨具設計要求的數值（通常為1mm）。（3）、錨具表

32、面不得有裂紋、傷疤、銹蝕，尺寸不允許超過誤差。（4）、錨具要專人管理，尤其注意工具錨與工作錨不要混淆。張拉機具的檢驗、存放和注意事項根據預應力張拉噸位，選用張拉設備。縱向預應力頂板束、肋板束張拉采用YCW450A型千斤頂2臺，YCW400A型千斤頂4臺；豎向預應力張拉采用YCW100A型千斤頂2臺，橫向YCW25型2臺。張拉設備必須配套標定，以確定張拉力與壓力表讀數的關系曲線，標定張拉設備的試驗機或測力機精度不得低于2%，壓力表精度不宜低于1.5級，標定時千斤頂活塞的運行方向，應與實際張拉工作狀態一致，在使用過程中若出現以下幾種情況應重新標定。（1）、千斤頂經過拆卸修理。（2）、壓力表受過碰撞

33、或出現失靈現象，油壓表指針不能回零。（3）、張拉中預應力筋發生多根破斷事故或張拉伸長值誤差較大。（4）、千斤頂嚴重漏油。（5）、張拉次數超過200或油表標定已超過3個月。張拉機具必須由專人使用和管理，并加強保養和維護。對于高壓油泵，液壓油要經常過濾，油箱要定期清洗，連接油管要保持清潔，并要注意防塵、防雜物進入機內。千斤頂使用時要保證活塞外露部分的清潔。新油泵使用必須進行初運轉與排氣，安全閥調整等。油管與接頭要按規格控制，并隨時檢查，以免發生爆裂。預應力鋼筋下料、穿束預應力鋼筋下料前應認真審核圖紙，下料長度應按圖紙設計長度增加兩端工作長度。豎向預應力鋼筋下料時要注意長度變化，采用在鋼廠按設計尺寸

34、下料。鋼筋下料應采用砂輪切割機。鋼絞線編束時，按每束的數量，一端對齊，逐根編號，用18-20號鐵絲編織。為穿束方便，要將前端制成尖錐狀，以免刺破波紋管，兩端各用一臺5噸卷揚機交替牽引穿束。豎向預應力鋼筋、橫向預應力鋼絞線在澆注前預埋好，并用定位鋼筋固定，以保證位置正確和管道不變形。當豎向預應力鋼筋與箱梁平彎段的肋板束發生沖突時，可適當交替地向左和向右移動豎向鋼筋位置。預應力鋼筋張拉砼達到設計規定的強度，便可進行預應力鋼筋張拉，張拉采用張拉力和引伸量雙控。張拉前，對千斤頂、油表要先行率定，制定預應力張拉作業指導書，計算出每一束、每一級張拉力對應的油表讀數和伸長量。對錨具錨圈口及曲線孔道摩阻損失按

35、技術規范JTJ041-2000附錄G-9測定確定其超張系數。利用掛籃前的操作平臺作為張拉平臺，先張拉墩頂上的豎向預應力精扎螺紋鋼筋，再張拉底板上的臨時固結用臨時束，張拉前在箱梁底板上張拉位置安放工具梁，工具梁采用工30a工字鋼雙支，上放20槽鋼。0#塊縱向需張拉T1 2束。橫向預應力束部分，豎向預應力鋼筋需待第3節段施工后進行。張拉時做好標記，以便測定各鋼束的引伸量。裝錨具前，檢查兩端鋼絞線的工作長度是否符合要求。錨頭要緊貼墊板，上好的楔塊要齊平。千斤頂、錨具、管道要三對中并且保證千斤頂與錨下墊板垂直。張拉力按設計張拉力分級控制。兩端同時張拉時，兩端千斤頂升降壓、畫線、測伸長、插墊等工作應基本

36、一致。張拉時要保持四臺千斤頂同步對稱張拉，并記錄各分級拉力的伸長值，對鋼絞線的伸長值，伸長率進行復核驗算，實際伸長值與理論伸長值的差值應控制在6%以內，否則應采取措施，予以調整后，方可繼續張拉。符合規范要求后，頂壓、回錨、卸下千斤頂，并用107膠和水泥拌和物封錨。預應力筋的錨固，應在張拉控制應力處于穩定狀態下進行。預應力筋錨固后的外露長度不宜小于30mm。張拉應力控制為：對于鋼絞線：0 初應力10%wn con(持荷2min錨固)對于精軋螺紋鋼筋0 con(持荷2min錨固) 0（上述程序可反復幾次） 初應力 con(持荷2min錨固)。其中con為張拉時的控制應力，包括預應力損失值。豎向預應

37、力筋可一次張拉到控制應力，然后持荷5分鐘后測伸長和錨固。壓漿（1）、壓漿工作應在張拉完畢24小時內進行，水泥漿質量要求：水泥采用普硅42.5MPa水泥，使用前加強檢驗，確保水泥質量符合要求。拌和用水應為清潔飲用水。水灰比宜為0.4-0.5，水泥漿稠度控制在14-18s之間，水泥漿的泌水率最大不超過3%，拌和3h內泌水率控制在2%，泌水應在24h內重新全部被漿收回。Mpa；當孔道較長或采用一次壓漿時，最大壓力宜為1MpaMpa。為保證管道中充滿灰漿，關閉出漿口后，應保持不小于0.5Mpa的一個穩壓期，穩壓期不少于2分鐘。當氣溫高于35度時，壓漿宜在夜間進行。壓漿噴嘴與孔道間的聯結應緊密不漏，以免

38、空氣進入，影響壓漿質量。壓漿需連續進行，不得中斷。（3）每一工作班應留取不少于3組7.077.077.07cm的立方體試件，標養28天，檢驗其抗壓強度作為水泥漿質量的 評定依據。模板拆除0#塊張拉完畢，即可拆除模板及支架，800mm鋼管要繼續保留，用于抵銷懸澆施工中可能產生的不平衡荷載。拆除時先松掉牛腿、砂筒、聯結螺栓。放掉砂筒中的石英砂，使得工字鋼以上的支架體系下落，然后逐一拆除各部件。4掛籃懸澆施工：0#塊體施工完以后，在上面拼裝掛籃并做模擬加載試驗。根據模擬加載試驗，確定箱梁主梁應力值、撓度值、吊帶應力值、吊帶下降位移，底籃后托梁撓度值、底籃縱梁撓度值后，把掛籃移動就位。掛籃設計時考慮0

39、#塊的長度，從澆1#塊體時采用兩個獨立掛籃進行懸澆塊體的施工。4.1掛籃施工工藝流程：施工準備組拼掛藍支 底側 模綁扎底、腹板鋼筋立芯模綁頂板筋標定高程澆筑砼高程、線形監測養護、穿束張拉預應力束高程、線形監測前移掛藍標定高程壓砼試塊制作砼試塊調整底模下塊體施工4.2掛籃施工(1)掛籃的工作原理本工程采用液壓驅動式棱形掛籃。掛籃主構架采用棱形結構，剛度較大，變形小。掛籃的底模板前端懸掛在主構架上，后端吊于箱梁底板；內模通過兩根內滑梁承擔，內滑梁前端吊在主構架上，后端吊在箱梁上，內模向前推進時可在內滑梁滾動；外模通過四根吊帶吊在主構架上。掛籃在澆灌混凝土時，錨固裝置固定在橋面上；移動時，首先解除錨

40、固裝置，然后開動液壓油缸將掛籃向前推進。掛籃的施工程序如下：掛藍移動到新的混凝土澆注位置調整外模，并將其固定底板及腹板鋼筋綁扎內模推進頂板鋼筋綁扎混凝土澆注養護完成后張拉松開模板，準備澆注下一梁段推進掛藍(2)掛籃的安全在澆灌混凝土時，掛籃通過后錨固裝置固定在箱梁上，掛籃前端通過前工作輪抱住軌道而固定，軌道則用箱梁豎向預應力筋錨固在箱梁上。掛籃設計時，錨固安全系數應大于2。在0塊上安裝完畢，要對掛籃進行預壓，預壓時分級進行，最大預壓荷載要達到最大梁段重量的120%。 每次澆灌混凝土之前和掛籃移動之前，均應對錨固裝置和工作車進行仔細檢查。(3)掛籃安裝根據現場情況，掛籃采用30噸浮吊進行安裝，安

41、裝按以下步驟進行：首先用箱梁豎向預應力鋼筋將掛籃的移行軌道固在橋面上，然后在軌道上安裝下拉油缸、主千斤頂及液壓驅動裝置。掛籃安裝步驟一b.在掛籃軌道上安裝前后工作車和掛籃錨固裝置掛籃安裝步驟二 c安裝主框架掛籃安裝步驟三d安裝內模滑梁和底模掛籃安裝步驟四e安裝外模掛籃安裝步驟五f當箱梁底板鋼筋綁扎完畢，安裝內模。掛籃安裝步驟六g安裝工作臺。掛籃安裝步驟七4.2.1 鋼筋、模板施工：先移動掛籃底模到位，然后調整底模高程，再安裝外側模板，然后調整模板尺寸及標高。掛籃位置固定后，即可綁扎鋼筋，鋼筋在加工區加工成半成品，然后運至現場由設在0#塊位置處的跑挑運到橋面。先綁扎底板鋼筋、再綁扎腹板頂板骨架鋼

42、筋，安裝預應力束管道并定位，然后整體移動芯模就位并加固。模板、鋼筋施工完以后，再預埋各種預埋件。澆砼前，對掛籃的軸線和標高進行檢查和校核。 砼施工由于箱梁內鋼筋和波紋管布置密集，因此砼應有較好的流動性和可泵性。懸澆段內的砼由攪拌樓提供，罐車運輸，地泵澆筑。砼經泵送管泵送至施工梁段，每一對塊體對稱交替供料進行澆筑，確保平衡。先澆筑底板砼，再澆筑腹板砼，左右腹板砼同時對稱澆筑，最后澆筑面板砼。梁段砼自前端（懸挑端）開始向后澆筑，在澆筑梁段根部與前一澆筑段接合。每一次砼在初盤砼初凝之前澆筑完畢。箱梁底板和腹板、面板砼采用插入振搗器振搗密實。面板砼抹面拉毛收漿后立即用土工布等覆蓋，然后澆淡水養護，防止

43、產生收縮裂縫。養護天數不少于15天，并且每天養護次數以砼表面保持濕潤為準。箱梁內模在砼強度達到設計強度的80%后拆除，底模在縱向懸澆束張拉完后拆除，底模拆除后即可移動掛籃，進行下一懸澆塊體的施工。、 箱梁施工撓度控制：為了控制箱梁撓度，必須在澆注第一節梁段時，對其撓度進行嚴格控制。在梁段施工中，對掛籃移動前后、澆砼前后、預應力束張拉前后六個狀態進行標高測定，并與設計對照調整。由于施工中的日照溫差影響比較突出，實際砼強度也高于設計要求，以及施工精度誤差等原因，造成實際箱梁撓度值與理論計算值有偏差，為了掌握這些偏差數據，以便對每一梁段立模標高進行調整，對施工測量采取以下措施：（1）、 觀測精度要求

44、：將跨河兩岸的施工水準點高程準確的聯系起來，對超限的測回進行重測，直至合格。風大和溫度高的時候停止測量，保證精度。（2）、 成立專門的觀測小組，由有經驗的專職測量工程師測量，要定人定儀器、定時進行觀測，避免測量上的人為誤差。加強掛籃移動前后，砼灌注前后，預應力張拉前后6個小時態的撓度變化測量。每節段施工完后，整理出撓度曲線表進行分析，及時準確的控制及調整施工中發生的偏差值。（3）、 合攏前相接的2個“T構”最后34個節段在立模時進行聯測，以便互相協調，以保證合攏精度。懸澆灌注施工中撓度控制極為重要，直接影響到合攏精度成功與否，為此主要注意以下幾點：（1）、 切實做好掛籃的加載試驗，測出掛籃的彈

45、性變形值，為各節梁段設置預拱度提供可靠數據。（2）、施工過程中，嚴密監視模板與掛籃的變形情況，及時調整控制掛籃走行及前支點變形引起的豎向撓度。（3）、加強對施工梁段6個進時態的撓度觀測，認真分析觀測數據，綜合設置下一節段的預拱度，尤其是對合攏前34個節段，必須進行聯測，及時調整立模高程，確保合攏精度。4.2.3預應力施工（1）、 預應力管道制安：預應力管道采用優質波紋管，由制管機在工地現場卷制。波紋管的下料長度為鋼束的設計長度。波紋管每隔80cm設井字型定位鋼筋固定，彎道處適當加密，定位鋼筋焊在鋼筋骨架上，并根據預應力束的線型布設。管道接長采用波紋連接管套接，較正常直徑大3mm。接管設于梁端，

46、接縫處用防水膠帶裹緊，并在波紋管內設PVC塑料內襯管，以防澆筑砼漏漿。對長束管道，預留壓漿排氣孔，并將孔眼留在孔道最高位置處，排氣孔與波紋管相接部位也用膠帶裹緊，以防漏漿。（2）、 鋼絞線的下料穿束：下料前認真校核鋼絞線設計長度，按所需長度（包括兩端工作長度）切割下料，并用膠布包裹。在兩端各放一臺5T卷揚機，縱向束由卷揚機交替牽引穿束，穿束前，用鋼絲扎緊，并將前端制成尖錐狀。穿束前，對預應力管道檢查有無異物并清除。豎向預應力鋼筋及波紋管在澆筑砼前預埋好，并用井字型定位鋼筋固定牢固，以保證位置正確和管道不變形。預埋的壓漿管與鐵皮管間用膠帶包裹緊密，以防漏漿。（3）、 預應力張拉：在砼達到設計規定

47、的強度和齡期后，方可張拉，張拉前，對千斤頂，油泵等進行率定。利用掛籃前的操作平臺作為張拉平臺。張拉前，制定預應力張拉特殊作業指導書，計算出每一級張拉力作用下相對應的伸長量。裝錨具前，檢查兩端鋼絞線的工作長度是否符合要求。錨頭要緊貼墊板，上好的楔塊要齊平。千斤頂、錨具、管道要三對中并且保證千斤頂與錨下墊板垂直。張拉力按設計張拉力分級控制，懸澆及合攏束張拉時要保持四臺千斤頂同步對稱張拉，并記錄各分級拉力的伸長值，對鋼絞線的伸長值、伸長率進行復核驗算，符合規范要求后，頂壓、回錨、卸下千斤頂，然后進行下一步張拉，箱梁張拉結束后，將錨用砂漿摻107膠密封。縱向預應力束采用兩端對稱張拉，橫向、豎向預應力筋

48、單端張拉。按設計張拉程序先張拉長束后短束，先張拉縱向預應力束，再張拉豎向橫向預應力筋。縱向懸澆束在移動掛籃前張拉完畢。（4）、 壓漿：孔道壓漿在掛籃前移后進行。按設計配合比拌制灰漿，為減少收縮，摻入適量的膨脹劑。在壓漿端口，設置壓漿閥門、管節等壓漿工件。壓漿緩慢均勻進行，應達到另一端飽滿，并達到排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為止，當氣溫高于25時壓漿在夜間進行。壓漿必須連續作業不得中斷。4.3箱梁直線段施工兩邊跨直線段箱梁施工采用滿堂支架，該段對河塘清淤后用山場碎石填筑而成，用重型壓路機分層碾壓密實并整平后，在上面搭設碗扣支架，支架底鋪設24槽鋼鋪底，支架間距為60120cm，步距120cm

49、。在鋪上底模板后進行堆載預壓，預壓材料為袋裝砂，預壓重為現澆段箱梁重的120%，預壓穩定三天后卸載。邊跨直線段滿堂支架結構圖：邊跨箱梁砼一次澆筑成型，其施工順序為：調整底模模板支立外側模板綁底腹板鋼筋安底腹板預應力管道安裝腹板芯模支立頂板芯模綁頂板鋼筋并安裝預板預應力束管道澆砼養生4.4邊跨合攏段施工(1)、合攏段側模及芯模利用掛籃的內外側模，合攏段砼一次澆筑成型。邊跨合攏吊架簡圖如下： 0.15m 1.85m鋼枕 邊跨現澆段 懸澆塊 (2)、在合攏段砼澆注前適當溫度時完成勁性骨架的聯接。勁性骨架聯接后，張拉部分合攏段相應預應力束進行預鎖定。(3)、在合攏段兩端懸澆塊體上各加合攏段砼一半重量的

50、配重，配重用水袋。中跨掛籃不拆除作為配重。(4)、選擇一天中最低溫度時間段，進行合攏段砼的澆筑，澆筑砼過程中，隨砼的澆筑分級放水減輕配重。(5)、砼澆筑完以后，立即覆蓋灑水養生，砼達到設計規定的強度后，張拉合攏段預應力束，然后解除0#塊的臨時固結，完成體系轉換。4.5中跨合攏段施工(1)、拆除一端掛籃，另一段掛籃前移，改成中跨合攏段吊架。在進行邊跨施工的同時，將中跨合攏段吊架就位和安裝底側模板。先拆除一端掛藍，將另一端掛藍前移，并將掛藍改為吊架。吊架利用原有掛藍結構，將頂部主梁受力由原來的懸挑改為簡支，由于兩個9#塊的底板與中跨合攏段非平面連接，有縱坡，所以在底板上要重新配制底模即鋪設木板及竹膠板來進行調整吊架底板與合攏段底板間的空隙。外側模均重新配制，形式同邊跨合攏段。中跨合攏吊架簡圖如下： 鋼枕 中跨9#塊 15cm 9#塊 2米 2米 2米(2)、在合攏段兩端各加合攏段砼一半重量的配重，配重材料為水袋。在設計允許的溫度時完成勁性骨架的聯接。勁性骨架聯接后，先張拉部分預應力束將中跨鎖定，并完成合攏段鋼筋、模板和管道的安裝。(3)、選擇一天中最低溫度時間段，進行合攏段砼的澆筑。(4)、澆注砼過程中，隨砼的澆筑分級放水減輕配重。為防止出現新澆砼自身收縮，在砼中加入適量的微膨脹劑。(5)、砼澆筑完后立即覆蓋灑水養生，待砼達到設計規定的強度和齡期后，按設計順序張拉底頂板預應力合攏束。