1、道太溪大橋高墩爬模工程安全專項施工方案編制：_復核：_審批：_二一六年五月目 錄1 編制依據12 工程設計概況23 爬模架技術經濟及安全性24 墩身懸臂模板施工方法34.1 LG-240模板的組成34.2 LG-240懸臂模板的特點34.3 LG-240懸臂模板的組裝順序34.4 LG-240懸臂模板使用應注意的問題44.5 LG-240懸臂模板施工流程45 墩身鋼筋施工方法65.1 鋼筋加工及安裝65.2 防雷接地設置66 墩身混凝土施工方法67 安全、文明施工保障措施77.1 懸臂模板施工安全管理措施77.2 懸臂支架的荷載說明77.3 高空作業安全管理措施87.4 爬模架安全保證體系87

2、.5 爬模架各階段注意事項88 應急預案128.1 爬模架設備安裝過程的應急預案128.2 爬模架正常使用過程中的應急預案138.3 架體在爬升過程中的應急預案138.4 架體在拆除作業中的應急預案149 設計計算169.1 可調圓弧懸臂爬模系統的組成169.2 系統主要技術指標179.3 墩身爬模平面布置179.4 荷載計算179.5 荷載工況及其效應組合199.6 模板系統計算199.7 架體結構分析計算249.8 結論321 編制依據編號規范、標準主編單位1專業施工圖2建筑模板設計圖集建設部3鋼結構設計手冊機械工業部4結構力學同濟大學5建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20086建筑

3、工程大模板技術規程JGJ 74-20037鋼結構設計規范GB50017-20038建筑結構荷載規范GB50009-20129混凝土結構設計規范GB50010-201010鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205-200111公路橋涵施工技術規范JTG/T F50-201112混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-200213建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-201114建筑施工模板安全技術規范JGJ162-200815建筑工程大模板技術規程JGJ 74-200316鋼結構設計規范GB50017-200317建筑結構荷載規范GB50009-2012采用的材料力學性能指標

4、材料抗拉、抗壓和抗彎（MPa）抗剪（MPa）斷面承壓（MPa）Q235鋼材215125325Q345鋼材31018040040Cr鋼材560.0347.2木材13鋼材彈性模量2.06105木材彈性模量9.51032 工程設計概況本工程為道太溪大橋墩身模板施工工程。本橋平面位于曲線上，單線橋。起止里程為DK131+900.2DK132+311.72，中心里程為DK132105.96，孔跨布置為3-24m簡支T梁+1-(48+80+48)m連續梁+4-32m+1-24m簡支T梁，橋長為411.52m。本設計針對4#、5#墩墩身內外模，模板設計不包括帽梁及承臺模板。墩身結構為薄壁圓端形空心墩。4#、

5、5#墩身高分別為56.5m、69.0m，采用大塊整體鋼模分節段立模澆筑成型。為保安全、加快施工速度、降低工程成本及施工質量，本工程中橋墩主要采用LG-240懸臂模板施工方案。標準澆注高度4.5m，為防止澆筑漏漿，每次澆筑時模板下包50mm且在已澆筑好的結構頂部邊緣與模板間粘貼雙面膠；為防止混凝土從模板上端溢出影響每次澆筑間接縫效果模板上懸100mm,故模板設計高度為4.65m。因外澆筑面對澆筑效果要求較高，所以面板采用我公司提供的進口板。3 爬模架技術經濟及安全性(1) 采用“可調圓弧懸臂爬模技術”，可獲得良好的技術經濟效益和社會效益。(2) 采用該技術，減少了高空危險作業的工作量。保證了安全

6、生產、文明施工。(3) 幾方面因素同時作用，保證工程進度，大大縮短工期的目的，例如：A、傳統的圓弧墩身支模方法為將模板按設計半徑加工成定型模板，但這種做法模板的通用性不好，模板費用一次攤銷，成本較高，可調半徑圓弧模板就克服了傳統圓弧模板的缺點，使模板的通用性大大提高。B、根據工程需要，可同時提供多個操作平臺，節省搭設綁扎鋼筋、清理維護等操作平臺的時間；C、爬模架安裝完成后含有綁扎鋼筋、模板操作、爬升操作、清理維護等各操作平臺，可以保障各施工工序穿叉作業，架體爬升時間基本不占用施工工序的時間，大大縮短施工工期；D、爬模架體系可最大限度的帶著模板一起爬升，只有極少量的模板需要使用塔吊吊運，最大限度

7、地減少了塔吊吊次，縮短工程工期；E、爬模架的合模、拆模等操作簡便易學，與傳統的合模、拆模工藝相比，可以大大節省時間；F、核芯筒內爬模架設計有物料平臺，可以堆放鋼筋等施工物料，且物料平臺的承載力較大，能減少吊運物料的頻次，從而保證施工進度。(4) 提高了墻體混凝土施工質量及混凝土結構工藝水平。(5) 節省人工，為施工管理帶來綜合效益。(6) 架體間采用側片連接，螺栓固定，保證了架體的整體性。(7) 爬模架附墻點靠預埋裝置和附墻座直接與墻體連接固定，確保了爬模架使用的安全。(8) 采用爬模架施工，在結構施工中插入裝修施工，大大縮短工程施工工期，滿足現場施工節奏的需要。(9) 與其它爬模架相比，架體

8、跨距大，投入使用早，需要現場配備資源少，安裝及拆除方便、爬升速度快、占用場地小、快速，現場整潔等。4 墩身懸臂模板施工方法4.1 LG-240模板的組成該種模板體系主要由以下部件組成：模板、上平臺、主背楞、斜撐、后移裝置、承重三角架、主平臺、吊平臺、埋件系統。兩榀支架作為一個單元塊。4.2 LG-240懸臂模板的特點LG-240模板主要用于橋墩、混凝土墻等結構的雙側模板施工。混凝土施工簡單、迅速，且十分經濟，混凝土表面光潔，是一種理想的墻體模板體系1支架、模板及施工荷載全部由對拉螺桿、預埋件及承重三腳架承擔，不需另搭腳手架，適于高空作業。2模板部分可整體后移600mm，以滿足綁扎鋼筋，清理模板

9、及刷脫模劑等要求3模板可利用錨固裝置使其與混凝土貼緊, 防止漏漿及錯臺。 4模板部分可相對支撐架部分上下左右調節，使用靈活。5利用斜撐模板可前后傾斜，最大角度為30。6各連接件標準化程度高，通用性強。7支架上設吊平臺，可用于埋件的拆除及砼處理。8懸臂支架設有斜撐，可方便調整模板的垂直度。4.3 LG-240懸臂模板的組裝順序1貨物送到現場后，工地模板方面的負責人應將各部件分門別類碼放于工地木工房，不得隨意亂堆，以免丟失。2在木工房的平臺上將模板拼裝好，注意保證其平整度，上好吊鉤。3組裝主背楞桁架，連接件安裝要緊。4第一次澆筑砼、預埋埋件。5先將三角架和后移裝置組裝起來，插好銷子，上好平臺立桿。

10、6拆模、安裝三角架及模板，第二次澆筑砼7提升模板及支架，安裝吊平臺，第三次澆筑砼。8重復第三次澆筑。9提升流程見10預埋件工作流程見。4.4 LG-240懸臂模板使用應注意的問題1同一單元塊的兩榀架體之間應用48鋼管連接禁錮，平臺搭設安全可靠。2埋件系統預埋的位置要求準確，在澆筑混凝土前必須由專人再次復核其位置，確保誤差不大于1mm。3每次拆模后都須將面板上附著的雜物清理干凈，并在澆混凝土前刷脫模劑。4拆模后如模板須落地，則其面板不可直接放在地面上，而應在地面上先墊木方，再將模板放在木方上，以保證模板的周轉次數。5模板整個單元往上提升時，吊鉤一定要吊于主背楞上部的吊具上，切記不得吊于模板的吊鉤

11、上。6澆筑混凝土前，模板的下部應利用三腳架上的后移裝置將模板調到緊緊地與已澆好的混凝土接觸上，防止再次澆筑混凝土時漏漿及錯臺。7模板支好后，各單元塊間次背楞一定要用芯帶及楔形銷連好，保證各單元之間連成一個整體，同時保證各單元連好后成一條直線。8澆筑混凝土前，對拉螺桿一定要按圖紙位置拉接，以保證混凝土質量。9要定期檢查模板單元上各個螺絲的松緊情況，如發現有松動應及時擰緊。4.5 LG-240懸臂模板施工流程步驟示意圖說明第一次爬升第一次砼澆筑完后，拆除模板及支架；清理模板表面雜物；吊裝爬架，按設計圖紙將爬架掛在相應的埋件點上；通可調斜撐調整模板的垂直度；通過錨固裝置將模板下沿與上次澆筑完的砼結構

12、表面頂緊，確保不漏漿和不錯臺(此圖中架體僅為示意，具體結構形式以方案附圖中的架體為準)。第二次和第二次以上提升在第一次爬升的爬架下安裝吊平臺以便拆除可周轉的埋件，清除模板表面雜物按設計圖紙把爬架吊裝就位，拆除前一次可周轉的預埋件，以備用(此圖中架體僅為示意，具體結構形式以方案附圖中的架體為準)。 5 墩身鋼筋施工方法5.1鋼筋加工及安裝橋墩鋼筋在鋼構件加工廠集中加工成半成品，汽車倒運至現場安裝成型。鋼筋使用前應將鋼筋表面油漬、漆皮、鱗、銹清除干凈。鋼筋應平直，無局部彎折，成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋均應調直。 利用塔吊吊鋼筋，按設計規范要求施工接頭，主筋直徑大于20mm的采用直螺紋套筒連接，同時準確

13、放置各種預埋件。5.2防雷接地設置鋼筋施工中，嚴格按照防雷接地預留要求示意圖設置接地鋼筋及接地端子，注意焊接質量及埋設位置。利用墩身主筋設置2根接地鋼筋，接地鋼筋之間全部采用直徑16mm“L”型鋼筋焊接連接，焊接長度雙面焊時不小于55mm，單面焊時不小于100mm，焊縫厚度不小于4mm。接地鋼筋網各點電氣需連續貫通，預留接地電阻阻值應1，混凝土澆筑前應逐個測試后方可施工。鋼筋施工完畢后，在墩身鋼筋四周設置同強度砼墊塊，墊塊應互相錯開、分散布置，并不得橫貫保護層的全部截面，采用扎絲牢靠綁扎在鋼筋上，扎絲頭面向墩身里側，墊塊布設數量不得少于4塊/m2，不得使鋼筋直接接觸模板，鋼筋凈保護層厚度4cm

14、。在鋼筋施工過程中，注意橋墩接地端子、測溫線的埋設、及其它預埋件的埋設等。6 墩身混凝土施工方法1.橋梁工程空心墩施工由4#混凝土拌合站提供，混凝土運輸車運至現場，通過汽車泵泵送入模。該橋墩身混凝土為C35高性能耐久性混凝土。混凝土施工采用拌和站集中拌制，混凝土罐車運輸至施工現場，混凝土輸送泵入模，泵管由墩內串入，并不斷接高，插入式振搗器振搗，在模板拆除后用環布于模板上的灑水管連續灑水養生，分節段澆注完成。 2.優化砼配合比。在滿足泵送條件下嚴格控制砼坍落度，其彈性模量也須滿足規范要求。 3.砼灌注要對稱分層進行，一般以層厚不超過30cm為宜。搗固要密實，不能漏搗、重搗和搗固過深，搗固棒不接觸

15、模板，搗固時不許錯動預埋件位置。待砼終凝后，及時對砼表面進行鑿毛處理。 4.模板采用塔吊吊升，手動葫蘆配合翻動內模。模板每翻動一次4.5m，同時接高內腳架平臺。5.模板拆模后，由上而下灑水養護，確保混凝土表面潤濕，養護時間不少于7天。氣溫低于5時，覆蓋保溫，不得灑水。6.每節墩頂混凝土面充分鑿毛，露出新鮮的混凝土，并沖洗干凈，在上節混凝土澆筑前，將混凝土面澆一層1cm厚同強度1：1水泥凈漿。7 安全、文明施工保障措施 7.1 懸臂模板施工安全管理措施1.嚴格按照設計圖紙進行操作。2.工人在進行模板安裝及拆除時，必須戴安全帶，安全帶掛在安全的骨架上。3.工人必須戴安全帽，穿防滑鞋，發現有違規者，

16、應制止。4.模板吊升應又專人指揮。5.模板上的腳手架必須符合安全要求，平臺跳板必須與腳手架捆綁牢固，跳板盡量不要求出現懸挑的現象，若需要時，必須按設計要求或規定的標準搭設跳板，發現有不符合要求時，應立即整改直至滿足要求為止，否則不準進入下一道工序。6.設置防墜落安全網。 7.墩身四周設置安全區域，做好圍欄，防止墜物傷人。 8.模板拆除要等到混凝土達到10MPa后才能進行。9.懸臂模板吊升必須在白天進行。10.當遇到雷雨、風力達到5級以上時，不得進行作業。11.嚴禁上下同時作業，嚴防高空墜落。12.嚴禁在懸臂模板架上堆放重物，懸臂模板架主平臺設計荷載3KN/m2，上平臺及吊平臺為0.75 KN/

17、m2。13.做好班前安全技術交底。14.因違反安全管理規定，造成人員受傷或死亡，必須視情節嚴重程度嚴厲處罰。7.2 懸臂支架的荷載說明1.懸臂支架上不能堆放過重的物品，如鋼筋、鋼管腳手架等。2.操作平臺單榀支架的設計荷載為：300KG。3.操作平臺單榀支架的設計荷載為：500KG。7.3 高空作業安全管理措施1.凡是離地面2米以上的作業必須遵守下列規定：2.作業人員必須定期進行檢查，對不適宜高處作業的人員：不得從事此項工作：3.高處作業人員必須系好安全帶、戴安全帽、穿防滑鞋，禁止打赤腳或穿拖鞋作業。4.作業人員上下腳架要安設爬梯，不得攀登腳手架上下，更不允許乘做非乘人的升降設備上下，發現違規者

18、，立即制止。5.腳手架臨空應設置欄桿，要接安全網等防護設施：6.安全網在使用前，應按規定進行試驗，合格后方準使用。7.高空作業區的風力5級以上時，應停止作業。8.塔吊操作必須具備塔吊司機專業資質，每個塔吊配齊專業指揮員操作前后都必須嚴格檢查電路搭接，鋼絲繩的安全可靠性，在保證安全條件下方可操作。9.因違反安全管理規定，造成人員受傷或死亡，必須視情節嚴重程度嚴厲處罰。7.4 爬模架安全保證體系1.現場施工人員，都要自覺遵守國家和施工現場制訂的各種安全技術規程和制度。2.施工作業時，必須嚴格按照設計圖紙要求和施工操作規程進行。3.進入施工現場，必須戴好安全帽，高處作業必須系好安全帶。4.嚴格按照規

19、定，保證安全用電。5.認真做好班前班后的安全檢查和交接工作。有權拒絕違章指揮違章作業的指令。6.在施工過程中，有關各方都要注意對爬模架各部件的保護工作。7.5 爬模架各階段注意事項7.5.1 爬模架安裝過程注意的問題(1)爬模架在安裝前應根據專項施工方案要求，配備合格人員，明確崗位職責，并對有關施工人員進行安全技術交底。(2)安裝前必須根據施工方案和設計要求，檢查所有運往現場的零部件質量和數量，符合要求后方可安裝使用。(3)準確預埋好爬模架預埋套管的預埋位置，是確保順利安裝、爬升使用的重要環節，應嚴格控制預埋件和預埋套管垂直于墻體外表面，孔位上下、前后偏差5mm，孔徑偏差2mm，左右偏差5mm

20、；為保證預埋位置的準確，應用輔助筋將預埋套管與墻體橫向鋼筋焊接固定，防止跑偏。(4)正常情況下，在結構墻體混凝土強度達到10Mpa（特殊要求的另行規定）要求后，既可在預埋孔處安裝M30直徑的穿墻螺栓及爬模架的附墻裝置。用力擰緊螺母達到6080N.m的扭矩。(5)附墻裝置的安裝必須符合使用要求，螺栓孔位偏差未達到要求的不得進行安裝；預埋孔處墻面必須平整，并在安裝附墻座時用錘子敲打外立面以防止附墻座與墻體件有混凝土殘渣或沙礫存在，以保證附墻座與墻體的充分接觸；前后螺桿絲扣必須露出3扣以上，且墊板一側螺栓使用雙螺母固定；螺母必須擰緊以確保附墻座與墻面的充分接觸；并在螺桿露出部分用膠帶纏上，以免混凝土

21、落在螺栓上影響螺栓的拆裝。(6)爬模架上所有零部件的連接螺栓、銷軸、鎖緊鉤及楔板必須擰緊和鎖定到位，并用彈簧墊圈、彈簧銷或開口銷定位保險。經常插、拔的零件要用細鋼絲拴牢。(7)架體支承跨度的布置，不能超過液壓油缸的頂升能力。兩附墻點直線布置不應大于6m，折線或曲線布置不能大于5.4m。(8)架體的懸挑長度，整體式爬模爬架不得大于1/2水平支承跨度或3米，單片式架體不應大于1/4水平支承跨度。(9)水平梁架及三角架或主框架在兩相鄰附著支承裝置處的高差應不大于20mm。(10)三角架或主框架的防傾、導向裝置垂直偏差應不大于5或30mm。(11)搭設物料平臺必須將其荷載獨立傳遞給工程結構。在使用工況

22、下，應有可靠措施保證物料平臺荷載不傳遞給架體。(12)當水平梁架不能連續設置時，局部可采用腳手架桿件進行連接，但其長度不能大于2m，并且必須采取加強措施，確保其連接剛度和強度不低于水平梁架的結構。三角架或主框架、水平梁架的各節點中，各桿件的軸線應匯交于一點。(13)懸挑端應以豎向主框架為中心成對設置對稱斜拉桿，其水平夾角應不小于45。(14)主承力點以上的架體高度為懸臂端，應在爬模架正常使用階段將懸臂端的中間位置與結構進行剛性拉接固定，以減少風荷載對架體的影響，拉接水平間距不大于3米。(15)附加鋼管腳手架的搭設按雙排腳手架的搭設要求進行搭設，在每一作業層架體外側必須設置上、下兩道防護欄桿(上

23、桿高度1.2m，下桿高度0.6m)和擋腳板（高度180mm），豎向鋼管的水平間距為1.5米（要將整個架體上下通連），鋪設平臺的小橫桿間距為0.9米，鋪設腳手板厚度為5cm；架體外立面必須沿全高設置剪刀撐，剪刀撐的跨度不得大于6.0m；其水平夾角為4560，并應將三角架或主框架、架體水平、懸挑梁架和構架連成一體。架體升降時主平臺和底層腳手板最內側與墻體之間設置可折起的翻板構造，保持架體底層腳手板與建筑物表面在升降過程中和正常使用時的間隙，防止物料墜落。(16)在爬模架的水平梁架上綁小橫桿，在小橫桿上鋪設腳手板，通過小橫桿控制腳手板離墻的防護距離，要求腳手板離混凝土墻面的距離均應小于100mm，并

24、用翻板對結構面與架體空隙間進行防護。(17)爬模架安裝到位后，為保證施工安全，應及時按有關腳手架安全技術規范要求，鋪設腳手板及安全網。鋪設腳手板時應考慮架體單元體之間爬升時留有100mm左右的間隙，并設置翻板結構，以防止爬升時相互碰撞。架體的底層和外圍側面，以及爬升時的架體開口端的各平臺相應位置都應加一道護身欄桿，并應采用密目安全網進行全封閉防護，爬升時嚴禁進行其他作業（與爬升無關的）。(18)嚴禁在夜間進行架體的安裝和搭設工作(19)爬模架安裝完畢后，應由設備所有單位與安裝使用單位的有關人員（包括負責生產、技術、安全的相關人員），共同對安裝完的爬模架進行安裝檢查驗收，雙方驗收合格簽字后即可投

25、入使用。7.5.2 爬模架在結構施工階段的注意事項(1)爬模架附墻作業時，墻體混凝土強度應達到10Mpa（特殊要求的另行規定）以上。(2)結構施工時，爬模架施工荷載（限兩層同時作業）小于3KNm2，與爬模爬架無關的其它東西均不應在腳手架上堆放，嚴格控制施工荷載，不允許超載。(3)五級（含五級）以上大風應停止作業，大風前須檢查架體懸臂端拉接狀態是否符合要求，大風后要對架體做全面檢查符合要求后方可使用，冬天下雪后應清除積雪并經檢查后方可使用。(4)非爬模架專職操作人員不得隨便搬動、拆卸、操作爬模架上的各種零配件和電氣、液壓等裝備。(5)架體爬升完畢后或清理模板完畢后，都應立即將架體上的模板靠近墻體

26、，并用模板穿墻螺栓將模板與墻體進行剛性拉接，模板上方的架體應與鋼筋或鋼結構做剛性拉接，拉接的水平間距不應大于3米，以便在架體上二層平臺上進行綁筋作業，同時確保架體上端有足夠的穩定性。(6)爬模架專職操作人員在爬模架的使用階段應經常（每日至少兩次）巡視、檢查和維護爬模架的各個連接部位；確保爬模架的各部位按要求進行附著固定。(7)在爬模架上進行施工作業的其他人員如發現爬模架有異常情況時，應隨時通報爬模架專職操作人員進行及時處理。(8)爬模架在結構施工中，嚴禁借助架體校模。(9)模板退模A、檢查模板鉤是否有缺失現象，如有缺失應立即通知甲方將其配備齊全，檢查模板鉤是否與模板緊固連接,如未緊固連接，應先

27、連接緊固再進行下一道工序；B、敲打模板上端以消除或減少模板與墻體混凝土表面的吸附力，同時調節一組架體豎向支撐架上的模板調節支腿，使模板向后傾斜；C、清理主梁齒條上的雜物，拔出滑車楔板，對一組架體用專用扳手同時操作將模板退出，退出最大離墻面距離為700mm。D、模板退出到位后，立即用滑車楔板將滑車鎖定，同時調節調節支腿，使模板垂直。E、清理模板表面,涂刷脫模劑。(10)每施工3層或施工進度較慢及施工暫時停滯時每個月都應對導軌、主梁齒條、調節支腿、防墜裝置、各連接螺栓等進行保養，以保證架體的正常使用。7.5.3 爬模架在爬升過程注意問題(1)爬模架爬升時，架體上不允許堆放與爬升無關的雜物。(2)爬

28、模架爬升時，結構外表面不應有阻礙架體爬升的物料桿件伸出，相鄰兩組架體間不應存在搭接現象。(3)爬升過程中應實行統一指揮、規范指令，爬升指令只能由一人下達，但當有異常情況出現時，任何人均可立即發出停止指令。(4)爬模架爬升到位后，必須及時按使用狀態要求進行附著固定。在沒有完成架體固定工作之前，施工人員不得擅自離崗或下班，未辦交付使用手續的，不得投入使用。(5)遇五級（含五級）以上大風和大雨、大雪、濃霧和雷雨等惡劣天氣時，禁止進行爬升和拆卸作業，夜間禁止進行爬升作業。(6)正在進行爬升作業的爬模架下面，嚴禁有人進入施工現場，并應設專人負責監護。7.5.4 爬模架在拆除過程注意的問題(1)爬模架的拆

29、卸工作須嚴格按照專項施工方案及安全操作規定的有關要求進行。(2)拆除工作前對施工人員進行安全技術交底，爬模架的拆除必須經項目部生產經理或總工程師簽字后方可進行。(3)爬模架拆除屬于高空特種作業，從事高空作業的人員必須經過體檢、凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、暈高癥或視力不夠以及不適合高空作業的，不得從事登高拆除作業。(4)操作人員需熟知本工種的安全操作規定和施工現場的安全生產制度，不違章作業。對違章作業的指令有權拒絕，并有責任制止他人違章作業。操作人員將安全帶系于墻體在臺倉外一側的墻體施工鋼管操作架上，防止爬模架拆除過程中本身失穩造成墜落事故。(5)操作人員必須正確使用個人安全防護用品，必須著裝

30、靈便（緊身緊袖），必須正確佩帶安全帽和安全帶，穿防滑鞋。作業時精力要集中，團結協作，統一指揮。不得“走過擋”和跳躍架子，嚴禁打鬧玩笑，酒后上班。(6)拆除過程中，應指派一個責任心強，技術水平高的工人擔任指揮，負責拆除工作的全部安全作業。(7)拆除架體前劃定作業區域范圍，并設警戒標識，與拆除架體無關的人員禁止進入。拆除架體時應有可靠的防止人員與物料墜落的措施，嚴禁拋扔物料。(8) 拆架前應對架體進行拆除驗收：液壓電控設備須全部吊離架體，架體上的雜物須清除，架體上的混凝土凝塊須清理，相鄰架體之間不能有搭接現象，翻板結構須折起且捆綁牢靠，墻面不能有阻礙架體拆除的物料伸出，架體不能有物料桿件伸入結構，

31、上支撐架與結構設立的拉接須解除。(9)拆除作業時應根據機位布置特點配備數量足夠的鋼絲繩，外加導鏈平衡架體，保證待拆除架體受力均勻。(10)架體拆除時應：拆桿和放桿時必須由23人協同操作，拆除大橫桿時，應由站在中間的人將桿件順下傳遞，下方人員接到桿件拿穩拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。(11)架體拆除作業時：如先行抽出導軌，需將下爬升箱與架體捆綁牢靠；如固定套抱導軌與架體一起拆除時，須將固定套與架體捆綁牢靠。(12) 爬模架拆除后，要及時將結構周圈搭設防護欄桿；架體拆除一半時，結構出現的防護漏洞要及時進行搭設，并設醒目標志，在架體邊側搭設防護拉桿，防止人員墜落。(13)遇四級（含

32、四級）以上大風和雨雪天氣、濃霧和雷雨天氣時，禁止進行架體的拆除工作，并預先采取加固架體的措施。(14)拆除工作因故不連續時，應對未拆除部分采取可靠的剛性固定措施。主承力點以上的架體高度為懸臂端，應在爬架正常使用階段將懸臂端的中間位置與結構進行剛性拉接固定，以減少風荷載對架體的影響，拉接水平間距不大于3米。(15)禁止夜間進行爬模架的拆除工作。8 應急預案為確保爬模架順利正常的使用，并保證爬模架在出現緊急情況時能及時有效地解決發生的問題，特制定爬模架應急預案。8.1 爬模架設備安裝過程的應急預案現場安裝方法按施工方案安裝步驟進行，兩個附墻機位間的支模體系先在地面進行組裝，組裝完畢后再用塔吊進行整

33、體吊裝，吊裝過程中容易出現的問題有：8.1.1 塔吊掛鉤沒掛緊或掛鉤位置不正確爬模架在進行整體吊裝前應預先在地面組裝位置進行預吊裝，重點解決掛鉤位置問題。先將架體稍稍吊起，看架體是否有變形，掛鉤是否牢靠，待確定無誤后，方可進行吊裝。應找準掛鉤位置，如吊起后架體傾斜過大應將其回落至地面，從新選擇掛鉤位置，待架體在吊起后沒有較大傾斜的情況下再將架體吊裝至安裝位置，并做出標識，以便下次吊裝時找準掛鉤位置。8.1.2 兩三角支撐架間的水平側片與連接板孔位不對相鄰兩個主承力架安裝入位后，連接兩機位之間的水平側片，水平側片與三角支撐架上的連接板孔位不對正時，首先檢查選擇的水平側片尺寸是否正確，如選擇的是正

34、確的，說明預埋位置有所偏差，偏差小于10mm可通過對附墻裝置上的固定套調整以改變兩三角架之間的距離，從而使連接板上的孔位對正，若孔位偏差過大則需在墻體重新打孔并安裝附墻裝置（因此每次預埋都須嚴格檢查）。8.2 爬模架正常使用過程中的應急預案8.2.1 架體螺栓松動或被剪斷如螺絲有松動現象，應立即對螺栓進行禁錮；如螺栓被剪斷，應做臨時固定并立即更換螺栓。8.2.2 因超載導致局部架體變形此時應立即清理架體上所有物品，對局部變形位置進行暫時加固，立即安排更換變形部件的工作，做安全檢查，看其他部位是否正常（施工過程中嚴禁架體進行超載或集中荷載作業）。8.2.3 附墻裝置螺栓斷裂在架體爬升到位后，應立

35、即將安全鋼絞線安裝到位，安全鋼絞線為每個機位配備一個。如出現附墻裝置螺栓斷裂情況，因安裝有鋼絞線的保護架體不會墜落，此時應立即用塔吊吊住附墻裝置螺栓斷裂的機位，并更換附墻裝置螺栓。8.2.4 大模板調節絲杠斷裂此時由于爬模架模板支撐體系托住大模板，模板不會發生墜落事故，如發生調節絲杠斷裂現象，應立即用爬模架水平移動小車將模板移至墻體表面，用模板穿墻螺栓將模板與墻體連為一體，再進行調節支腿的更換。8.3 架體在爬升過程中的應急預案8.3.1 爬升過程中突遇大風天氣此時應立即停止架體的爬升作業，保證架體在有雙重保護的狀態，切斷架體爬升所需電源，將架體上端懸挑端進行拉接固定，待大風天氣停止后再進行爬

36、升作業。8.3.2 爬升過程中遇障礙物影響爬升因架體高度較高，在爬升前需進行聯合檢查，確認拆除所有障礙物、具備爬升條件后方可進行爬升。如在爬升時遇障礙物，會對整個架體的安全造成嚴重影響，如遇事先沒有發現的障礙物，應立即停止爬升，待拆除障礙物后方可再進行爬升作業。8.3.3 爬升過程中液壓油缸無法正常工作液壓油缸無法正常工作通常發生在伸缸過程中，此時應對正在爬升架體的油缸進行回缸，通過爬升箱將架體或導軌固定在導軌上的踏步塊上，拆除故障油缸，更換新油缸。8.4 架體在拆除作業中的應急預案因爬模架在拆除過程中采用整體吊拆方法，將爬模架整體吊至地面后再在地面對架體進行拆除。拆除時基本都在近300米以上

37、的高空進行拆除作業，在拆除過程中如遇到以下緊急情況需立即啟動相應的應急預案：8.4.1 拆除過程中突遇大風天氣拆除過程中如突遇大風應立即停止架體的拆除，將架體上端懸挑端進行拉接固定，待大風天氣停止后再進行拆除作業。為防止在架體拆除過程中遇到瞬間大風，需用提前準備好的安全繩將架體與結構進行柔性拉接，待架體與結構安全分離后，在安全繩不受任何拉力的狀態下解除安全繩與結構間的約束。8.4.2 整體性薄弱部位處理拆除前嚴格檢查架體整體穩定性，應保證所要拆除的單元體具備整體拆除的剛度、強度及穩定性，在整體性薄弱部位采取必要的臨時加固措施；架體拆除時由于掛架最先著地，為避免掛架受較大沖擊力后變形，在拆除前應

38、對掛架部位用鋼管加固；對架體的懸挑部位應保留一定的拉接，如拆除中已取消應另用鋼管加固。8.4.3 雜物處理確認架體上無任何零散物，與架體無關的物品需提前吊離架體，需與架體同時拆除的活動桿部件必須與架體固定牢靠，管件需用扣件與架體連接，其它銷軸等零散小部件需裝入封閉的箱體內或用鉛絲與架體連接牢固，避免墜落。8.4.4 塔吊吊運過程中遇到障礙物塔吊吊運過程中如遇到障礙物，需立即停止運動，并組織人員拆除障礙物后方可繼續操作；借助塔吊整體吊導軌及架體時應盡量避免使用塔吊臂的最前端；塔吊提升和降落速度要均勻，嚴禁忽快忽慢和突然制動。左右回轉動作要平穩。當回轉未停穩前不得作反向動作。8.4.5 拆除過程中

39、拆除警戒線內有人走動拆除架體前，事先應在地面劃出拆除警戒線，警戒線內嚴禁通行，地面應有人通過對講機與拆除作業面的施工人員進行隨時通告，當警戒線內有人通行時，應立即停止架體的拆除作業，待地面安全人員報告安全后方可進行拆除作業。8.4.6 架體帶導軌一起拆除當遇到必須使導軌同架體一起拆除的情況時，必須提前清理導軌上的混凝土等，以將導軌與附墻裝置間的摩擦力降到最小；如遇到不得不將其附墻裝置與之同時吊運的情況，需確認塔吊的最大承載能力達到要求后才可以操作，如不能滿足條件必須將架體分解至更小單元再進行整體拆除作業。8.4.7 架體在高空進行拆除作業在高空進行架體拆除作業時，應在拆除作業前拆除所有密目安全

40、網，以將風荷載的影響降低到最小。8.4.8 塔吊起重量不足如遇到塔吊起重量不足，應拆除架體上掛架及腳手板等減小架體重量，如仍不能滿足條件須將架體分解至更小單元再進行拆除作業。 8.4.9 掛住障礙物的處理如吊運過程中架體如被掛在障礙物上，需首先停止塔吊動作，疏散吊運點下方施工人員，如通過塔吊動作可以將架體移離障礙物，塔吊動作一定要緩慢；如不能通過塔吊動作將架體移離障礙物，需組織人員拆除障礙物，拆除過程中需特別注意防止架體墜落，同時保證操作人員的人身安全，并派專人阻止無關人員進入危險區域，避免不慎墜落造成人員的傷亡。8.4.10 架體墜落事故的處理如遇到架體墜落的情況，需第一時間做下影像記錄，項

41、目安全主管人員及爬模技術服務人員迅速組成緊急救援小組，所有在場人員必須聽從項目安全主管人員及爬模技術服務人員的指揮，如救援力量不足項目安全主管人員迅速組織其它勞務隊伍前來搶救受傷人員，撥打120等救援救助電話；爬模技術服務人員負責保護現場，找出事故發生的主要原因及相關證據；上報項目第一負責人及爬模負責人，對受傷人員及損壞的物品做出相關記錄。在救援及相關的調查處理后做出事故的處理方案，在保證架體及相關物品損害最小的前提下迅速恢復拆除工作。9 設計計算9.1可調圓弧懸臂爬模系統的組成本工程采用吊車提升的爬模裝置，包括以下系統：模板系統、架體與操作平臺系統、預埋錨固系統。 模板系統：包括H20木工字

42、梁、21覆膜膠合板模板、212鋼背楞、d20對拉螺栓、d20鑄鋼母聯墊等。 架體與操作平臺系統：包括上架體、可調斜撐、上操作平臺、下架體、下操作平臺、吊平臺、工字鋼縱向聯系梁、欄桿及綠色密目安全網等。 預埋錨固系統：包括M30受力螺栓，爬升錐體，高強拉桿及錨固錐體。上架體預埋錨固系統模板爬模系統構成如下圖： 頂部平臺模板操作平臺吊平臺吊平臺液壓爬模三角架 懸臂爬模系統構造9.2 系統主要技術指標名稱型號：懸臂爬模架體系統：懸臂爬模架體支承跨度： 4.5米（相鄰埋件點之間距離）；架體高度： 10.85米；架體寬度： 主平臺=2.4m，模板平臺=0.70m，吊平臺=0.7m9.3墩身爬模平面布置墩

43、身爬模從1層（步）預埋，2層（步）開始安裝；標準層高度4.5m，標配模板高4.65m，模板朝下部混凝土搭接100mm，向上預留50mm，防浮漿溢出9.4荷載計算爬模系統承受荷載分為恒載和活載，恒載有系統自重、新澆混凝土側壓力，活載有風荷載、各層操作平臺上的施工荷載等作用，其中側壓力不參與架體受力分析。計算分為直模板和可調圓弧模板兩部分。直模板寬度6m，兩榀架體，架體影響寬度為3m，可調圓弧模板單元寬度0.85m，架體影響寬度為0.85m，因此架體受力分析只對直模板進行計算，模板受力按直模板和可調圓弧模板兩部分計算。風荷載Wk按建筑施工模板安全技術規范規定，風荷載基本風壓按n10年采用，并取gz

44、1，風荷載標準值按下式計算：式中：Wk風荷載標準值（kN/m2）gz取gz1； s風荷載體型系數。計算風荷載直接作用在模板上時，根據建筑結構荷載規范（GB50009-2012）查表取1.3。 z風壓高度變化系數，B類地面粗糙的，50m高，取z =1.62； w0基本風壓（kN/m2），按照建筑施工模板安全技術規范規定，取10年一遇基本風壓值0.2kn/m2；單榀架體影響范圍內，模板高度范圍內風荷載標準值為：Wk11.31.620.23=1.8kn/m模板操作平臺施工荷載 Fk1參照混凝土結構工程施工規范規定，模板操作平臺施工荷載標準值取 3.0/kNm2轉換為作用在模板操作平臺橫梁上的線荷載為

45、：FK1=339kn/m爬模系統自重 Gk1（1）平臺板計算 系統提供三層平臺，每層平臺均包括平臺木板和平臺縱梁，平臺板采用50mm厚木板，自重0.2KN/m2，平臺梁為 14a，單重0.15kn/m。頂部平臺自重：0.230.7+0.1532=1.1kn/m，以集中荷載加載到豎向主背楞頂部。模板操作平臺自重：0.23+0.1533/2.4=1.16kn/m吊平臺自重 ：0.23+0.1523=1.5kn/m（2）爬架系統自重 爬架系統自重由midas civil程序自動計入。（3）模板自重將模板自重按線性荷載加載到上架體前立桿上。模板自重：W=0.6 5KN/ m2； 作用在單榀架體上模板自

46、重30.651.95kn/m（4）護欄自重 爬模護攔為封閉式，重量按0.064KN/m2，為方便計算，將護欄自重加載在主背楞頂部和主平臺尾部。 作用在單榀架體上的護欄自重：0.06430.19kn新澆混凝土側壓力Gk4根據混凝土結構工程施工規范（GB50666-2011）規定，作用在豎向模板上的荷載包括：新澆混凝土對模板的側壓力（G4）和風荷載（Q3），其中風荷載只在風速大和離地高度大的場合,本項目模板驗算時不需計算風荷載。根據混凝土結構工程施工規范（GB50666-2011）規定，混凝土側壓力按下列二式計算，并取其最小值：F=0.43ct0V1/4F=cH式中 F-新澆筑混凝土對模板的最大側

47、壓力（KN/m2）；c-混凝土的重力密度（kN/m3）取24 kN/m3； t0-新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用t0=200/(T+15)計算（T為混凝土的溫度，取20）；t0=200/(20+15)=5.71V-混凝土的澆灌速度（m/h）；取2m/hH-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）；取4.5m-混凝土塌落度影響系數，當塌落度小于5090mm時取0.85；100130mm時取0.9；140180mm時，取1.0.F=0.43245.711121/4 =70.1kN/m2F=cH =244.5=108kN/ m2取二者中的較小值作為模板

48、驗算的側壓力標準值，G4k=70.1kN/ m2。模板驗算的側壓力設計值，G4k=1.270.1=84.12kN/ m2。9.5 荷載工況及其效應組合參照混凝土結構工程施工規范規定，荷載最不利的效應組合見下表：計算項目效應組合強度計算剛度計算模板支架1.2(Gk1)+0.91.4(Fk1+ Wk)Gk2+Fk1+ Wk模板1.2Gk4Gk4備注：Midas civil計算截圖為荷載標準值，其計算系數在計算程序中已經加入。9.6模板系統計算9.6.1直模板受力計算模板主要構件為18mm維薩膠合板、木工字梁H20和鋼背楞212，本計算書中將對這三種構件進行計算分析。木工字梁最大間距為300mm，鋼

49、背楞最大間距為1050mm，對拉螺桿最大間距為900mm。9.6.2面板驗算強度驗算:取1m板寬面板，將面板視為三跨連續梁進行計算，荷載設計值取84.12kn/m2,面板支承間距取工字木梁凈間距220mm。面板截面慣性矩：I=bh3/12=1000183/12=4.86105mm4，面板的截面系數：W= bh2/6=1000182/6=5.4104mm3 。面板最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.11.270.10.220.22 =0.41kN.m 應力：= Mmax/W=0.41106/5.4104=7.6N/mm2fm=13 N/mm2故滿足要求剛度驗算:剛度驗算采用標準荷載，則模板撓度

50、：=0.677 ql4/100EI=0.67770.12004/(1009.51034.86105) =0.16mm=220/250=0.88mm 故滿足要求木工字梁驗算:木工字梁作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的三跨連續梁計算，其跨距等于橫向背楞的最大間距，取L=1050mm。木工字梁上的荷載標準值為：q3=Fl=70.10.3=21.03N/mmF-作用在木梁上的荷載l-木工字梁之間的水平距離，取300mm強度驗算:最大彎矩Mmax=0.1q3L2=0.11.221.0310501050=2.78106N.mm木工字梁截面系數：W=（1/6H）BH3-(B-b)h3=（1/

51、6200）802003-(80-30)1203=46.1104mm2應力：= Mmax/W=2.78106/46.1104=6N/mm2fm=13 N/mm2 滿足要求木工字梁截面慣性矩：I=1/12BH3-(B-b)h3= 1/12802003-(80-30)1203=46.1106mm4撓度驗算：跨中部分撓度w=0.677q3l24/100EI =0.67721.0310504/(1009.510346.1106)=0.4mmw=2.5mmw-容許撓度，w=2.65mm=L/400,L=1050mm拉桿計算為：拉桿D20抗拉實驗值250kn。 單根拉桿承擔的最大面積為：0.91.05=0.

52、95m2單根拉桿上作用的力：84.120.95=79.9KN250KN，滿足使用要求。可調圓弧模板受力計算模板主要構件為18mm維薩膠合板、木工字梁H20和可調圓弧鋼背楞系統，可調鋼背楞為210槽鋼和M24調節螺桿組成。本計算書中將對這三種構件進行計算分析。木工字梁最大間距為342mm，鋼背楞最大間距為1050mm，對拉螺桿最大間距為1200mm。背楞驗算可調圓弧模板背楞采用210槽鋼和M24調節螺桿并支承在調節座上，調節座為210槽鋼，通過對拉螺桿與對面模板拉結，加固模板。簡化模型如下：P為木梁傳遞來的荷載，木梁所承受線荷載標準值23.97kn/m，背楞間距1.05m，則P=23.971.0

53、5=25.17kn.設計值25.171.230.2kn背楞承載能力和剛度驗算驗算將簡化模型和荷載輸入Midas軟件，通過Midas有限元軟件進行計算分析。結果如下：支反力（KN）總體變形（mm）最大0.34mm組合應力（MPa）最大70.8MPa215MPa，滿足要求結構驗算應力比（最大0.571，滿足要求）以上分析結果顯示，背楞各部件強度剛度和穩定性均滿足要求。拉桿計算為：拉桿D20抗拉實驗值250kn。 以上分析中模板拉桿處支座反力26.5kn，模板兩端的支座豎向反力為37.21kn和36.98kn，模板兩端的豎向支座反力全部由相鄰模板上的對拉螺桿一起承擔，因此，對拉螺桿的拉力為26.5+

54、（37.21+36.98）/263.6kn250kn，滿足要求。9.7架體結構分析計算架體結構分析計算采用有限元分析軟件Midas civil進行。懸臂爬模系統各桿件單元編號與材料規格如下： 單元號材料名稱規格型號材質單元號材料名稱規格型號材質1槽鋼10Q23512矩形鋼管100504.5Q2352槽鋼8Q23513矩形鋼管100504.5Q2353槽鋼8Q23511矩形鋼管100504.5Q2354方鋼管603.5Q23514矩形鋼管100504.5Q2355方鋼管603.5Q23515矩形鋼管100504.5Q2356方鋼管603.5Q23516矩形鋼管100504.5Q2357方鋼管60

55、3.5Q235 17鋼管884Q2358方鋼管603.5Q23518槽鋼212Q2359方鋼管603.5Q23519槽鋼212Q23510方鋼管603.5Q235施工工況施工工況包括混凝土澆筑和鋼筋綁扎兩個階段，混凝土澆筑是模板合模，內外模對拉加固完畢，此時，模板怎么沒有直接風荷載作用，對拉螺桿將模板拉緊在已澆筑的混泥土上，模板重量不由爬架承擔；而鋼筋綁扎階段，模板沒有合模，內外模可能不同步爬升，外模先提升的情況下，模板正面承受風荷載作用，模板重量全部有爬模架體承擔，并且施工人員和設備的荷載也由架體承擔，因此，鋼筋綁扎階段是爬模施工時最不利工況，本計算書僅對此工作條件下爬模架體受力進行分析驗算

56、。單元編號圖 恒載加載圖（kn/m） 活荷載加載圖 （kn/m）支座反力（kn） 總體變形（mm）組合應力（MPa）最大133.9Mpa215Mpa，滿足要求結構驗算應力比，最大0.996Fx=55.94kN, 故滿足要求。爬錐與混凝土接觸處的混凝土沖切承載力計算由前計算得受力螺栓所受最大豎向力為51.13kN當受力螺栓與爬錐連接時： F=2.8(ds30)(s30)ft =2.8*(100+320-30)(320-30)*1.1=348kN 51.13kN 滿足要求。式中：F受力螺栓所承受的軸力（N）；d預埋件錨固板邊長或直徑（mm），本工程為100mm；s埋件板埋入深度度（mm）本工程為320mm；h0墻體的混凝土有效厚度（mm）取100mm；ft混凝土軸心抗拉強度設計值（N/mm2），（砼達到15MPa可以爬升，因此取15N/mm2）埋件板與混凝土接觸處的混凝土局部受壓承載力計算由前計算得受力螺栓所受最大水平力為Fx55.94kN F=2.0 a 2fc =2.010010015=300kN Fx55.94kN。 式中： F受力螺栓所承受的軸力（N）； a埋件板尺寸（mm），直徑為100mm；fc混凝土軸心抗壓強度設計值（N/mm2）9.8 結論經過以上受力分析計算，本項目所提供的懸臂爬模強度、剛度和穩定性滿足工程施工需要。