1、惠濟區南陽小學改擴建項目模板工程專項施工方案 編制： 審核： 審批： 河南天河建設工程有限公司2016年3月 目 錄一、工程概況- 3 -二、編制依據- 3 -三、工程重點、難點- 4 -四、施工準備- 4 -五、模板安裝- 5 -六、模板拆除- 12 -七、模板工程施工質量及驗收要求- 13 -八、成品保護- 15 -九、注意事項- 15 -十、模板工程安全施工技術措施- 15 -十一、模板驗算- 17 -模板工程施工方案一、工程概況工程名稱：惠濟區南陽小學改擴建項目建設單位：鄭州市惠濟區南陽小學設計單位：河南省建筑設計研究院有限公司勘察單位：河南工程水文地質勘察院有限公司監理單位：河南省天

2、隆工程管理咨詢有限公司施工單位：河南天河建設工程有限公司安全監督單位：鄭州市惠濟區安全監督站質量監督單位：鄭州市惠濟區質量監督站建設地點：南陽小學校位于鄭州市惠濟區北三環與福利院路交叉口向北400米路東建筑高度：20.25米建筑層數：地上主體為五層,地下一層結構類型：框架結構基礎類型：獨立基礎、筏板基礎總建筑面積：8180.76平方抗震設防烈度：7度。建筑定位及高程：室內地坪+0.000相當于絕對標高700M，室內外高差為0.45M安全管理目標：杜絕重傷、死亡事故或重大設備事故，輕傷負傷率控制在3.6以內。合同工期：2016年2月26日開工，2016年10月23日具備竣工驗收條件.二、編制依據

3、1、惠濟區南陽小學改擴建項目施工組織設計2、惠濟區南陽小學改擴建項目工程地質勘察報告3、現行建筑施工規范、標準及工程建設強制性條文（1）工程測量規范GB50026-93（2）建筑地基與基礎工程施工質量驗收規范GB50202-2002（3）混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（4）建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001（5）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2001 （6）混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖03G101-1、06G101-6（7）建筑施工安全檢查標準JGJ59-99（8）施工現場臨時用電安全技術規程JGJ46-88（

4、9）建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91（10）建筑機械使用安全技術規程JGJ33-86（11）建設工程施工現場供用電安全規程GB50194-93（12）建設工程監理規范GB50319-20004、本公司的建筑施工企業標準及管理制度。5、建筑施工安全檢查標準。6、建筑施工現場管理規定及省、區和本公司創文明標化工地的標準和要求。7、相關法律、法規；（1）建設工程質量管理條例（2）建設工程安全管理條例三、工程重點1、本工程處于抗震設防區，抗震設防裂度為7度，因此，框架的鋼筋連接、節點構造及二次結構的節點構造均要滿足該抗震設防的相關要求。四、施工準備1、技術準備項目部組織技術生產人員熟悉圖紙

5、，掌握施工圖的內容、要求和特點，對圖紙中存在的問題，與設計、建設、監理共同協商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據，熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步設計方案。對班組及工人進行技術交底。2、施工準備（1）材料及主要機具：1）12MM厚木膠板應表面平整，質量合格。2）方木、木楔、支撐（木或鋼）、腳手架鋼管、對拉螺栓、鉤頭螺栓、緊固螺栓、鉛絲（12號14號）等，要求規格統一，尺寸規矩。3）打眼電鉆、扳手、電鋸、電刨、錘子等的數量要滿足使用要求。4）隔離劑：嚴禁使用油性隔離劑，必須使用水性隔離劑。（2）作業條件：1）已彈好構件的軸線及位置邊線（無法彈位置邊線

6、的，要彈出位置邊線的控制線），設置好水準控制點。2）構件接槎施工縫的砼應鑿毛，并清掃、沖洗干凈。3）鋼筋保護層墊塊已綁扎到位。4）線管、水管等預埋管線均已埋設到位，并已通過監理驗收。5）施工部位要隱蔽的鋼筋已通過監理驗收。3、工藝流程控制五、模板安裝1、模板的選擇經過對本工程現場條件、經濟因素及環境因素的綜合考慮，項目部決定本工程采用木膠合板作為現澆混凝土構件的模板。木膠板模板具有以下優點：（1）板幅大，自重輕，板平整。既可減少安裝工作量，節省現場人工費用，又可減少混凝土外露表面的裝飾及磨去接縫的費用。（2）承載能力大，特別是是經表面處理后耐磨性好，能多次重復使用。（3）材質輕，模板的運輸、堆

7、放、使用和管理等都較為方便。（4）保溫性能好，能防止溫度變化過快，冬期施工有助于混凝土的保溫；（5）鋸截方便，易加工成各種開口的模板。（6）便于按工程的需要彎曲成型，用作曲面模板。2、模板工程施工的基本要求：（1）模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力及施工荷載。（2）要保證工程結構和構件各部分開頭尺寸和相互位置的正確。（3）構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎和安裝，符合混凝土的澆筑及養護等工藝要求。（4）模板的拼（接）縫應嚴密，不得漏漿。（5）采取分段流水工藝，減少模板一次投入；采取快速脫模的施工方案，提高模板的周轉率。3、模板安裝（1）柱模板

8、安裝施工工藝：搭設腳手架沿模板邊線貼密封條立柱子木膠模板安裝柱箍校正柱子方正、垂直位置檢查校正群體固定預檢。1）為了加快模板的安裝速度，柱子的模板要在木工加工棚預制：首先，根據柱子的尺寸裁割木膠板，在木膠板上固定50100木方龍骨，制成定型木模板。2）柱定型木模制作完畢后，檢查模板對角線，平整度和外形尺寸。3）拼接時，先安裝上、下兩個鋼管柱箍，并用腳手架管和架子固定，逐步安裝其余的柱箍，校正柱模板的軸線位移、垂直偏差、截面、對角線，并做支撐。4）按照上述方法安裝預定流水段柱子模板后，全面檢查安裝質量，在縱橫兩個方向上都掛線檢查，并做好群體水平拉（支）桿及剪力支桿的固定。5）將柱模內清理干凈，封

9、閉清理口，檢查合格后，進行預檢。6）預埋件：按設計尺寸規格預埋，預埋位置正確，在柱中的埋件采用電焊固定牢固。7）柱子模板的高度超過4米時，要在3米高的地方預留300300的砼澆筑預留孔。在砼澆筑到該高度時，再用備好的同樣大小的模板封堵，并用鋼管柱箍夾緊。（2）梁模板安裝施工工藝：施工放線搭設梁模板支架安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模安裝對拉螺栓、斜撐復核梁尺寸位置與相連模板連接牢固預檢1）在柱砼上彈出梁的軸線及標高控制線，并復核準確。2）安裝梁模板支架前，無論是首層土壤地面或樓板地面，在模板支撐立桿下腳要鋪設通長腳手板，并且樓層間的上下支柱應在同一條直線上。3）搭設梁底小橫木，間距要符合

10、模板設計要求。4）拉線安裝梁底模板，控制好梁底的起拱高度。梁底模板經過驗收無誤后，用鋼管扣件將其中固定好。5）在底模上綁扎鋼筋，經驗收合格后，清除雜物，安裝梁側模板，將兩側模板與底模用腳手架鋼管和扣件固定好。梁側模板上口要拉線找直，用梁內支撐固定。6）復核梁模板的截面尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定。7）安裝完畢，校正梁中線、標高、斷面尺寸。將梁模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦理預檢。8）預埋件：按設計尺寸規格預埋，預埋位置正確，在梁中的埋件采用電焊固定牢固。（3）現澆樓板模板安裝現澆板模板采用木模板，支撐用滿堂鋼管腳手架，現澆板模板支撐與梁模板支撐為一個體系，扣件架立桿1200mm*1200mm

11、，第一道橫桿距地200mm，以上每1200mm一步，立桿上放100mm*100mm方木作為主龍骨，方木上間隔200鋪50mm*100mm方木次龍骨。在腳手架兩端設置剪刀撐，中間每隔1215m設一道。剪刀撐應聯系34根立桿，斜桿與地面夾角為4560度。剪刀撐應沿架高連續布置，在相鄰兩排剪刀撐之間，每隔1015m高加設一組長剪刀撐。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加24個扣結點。由于本工程的板跨較大，板模要按照設計要求起拱2。現澆樓板模板的安裝工藝如下：搭設滿堂架安裝縱橫大小龍骨調整下皮標高鋪設頂板檢查模板上皮標高、平整度預檢1）安裝樓板模板支架前，無論是首層

12、土壤地面或樓板地面，在模板支撐立桿下腳要鋪設通長腳手板，并且樓層間的立桿應在同一條直線上。2）腳手架按照模板設計要求搭設完畢后，根據給定的水平線調整上托架的標高及起拱高度。3）支搭板下的大小龍骨，其間距必須符合設計要求。4）鋪設木膠板模板，并釘在小龍骨上。5）在相鄰兩塊木膠板的縫隙擠好密封條，其突出板面的部分用小刀清除。6）模板鋪設完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板標高，并進行校正。7）將模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦理預檢。樓板模板采用100*100、100*50方木作龍骨，12厚膠合板配制而成，支設簡圖如下：（4）墻體模板安裝模板定位垂直調整安裝對拉螺栓、斜撐復核梁尺寸位置固定

13、預驗。剪力墻模板采用膠合板配制。穿墻螺栓采用工具式，螺栓直徑14，400mm間距布置。單根螺栓的極限抗拉承載力：Tu=32KN，混凝土側壓力按照q=50KN/m2考慮，計算最大螺桿間距：a=（32/50）=0.8m，實際施工時螺栓的最大布置間距將不大于70cm。1）安裝墻模前，先清除墻體內的雜物，做好測量放線工作，墻體模板均為雙面支模，采用對拉螺栓固定，螺栓孔采用錐形堵頭防止漏漿。2）預留孔洞支模，按設計要求尺寸，預留正確，支撐系統及四角支設牢固，600mm寬以上孔洞留透氣孔。3）安裝模板前先均勻刷脫模劑。4）預埋件：按設計尺寸規格預埋，預埋位置必須正確，在墻體中的埋件采用電焊固定牢固。剪力墻

14、模板的立面簡圖如下：（5）樓梯模板搭設滿堂架安裝縱橫大小龍骨調整下皮標高鋪設頂板檢查模板上皮標高、平整度預檢（1）樓梯底板和踏步立板均采用木膠板模板，頂撐采用50mm*100mm木條，長度同踏步寬，拉桿采用100mm*100mm方木在踏步立板上方斜拉。（2）樓梯支撐體系采用鋼管扣件硬支撐，下墊通長木板。（3）樓梯模板支設時嚴格執行結構設計標高，砼澆筑時要嚴格控制結構面層標高。六、模板拆除1、墻、柱模板拆除（1）工藝流程松動穿墻螺栓及柱箍脫開模板拆除拉桿或斜撐自上面下拆除墻柱拉桿及柱箍豎肋拆除模板拆除配件拆除清理維護（2）拆除工藝施工要點1）在混凝土強度達到1.2Mpa，并能保證其表面棱角不因拆

15、除模板而受損時，方可拆除墻柱模板。2）柱模拆除時，要自內而外輕擊和輕撬，使模板松動，并加設臨時支撐，以防柱子模板傾倒傷人。脫模困難時，可用撬棍在模板底部撬動，嚴禁大錘砸模板。3）拆除下來的模板要及時清理殘渣，刷好脫模劑，并將砼墻柱角用木護角進行進行成品保護。2、梁、板及樓梯模板拆除（1）工藝流程拆除支架水平拉桿和剪刀撐拆除側模板下調樓板支柱使模板松動并下降分段分片拆除（2）拆除工藝施工要點1）梁、板及樓梯底模及其支架拆除時，砼強度應符合設計要求，當設計無要求時，應遵守下表的規定：構件類型構件跨度（m）達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（）板2502且8758100梁8758100懸臂構件

16、1002）首先拆除支架水平拉桿和剪刀撐，以便作業，而后拆除梁側模板上的水平鋼管及斜支撐，輕撬梁側模板，脫離砼表面。3）下調支柱頂托螺桿后，輕撬模板下的龍骨，使龍骨與板分離，切不可用鐵棍或鐵錘猛擊亂撬。4）拆除梁底模板的方法大致與樓板模板相同，但拆除跨度較大的梁底模板時，應從跨中開始下調支柱頂托螺桿，然后，向兩端逐根下調。拆除梁底模板支柱時，亦從跨中向兩端作業。七、模板工程施工質量及驗收要求（一）基本規定1、各種材料、配件經檢查合格后方可投入使用。2、模板及其支架應根據工程結構形式、荷載大小、地基土類別、施工設備和材料供應等條件進行設計。模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承

17、受澆筑混凝土的重量、側壓力及施工荷載。特別是支撐數量和連接螺栓配件，其支撐部分有支撐面積，如安裝在基土上，基土必須堅實，并有排水措施。3、在澆筑混凝土之前，要對模板工程進行驗收。模板安裝和澆筑混凝土時，應對模板及其支架進行觀察和維護。發生異常情況時，應按施工技術方案及時進行處理。4、模板及其支架拆除的順序及安全措施應按施工技術方案執行。5、模板接縫處應要平整嚴密，拼縫處用膠帶粘貼以保證不漏漿，預埋件應安置牢固，縫隙應小于1.5mm，且不應漏漿。模板與混凝土的接觸面應清理干凈。在模板上予留孔洞的尺寸應準確無誤，不得遺漏。（二）模板安裝的質量及驗收要求1、主控項目（1）安裝現澆結構的上層模板及其支

18、架時，下層樓板應具有隨上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。（2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。2、一般項目（1）模板安裝應滿足：1）模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。2）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。3）澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；（2）用作模板的地坪、胎模等應平整光潔，不得產生影響構件質量的下沉、裂縫、起砂或起鼓。（3）對跨度大于4M的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度為跨度的1/10003/

19、1000。（4）固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合下表規定：預埋件和預留孔洞的允許偏差項 目允許偏差（MM）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度10，0預留洞中心線位置10尺寸10，0（5）現澆結構模板安裝的偏差應符合下表的規定：現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（MM）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或接線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁4，5鋼尺檢查層高垂直度不大于5M6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5M8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表

20、面高低差2鋼尺檢查表面平整度52M靠尺和塞尺檢查注：檢查軸線位置時，尖沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。（三）模板拆除的質量及驗收要求1、主控項目（1）底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；當設計無具體要求時，混凝土強度應符合規范規定。（2）后澆帶模板的拆除和支頂應按施工技術方案執行。2、一般項目（1）側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。（2）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜全散堆放并及時清運。八、成品保護1、支完模板后，應保持模內清潔，防止掉入磚頭、石子木屑等雜物。2、應保護鋼筋不受擾動。3、模板拆除后，通道附近的墻角、柱角應用木護角進行保

21、護。九、注意事項（1）安裝墻、柱模板時，隨時支撐固定，防止傾覆。（2）模板拆除前，一般應經監理工程師認可。（3）拆模時從房間一端開始，防止墜落人或物造成安全事故。（4）模板拆除時，要有人接應，隨拆模隨轉運，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上或拋擲。拆除承重模板時，要設臨時支撐，防止突然整塊塌落。（5）拆除模板時由專人指揮，嚴禁非操作人員進入作業區。拆模間歇時，將活動的模板、拉桿支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。（6）模板拆除時注意保護模板，不能硬撬模板接縫處以防損壞木膠板，拆除的模板、龍骨、架管、扣件要碼放整齊。（7）不要集中堆料，拆掉的釘子要回收再利用，將作業面清理干凈，以防扎腳

22、傷人。（8）拆除梁板底模時，嚴禁模板自由墜落地面。（9）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載，嚴禁使用大杠或重錘敲擊，拆除后的模板及時清理混凝土渣塊，由專人負責對模板校對，幾何尺寸偏差過大時，要及時修理。拆除的模板和支架宜分散堆放，并及時清運。十、模板工程安全施工技術措施 1、本工程所有現澆板及梁底模、圈梁、柱的側模，全部采用木模板，以保證砼的觀感質量。2、支撐系統材料的規格、尺寸、接頭方法、間距及剪刀撐設置均應符合施工方案的要求。3、立桿底部應有墊板，立桿間距不大于1.2米；按高度不超過1.5米設置縱橫水平支撐，支撐系統兩端應設置剪刀撐。4、模板上材料應堆放均勻，荷載不得超過施工方案的規定。5

23、、各種模板堆放整齊、安全，高度不超過2米。6、支拆模板時，2米以上高處作業必須有可靠安全的立足點及操作架子，4m以上周圍設安全網、防護欄桿，并有相應的安全防護措施；拆除模板時應設置臨時警戒線并有專人看護，不得留有未拆除的懸空模板。通道附近施工時應設警示牌，避免傷及行人及操作人員。不許攀登模板或腳手架上下，不許在墻頂獨立梁及其它狹窄而無防護欄桿的模板面上行走，高處支模工人所用工具不用時應放在工具袋內，不能隨意將工具、模板零件放在腳手架上，以免墜落傷人。7、在模板上運輸混凝土必須有專用運輸通道，運輸通道應平整牢固。8、模板作業面的預留孔洞和臨邊應進行安全防護，垂直作業應采取上下隔離措施。9、模板支

24、拆應注意的的問題（1）支模前，要排除模板工程施工現場的不安全因素，地面上的支模場地必須平整夯實，要做好模板垂直運輸的安全施工準備工作。（2）現場施工負責人在模板施工前要認真向有關人員作安全技術交底。（3）模板支撐不能固定在腳手架或門窗上，避免發生倒塌或模板位移。（4）支好的模板上不準集中堆放在這重的模板及其它材料，必須控制在模板支撐的允許荷載范圍內。（5）（6）拆除模板時，必須填報拆模申請報告，砼試塊拆模強度達到75%以上方可拆除，側模拆除不要求強度，以不損壞其棱角為原則。（7）拆除跨度較大的板下支撐，應先從跨中開始，分別向兩端拆，對活動部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止,必須將活動

25、部分固定牢靠，人方可走開。拆下的模板及時清理粘連物，涂刷脫模劑，拆下的扣件及時集中收集整理。（8）拆模時應搭設專門的拆模操作平臺。（9）拆模時嚴禁用力猛撬，大片撬落違章作業，已活動的模板應一次性拆除，不允許甩下拆其它模板。（10）支模、拆模、傳遞模板嚴禁拋擲，應兩人或幾人配合穩拿穩放。（11）折模時應劃分警界區，有專人值守，區內不準有人走動、停留。10、進場施工人員必須進行安全教育，操作前帶好個人安全保護用品，認真按安全技術交底中有關規定操作，杜絕違章作業和野蠻施工，嚴禁酒后或疲勞作業。11、拆除高度在2m以上的模板應搭設操作臺。“臨邊”作業時，下層要設置安全保護（架），系好安全帶后，才允許操

26、作，作業面下方嚴禁站人，閑雜人員不得進入工作區。12、模板拆除后及時將砼樓板上予留洞口蓋好或搭設護欄。13、電鋸應有安全防護罩，并嚴格按照操作規程操作。第十一、模板驗算墻模板計算書一、墻模板基本參數計算斷面寬度400mm，高度4250mm，兩側樓板厚度130mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距320mm，內龍骨采用50100mm木方，外龍骨采用50100mm木方。對拉螺栓布置8道，在斷面內水平間距150+500+500+500+500+500+500+500mm，斷面跨度方向間距320mm，直徑14mm。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量600

27、0.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取10.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 混凝

28、土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=16.690kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.921.250=19.125kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取4.12m。荷載計算值 q = 1.219.1254.120+1.403.6004.120=115.319kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩

29、I和截面抵抗矩W分別為: W = 412.001.801.80/6 = 222.48cm3； I = 412.001.801.801.80/12 = 200.23cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=18.451kN N2=18.451kN最大變形 V = 0.881mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 1.47610001000/222480=6.634N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm

30、2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=318451.0/(24120.00018.000)=0.373N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.881mm面板的最大撓度小于320.0/250,滿足要求!四、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.3219.13+1.40.323.60=8.957kN/m撓度計算荷載標準值q=0.3219.13=6.120kN/m內龍骨按照均布荷

31、載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 8.484kN經過計算得到最大變形 V= 0.929mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1) 內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.989106/83333.3=11.87N/mm2內

32、龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34274/(250100)=1.282N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.929mm內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中多跨連續梁計算。 外龍骨計算簡圖 外龍骨彎矩圖(kN.m) 外龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

33、 外龍骨變形計算受力圖 外龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 8.484kN經過計算得到最大變形 V= 0.000mm外龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)外龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.000106/83333.3=0.00N/mm2外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)外龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=30/

34、(250100)=0.000N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2外龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)外龍骨撓度計算 最大變形 v =0.000mm外龍骨的最大撓度小于320.0/250,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.484對拉

35、螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=400mm，梁截面高度 H=800mm，H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面側面木方距離450mm。梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.200kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.

36、000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取15.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=16.69

37、0kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.919.200=17.280kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.217.28+1.403.60)0.80=20.621N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80.001.801.80

38、/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2013.824+1.402.880)0.450經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.41810001000/43200=9.666N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T

39、 = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2013.824+1.42.880)0.450=5.568kN截面抗剪強度計算值 T=35568.0/(2800.00018.000)=0.580N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67713.8244504/(1006000388800)=1.645mm面板的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；

40、A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.217.28+1.403.60)0.800.60/1=12.37kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=12.372kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。梁模板及支撐計算滿足要求！扣件鋼管樓板

41、模板支架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.0m，立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，間距1

42、00mm，木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.11+0.20)+1.402.50=7.053kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.11+0.71.402.50=6.177kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，

43、可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為483.2。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1101.000+0.2001.000)=2.665kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.000=2.250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=24.000cm3 I=14.400cm4(1)抗彎強度計算 f = M / W

44、f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.125(1.202.665+1.402.250)0.100經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.00810001000/24000=0.331N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)撓度計算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大撓度計算值 v = 52.6651004/(3846000144000)=0.00

45、4mm面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.25Pl+0.125ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1101.200+0.2001.200)=3.198kN/m面板的計算跨度 l = 100.000mm經計算得到 M = 0.2500.91.402.50.100+0.1251.203.1980.100經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08410001000/24000=3.481

46、N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1100.100=0.276kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.100=0.020kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.100=0.250kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.276+1.200.020)=0.320kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載

47、 q2 = 0.91.400.250=0.315kN/m計算單元內的木方集中力為(0.315+0.320)1.000=0.635kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 0.635/1.000=0.635kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.10.641.00最大剪力 Q=0.61.0000.635=0.381kN最大支座力 N=1.11.0000.635=0.698kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33

48、cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.063106/53333.3=1.19N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3381/(25080)=0.143N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.266kN/m最大變形v=0.677ql4

49、/100EI=0.6770.2661000.04/(10010000.002133334.0)=0.085mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN經計算得到 M = 0.2001.400.92.51.000+0.0800.3191.000抗彎計算強度 f = M/W =0.656106/53333.3=12.29N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫

50、向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.857mm最大支座力 Qmax=7.674kN抗彎計算強度 f = M/W =0.691106/4729.0=146.18N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接

51、時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.67kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1444.000=0.576kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0001.000=0.200kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1101.0001.000=2.761

52、kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.183kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.0001.000=2.250kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6.97kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿

53、凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/15.9=132 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.386；經計算得到=6970/(0.386450)=40.071N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式

54、5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3500.6500.827=0.188kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.1881.0001.5001.500/10=0.048kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=1.23.183+0.91.42.250+0.90.91.40.048/1.000=6.709kN經計算得到

55、=6709/(0.386450)+48000/4729=48.724N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 Mmax=36.96所以第18天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。鋼管樓板模板支架計算滿足要求！柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=800mm，B方向對拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向對拉螺栓1道，柱模板的計算高度 L = 4300mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm。柱箍采用雙鋼管48mm3.5mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm。B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。面板厚度18mm，

56、剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取15.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H

57、 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.000m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=16.690kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.921.250=19.125kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計算值 q = 1.219.1250.500+1.403.6000

58、.500=13.995kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.209.563+1.401.800)0.188經計算

59、得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04910001000/27000=1.822N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.209.563+1.41.800)0.188=1.574kN截面抗剪強度計算值 T=31574.0/(2500.00018.000)=0.262N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6779.5631884/(100600024300

60、0)=0.055mm面板的最大撓度小于187.5/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.188m。荷載計算值 q = 1.219.1250.188+1.403.6000.188=5.248kN/m 按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 2.624/0.500=5.248kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.15.2480.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5005.248=1.574kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.

61、5005.248=2.886kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.131106/53333.3=2.46N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31574/(25080)=0.590N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2抗剪強

62、度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.586500.04/(1009000.002133334.0)=0.079mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.219.13+1.403.60)0.188 0.500 = 2.62kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁

63、的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.051mm最大支座力 Qmax=7.956kN抗彎計算強度 f = M/W =0.336106/10160.0=33.07N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于510.0/150與10mm,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(k

64、N): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.956B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.219.13+1.403.60)0.188 0.500 = 2.62kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.051mm最大支座力 Qmax=7.956k

65、N抗彎計算強度 f = M/W =0.336106/10160.0=33.07N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于510.0/150與10mm,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.956H方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!大斷面柱模板支撐計算滿足要求！