1、目 錄一 工程概況2二 編制依據2三 施工部署33.1 施工工期33.2 材料準備33.3人員計劃4四 主要施工方法44.1 支模架體搭設44.2 梁模板支設54.3 板模板支設64.4 柱模板支設6五 質量標準85.1進場模板質量標準85.2主控項目85.3一般項目85.4 模板安裝質量標準按照下表進行控制9六 安全措施9七 文明施工措施10八 應急處置10九 模板支撐架體穩定性計算119、1、梁模板支撐及構造參數119.2、梁模板荷載標準值計算129.3、梁側模板面板的計算129.4、梁側模板內外楞的計算149.5、梁底模板計算169.6、梁底支撐的計算189.7、梁跨度方向鋼管的計算22

2、9.8、扣件抗滑移的計算:259.9、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:27十 板模板支撐架體穩定性計算2910.1.模板支架參數2910.2、模板面板計算:3010.3、模板支撐方木的計算:3210.4、模板支架立桿荷載標準值(軸力):3310.5、立桿的穩定性計算:3410.6、立桿的地基承載力計算:3510.7、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:36寧夏寧魯煤電有限責任公司任家莊洗煤廠擴建工程原煤緩存倉下配電室模板工程施工方案一 工程概況 本工程位于寧夏銀川寧東任家莊洗煤廠院內，建設方為寧魯煤電有限責任公司，設計單位北京華宇工程有限公司，由中煤第七十二工程有限公司施工，

3、山西中太建設監理公司監理。 本工程軸線尺寸187m，建筑檐高3.4m，自然地面-1.3m，0.00相當于絕對標高1349.5m，最大支模架體高度為6.5m，框架梁截面尺寸一般為300*600700，板厚100mm，梁板支模架體坐落于-3.1M地基上。二 編制依據1.1 寧夏寧魯煤電有限責任公司任家莊洗煤廠擴建工程原煤緩存倉下配電室施工圖紙1.2 混凝土結構施工質量驗收規范 GB50204-2002（2011年局部修訂版）1.3 建筑施工模板安全技術規范 JGJ162-20081.4 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2011三 施工部署3.1 施工工期根據圖紙情況，從2012

4、年9月02日開始施工至2012年9月30日。3.2 材料準備 本工程支模架體采用48*3鋼管，扣件，模板采用1220mm2440mm10mm竹膠板，木方采用40*70木方，模板加固采用12mm對拉螺栓， 施工時另備雙面膠帶、透明膠帶用于處理模板接縫。施工機具主要機具及工具見下表名稱數量備注錘子5把單頭扳手5把圓盤鋸1臺平刨1臺手提電鋸1臺砂輪切割機1臺墨斗1個卷尺6把3.3人員計劃主要施工人員見下表序 號工 種人 數備 注1木工62小工4四 主要施工方法4.1 支模架體搭設架體搭設前先在下層板（基礎）上放出梁位置線。 施工人員作業前接收技術、安全交底并履行簽字手續。 架體搭設立桿間距1200*

5、1200mm，延梁方向立桿間距900mm，架體搭設步距1.8m。水平桿步距1.8m。 架體搭設立桿下方墊設木方，立桿接長采用對接扣件，最上一步可采用搭接接長，搭接接長時應不少于三個旋轉扣件，并且搭接長度不少于1m，采用兩個十字扣件連接于下方兩步架體主節點處，立桿接頭應錯開布置，兩個相鄰立桿接頭不能設在同一步內。水平桿接長可采用對接扣件或者旋轉扣件搭接接長，搭接接長采用不少于3個旋轉扣件連接，相鄰水平桿的接頭位置應錯開，不能布置在同一跨內。架體搭設應隨時注意立桿垂直度，保證立桿垂直度滿足本方案質量標準的要求。 架體搭設扣件擰緊力矩為4065N.M，架體四周及延框架梁方向設置剪刀撐，剪刀撐從上至下

6、連續設置，剪刀撐與地面的夾角在4560度之間。 大于600mm高的梁，梁底橫桿與立桿之間采用雙扣件連接。4.2 梁模板支設梁、板模板支設見下簡圖：梁工藝流程：搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎粱鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板6.2梁側模板采用木方作為內楞間距200mm，鋼管作為外楞間500mm，梁模板采用10mm竹膠板作為面板，梁底采用50100木方橫向布置，間距200mm。縱向支承為483鋼管。扣件式鋼管腳手架作為撐系統，截面高度大于1m的梁兩側立桿間0.6m，且梁底必須有一道立桿做支撐（間距1000mm），其它梁兩側立桿間距為1.8m,步距1.8m，

7、梁底兩側立桿需加設雙扣件。 梁模板支設時先吊線將梁中心線引至架體橫桿上，再放梁底，支設梁側模，木方垂直于受力面放置，本工程梁底放兩根木方，兩側木方間距250mm，大于600mm高的梁中間增加一根對拉螺栓進行加固，梁模板支設采用側模包底模，板模壓側模的方法進行。 梁起拱高度為1/10003/1000。 梁模板支設截面尺寸按照負差控制，一般比設計尺寸寬度小3mm，但不能大于5mm。4.3 板模板支設 板模板支設參照上圖進行。板工藝流程：樓層放線驗線支撐體系大龍骨小龍骨頂板模拼裝板底起拱自檢預檢交接檢綁扎鋼筋自檢隱檢交接檢澆筑砼時鋼筋模板的復查維護拆模模板清理 板模板支設木方垂直于受力面放置，木方間

8、距250mm。 板模板接縫采用透明膠帶粘貼，防止澆筑混凝土時漏漿。4.4 柱模板支設 柱模板支設見如下簡圖工藝流程：搭設模板支架模板定位吊模板垂直度模板加固驗收搭設柱模板支撐架，腳手架要橫平豎直，立桿垂直度、平桿水平偏差及扣件緊固程度均符合規范要求。柱模板支設采用竹膠板，木方做背楞，鋼管及12mm對拉螺栓進行加固，鋼管柱箍間距500mm，對拉螺栓間距500mm。 柱模板支設時按照板面上的控制線進行支設。柱模板支設完后采用水泥砂漿封堵柱底部模板縫隙，防止漏漿，柱角模板拼縫時貼雙面膠帶，柱模板配置時腳面尺寸比設計尺寸小5mm。4.5模板拆除 模板及架體拆除前需經過技術人員同意。 拆除時自上而下，先

9、支后拆，后支先拆，一桿一清，一步一清。 拆除時應防止撬棍撬壞成型構件的邊、角。 底模拆除時混凝土強度遵循以下標準：底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件100 柱模板拆除時，混凝土強度達到1.2MP，一般為澆筑完混凝土后隔天拆除。 拆除后的桿件不能集中堆放在樓板上，應及時清運。五 質量標準5.1進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡

10、。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。（4）模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠

11、的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。5.2主控項目5.2.1安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。5.2.2在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。5.3一般項目5.3.1模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；5.3.2對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。5.4 模板安裝質量標準按照下表進行控制現饒

12、結構模板安裝的允許們差及檢驗方法項目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水平儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查注：檢查軸線位移時，應沿縱、橫兩個方向量測。并取其中的較大值。六 安全措施6.1 作業人員進場前必須經過培訓，考核合格后上崗。6.2 作業人員在作業時正確使用勞動防護用品。6.3 模板支設及模板拆除時按照技術及安全交底進行操作，嚴禁私自進行拆除作業。6.4 禁止酒后上崗作業，施工現場禁止吸煙。

13、6.5 作業時若手動工具需要接電，由專業電工進行，嚴禁私自接電。6.6 夜間施工應準備足夠的照明設施。6.7 人員上下走專用通道，嚴禁攀爬架體上下。6.8 施工人員禁止私自拆除安全防護設施。6.9 施工時郝攀攀為安全監控負責人。七 文明施工措施7.1 每天施工產生的廢料及時清理，做到活完場清。7.2 鋼管、木方等材料計劃使用，用多少吊多少，若有剩余及時清理，禁止堆放在工作面。7.3 拆除后的材料及時清理，在指定地點分類碼垛。八 應急處置8.1施工時若發生緊急情況，執行中煤第七十二工程有限公司生產安全事故綜合應急救援預案及任家莊項目部生產安全事故綜合處置方案。8.2 施工時發生緊急情況，現場任何

14、人員有要求作業人員撤離的權利及義務。九 模板支撐架體穩定性計算9、1、梁模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.80；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：6.50；梁兩側立桿間距(m):1.80；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:6；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.8

15、0；9.1.1荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；9.1.2材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：竹膠板；竹膠板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；

16、梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：6；面板厚度(mm)：10.0；梁側模板參數次楞間距(mm)：350 ，主楞豎向根數：3；主楞間距為：100mm，220mm；9.2、梁模板荷載標準值計算梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至

17、新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。9.3、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)9.3.1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73

18、.5cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 350mm；面板的最大彎距 M= 0.12521.963502 = 3.36105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.

19、36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 9.3.2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大容

20、許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.929mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！9.4、梁側模板內外楞的計算9.4.1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的二跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W -

21、 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 160mm； 內楞的最大彎距: M=0.09621.96160.002= 5.40104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.16=8.455 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 5.40104/1.28105 = 0.422 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.422 N/mm2 小于 內楞的抗

22、彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 5.12106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67721.965004/(100100005.12106) = 0.181 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.181mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！9.4.2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集

23、中力，取內楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=1.793 kNm；其中，F=1/3qh=5.124，h為梁高為0.7m，a為次楞間距為350mm；經計算

24、得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.79106/1.67105 = 10.76 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =10.76N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=5.124kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=8333333.333mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.6155124.000500.003/(10010000.0008333333.333)=0.124mm；根據連

25、續梁計算得到外楞的最大撓度為0.124 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.124mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！9.5、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000

26、181818/12 = 4.86105mm4； 9.5.1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =60.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.700.90=19.28kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q

27、2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1022.1760.062=0.008kNm； =0.008106/5.40104=0.148N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.148 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！9.5.2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）1.00= 18.20KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =60

28、.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =60.00/250 = 0.240mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67718.2604/(10095004.86105)=0.1mm；面板的最大撓度計算值: =0.1mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 60 / 250 = 0.24mm，滿足要求！9.6、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。9.6.1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(

29、kN/m)：q1 = (24+1.5)0.70.06=1.071 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.06(20.7+0.3)/ 0.3=0.119 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.06=0.27 kN/m；9.6.2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.21.071+1.20.119=1.428 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.27=0.378 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=

30、51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 1.428+0.378=1.806 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.11.8060.1110.111= 0.002 kN.m；最大應力 = M / W = 0.002106/83333.3 = 0.027 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 0.027 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須

31、滿足: 其中最大剪力: V = 0.61.8060.111 = 1.084 kN； 方木受剪應力計算值 = 31083.6/(250100) = 0.325 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.325 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 1.071 + 0.119 = 1.190 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6771.19111.1114 /(10010000416.667104)=0mm；方木的最大允許撓度 =0

32、.1111000/250=0.444 mm；方木的最大撓度計算值 = 0 mm 小于 方木的最大允許撓度 =0.444 mm，滿足要求！.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140

33、kN/m2；梁底支撐根數為 n，梁底小橫桿支撐間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.006 kN，中間支座最大反力Rmax=0.496；最大彎矩 Mmax=0.015 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.009 mm；最大應力 =0.015106/4490=3.41 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 3.41 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N

34、/mm2,滿足要求!9.7、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。9.7.1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.006 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.005 kNm ；最大變形 Vmax = 0.016 mm ；最大支座力 Rmax = 0.056 kN ；最大應力 = 0.005106 /(4.49103 )=1.127 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N

35、/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 1.127 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.016mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!9.7.2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.496 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.441 kNm ；最大變形 Vmax = 1.373 mm ；最大支座力 Rmax = 4.905 kN ；最大應力 = 0.441106 /(4.4

36、9103 )=98.195 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 98.195 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.373mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!9.8、扣件抗滑移的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫

37、向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.905 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 9.8.1立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =0.056 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.156.5=1.166 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.80-0.30)/2)1.000.35=0.525 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(1.80

38、-0.30)/2)1.000.100(1.50+24.00)=3.825 kN； N =0.056+1.166+0.525+3.825=5.572 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1

39、- 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5572.387/(0.209424) = 62.882 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 62.882 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N -

40、立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =4.905 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.15(6.5-0.7)=1.166 kN； N =4.905+1.166=5.945 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照

41、扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5945.189/(0.209424) = 67.089 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 67.089 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2

42、，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全9.9、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容9.9.1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。9.9.2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高

43、，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。9.9.3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。9.9.4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立

44、面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。9.9.5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。9.9.6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m

45、，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。9.9.7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。十 板模板支撐架體穩定性計算10.1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):6.50；采用的鋼管

46、(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；10.1.2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；.材料參數面板采用竹膠板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的

47、截面高度(mm):100.00；.樓板參數樓板的計算厚度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元10.2、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖10.2.1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51=

48、2.5 kN/m；10.2.2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大彎矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大應力計算值 = 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.801 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!10.2.3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 2.85kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6772.852504/(100950048.61

49、04)=0.016 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.016 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!10.3、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖10.3.1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與

50、振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；10.3.2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.625 + 0.088)+1.40.625 = 1.73 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.731.52 = 0.487 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.487106/83333.33 = 5.839 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為

51、5.839 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!10.3.3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6251.731.5 = 1.622 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.622103/(2 50100) = 0.487 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.487 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!10.3.4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.7

52、12 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5210.71215004 /(10095004166666.667)= 0.475 mm；最大允許撓度 V=1500/ 250=6 mm；方木的最大撓度計算值 0.475 mm 小于 方木的最大允許撓度 6 mm,滿足要求!10.4、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1366.5 = 0.884 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.51.5 = 0.787 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重

53、(kN)：NG3 = 250.11.51.5 = 5.625 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.296 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 1.51.5 = 10.125 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 22.931 kN；10.5、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 22.931 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立

54、桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.79； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a

55、 = 1.8+0.12 = 2 m；L0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=22930.8/（0.417424） = 129.693 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 129.693 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2 按照表2取值1.008 ；上式的計算結

56、果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.8+0.12) = 2.353 m；Lo/i = 2352.672 / 15.9 = 148 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.316 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=22930.8/（0.316424） = 171.146 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 171.146 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用

57、安全。10.6、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =22.931/0.25=91.723 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 22.931 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=91.723 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！10.7、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規

58、范的相關要求外，還要考慮以下內容10.7.1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。10.7.2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； 10.7.3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可

59、以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。10.7.4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。10.7.5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于2

60、00mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。10.7.6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。10.7.7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。