1、 會議中心模板超高支撐架施工方案 目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、模板支撐體系布置方案3四、施工準備5五、施工工藝技術5六、施工安全保證措施11七、勞動力計劃12八、應急救援預案13九、模板計算書15一、編制依據為了保證本工程超高支模施工安全，根據建設部關于危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法的要求，加強施工安全的管理，按相關規定特編制本專項施工方案。方案編制計算依據如下：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）2、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）3、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）4、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB

2、50204-2002）5、建筑結構荷載規范(GB 50009-2006)6、混凝土結構設計規范(GB 50010-2010)7、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）8、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006）9、建筑施工模板安全技術規范（JGJ 162-2008）10、混凝土結構加固設計規范（GB50367-2006）11、建筑施工計算手冊（第二版）12、建筑工程施工手冊（第四版）13、品茗腳手架智能計算軟件二、工程概況會議中心為主體三層結構，總建筑面積為10430m2，軸間尺寸為100m86.7m。 首層層高為5.4m，支模面積約為4900m2。

3、由于工期緊，經方案討論后確定不進行基礎回填，先施工首層梁板結構；由此首層結構支模高度達8.9m，屬于高大模板支模范圍。首層結構的樓板厚度分別為120 mm 、130mm、150mm三種。滿堂架的基礎支承面為地基土。二、三層層高為4.8米。大堂部分根據設計要求，1/A-D交-軸為大堂天井，軸線尺寸為20.5m15m，支模面積約為350m2，滿堂支模架搭設高度為13.7m，二層框架梁截面分別為350mm1000mm、350mm1200mm，頂板框架梁截面尺寸分別為400mm900mm，400mm1500mm，350mm1000mm；梁的跨度為15m；樓板厚度為120 mm、150mm兩種。滿堂架的

4、基礎支撐面為C25砼墊層200厚。根據建設部關于危險性較大的分部分項工程安全管理辦法規定：“對高度超過8m，或跨度超過18m，或施工總荷載大于15kN/M2，或集中線荷載大于20kN/M 的模板支架”屬于須專家論證的高大模板體系。因此本方案中首層及大堂天井部分均是高度大于8m的模板支架，故針對該兩處模板支架體系進行編制專項方案如下：三、模板支撐體系布置方案1、支模體系的選擇根據該區塊和項目實際情況，高支模架采用扣件式鋼管架支撐體系，具體使用材料詳見模板支撐材料選擇。2、模板支撐架材料選擇序號構配件、名稱規格1立桿483.0 mm 2橫桿3剪刀撐4扣件可鍛鑄鐵制作，其材質符合現行國家標準鋼管腳手

5、架的規定5底座50mm300mm2000mm實木板6背楞4080 木方，抗剪強度不低于1.6N/mm2，抗彎強度不低于15N/mm27模板不低于18mm 厚的膠合板（915mm1830mm18mm（厚）膠合板）8對拉螺栓M129山形卡3、模板支撐架材料要求1）模板：采用915mm1830mm18mm（厚）膠合板；方木：采用40mm80mm方木；鋼管：立桿、橫桿（水平桿）、剪刀撐等均用483.0mm鋼管，應符合國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 13793）中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼中Q235-A級鋼的規定。螺栓：12對拉螺栓。2）均采用雙扣件連接。3）立桿下端采用木墊板

6、，墊板為50mm厚、300mm寬、2000mm長木板。4）回轉扣件、直角扣件、對接扣件等必須配套齊全。5）扣件活動部位應靈活轉動，與鋼管的貼合面必須嚴格整齊，保證與鋼管扣緊時接觸良好。6）所有構配件必須經過防銹處理，確保力學性能達到規范要求。7）鋼管和扣件應分類堆放，露天堆放及堆垛上應有塑料布等防水材料覆蓋。8）鋼管及扣件進場后應進行送檢，對于檢驗不符合要求的材料，不允許用于本工程模板體系。9）現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄來源、數量、質量等情況。4、支模架設計及布置：框架梁底層大堂天井主要截面3507503501200、3501000、4001500驗算截面3507504001500

7、支模體系梁底方木3根40804根4080梁側方木40804004080400梁側外楞雙鋼管400雙鋼管400對拉螺栓2道128004道12600梁跨向立柱600400梁兩側立柱800800承重橫桿600400鋼管步距15001500增設支撐沿梁長度方向在梁底中間增設一道支撐鋼管，與托梁的橫桿可靠固定。樓板主要板厚120、130、150120150120、150驗算板厚150120150150支模體系板底方木408030040x8030040x803004080300縱向鋼管800800橫向鋼管800800承重橫桿800900900鋼管步距1500鋼管扣件采用雙扣件剪刀撐按建筑施工模板安全技術規

8、范JGJ 162-2008設置掃地桿離砼面200高，連續設置立桿基礎503002000實木板（天井部位為現澆C25砼地坪200厚）鋼管類型全部采用483.0說明：1、梁高大于驗算截面的在梁底增加支撐； 梁高小于驗算截面的均按驗算截面梁支模體系施工。四、施工準備1、技術準備在施工前組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。2、物資準備(1)材料準備：確保材料質量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產品質量合格證；其質量檢驗報告及其鋼管材質

9、檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。扣件應采用可鍛鑄鐵制作，其材質符合現行國家標準鋼管腳手架的規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規范的規定；鋼管必須涂有防不銹漆；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。(2)機具準備：根據施工機具需用量計

10、劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常。(3)周轉材料準備：做好模板、鋼管支頂等周轉料的備料工作，分批分期進場。3、勞動力準備(1)根據開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(2)做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加

11、強遵紀守法教育。五、施工工藝技術（一）搭設要求1、立桿基礎本工程一層高支模基礎采用天然地基；大堂天井部分立桿基礎采用200厚C25混凝土；待天然地基夯實后和混凝土地坪達到設計強度后按本方案參數要求放線定位確定立桿位置并鋪設50mm*300mm*2000mm木墊板。天然地基處需采取有效排水措施，防止地基土遭水浸泡。2、立桿（1）模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。（2）立桿接長除

12、頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。在搭接接頭部位采用縱橫桿連接進行加固。（3）立桿垂直度偏差應不大于1/500H(H為架體總高度)，且最大偏差應不大于50mm。3、水平桿（1）水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。應符合下規定：a、對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿

13、的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的確1/3；b、搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。（2）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。（3）每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。4、剪刀撐（1）本模板支架屬于高支撐，應按下列規定設置剪刀撐：a、豎向剪刀撐：模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；b、水平剪刀撐：為增加支架

14、整體穩定性，在距離地面200mm處掃地桿處布置水平剪刀撐，模板支架四邊與中間每隔4排立桿從底層開始向上每隔2步設置一道水平剪刀撐，在梁高1000處掃天桿位置滿設水平剪刀撐。（2）剪刀撐的構造應符合下列規定：a、每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45-60之間。傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根；相鄰立桿接頭要錯開，立桿的接頭位置要避開中間1/3 高度。b、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；搭接長度為1000mm，用三個扣件扣牢，扣件扣在鋼管端頭處不小于10cm處。c、剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿

15、上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；最下邊斜桿與立桿的連結點距離不大于200mm，d、設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。剪刀撐下端一定要落地。5、扣件（1）扣件規格必須與鋼管外徑相匹配；螺栓擰緊力矩不應小于40Nm，且不應大于65 Nm；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（2）模架搭設中所有的水平桿件的連接采用十字扣件連接，特殊部位采用旋轉扣件連接，必須保證1m 的搭接長度模架立桿對接宜采用對接扣件錯

16、開跨步對接，且同步內隔一根立桿的相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心點至主節點距離不宜大于步距的1/3。6、連接件設置為保證高支模架的整體穩定性，滿堂支撐架均與先行澆筑好的框架柱進行可靠連接，連接方式為采用鋼管按滿堂架步距要求與框架柱鎖死，形成貫通連接。在梁板砼澆筑前，框架柱砼強度需達到50%以上。（二）模板驗收1、模板支架驗收（1）模板工程搭設完畢后，項目部應內部驗收，之后應會同監理單位共同驗收，驗收按建筑施工模板安全技術規范等相關規范、標準進行。驗收合格后經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入下一道工序。（2）安裝后的扣件螺栓擰緊力矩應采用扭力扳手

17、檢查，抽樣方法按隨機分布原則進行，扣件擰緊抽樣檢查數量與質量判定標準如下表：項次檢查項目安裝扣件數量（個）抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件5190911505128028150050112001201320058132032500112332連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）519091150151280281500501120012013200581320325012357102、搭設質量控制及驗收方法（1）原材料質量控制1） 采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須

18、具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。沒有質量證明或質量證明材料不齊全的鋼管、扣件不得進入施工現場。2） 搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢數量按有關規定執行。未經檢測或檢測不合格的一律不得使用。3） 鋼管外觀質量要求：a. 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b. 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E 的規定；c. 鋼管應進行防銹處理。4） 扣件外觀質量要求：a. 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；b. 扣件應進行防銹處理。5） 經檢驗合格的鋼管、扣件應按品種、規格分類，堆放整齊、平

19、穩，堆放場地不得有積水。6） 施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況。（2）構件允許偏差序號項目允許偏差尺寸示意圖檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3.0mm-0.45mm游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70mm塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.50mm游標卡尺4立桿鋼管彎曲3mL4m3mL4m1220鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m301） 立桿垂直度。施工中控制立桿垂直度偏差應不大于1/500H(H 為架體總高度)，且最大偏差應不大于50mm。2） 縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20MM，橫向水平桿水平偏差不大于1

20、0MM。3） 支模架的步距、立桿橫距、縱距偏差不大于20MM。4） 連接點的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。（三）砼澆筑方法1）嚴格按照混凝土施工方案，先澆筑柱混凝土，待框架柱砼強度達到50%以上后才澆筑梁板混凝土。2）梁板混凝土澆搗，采用輸送泵澆筑。澆筑時砼不得堆放過高或過分集中，在澆搗樓面砼過程中要安排專職安全員進行跟班，并在澆搗之前對所有參加澆搗的施工人員作澆搗技術交底和安全交底。3）在澆筑過程中，木工及現場施工員、專職安全員隨時觀察模板體系變形情況，特別是檢查鋼管有無局部彎曲而造成失穩及木枋撓度過大等異常情況，如有異常，施工員立即指揮樓面工作人員撤離，經確認在安全威脅解除后方可

21、進行正常施工。（四）模板安拆要求1、現澆結構模板的安裝及允許偏差要求項目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面高差6截面內部尺寸基礎10柱、墻、梁+4，-5層高垂直度不大于5m6大于 5m8相鄰兩板面高低差2表面平整度52、模板拆除要求1）拆除模板時不得使用大錘或硬撬桿亂搗，如果拆除困難，可用撬桿從底部輕微撬動；保持起吊時模板與墻體的距離，保證砼面及棱角不因拆除受損壞。2）柱、梁側模的拆除柱、梁側模的拆除以不破壞棱角為準。為了準確地掌握拆模時間，必須留置同條件拆模試塊，試塊強度達到1.2Mpa 時才允許拆模。3）頂板模板拆除影響因素主要從砼的強度上考慮，見下表：結構類型結構跨度（m）按設計時的砼

22、強度標準的百分率板250%2，875%8100%梁875%8100%懸臂構件100%4）模板排架拆除作業時必須由上而下逐層進行，嚴禁上下層同時拆除作業。5）拆卸的桿件嚴禁向地面拋擲，應有專人傳遞至地面，并按規格分類堆放。6）模板支撐系統的拆除前應對拆除進行技術交底，應有專業操作人員作業，應有專人進行監護，在拆除區域內設置安全警戒線。7）注意事項：A、底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合達到100%設計強度。B、模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底，并做好書面交底履行簽字手續。C、模板支架拆除時，由有專業操作人員作業，并設有專人進行監護，在拆除區域內設置安全警戒線。D、拆除作業必須由上而下逐步

23、進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高度差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架。8） 卸料時應符合下列規定：A、 嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲，應有專人傳遞至地面，；B、 運至地面的鋼管、扣件應時檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。9） 拆除模板時不得使用大錘或硬撬桿亂搗，如果拆除困難，可用撬桿從底部輕微撬動，保證砼面及棱角不因拆除受損壞。六、施工安全保證措施1、管理人員組織機構項目部成立模板施工管理組織機構，由項目經理牽頭，會同技術、生產、安全等，負責模板搭設、使用及拆除過程中的施工組織和安全工

24、作。項目經理：王清暉；項目副經理：楊傳偉；項目副經理：劉慧斌；主任工程師：曹 謙；專職安全員：楊利民；施工管理人員：黃自然、解少友、潘正群、郭學森。2、安全保證措施1）模板支撐體系搭設人員必須經過安全培訓及專項技術交底，方可上崗作業。2）模板支撐體系搭設前，應由項目技術負責人向項目管理人員和搭設人員進行安全技術交底以及對施工詳圖進行說明，并做好書面交底簽字手續。 3）應有專人進行監護，在安裝和拆除區域內設置安全警戒線。4）搭設支撐架所采用的48 鋼管和扣件材料，其材質應符合規范要求，并需經過現場材料管理員驗收合格后，方可使用。5）凡患有高血壓、心臟病等不適于高空作業者，不得上架施工。6）搭拆腳

25、手架及支模時，必須戴好安全帽，佩帶安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作、袖口、領口要扎緊。7）當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪等惡劣天氣時，應停止模板支架搭設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施。8）模板支架施工期間，不得任意拆除桿件。9）腳手架高出施工面一排，臨邊洞口做好安全防護措施。10）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；11）在模板支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。12）澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。13）高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要

26、使用梯子，不許站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業；14）拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。15）臨邊防護采用483.0 鋼管搭設護欄，護欄高1200mm。16）沿架體搭設高度每隔8m 設置一道安全白網。3、監測監控措施本工程采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：1）班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2）日常檢查、巡查重點部位：桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。地基是否積水，底座是否松動，立桿

27、是否符合要求。連接扣件是否松動。架體是否不均勻的沉降、架體的垂直度是否符合要求。施工過程中是否有超載的現象。安全防護措施是否符合規范要求。腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。3）腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4）在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆砼，澆砼的過程中，由質量員、安全員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。構件允許偏差見下表：序號項 目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m1220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺3立桿垂直度全高絕對偏差100mm吊線和卷

28、尺4立桿腳手架高度H 內相對值H/400鋼板尺七、勞動力計劃 1、安全生產管理人員的配置項 目 經理：王清暉；項目副經理：楊傳偉；項目副經理：劉慧斌；主任工程師：曹 謙；專職安全員：楊利民；施工管理人員：黃自然、解少友、潘正群、郭學森。2、普通工人的配置架子工60人，工長：許西偉木 工50人，工長：許西偉鋼筋工40人，工長：陳榮彬砼 工25人，工長： 趙澤偉水電工5人， 工長：李守用3、勞動力安排工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求

29、；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。八、應急救援預案1) 機構設置為防止在突發事件，如：支撐的坍塌或傾覆，能迅速有效地采取正確措施，最大限度的減少突發事件對混凝土澆搗的影響，保證工程施工質量，特制定本應急準備和響應預案。項目部成立應急救援小組，負責施工應急工作的指揮和協調：成 員：徐蘇、黃自然、解少友、楊立民、潘正群、郭學森等王清暉為突發事件報救的第一責任人，由其全權負責整個應急救援事故的指揮工作；如其不在現場，則由魏志平負責。其他人員負責現場，了解掌握突發事件情況，制定處理方案，對現場實施排險，以及對傷員的搶救工作。2）應急救援工作程序當事故發

30、生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。項目部指定專人負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實和時效性。3)救援方法 高空墜落應急救援方法：a. 現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。b. 仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克

31、等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。c. 如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。d. 如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。 支模失穩應急救援方法：a. 支模澆筑混凝土時，應有專人負責對架體進行觀測，如發現架體變形過大可能導致失穩時，應立即停止混凝土澆筑，疏散人員至安全部位，并

32、拉起警戒線，劃出危險區域，不準人員靠近；b. 報告應急小組，說明可能失穩部位、目前混凝土澆筑情況、已經采取的應急措施；c. 繼續對架體變形進行觀測，應急小組人員召開緊急會議，初步分析架體失穩原因，確定進一步安全應急措施；d. 根據變形觀測，如果變形沒有進一步擴大，在混凝土初凝后，隨時間推移，架體會越來越安全，這時通過對現場查看，判斷架體不會坍塌時，可以對架體進行加固，然后對已澆筑混凝土進行處理。模板架體坍塌應急救援方法：a. 當發生支模坍塌事故時，立即停止混凝土澆筑，疏散人員至安全部位，并拉起警戒線，劃出危險區域，不準人員靠近。b. 立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事

33、故現場；c. 報 120 急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；d. e. 檢查事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；f. 預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。 物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。a. 止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。b. 對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。c. 對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神

34、志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。d. 如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院搶救。4）、 預備應急救援工具：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架2個搶救傷員4止血急救包3個搶救傷員5手電筒10個停電時照明求援6應急燈6個停電時照明求援7爬梯3樘人員疏散8對講機3臺聯系指揮求援9客貨車1輛運送傷員九、模板計算書A、底層梁支撐架計算書圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用

35、的鋼管類型為483.00。 一、參數信息:1.腳手架參數 立柱梁跨度方向間距l(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設高度(m):8.15； 梁兩側立柱間距(m):0.80；承重架支設:無承重立桿，木方垂直梁截面； 2.荷載參數 模板與木塊自重(kN/m2):0.500；梁截面寬度B(m):0.350； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.750； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.0

36、00；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.其他 采用的鋼管類型(mm):483.0。扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80；二、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7500.600=11.250 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.750+

37、0.350)/ 0.350=1.586 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.000+2.000)0.3500.600=0.840 kN；2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.211.250+1.21.586=15.403 kN/m； 集中荷載 P = 1.40.840=1.176 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=3.317 kN； N2=3.317 kN； 木方按照簡支梁計算。 本計算中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.0008.0008.

38、000/6 = 42.67 cm3； I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.317/0.600=5.528 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.15.5280.6000.600= 0.199 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.199106/42666.7 = 4.665 N/mm2； 木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T

39、 = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.65.5280.600 = 1.990 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 31990.260/(240.00080.000) = 0.933 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.6774.607600.0004 /(1009500.000170.667103)=0.249 mm； 木方的最大撓度小于 600.0/250,滿足要求! 3.支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁

40、的計算如下計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=3.317 kN； 最大彎矩 Mmax=0.746 kN.m； 最大變形 Vmax=2.405 mm； 截面應力 =0.746106/4490.0=166.224 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求!三、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實

41、際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=3.32 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =3.317 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1298.150=1.263 kN；樓板的混凝土模板的自重： N3=

42、0.720 kN； N =3.317+1.263+0.720=5.300 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算

43、長度附加系數，按照表1取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=5299.698/(0.205424.000) = 60.972 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 60.972 N/mm

44、2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=5299.698/(0.386424.000) = 32.382 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 32.382 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算

45、長度附加系數，h+2a = 2.100 按照表2取值1.012 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.012(1.500+0.3002) = 2.480 m； Lo/i = 2480.108 / 15.900 = 156.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.287 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=5299.698/(0.287424.000) = 43.552 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 43.552 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！六、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力

46、應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1000.5=50 kPa； 其中，地基承載力特征值：fgk= 100 kPa ；（根據地勘報告） 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.5 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =5.3/0.2=44.17 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 5.3 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=26.5 fg=50 kPa 。地基承載力滿足要求！B、天井梁支撐架計算書一、參數信息: 1.腳手架參數 立柱梁跨度方向間距l(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30

47、； 腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設高度(m):12.20；梁兩側立柱間距(m):0.80；承重架支設:無承重立桿，木方垂直梁截面； 2.荷載參數 模板與木塊自重(kN/m2):0.500；梁截面寬度B(m):0.400；混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.500；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木

48、方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00； 4.其他 采用的鋼管類型(mm):483.0。扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 二、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.400=15.000 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.500+0.400)/ 0.400=1.700 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值

49、 P1= (2.000+2.000)0.4000.400=0.640 kN； 2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.215.000+1.21.700=20.040 kN/m； 集中荷載 P = 1.40.640=0.896 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=4.478 kN； N2=4.478 kN； 木方按照簡支梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3； I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 木方強度計算: 最大

50、彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.478/0.400=11.196 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.111.1960.4000.400= 0.179 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.179106/42666.7 = 4.199 N/mm2； 木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.611.1960.400 = 2.687 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3

51、2687.040/(240.00080.000) = 1.260 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.6779.330400.0004 /(1009500.000170.667103)=0.100 mm； 木方的最大撓度小于 400.0/250,滿足要求! 3.支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA =

52、RB=4.478 kN； 最大彎矩 Mmax=0.896 kN.m； 最大變形 Vmax=2.958 mm； 截面應力 =0.896106/4490.0=199.483 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求!三、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其

53、中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=4.48 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =4.478 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12912.200=1.890 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =4.478+1.890+0.720=7.088 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l

54、o/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700； a - 立桿上端

55、伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7088.424/(0.205424.000) = 81.551 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 81.551 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100

56、m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7088.424/(0.386424.000) = 43.311 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 43.311 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.100 按照表2取值1.022 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k

57、2(h+2a) = 1.1671.022(1.500+0.3002) = 2.505 m； Lo/i = 2504.615 / 15.900 = 158.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.281 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7088.424/(0.281424.000) = 59.495 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 59.495 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！六、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1000.5=50 kPa； 其中，地基承載力標準

58、值：fgk= 100kPa ；（根據地勘報告） 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.5 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =7.088/0.2=35.44 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.088 kN；基礎底面面積 ：A = 0. 2 m2 。p=35.44 fg=50 kPa 。地基承載力滿足要求！C、底層板支撐架計算書一、參數信息: 1.腳手架參數 橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):8.75； 采用的鋼管(mm):483.0 ； 扣

59、件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數 模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.200；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值（N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00； 圖2 樓板

60、支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本計算中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3； I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.200 = 1.500 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.5000.300 = 0.150 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (

61、1.000+2.000)0.8000.300 = 0.720 kN； 2.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.500 + 0.150) = 1.980 kN/m； 集中荷載 p = 1.40.720=1.008 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0080.800 /4 + 1.9800.8002/8 = 0.360 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 + 1.9800.800/2 = 1.296 kN ； 截面應力 = M / w = 0.360106/

62、42.667103 = 8.438 N/mm2； 方木的計算強度為 8.438 小13.0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.8001.980/2+1.008/2 = 1.296 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 1296.000/(2 40.000 80.000) = 0.608 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪強度為0.608小于 1.300 ，滿足要求! 4.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載

63、的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.500+0.150=1.650 kN/m； 集中荷載 p = 0.720 kN； 最大變形 V= 51.650800.0004 /(3849500.0001706666.67) +720.000800.0003 /( 489500.0001706666.67) = 1.016 mm； 方木的最大撓度 1.016 小于 800.000/250,滿足要求!三、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.9800.800 + 1.008 = 2.59

64、2 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.561 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.000 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.506 kN ； 截面應力 = 0.561106/4490.000=125.033 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.0

65、0kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.506 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1298.750 = 1.130 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.8000.800 = 0.320

66、 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.8000.800 = 3.200 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.650 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.8000.800 = 1.920 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.268 kN；六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.268 k

67、N； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表

68、；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8267.550/（0.209424.000） = 93.296 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 93.296 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度

69、 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8267.550/（0.537424.000） = 36.311 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 36.311 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243； k2 - 計算長度附加系數，h+2a

70、= 1.700 按照表2取值1.016 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.016(1.500+0.1002) = 2.147 m； Lo/i = 2146.910 / 15.900 = 135.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.371 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8267.550/（0.371424.000） = 52.558 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 52.558 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！D、天井板支撐架計算書一、參數信息 1.腳手架參數 橫向間距或排距(

71、m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):13.55； 采用的鋼管(mm):483.5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數 模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.200；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.

72、000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本計算中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3； I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.200 = 1.500 kN

73、/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.5000.300 = 0.150 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.8000.300 = 0.720 kN； 2.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.500 + 0.150) = 1.980 kN/m； 集中荷載 p = 1.40.720=1.008 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0080.800 /4 + 1.9800.8002/8 = 0.36

74、0 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 + 1.9800.800/2 = 1.296 kN ； 截面應力 = M / w = 0.360106/42.667103 = 8.438 N/mm2； 方木的計算強度為 8.438 小13.0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.8001.980/2+1.008/2 = 1.296 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 1296.000/(2 40.000 80.000) =

75、0.608 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪強度為0.608小于 1.300 ，滿足要求! 4.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.500+0.150=1.650 kN/m； 集中荷載 p = 0.720 kN； 最大變形 V= 51.650800.0004 /(3849500.0001706666.67) + 720.000800.0003 /( 489500.0001706666.67) = 1.016 mm； 方木的最大撓度 1.016 小于 800.0

76、00/250,滿足要求! 三、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.9800.800 + 1.008 = 2.592 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.561 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0.884 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.506 kN ； 截面應力 = 0.561106/5080.000=110.512 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支

77、撐鋼管的最大撓度小于800.000/150與10 mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.506 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.12913.550

78、= 1.749 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.8000.800 = 0.320 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.8000.800 = 3.200 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.269 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.8000.800 = 1.920 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力

79、設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.011 kN；六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.011 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果

80、完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9011.1

81、66/（0.207489.000） = 89.023 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 89.023 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9011.166/（0.530489.000） = 34.769 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 34.769 N/mm2 小于 f = 205.000滿足

82、要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.033 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.033(1.500+0.1002) = 2.183 m； Lo/i = 2182.832 / 15.800 = 138.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.357 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9011.166/（0.357489.000） = 51.618 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 51.618 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全36