1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、組織機構2四、施工準備3五、施工部署4六、模板及腳手架施工方法5七、施工進度計劃13八、安全保證措施13九、質量保證措施15十、季節性施工措施20十一、環境保護和文明施工措施20十二、計算書20一、編制依據序號名稱編號1圖紙呼和浩特糧食成品庫建設工程施工圖紙2呼和浩特糧食成品庫建設工程施工組織設計3有關規程規范混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工安全檢查評分標準JGJ 59-99建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91

2、二、工程概況2.1設計概況1建筑功能糧食儲備工程2層數、層高地上4層/22.5m3結構形式獨立基礎、框架剪力墻4結構斷面尺寸（mm）基礎底板厚度700外墻厚度300內墻厚度200柱斷面750750、450450梁斷面250600、250400、250550、300550、300650、350750、250500、350650樓板120 5樓梯結構形式板式三、組織機構序號職位姓名職責1項目經理郭秀峰1、組織項目技術人員編制本分項施工方案，監督落實；2、確認本單項工程施工的特別重要工序、關鍵工序、特殊工序；3、抓好程序文件中規定項目經理的各項職責及任務；2工程負責龐生龍1、主要負責該分項施工方案的

3、落實實施，特別是人員、材料組織及安全措施的執行；2、對本分項施工方案、質量保證措施、上級質量部門和項目質量負責人提出的質量管理要求組織落實；3、負責組織質量檢查，對發現的質量問題進行整改；3技術負責人李存義1、負責組織編制或審核該施工方案；2、負責對管理人員或現場施工人員進行方案交底；3、負責方案實施過程中的監督、檢查；4技術員王建平1、協助技術負責人編制本分項施工方案，并做好施工現場的技術管理，保證工程質量；2、監督、檢查方案的實施情況；5質檢員秦晉如1、參與進場材料的質量驗收；2、制定特別重要工序、關鍵工序、特殊工序、一般工序的檢試驗流程并檢查其執行情況；3、監督工序的交接工作， 參與工程

4、驗收的核驗工作；4、組織做好質量月報表及工程質量情況反饋；6安全員范 根1、及時檢查發現本分項工程施工中的安全隱患，并通知相關部門進行整改；2、負責施工現場安全、警示、環境標識的管理工作，并對安全標識執行情況進行檢查和監督；3、參與由于嚴重不合格、質量事故而導致的安全事故的調查、分析工作；四、施工準備4.1技術準備4.1.1組織技術人員審圖，列出主要結構構件的尺寸、標高、結構形式，為模板支撐設計做好充分準備；4.1.2提前做好本分項施工方案和技術交底工作，交底方式采用書面、口頭和現場示范多種形式，單獨或合并實施；4.1.3提前細化圖紙，放出大樣，提出建筑材料和周轉材料用量。4.2人員準備工種架

5、工木工測量放線力工人數101522104.3機械需求計劃序號機械設備名稱規格（kw）數量進場日期1木工圓鋸MJ1065.522012.5.192單面木工壓刨床41203木工平刨床MB504A314吸塵器14.4周轉材料需求計劃 部位材料糧食成品庫0.000以下0.000以上墻體模板1000平米1500平米頂板模板/8000平米對拉螺栓2000根5000根螺母4000個10000個3型扣件4000個10000個U托2000個4000個扣件2800個5700個鋼管3m2000米7000米6m1600米4650米木方12立方50立方跳板10立方48立方注：模板、鋼管、扣件、木方等材料準備兩層，從下至

6、上依次周轉。五、施工部署5.1流水劃分本工程只有一棟框架樓，單層不劃分流水段，每層均為平行施工，柱墻梁板同時進行混凝土澆筑。5.2施工重點難點5.2.1層高最大處為5.7米，危險性較大，模板支撐體系需嚴格按方案及規范施工；5.2.2樓梯梯段與本層結構一同澆筑模板安裝較困難；六、模板及腳手架施工方法6.1材料要求6.1.1.483.5mm鋼管質量檢驗要求。對于新管質量檢驗要求：必須具備產品合格證及鋼管材質檢驗報告，對于進入施工現場的鋼管進行復檢，合格后方可使用，表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎等質量缺陷，外徑及壁厚允許負公差為0.5mm，立柱鋼管彎曲允許偏差如下：3ml4m，允

7、許偏差12mm，4ml6m，允許偏差20mm，對于舊鋼管，銹蝕程度每年檢查一次，鋼管內外表面銹蝕深度允許偏差0.5mm，其余同新鋼管。6.1.2.扣件質量檢驗要求，新扣件必須具備產品質量合格證，生產許可證及專業檢測單位測試報告，扣件應采用GB978-67可鍛鑄鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制造。扣件的附件采用的材料應符合GB700-88碳素結構鋼中Q235鋼的規定；螺紋均應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB96-76墊圈的規定。鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化

8、皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；扣件表面應進行防銹處理；可鍛鑄鐵標準底座的材質和加工外觀質量與缺陷要求同可鍛鑄鐵扣件。6.1.3.腳手板質量檢驗要求，木腳手板寬度應大于、等于200mm，厚度宜大于50mm，不得開裂、腐朽。6.1.4.木方均采用東北落葉松，截面尺寸必須符合規范要求，竹膠板必須有合格證及承載力說明。6.2模板設計6.2.1墊層模板基礎墊層厚度100mm，采用C15混凝土澆筑。基礎墊層模板采用50mm100mm木方，木方后用500

9、mm長12鋼筋每隔1.5m打入土中固定木方。6.2.2基礎底板模板基礎模板采用12mm厚多層板，使用木方加固，相鄰兩個獨立基礎之間用木方互相抵頂，保證澆筑混凝土過程中模板穩定。6.2.3剪力墻（擋土墻）及頂板模板內墻及外墻模板采用12mm覆膜多層板，多層板后楞木采用50mm80mm木方200mm豎向布置，墻體模板支撐加固采用穿16（地下外墻及人防內外墻采用止水對拉螺栓，）對拉螺栓（豎向600mm，水平600mm，在墻的下部2m范圍內豎向間距400mm）。內墻的對拉螺栓預埋18mmPVC套管。頂板采用12mm厚覆膜多層板，小楞采用50*80mm木方200mm布置，大楞采用100*100木方，立桿

10、間距0.9m，立桿底部200-250mm處設置一道掃地桿，立桿步距為1.5m，立桿頂部采用可調節螺栓，可調節螺栓外露長度不得大于350mm。6.2.5框架柱模板、模板支撐設計：、取最大框架柱截面750750進行計算，層高5.7米，采用12mm厚多層板，每個面4道5090木方做內楞，木方間距233mm，一面一塊整模板，2483.0鋼管柱箍，地面起第一道300mm，向上每道間距為500mm，與3型扣件配套使用。本工程計劃頂板和框架柱一起澆筑混凝土。 6.2.6梁模板梁柱接頭模板采用12mm厚多層板制作，每邊做成兩塊，模板背50100mm木方間距250mm且不少于3根，柱箍用12mm對拉螺栓加雙鋼管

11、，不少于兩道，同時，梁模板壓柱頭模板，并用釘子連接。具體詳見下圖：6.2.7梁、板模板本工程框架梁的截面尺寸變化較大，主要尺寸有250mm600mm、250mm400mm、250mm550mm、300mm550mm、300mm650mm、350mm750mm、250mm500mm、350mm650mm等，取350mm750mm計算。本工程梁、板模板選用12mm覆膜多層板，滿堂架支撐系統選用扣件式鋼管架，鋼管選用483.0。滿堂架支撐根據層高的不同，分別選用4、2.5米鋼管，上使用可調U托。滿堂架縱橫向間距均為1 m布置，水平拉桿分別布置4、3道。本工程梁板一起澆筑，采用滿堂紅腳手架作為支撐體系

12、，立桿步距1.5米，立桿底部200mm-300mm處設置一道掃地桿，經安全計算，所有梁在梁底不需加設立桿支撐。梁板模板計算詳見計算書。模板安裝時，梁側模板包梁底模板，樓板模板壓梁模板，板底下木方次楞選用50mm80mm間距250mm布置，主楞選用100mm100mm間距1000mm布置；梁底木方背楞采用50mm100mm間距200mm，但不少于三根。跨度大于4m的框架梁，按全跨長度3進行梁底模起拱；跨度大于3.6m的板按全跨長度3進行起拱，起拱從支模開始時進行（通過增加木楔調整底模各部位標高），而后將側模和底模連成整體。注意：梁、板后澆帶部位的模板不拆除，待后澆帶澆筑并且達到設計強度后方可拆除

13、。6.2.8樓梯模板樓梯底板模板采用16mm厚覆膜多層板，次龍骨用50100方木，間距為300mm，主龍骨采用100100木方，立桿間距為1200mm，支撐為扣件式腳手架體系，配合U托。樓梯側板和踏步板側板均采用多層板制作，樓梯側面模板采用50厚木板襯15mm厚覆膜多層板，踏步板采用15mm厚覆膜多層板，用三角板和反三角木加固，詳見下圖（樓梯模板施工圖）。6.3模板的制作加工順序：模板設計技術交底下料處理按設計拼裝表面處理堆放保存根據施工方案，提前準備好施工用料，經過施工方案交底后下料。獨立柱模板要求嚴格按照設計組裝圖紙準確加工，尺寸比構件截面尺寸大3mm，接縫嚴密，組裝牢固。支模需用的主次龍

14、骨要求尺寸精確，需要刨光的木方（板），必須經過壓刨加工，達到表面平整光潔，滿足施工要求。特殊節點如梁柱接頭、樓梯踏步等處的模板配模，按照圖紙要求加工準備。6.4模板的驗收對多層板的切割直線度、木方刨光后的尺寸均一和平整度、接縫的緊密度、牢固程度、加固措施的使用效果、模板開洞的尺寸和位置等進行具體檢查。6.5模板的存放模板存放的場地硬化，場地平整，有利于排水；搭設模板存放架（設斜支撐，防止倒塌），網格布置，距地100mm滿鋪跳板，將模板按規格分類，豎向放在跳板上，防止木板變形，上部用苫布苫蓋，防止雨淋損壞；不得拆改模板有關連接插件及螺栓，以保證模板質量；模板吊鉤設在距離模板上邊線1/4高度的主楞

15、上。6.6模板安裝程序基準放線就位安裝加固支撐班組自檢項目質檢監理預檢驗收6.7模板安裝一般要求配板按設計循序拼裝，以保證模板系統的整體穩定；配件裝插牢固，支柱和斜撐下的支撐面平整墊實，并有足夠的受壓面積；檢查預埋件與預留孔洞位置準確，安設牢固；模板支拉牢固，防止變形，側模斜撐的底部加設墊木；墻和柱子模板的底面提前找平，下端與事先做好的定位基準靠緊墊平；支柱所設的水平撐和剪力撐，按構造與整體穩定性布置；墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。鉆孔采用電鉆，嚴禁采用電、氣焊灼孔；墻體采用鋼管背楞，接頭相互錯開設置，搭接長度不小于200mm；模板安裝垂直，角模方正，位置標高準確，兩端水平

16、標高一致；模板之間的拼縫及模板與結構之間的接縫必須嚴密；門窗洞口垂直方正，位置準確，固定牢靠，確保施工時不產生變形或位移；脫模劑必須涂刷均勻，無堆墜，無漏空；樓梯模板上下層接槎順直，不錯臺，不漏漿。6.8模板拆除側模拆除的要求模板拆除時，結構混凝土強度必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）規定，按照施工進度基本情況，地下室梁、頂板模板搭設與墻體、柱鋼筋綁扎同步，約在混凝土澆筑前10天搭設，頂板、梁模板拆除時間約在混凝土澆筑完畢后25天開始，標準層頂板模板在約束柱、剪力墻鋼筋綁扎時同步搭設，即約在混凝土澆筑前6天開始，約在混凝土澆筑完畢后15天開始拆除。側模板拆除時，

17、混凝土強度要能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞，預埋件或外露鋼筋插鐵不因拆模碰擾而松動；常溫時，混凝土強度不少于1.2Mpa；冬施期間，側模的混凝土強度不小于4Mpa。6.8.2底模拆除的要求底模及其支架拆除時，混凝土強度要符合下表規定：構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2m502跨度875%8100梁8758100懸臂構件-100模板拆除時必須根據結構構件的同條件混凝土試塊的強度指標來確定拆模時間。具體拆模日期由項目技術人員書面通知，沒有書面通知不得擅自進行拆模施工。模板及其支撐體系拆除時，嚴格按施工工藝和技術交底執行，以防發生意外事故，嚴禁違章操作。

18、拆模前填寫拆模申請單，經主管技術人員和試驗部門、質量部門同意后方可拆除。6.8.3模板拆除的順序拆除順序，墻體先松動對拉螺栓螺母和加固連接件，并依次拆3形扣件、橫楞及模板。板底拆模時，必須按同條件養護試塊所應達到的強度拆模，按規范在平面圖上注明哪些模是50%拆，哪些是75%拆，100%拆，只有達到要求后才可拆除。多層板拆除順序，先拆下部縱橫水平拉桿，空出工作面，然后松動U型托，使其下降2-3cm，然后用木錘輕擊多層板，拆除一塊，逐塊逐段拆除，注意不要使其自由下落，用人工托住輕放于地上，嚴禁直接拋在地板上。6.8.4后澆帶模板的拆除時間及要求后澆帶處鋼筋不斷，混凝土采用比設計強度高一級的微膨脹混

19、凝土澆搗密實，時間必須在兩側結構的混凝土澆筑2個月后。在結構樓板和梁的后澆帶兩側結構形成后，拆模時必須保留后澆帶部位的支撐體系，待后澆帶混凝土澆筑完畢并達到設計強度后方可拆除支撐體系，拆模時必須依據同條件的混凝土強度試塊。6.9模板的維護和修理碼放多層板、木方前，應在下部用方木墊起10cm的高度，以防受潮及地面不平使模板變形。現場加工的木方要貯存在防雨、防曬，遠離火源的棚內，防止模板受損變形。模板要有存放場地，場地要平整夯實。模板平放要用木方作墊架，立放時要搭設分類模板架，模板落地處要墊木方，保證模板不扭曲、不變形。不得亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。工作面已安裝完畢的墻、柱模板，

20、不準在吊運模板時碰撞，不準在預組拼模板就位前作為臨時倚靠，防止模板變形或產生垂直偏差。工作面已完成的平面模板不得作為臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整度產生偏差。支設模板時，嚴禁碰撞預埋件，如碰撞按設計重新固定。拆除模板時要按程序進行，禁止用大錘敲擊或撬棍硬撬，防止混凝土墻面及門窗洞口等出現裂紋。拆除模板時嚴禁做自由落體運動，以防傷人、摔壞模板及壓壞預埋管線。拆下的模板應及時清理干凈，并修理調整。按技術交底刷好脫模劑，并按指定位置放好，以利于下次利用。冬期施工時模板背面的保溫措施需保持完好。冬期施工防止混凝土受凍，當混凝土達到規范規定的拆模強度后方可拆模，否則會影響混

21、凝土質量。多次周轉的模板，若出現受雨（水）淋濕變形的情況，可以切除模板板面邊緣的一部分，之后用封邊漆涂刷封嚴，防止再次受雨（水）變形。七、施工進度計劃根據總體進度計劃，模板過程施工階段為2012年5月10日至8月20日。八、安全保證措施8.1安全保證體系 8.2安全技術措施 對現場施工人員進行安全教育，建立健全安全管理制度，進場一律戴安全帽；開工時對施工隊伍均進行一次安全技術總交底，施工前對參施人員做好安全技術交底；模板支、立、拆除必須按技術交底執行，拆除后的模板，不得堆放在施工層上；操作人員在2米以上高度作業時，必須系好安全帶，穿防滑鞋；模板支承加固嚴格按方案和技術交底執行；嚴禁高空向下拋物

22、，施工時工具和材料均要傳遞，嚴禁投擲；在模板拆裝區域周圍，應設置圍欄，并掛明顯的標志牌，設專人看管，禁止非工作人員入內；使用的手持電動工具，電鉆、電鋸、電刨必須有良好的接地保護，按操作規程施工；模板上架設的電線和使用的電動工具，應采用36V的低壓電源；登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手板上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得掉落；模板吊裝時，設專人指揮，信號工與吊車司機必須統一信號，密切配合，信號指揮工與掛鉤人員必須在安全可靠的地方操作，嚴禁在吊運物品下站人。模板支承加固嚴格按方案和技術交底執行。由于層數很高，在高處作業時一定要小心，邊緣構件支模更要防

23、止墜人墜物。模板拆除后，及時拆除模板上的釘子，嚴禁出現朝天釘。8.3危險源辨識序號項目/工序作業危險源可能導致的事故預防措施1模板加工加工機械人員傷害1、加強機械設備維護及日常巡檢2、加強作業人員的自我保護意識，嚴格按照操作規程操作2臨時用電觸電1、規范現場臨時用電，電工日常巡視，及時處理存在的問題2、用電部分派專業電工進行3模板安裝高處未系安全帶高處墜落1、對工人進行班前教育，加強自我保護，重視“三寶”利用4滿堂架未按要求搭設腳手架坍塌1、進行方案和技術交底工作，加強過程控制2、加強周轉材料的檢查，保證材料的合格性8.4消防措施多層板、方木及木材堆放區必須設在距消火栓較近的地方。木模及木材除

24、按規定碼放整齊外，垛與垛之間必須設90cm以上寬度的消防通道，并備有足夠的消防器材，設專職人員負責現場消防安全作業。木料、竹膠板堆放區及木工棚嚴禁吸煙及明火作業。當必須明火作業時，必須有消防員開具的用火證，有專人看護。木料堆放場地應遠離易燃物品，且道路暢通，提高自救能力；安排專人負責消防及場容的管理工作，對消防器材要定期檢查；施工現場嚴禁吸煙。8.5安全防護措施8.5.1上人馬道在落地式腳手架搭設上人馬道，馬道每樓道設一個，搭設高度至樓頂：上人馬道搭設寬度1200mm，之字形搭設，立桿間距1500，步距1500，小橫桿與外腳手架相連。馬道坡度按照1：3設置，每跑高度不超過1500，鋪設木跳板,

25、休息平臺寬度1200,滿鋪跳板，坡道及平臺設180mm擋腳板，坡道釘防滑條（30*50木方條），間距300mm。上人馬道外側滿掛密目網，坡道設1200mm高欄桿，中間設一道斜桿。進上人馬道處搭設安全通道，長度不小于4m，寬度3m，高度6m，頂部鋪設兩層跳板；8.5.2水平安全網水平安全網是用9mm的麻繩、棕繩或尼龍繩紡織的，網眼不大于10cm。安全網從一層頂板位置開始設置，每層一道，設置在外腳手架大橫桿下部。要求網繩不破損，繃緊，與腳手架緊密連接，拼接嚴密。安全網外高內低，及時清理嚴禁存放雜物，網下嚴禁堆放料具。九、質量保證措施9.1 模板工程質量保證體系9.2 模板工程質量控制程序9.3質量

26、標準及允許偏差9.3.1.模板及其支架具有足夠的強度、剛度和穩定性， 不致發生不允許的下沉和變形；其支架的支承部分必須有足夠的支承面積。以滿堂紅等架子做支撐加固的模板，其必須采取穩定措施。檢驗方法為對照模板設計，現場觀察或尺量檢查。9.3.2.模板接縫嚴密，不得漏漿，寬度應不大于1.5mm。檢查數量：梁、柱抽查20%，墻和板抽查20%。檢驗方法：觀察和用楔形塞尺檢查9.3.3.模板表面應清理干凈，并均勻涂刷脫模劑，不得有漏涂現象。9.3.4.實測項目模板安裝允許偏差及檢查方法序號允許偏差項目允許偏差檢驗方法1軸線位移柱墻梁3mm尺量檢查2底模上表面標高3mm樓板用水準儀檢查截面模內尺寸基礎5m

27、m尺量檢查3柱墻梁3mm尺量檢查4每層垂直度層高不大于5米3mm經維儀或用尺量和線墜檢查大于5米5mm5相鄰兩板表面高低差2mm尺量6表面平整度2mm用2m靠尺和楔形塞尺檢查7陰陽角方正2mm用2m靠尺和楔形塞尺檢查順直2mm線尺8預埋螺栓中心線位移2 mm拉線和尺量檢查外露長度+5 mm，-09預留洞中心線位移5mm截面內部尺寸+5 mm，-010門窗洞口中心線位移3mm拉線、量尺寬高5mm對角線6mm11預埋鐵件心線位移2 mm拉線和尺量檢查12插筋中心線位移5mm尺量外露長度+10mm、0mm9.4質量控制要點9.4.1.模板安裝前先進行驗線，墻體模板根據放線焊接限位支撐。9.4.2.墻

28、、柱模板的垂直度、截面尺寸及頂板標高、鋼筋保護層厚度控制。9.4.3.頂板滿堂腳手架均應有雙向的剪刀撐，以增加整體穩定性。9.4.4.模板支搭必須牢固，拼縫嚴密，防止跑模、漏漿，接縫超過2mm的必須在接縫間加密封條；脫模劑要涂刷均勻，不得漏涂，拆模時必須待拆模申請單批準后再進行。9.4.5.模板的支柱及斜撐桿下面應平整，并有足夠的受壓面積。墻柱側模斜撐底部應加設墊木。9.4.6.墻體模板的對拉螺栓孔應平直相對，穿墻螺栓不得斜拉硬頂，模板鉆孔嚴禁用電、氣焊燒孔。9.4.7.已拆除模板及其支架的構件，應在混凝土強度達到設計標號后，才允許承受全部設計荷載。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算，

29、加設臨時支撐。拆除大跨度梁下支撐時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。正在澆筑混凝土的樓層下兩層的梁板支撐不得松動、拆除。9.4.8頂板模板縫控制在1mm內，錯臺應控制在1.5mm內。9.5模板工程質量通病防治措施9.5.1模板支設偏位現象：拆模后，發現混凝土墻實際位置與建筑物軸線偏移。預防措施：模板軸線放線后，要有專人進行技術復核，無誤后才能支模。墻模板根部和頂部必須設限位措施，如采用焊接鋼件限位，以保證底部和頂部位置準確。支模時要拉水平、豎向通線，并設豎向總垂直度控制線，以保證模板水平、豎向位置準確。根據混凝土結構特點，對模板進行專門設計，以保證模板及其支架具有足夠強度、剛度和穩定性。混凝土

30、澆搗前，對模板軸線、支架、頂撐、螺栓進行認真檢查、復核，發現問題及時進行處理。混凝土澆搗時，要均勻、對稱下料，澆灌高度要控制在施工規范允許范圍內。9.5.2標高偏差現象：測量樓層標高時，發現混凝土結構層標高與施工圖設計標高有偏差。預防措施：每層樓設標高控制點，豎向模板根部須做找平。模板頂部設標高標記，嚴格按標記施工。樓梯踏步模板安裝時應考慮裝修層厚度。9.5.3接縫不嚴現象：由于模板間接縫不嚴有空隙，造成混凝土澆搗時漏漿，表面出現蜂窩，嚴重的出現孔洞、露筋。預防措施：嚴格控制木模板含水率，制作時拼縫要嚴密。木模板安裝周期不宜過長，澆搗混凝土時，木模板要提前澆水濕潤，使其脹開密縫。9.5.4脫模

31、劑使用不符合要求現象：拆模后模板表面用廢機油涂刷造成混凝土污染，或混凝土殘漿不清除干凈即刷脫模劑，造成混凝土表面出現麻面等缺陷。預防措施：拆模后，必須清除模板上遺留混凝土殘漿，爾后再刷脫模劑。嚴禁用廢機油作脫模劑，脫模劑選用原則應為既便于脫模又便于混凝土表面裝飾。脫模劑涂刷要均勻，一般以2度為宜，以防漏刷，也不宜涂刷過厚。十、季節性施工措施10.1雨季施工措施10.1.1雨天使用的木模板拆下后應放平，以免變形。木模板拆下后及時清理，刷脫模劑，大雨過后應重新刷一遍。10.1.2模板拼裝后盡快澆筑混凝土，防止模板遇雨變形。若模板拼裝后不能及時澆筑混凝土，又被雨水淋過，則澆筑混凝土前應重新檢查、加固

32、模板和支撐。10.1.3木工加工棚頂部設置避雷設施，防止發生雷擊事故。十一、環境保護和文明施工措施11.1環境保護措施11.1.1新進場及使用后拆除的模板、鋼管、扣件分開堆放，并按規定區域整齊擺放；11.1.2材料堆放場地采用C15細石混凝土硬化，底部用14mmH型鋼做鋪墊，防止雨水浸泡材料；11.1.3加工后產生的廢木條、木屑安排專人負責清理，防止造成環境污染；11.2文明施工措施11.2.1多層板、鋼管、扣件、木方的等材料堆放場地設置材料標識牌，分規格型號設置；11.2.2材料加工棚兩側設置文明施工標語；十二、計算書12.1柱模板支撐計算書12.1.1柱截面750750 一、柱模板基本參數

33、 柱模板的截面寬度 B=750mm， 柱模板的截面高度 H=750mm， 柱模板的計算高度 L = 5600mm， 柱箍間距計算跨度 d = 400mm。 柱箍采用雙鋼管48mm3.0mm。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度90mm。 B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。 面板厚度12mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量8000.0N/mm2。 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量8000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土

34、側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.200。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=68.690kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.99.

35、620=8.658kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.40m。 荷載計算值 q = 1.28.6580.400+1.403.6000.400=6.172kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3； 截面慣性矩 I = 5.76cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的

36、抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.203.463+1.401.440)0.233 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03410001000/9600=3.500N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.4632334/(100800057600)=0

37、.151mm 面板的最大撓度小于233.3/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.233m。 荷載計算值 q = 1.28.6580.233+1.403.6000.233=3.600kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.440/0.400=3.600kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.6000.40 最大剪力 Q=0.60.4003.600=0.864

38、kN 最大支座力 N=1.10.4003.600=1.584kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面慣性矩 I = 303.75cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.058106/67500.0=0.85N/mm2 抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求! (2)撓度計算 最大變形 v =0.6772.020400.04/(1008000.003037500.0)=0.014mm 最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.28.6

39、6+1.403.60)0.233 0.400 = 1.44kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.831mm 最大支座力 Qmax=2.160kN 抗彎計算強度 f=0.649106/8982.0=72.26N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于990.0/150與10mm,滿

40、足要求! 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 2.160 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 七、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.28.66+1.403.60)0.233 0.400 = 1.44kN 柱箍按照集中荷

41、載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.649kN.m 最大變形 vmax=0.831mm 最大支座力 Qmax=2.160kN 抗彎計算強度 f=0.649106/8982.0=72.26N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于990.0/150與10mm,滿足要求! 八、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N =

42、 fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 2.160 對拉螺栓強度驗算滿足要求!12.2樓板模板支架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.6m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=

43、1.50m。 面板厚度12mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方5090mm，間距300mm， 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量8000.0N/mm2。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 按照扣件新規范中規定并參照模板規范，確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.000.12+0.35)+1.401.00=5.420kN/m2

44、 由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.000.12+0.71.401.00=5.030kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W

45、= 21.60cm3； 截面慣性矩 I = 12.96cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.203.015+1.402.700)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06710001000/21600=3.083N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 /

46、100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0153004/(1006000129600)=0.213mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.9

47、00kN/m 靜荷載 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kN/m 活荷載 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.260+1.206)0.450=1.110kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.110/0.450=2.466kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.470.45 最大剪力 Q=0.60.4502.466=0.666kN 最大支座力 N=1.10.4502.466=1.221kN 木方的截面力學參數為 本算例

48、中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面慣性矩 I = 303.75cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.050106/67500.0=0.74N/mm2 木方的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m 最大變形 v =0.6771.005450.04/(1008000.003037500.0)=0.011mm 木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連

49、續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.313mm 最大支座力 Qmax=3.988kN 抗彎計算強度 f=0.293106/4491.0=65.23N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 縱向支撐鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取

50、橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.617mm 最大支座力 Qmax=8.573kN 抗彎計算強度 f=0.628106/4491.0=139.84N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc

51、其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.57kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1275.600=0.711kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 經

52、計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.425kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 7.512kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.

53、24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 174.25N/mm2； l0 計算長度 (m)； 參照扣件式規范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表取值為1.155； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.1

54、63 =6933/(0.163423.9)=100.539N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =6933/(0.152423.9)=107.594N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=102.891N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =7512/(0.163423.9)=108.940N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設

55、計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3501.4200.872=0.433kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.4330.9001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=1.2002.942+1.4002.430+0.91.4000.111/0.900=7.087kN 非頂部立桿Nw=1.2003.425+1.4002.430+0.91.4000.

56、111/0.900=7.667kN 頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =7087/(0.163423.9)+111000/4491=127.406N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =7087/(0.152423.9)+111000/4491=134.619N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=129.811N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.38m；=3

57、380/16.0=211.919, =0.163 =7667/(0.163423.9)+111000/4491=135.807N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 七、樓板強度的計算 1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取6.60m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=2138.4mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸為 bh=5940mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照樓板每10天澆筑一層，所以需要驗算10天、20天、30天.的

58、承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊6.60m，短邊6.600.90=5.94m， 樓板計算范圍內擺放87排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 11.20(0.7187/6.60/5.94)+ 1.40(2.00+1.00)=9.44kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=5.949.44=56.07kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0588ql2=0.058856.075.942 按照混凝土的強度換算

59、 得到10天后混凝土強度達到69.10%，C40.0混凝土強度近似等效為C27.6。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=13.17N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 2138.40360.00/(5940.00100.0013.17)=0.10 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.095 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.0955940.000100.000213.210-6 結論：由于Mi = 74.30=74.30 Mmax=116.33 所以第10天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞

60、下來的荷載。 第2層以下的模板支撐必須保存。 3.計算樓板混凝土20天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊6.60m，短邊6.600.90=5.94m， 樓板計算范圍內擺放87排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第3層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 11.20(0.35+25.000.12)+ 21.20(0.7187/6.60/5.94)+ 1.40(2.00+1.00)=14.68kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=5.9414.68=87.19kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0588ql2=0

61、.058887.195.942 按照混凝土的強度換算 得到20天后混凝土強度達到89.90%，C40.0混凝土強度近似等效為C36.0。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=17.16N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 2138.40360.00/(5940.00100.0017.16)=0.08 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.077 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M2=sbh02fcm = 0.0775940.000100.000217.210-6 結論：由于Mi = 74.30+78.49=152.80 Mmax=1

62、80.90 所以第20天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第3層以下的模板支撐必須保存。 4.計算樓板混凝土30天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊6.60m，短邊6.600.90=5.94m， 樓板計算范圍內擺放87排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第4層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 21.20(0.35+25.000.12)+ 31.20(0.7187/6.60/5.94)+ 1.40(2.00+1.00)=19.92kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=5.9419.92=118.31kN/m 板帶所需承

63、擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0588ql2=0.0588118.325.942 按照混凝土的強度換算 得到30天后混凝土強度達到102.07%，C40.0混凝土強度近似等效為C40.8。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=19.43N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 2138.40360.00/(5940.00100.0019.43)=0.07 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.067 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M3=sbh02fcm = 0.0675940.000100.000219.410-6

64、 結論：由于Mi = 74.30+78.49+77.33=230.13 Mmax=310.03 所以第40天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第5層以下的模板支撐可以拆除。12.3梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.0m， 梁截面 BD=350mm750mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度12mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方5090mm

65、,木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 0.80m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取0.80。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.000.75+0.50)+1.402.00=25.900kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.000.75+0.71.402.00=27.273kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合S最大，

66、永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7500.400=7.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.750+0.350)/0.350=1.057kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.00

67、0+2.000)0.3500.400=0.420kN 均布荷載 q = 1.357.500+1.351.057=11.552kN/m 集中荷載 P = 0.980.420=0.412kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3； 截面慣性矩 I = 5.76cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.758kN N2=2.939kN N3=0.758kN 最大

68、彎矩 最大變形 V = 0.122mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04410001000/9600=4.583N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取17.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.122mm 面板的最大撓度小于175.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.939/0.400=7.347kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.17.

69、350.40 最大剪力 Q=0.60.4007.347=1.763kN 最大支座力 N=1.10.4007.347=3.232kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面慣性矩 I = 303.75cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.118106/67500.0=1.74N/mm2 木方的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到4.680kN/m 最大變形 v =0.6774.680400.04/(1009000.003

70、037500.0)=0.030mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=1.296mm 最大支座力 Qmax=2.227kN 抗彎計算強度 f=0.758106/4491.0=168.85N/mm2 支撐鋼管的抗彎

71、計算強度小于設計強度,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.400mm 最大支座力 Qmax=4.789kN 抗彎計算強度 f=0.312106/4491.0=69.44N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度

72、小于設計強度,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=4.79kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=4.79kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.576=0.778kN 頂部立

73、桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.207=0.280kN 非頂部立桿段 N = 4.789+0.778=5.567kN 頂部立桿段 N = 4.789+0.280=5.069kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 174.25N/mm2； l0 計算長度 (m)； 參照扣件式規范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1

74、(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表取值為1.155； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =5069/(0.163423.9)=73.511N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =5069/(0.152423.9)=78.669N/mm2 依據規范做承

75、載力插值計算 a=0.300時，=75.230N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =5567/(0.163423.9)=80.728N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3501.0000.872=0.305kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面

76、垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.3050.8001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=4.789+1.3500.207+0.90.9800.069/0.800=5.145kN 非頂部立桿Nw=4.789+1.3500.576+0.90.9800.069/0.800=5.643kN 頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =5145/(0.163423.9)+69000/4491=90.030N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =5145/(0.152423.9)+69000/4491=95.267N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=91.776N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =5643/(0.163423.9)+69000/4491=97.248N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。